刘璐土木工程毕业设计计算书

'贵州大学毕业论文（设计）第125页第一部分建筑设计1.1.设计理念作为一个医院公共空间专业设计个案，在平面规划中自始至终遵循实用、功能需求和人性化管理充分结合的原则。在设计中，既结合医院需求和工作流程，科学合理的划分职能区域，也考虑患者与医务人员之间、职能区域之间的相互交流。材料运用耐磨、环保的现代材料。经过精心设计,在满足各种医院功能需要的同时,又简洁、大方、美观,能充分体现出医院的形象.在整个设计过程中，设计者本着“安全，适用，经济，美观”的原则，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，完成了建筑设计这一环节，合理的选择框架结构形式，并为以后的结构设计打下了良好的基础。1.2工程概况　本办公楼位于贵州省贵阳市，该地段交通便利，地势平坦，环境较好。建筑面积为6050m2，长度为56.35m，主体共六层，总高为22.2m，设楼梯3个，电梯2个，该医院综合楼室内外高差为450mm，层高一层为4.2m、其他均为3.6m，结构形式为框架结构。1.3设计依据　　1、贵州大学土建学院土木工程专业2004级毕业设计任务书2、有关建筑、结构的规范、标准；3、有关施工规范、施工技术要求1.4建筑设计方案1.4.1平面设计建筑朝向为南北向，避免商品遭受阳光的爆晒。平面布置满足长宽比小于5，采用纵向5.8m、横向6.0m的柱距。鉴于本设计为医院，病房较多，小开间的房间布置比较多，在平面上力求平面对称，对称平面易于保证质量中心与刚度中心重合，避免结构在水平力作用下扭转。1.4.2立面设计 贵州大学毕业论文（设计）第125页立面设计时首先应推敲各部分总的比例关系，考虑建筑物整体的几个方面的统一，相邻立面的连接与协调，然后着重分析各立面上墙面的处理、门窗的调整和安排，对入口等进一步进行处理。节奏韵律和虚实对比，是使建筑立面高于表现力的重要设计手法，在建筑立面上，相同构件或门窗作有规律的重复和变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律的效果。立面的节奏感在门窗的排列组合、墙面的构件划分中表现得比较突出。该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。1.4.3剖面设计剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数、建筑空间的组合利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系，建筑物的平面和剖面是紧密联系的。为满足住院部使用要求。正立面主要以推拉窗为主，兼到采光和美观的作用，同时也便于患者与医务人员休息，远眺，放松放松紧张的神经。病房门均采用成品半玻木门，窗户均采用塑钢窗。整座大楼的立面美观大方，有一定的可观性。1.5楼地面、墙体做法1.5.1地面做法：瓷砖地面（包括水泥沙浆打底）100厚C10混凝土100厚碎石或碎砖夯实1.5.2楼面做法：小瓷砖地面30厚1：2.5水泥砂浆面层铁板赶光水泥浆结合层一道50厚C10细石混凝土敷管在找平层100厚现浇钢筋混凝土板20mm厚纸筋灰石灰打底V型轻钢龙骨吊顶1.5.3屋面做法：40厚细石混凝土铺油毛毡隔离层一道 贵州大学毕业论文（设计）第125页高分子卷材一道20厚沥青砂浆找平层15厚沥青膨胀珍珠岩现浇板隔汽层铺一油二毡15厚1：3水泥砂浆找平层100厚现浇钢筋混凝土板20mm厚纸筋灰石灰打底V型轻钢龙骨吊顶1.5.4内墙面做法：20厚水泥砂浆粉面1.5.5外墙面做法：外贴瓷砖，内抹石灰砂浆1.5.6楼梯做法：水磨石踏步20厚1：2水泥砂浆结合层100厚混凝土板（厚度不包括踏步三角部分）台阶面向外坡1%1.5.7卫生间地面做法：4~5厚陶瓷棉砖25厚水泥沙浆15厚水泥沙浆找平40厚C20细石砼水泥炉渣垫层20厚水泥沙浆保护层20厚水泥砂浆找平80mm厚混凝土现浇板 贵州大学毕业论文（设计）第125页第二部分结构设计2.1设计资料2.1.1设计标高：室内外高差：450mm。2.1.2地质资料：第一层土：城市杂填土厚0-0.5m第二层土：红粘土厚3-4.0m，垂直水平分布较均匀，可塑状态，中等压缩性，地基承载力特征值fak=200Kpa第三层土：强风化灰岩0-0.5m，fak=1200Kpa第四层土：中风化灰岩fak=3000Kpa2.1.3地震烈度：6度，设计基本地震加速度为0.05g，Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组，框架抗震等级四级。2.1.4基本风压：0=0.3KN/m22.1.5活荷载：楼梯间为2.5KN/m2，其它地方活荷载均为2.0KN/m2。2.2梁柱截面尺寸估算2.2.1柱截面尺寸估算由于柱主要承受轴力为主，因此轴力应乘以增大系数1.2，根据《简明混凝土结构设计手册》4-3-1-3，当框架柱以承受轴向压力为主时，可按轴心受压构件估算截面尺寸。但考虑到实际存在的弯矩影响。可将轴向压力乘以1.2~1.4的增大系数。本设计乘以1.2的增大系数。（1）、框架柱的截面的高度与宽度不宜少于（1/15~1/20）H，（H为框架层高，且不宜少于300mm）。（2）、由于柱主要承受轴力为主，因此按柱的轴压比来进行截面初估。[n]——:轴压比限值(根据《建筑抗震设计规程》第6.3.7条规定，为了防止脆性破坏抗震等级为三级的框架轴压比的限值是0.9)N——柱的轴向力设计值A——柱截面面积 贵州大学毕业论文（设计）第125页fc——混凝土抗压强度设计值根据《混凝土结构设计规范》第4.1.4条，C混凝土的轴心抗压强度设计值＝11.9N/mm2。（3）、柱的轴向力设计值计算：式中：——考虑地震组合后柱轴力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2，不等跨取1..25,该设计统一取1.2计算。F——为按照简支状态计算柱的负荷面积。——为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取14KN/。——为验算截面以上楼层层数。取下图计算单元做为计算简图负荷面积：E轴线与1轴线的交点：(6.6×0.5)×(6.6×0.5)=10.89m2D轴线与1轴线的交点：(6.6＋5.8)×0.5×6.6×0.5=20.46㎡C轴线与1轴线的交点：(5.8+3)×0.5×6.6×0.5=14.52㎡A轴线和1轴线的交点：(5.8×0.5)×(6.6×0.5)=9.58㎡A轴线和2轴线的交点：(3.3+6.6)×0.5×5.8×0.5=14.36m2A轴线和2轴线的交点(A轴线和3轴线的交点、D轴线和3轴线的交点)：(6.6+6.6)×0.5×5.8×0.5=19.14㎡B轴线和3轴线的交点(C轴线和2轴线的交点、C轴线和3轴线的交点)：(6.6+6.6)×0.5×(5.8+3)×0.5=29.04㎡D轴线和2轴线的交点：(6.6+5.8)×0.5×6.6×0.5+6.6×0.5×5.8×0.5=30.03㎡ 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-1计算单元简图根据计算E轴线与1轴线的交点：AC=a2=102494.12㎜2a=320mm取a=350mmD轴线与1轴线的交点：AC=a2=192564.71㎜2a=438.82mm取a=450mmC轴线与1轴线的交点：AC==136658.82㎜2a=369.67mm取a=400mm 贵州大学毕业论文（设计）第125页A轴线和1轴线的交点：AC==90164.71㎜2a=300.27mm取a=350mmA轴线和2轴线的交点：AC==135152.94㎜2a=367.63mm取a=400mmA轴线和2轴线的交点(A轴线和3轴线的交点、D轴线和3轴线的交点)：AC==180141.18㎜2a=424.43mm取a=450mmB轴线和3（2）轴线的交点、C轴线和2（3）轴线的交点：AC==273317.65㎜2a=522.79mm取a=550mmD轴线和2轴线的交点：AC==282635.29㎜2a=531.63mm取a=550mm2.2.2梁截面尺寸估算根据《高层建筑混凝土结构技术规程》第6.3.1条规定，框架结构的主梁截面高度hb按（1/10~1/18）确定，为主梁计算跨度，梁净跨与截面高度之比不宜小于4，梁的截面宽度不宜小于200mm，梁截面的高宽比不宜大于4。故截面选择如下：（1）横向框架梁：AB、CD跨L=5800㎜h=(1/10---1/18)L=580mm---322mm,取450mmb=(1/2---1/3)h=225mm---150mm，取300㎜取b×h=300mm×450mmDE跨L=6600㎜h=(1/10---1/18)L=660mm---367mm,取550mmb=(1/2---1/3)h=275mm---183mm，取300㎜取b×h=300mm×550mm综上，横向框架梁取b×h=300mm×550mm（2）纵向框架梁：1-3、3-4、4-5、10-11、11-12、12-14跨L=6600 贵州大学毕业论文（设计）第125页h=(1/10---1/18)L=660mm---367mm,取550mmb=(1/2---1/3)h=275mm---183mm，取300㎜取b×h=300mm×550mm7-8跨L=4900h=(1/10---1/18)L=490mm---272mm,取400mmb=(1/2---1/3)h=200mm---133mm，取200㎜取b×h=200mm×400mm6-9跨（大厅）L=9900h=(1/10---1/18)L=990mm---550mm,取800mmb=(1/2---1/3)h=400mm---133mm，取300㎜取b×h=300mm×800mm其余按构造均满足要求3）楼面次梁：L=6600mmh=(1/12---1/20)L=550mm---330mm,取450mmb=(1/2~1/3)h=225mm---150mm,取200mmL=5800mmh=(1/12---1/20)L=483mm---290mm,取400mmb取200mm（3）现浇板厚：根据《混凝土结构设计规范》10.1.1，对于民用建筑楼板，其最小厚度为60mm。而且，根据经验可知：为了使单向板具有一定的刚度，其厚度应不小于板跨度的L/40（连续板）、L/35（简支板）或者L/12（悬臂板）。为了使双向板具有一定的刚度，其厚度应不小于板跨度的L/50（连续板）、L/45（简支板）。故而，h≥(1/35)×3300=94mm（单向板）h≥(1/45)×3300=73mm（双向板）综上，取h=100mm。 贵州大学毕业论文（设计）第125页2.3框架计算简图的确定及梁柱线刚度计算2.3.1框架计算简图的确定取11-11轴的一榀框架进行计算。设计内容包括框架计算单元、计算简图的确定，框架受到的各种荷载计算，各种荷载作用下框架的内力计算、内力组合及截面配筋计算。框架计算,如采用结构设计软件PKPM进行整体结构设计时是采用的双向框架的设计方法,而用手工计算时考虑计算工作量的问题及时间因素,我们是采用平面框架(单向)的设计方法,且在结构布置上柱网尺寸、梁、柱截面尺寸也按照单向框架的要求确定。框架的计算简图用梁、柱的轴线表示，梁、柱的轴线分别取各自的形心线；对与现浇的钢筋混凝土结构整体现浇的框架梁，一般取楼板的底面作为梁轴线。对底层柱的下端，一般取至基础顶面。2.3.2框架梁、柱的线刚度计算梁的线刚度ib=EcIb/l，其中Ec是混凝土的弹性模量；l是梁的计算跨度，Ib是梁截面惯性矩。由于所取的为中框架，考虑到现浇板的作用对梁截面线刚度的影响，所以取Ib=2.0I0，I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面抗弯刚度。柱的线刚度ic=EcIc/l，其中Ic是柱截面的惯性矩，h为框架柱的计算高度。计算柱时假定柱远端为固定,但实际上系弹性支承,为减少误差,各层柱的线刚度除底层外,上层各柱都乘以折减系数0.9。 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-2框架立面表2-1：梁的线刚度计算层次b×h（㎜2）EC（N/mm2）Io=bh3/12㎜4L㎜ib=EoIo/l1.5ib2.0ib1～6300×5502.8×1044.16×10958002.01×10103.02×10104.02×101027004.31×10106.47×10108.62×1010注：1～6层两侧都有楼板，梁线刚度取i=2.0ib。表2-2：柱的线刚度计算层次b×h（㎜2）EC（N/mm2）Io=bh3/12（㎜4）h（㎜）ic=EoIo/h修正（0.9icib） 贵州大学毕业论文（设计）第125页1500×5002.8×1045.2×10942003.47×10103.47×10102～636004.04×10103.64×1010层次b×h（㎜2）EC（N/mm2）Io=bh3/12（㎜4）h（㎜）ic=EoIo/h修正（0.9ic）1550×5502.8×1047.6×10942005.07×10105.07×10102～636005.91×10105.32×1010注：除底层柱外其它各层柱端由非固端假设为固端计算，线刚度需乘0.9的修正系数。表2-3：横向侧移刚度计算柱计算公式第一层第二层第三层第四层第五层第六层AD柱ic=EI/h(×1010N·mm)3.473.643.643.643.643.64k1.161.101.101.101.101.10a0.530.520.520.520.520.52D=a·12ic/h2(×104N/mm)1.251.751.751.751.751.75BC柱ic=EI/h(×1010N·mm)5.075.325.325.325.325.32k2.492.382.382.382.382.38a0.670.660.660.660.660.66D=a·12ic/h2(×104N/mm)2.313.253.253.253.253.25 贵州大学毕业论文（设计）第125页注：其它层柱，；低层柱，。2.3.3框架梁、柱的分配系数图2-3梁柱线刚度及分配系数（方框内为分配系数）2.4竖向荷载作用下框架结构的内力计算2.4.1屋面活荷载标准值40厚细石混凝土加4﹪防水剂，内配直径为4双向钢筋中距200，提浆压光25×0.04=1KN/㎡铺油毛毡隔离层一道0.25KN/㎡高分子卷材一道，同材性胶粘剂二道≥1.2厚刷底胶剂一道0.01KN/㎡20厚沥青砂浆找平层20×0.02=0.4KN/㎡ 贵州大学毕业论文（设计）第125页15厚沥青膨胀珍珠岩现浇板，10×0.015=0.15KN/㎡隔汽层铺一油二毡2×0.25=0.5KN/㎡15厚1：3水泥砂浆找平层20×0.015=0.3KN/㎡100厚现浇钢筋混凝土板25×0.1=2.5KN/㎡20mm厚纸筋灰石灰打底16×0.02=0.32KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25KN/㎡———————————————————————————————————合计5.68KN/㎡2.4.2屋面活荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》第4.3.1条，上人屋面均布活荷载标准值为2.0kPa。2.4.3屋面雪荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》中全国基本雪压分布图显示山东省贵阳市地区基本雪压为0.2kN/㎡，又根据《建筑结构荷载规范》第6.2.1条规定屋面积雪分布系数为1.0，所以雪荷载标准值为0.2×1.0=0.2kPa＜2.0kPa。屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者。取2.0KN/㎡。2.4.4楼面载标准值楼面做法采用西南J3123106水泥砂浆楼面小瓷砖地面0.55KN/㎡30厚1：2.5水泥砂浆面层铁板赶光水泥浆结合层一道20×0.03=0.6KN/㎡50厚C10细石混凝土敷管在找平层25×0.05=1.25KN/㎡100厚现浇钢筋混凝土板25×0.12=2.5KN/㎡20mm厚纸筋灰石灰打底16×0.02=0.32KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.25KN/㎡———————————————————————————————————合计5.47KN/㎡2.4.5卫生间载标准值4~5厚陶瓷棉砖0.12KN/m²25厚水泥沙浆20×0.025=0.5KN/m²15厚水泥沙浆找平20×0.015=0.3KN/m² 贵州大学毕业论文（设计）第125页40厚C20细石砼22×0.04=0.88KN/m²水泥炉渣垫层14×0.35=4.9KN/m²20厚水泥沙浆保护层20×0.02=0.4KN/m²20厚水泥砂浆找平20×0.02=0.4KN/m²80mm厚混凝土现浇板25×0.08=2.0KN/m²———————————————————————————————————合计：9.5KN/m²2.4.6墙体载标准值外墙体：加气混凝土7×0.25=1.75kPa25mm厚水磨石墙面0.55kPa贴瓷砖墙面0.5kPa———————————————————————————————————合计2.8kPa内部隔墙：加气混凝土7×0.20=1.4kPa双面抹灰板条隔墙0.9kPa———————————————————————————————————合计2.3kPa2.4.7恒荷载计算 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-4六层荷载传导简图六层：AB跨：梁自重0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）=4.97KN/m三角形荷载简化5/8×2.9×2×5.68=20.59KN/m总均布荷载4.97+20.59=25.56KN/mBC跨：梁自重0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）=4.97KN/m总均布荷载4.97KN/mCD跨：梁自重0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）=4.97KN/m三角形荷载简化5/8×2.9×2×5.68=20.59KN/m总均布荷载4.97+20.59=25.56KN/m 贵州大学毕业论文（设计）第125页集中荷载计算：A—11轴线：梁重［0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）］×6.6=32.77KN墙重(女儿墙)1.5×6.6×1.2=11.88KN梯形荷载简化=[1-2×(0.5×5.8/6.6)2+(0.5×5.8/6.6)3]×5.68×2.9×6.6=75.96KN总集中荷载32.77＋11.88+75.96=120.61KNB—11轴线：梁重［0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）］×6.6=32.77KN墙重(女儿墙)1.5×6.6×1.2=11.88KN梯形荷载简化=[1-2×(0.5×5.8/6.6)2+(0.5×5.8/6.6)3]×5.68×2.9×6.6=75.96KN矩形荷载部分6.6×1.5×5.68=56.23KN总集中荷载32.77＋11.88+75.96+56.23=176.84KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-5一～五层荷载传导简图取第五层恒荷载计算，其它楼层计算方法相同，计算结果见恒载图。五层:AB跨：梁自重0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）=4.97KN/m梯形荷载简化=[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3=15.53KN/m总均布荷载4.97+15.53=20.50KN/mBC跨：梁自重0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）=4.97KN/m总均布荷载4.97KN/m 贵州大学毕业论文（设计）第125页CD跨：梁自重0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）=4.97KN/m荷载简化[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3×0.5+[1-2×(0.5×4.2/5.8)2+(0.5×4.2/5.8)3]×5.47×4.2×0.5=16.79KN/m总均布荷载4.97+16.79=21.76KN/m集中荷载计算：A—11轴线：:梁重［0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）］×6.6=32.77KN墙重2.8×6.6×3.6×0.8=53.22KN(有门窗的部分乘以0.8的折减系数)三角形荷载部分5/8×3.3/2×5.47×2×3.3=37.22KN次梁传来:梯形荷载部分=[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3×0.5×5.8=45.04KN梁重［0.20×0.40×25+20×0.03×（0.20+0.40×2）］×5.80×2/4=7.54KN总集中荷载32.77＋53.22＋37.22＋45.04＋7.54=175.79KNB—11轴线：梁重［0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）］×6.6=32.77KN墙重2.3×6.6×3.6×0.8=43.72KN矩形荷载部分6.6×1.5×5.47=54.15KN三角形荷载部分5/8×3.3/2×5.47×2×3.3=37.22KN次梁传来:梯形荷载部分=[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3×0.5×5.8=45.04KN梁重［0.20×0.40×25+20×0.03×（0.20+0.40×2）］×5.80×2/4=7.54KN总集荷载32.77+43.72+54.15+37.22+45.04+7.54=220.44KNC—11轴线：梁重［0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）］×6.6=32.77KN墙重2.3×6.6×3.6×0.8=43.72KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页三角形荷载部分5/8×3.3/2×3.3×5.47+5/8×2.1×4.2×0.5×5.47=33.69KN矩形荷载部分6.6×1.5×5.47=54.15KN次梁传来:梁重［0.20×0.40×25+20×0.03×（0.20+0.40×2）］×5.80×2/4=7.54KN梯形荷载部分[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3×1/4×5.8+［1-2×(0.5×4.2/5.8)2+(0.5×4.2/5.8)3]×5.47×2.1×1/4×5.8=35.62KN矩形荷载部分.2×5.8×5.47×1/4=9.52KN总集荷载32.77+43.72+33.69+54.15+7.54+35.62+9.52=217.01KND—11轴线：梁重［0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）］×6.6=32.77KN墙重2.8×6.6×3.6×0.8=53.22KN三角形荷载部分5/8×3.3/2×3.3×5.47+5/8×2.1×4.2×0.5×5.47=33.69KN次梁传来:梁重［0.20×0.40×25+20×0.03×（0.20+0.40×2）］×5.80×2/4=7.54KN梯形荷载部分[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3×1/4×5.8+［1-2×(0.5×4.2/5.8)2+(0.5×4.2/5.8)3]×5.47×2.1×1/4×5.8=35.62KN矩形荷载部分1.2×5.8×5.47×0.25=9.52KN总集荷载32.77+53.22+33.69+7.54+35.62+9.52=172.36KN二、三、四层同五层。一层：AB跨：梁自重0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）=4.97KN/m梯形荷载简化=[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3=15.53KN/m总均布荷载4.97+15.53=20.50KN/mBC跨：梁自重0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）=4.97KN/m总均布荷载4.97KN/m 贵州大学毕业论文（设计）第125页CD跨：梁自重0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）=4.97KN/m荷载简化[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3×0.5+[1-2×(0.5×4.2/5.8)2+(0.5×4.2/5.8)3]×5.47×4.2×0.5=16.79KN/m总均布荷载4.97+16.79=21.76KN/m集中荷载计算：A—11轴线：:梁重［0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）］×6.6=32.77KN墙重2.8×6.6×4.2×0.8=62.09KN(有门窗的部分乘以0.8的折减系数)三角形荷载部分5/8×3.3/2×5.47×2×3.3=37.22KN次梁传来:梯形荷载部分=[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3×0.5×5.8=45.04KN梁重［0.20×0.40×25+20×0.03×（0.20+0.40×2）］×5.80×2/4=7.54KN总集中荷载32.77＋62.09＋37.22＋45.04＋7.54=184.66KNB—11轴线：梁重［0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）］×6.6=32.77KN墙重2.3×6.6×4.2×0.8=51.00KN矩形荷载部分6.6×1.5×5.47=54.15KN三角形荷载部分5/8×3.3/2×5.47×2×3.3=37.22KN次梁传来:梯形荷载部分=[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3×0.5×5.8=45.04KN梁重［0.20×0.40×25+20×0.03×（0.20+0.40×2）］×5.80×2/4=7.54KN总集荷载32.77+51.00+54.15+37.22+45.04+7.54=227.72KNC—11轴线：梁重［0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）］×6.6=32.77KN墙重2.3×6.6×4.2×0.8=51.00KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页三角形荷载部分5/8×3.3/2×3.3×5.47+5/8×2.1×4.2×0.5×5.47=33.69KN矩形荷载部分6.6×1.5×5.47=54.15KN次梁传来:梁重［0.20×0.40×25+20×0.03×（0.20+0.40×2）］×5.80×2/4=7.54KN梯形荷载部分[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3×1/4×5.8+［1-2×(0.5×4.2/5.8)2+(0.5×4.2/5.8)3]×5.47×2.1×1/4×5.8=35.62KN矩形荷载部分1.2×5.8×5.47×1/4=9.52KN总集荷载32.77+51.00+33.69+54.15+7.54+35.62+9.52=224.29KND—11轴线：梁重［0.3×0.55×25+20×0.03×（0.3+0.55×2）］×6.6=32.77KN墙重2.8×6.6×4.2×0.8=51.00KN三角形荷载部分5/8×3.3/2×3.3×5.47+5/8×2.1×4.2×0.5×5.47=33.69KN次梁传来:梁重［0.20×0.40×25+20×0.03×（0.20+0.40×2）］×5.80×2/4=7.54KN梯形荷载部分[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3×1/4×5.8+［1-2×(0.5×4.2/5.8)2+(0.5×4.2/5.8)3]×5.47×2.1×1/4×5.8=35.62KN矩形荷载部分1.2×5.8×5.47×0.25=9.52KN总集荷载32.77+62.09+33.69+7.54+35.62+9.52=182.23KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-6恒载图2.4.8恒荷载计算六层：AB跨：三角形荷载简化5/8×2.9×2×2.00=7.25KN/m总均布荷载7.25KN/mCD跨：三角形荷载简化5/8×2.9×2×2.00=7.25KN/m总均布荷载7.25KN/m集中荷载计算：A—11轴线： 贵州大学毕业论文（设计）第125页梯形荷载简化=[1-2×(0.5×5.8/6.6)2+(0.5×5.8/6.6)3]×2.00×2.9×26.75=26.75KN总集中荷载26.75KNB—11轴线：梯形荷载简化=[1-2×(0.5×5.8/6.6)2+(0.5×5.8/6.6)3]×2.00×2.9×6.6=26.75KN矩形荷载部分6.6×1.5×2=19.80KN总集中荷载26.75+19.80=46.55KN取第一层活荷载计算，二、三、四、五层计算结构均与第一层相同。一层：均布荷载计算：AB跨：梯形荷载简化=[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×5.47×3.3=5.66KN/m总均布荷载5.66KN/mCD跨：荷载简化[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×2.00×3.3×0.5+[1-2×(0.5×4.2/5.8)2+(0.5×4.2/5.8)3]×2.00×4.2×0.5=6.14总均布荷载6.14KN/m集中荷载计算：A—11轴线：三角形荷载部分5/8×3.3/2×2.00×2×3.3=13.61KN次梁传来：梯形荷载部分=[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×2.0×3.3×0.5×5.8=16.47KN总集中荷载13.61+16.47=30.08KNB—11轴线： 贵州大学毕业论文（设计）第125页三角形荷载部分（5/8×3.3/2×2.00×2×3.3=13.61KN矩形荷载部分6.6×1.5×2=19.80KN次梁传来:梯形荷载部分=[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×2.0×3.3×0.5×5.8=16.47KN总集中荷载13.61+19.80+16.47=49.88KNC—11轴线：三角形荷载部分5/8×3.3/2×3.3×0.5×2.00+5/8×2.1×4.2×0.5×2.00=12.32KN矩形荷载部分6.6×1.5×2=19.80KN次梁传来:梯形荷载简化[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×2.00×3.3×1/4×5.8+［1-2×(0.5×4.2/5.8)2+(0.5×4.2/5.8)3]×2.00×2.1×1/4×5.8=13.02KN矩形荷载部分1.2×5.8×2.00×1/4=3.48KN总集荷载12.32+19.80+13.02+3.48=48.62KND—11轴线：三角形荷载部分5/8×3.3/2×3.3×2.00+5/8×2.1×4.2×0.5×2.00=12.32KN次梁传来:荷载简化[1-2×(0.5×3.3/5.8)2+(0.5×3.3/5.8)3]×2.00×3.3×1/4×5.8+［1-2×(0.5×4.2/5.8)2+(0.5×4.2/5.8)3]×2.00×2.1×1/4×5.8=13.022KN矩形荷载部分1.2×5.8×2.00×0.25=3.48KN总集荷载12.32+13.02+3.48=28.82KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-7活载图2.4.9恒荷载作用下梁的固端弯矩计算六层：AB跨： 贵州大学毕业论文（设计）第125页BC跨：CD跨：一、二、三、四、五层均相同，取五层进行计算。五层：AB跨：BC跨：CD跨：2.4.10活荷载作用下梁的固端弯矩计算六层：AB跨：CD跨：一、二、三、四、五层均相同，取五层进行计算。五层：AB跨： 贵州大学毕业论文（设计）第125页CD跨：2.4.11恒载作用下框架的弯矩二次分配利用弯矩二次分配法计算时，先对各节点不平衡弯矩进行第一次分配，并向远端传递（传递系数均为1/2），再将因传递弯矩而产生的新的不平衡弯矩进行第二次分配，整个弯矩分配和传递过程即告结束。表2-4：恒载作用下框架的弯矩二次分配AB跨:上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00.480.520.2200.300.48-71.6571.65-3.7334.3937.26-14.940-20.38-32.609.20-7.4718.63-6.18-4.42-4.78-6.230-8.50-13.5939.17-39.1769.11-35.48-33.62上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.320.320.360.170.230.230.37-57.4757.47-3.7318.3918.3920.69-9.14-12.36-12.36-19.8817.209.20-4.5710.35-10.19-6.18-6.99-6.99-7.85-0.78-1.05-1.05-1.7028.4020.60-49.2057.90-23.60-19.59-14.71上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.320.320.360.170.230.230.37-57.4757.47-3.7318.3918.3920.69-9.14-12.36-12.36-19.889.209.20-4.7510.35-6.18-6.18-4.37-4.37-4.91-1.46-1.98-1.98-3.1723.2223.22-46.4457.22-20.52-20.52-16.18上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.320.320.360.170.230.230.37-57.4757.47-3.7318.3918.3920.69-9.14-12.36-12.36-19.88 贵州大学毕业论文（设计）第125页9.209.20-4.7510.35-6.18-6.1810.60-4.37-4.37-4.91-1.46-1.98-1.98-3.1723.2223.22-46.4457.22-20.52-20.52-16.18上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.320.320.360.170.230.230.37-57.4757.47-3.7318.3918.3920.69-9.14-12.36-12.36-19.889.209.20-4.7510.35-6.18-6.18-4.37-4.37-4.91-1.46-1.98-1.98-3.1723.2223.22-46.4457.22-20.52-20.52-16.18上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.330.310.360.170.230.220.38-57.4757.47-3.7318.9717.8220.69-9.14-12.36-11.82-20.429.20-4.7510.35-6.18-1.47-1.38-1.60-2.56-3.46-3.31-5.7226.716.44-43.1356.12-22-15.13-18.998.22-7.57CD跨:左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.4800.300.220.5200.483.73-71.6571.6532.60020.3814.94-37.26-34.396.59-18.637.47-9.7613.8808.686.361.191.1033.91035.16-68.9843.05-43.05左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.370.230.230.170.360.320.323.73-61.0061.0021.1913.1713.179.74-21.96-19.52-19.5210.196.59-10.984.87-17.20-9.761.530.650.950.717.957.077.0716.5124.0120.71-61.5351.86-29.65-22.21左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.370.230.230.170.360.320.323.73-61.0061.0021.1913.1713.179.74-21.96-19.52-19.526.596.59-10.984.87-9.76-9.762.961.781.781.325.274.694.69 贵州大学毕业论文（设计）第125页17.9421.5421.54-60.9249.18-24.59-24.59左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.370.230.230.170.360.320.323.73-61.0061.0021.1913.1713.179.74-21.96-19.52-19.52-9.946.596.59-10.984.87-9.76-9.761.781.781.325.274.694.6917.9421.5421.54-60.9249.18-24.59-24.59左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.370.230.230.170.360.320.323.73-61.0061.0021.1913.1713.179.74-21.96-19.52-19.526.596.59-10.984.87-9.76-9.762.961.781.781.325.274.694.6917.9421.5421.54-60.9249.18-24.59-24.59左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.380.230.220.170.360.330.313.73-61.0061.0021.7613.1712.609.74-21.96-20.91-18.916.59-10.984.87-9.765.553.363.212.481.761.611.5220.8323.1215.81-59.7645.67-29.06-17.397.91-7.202.4.12活载作用下框架的弯矩二次分配表2-5：恒载作用下框架的弯矩二次分配AB跨：上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁00.480.520.2200.300.48-20.3220.3209.7510.57-4.470-6.10-9.752.54-2.245.29-1.83-0.14-0.16-1.830-2.50-4.0012.15-12.1519.310-10.43-8.87上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.320.320.360.170.230.230.37-15.8715.8705.085.085.71-2.70-3.65-3.65-5.874.882.54-1.852.86-3.05-1.83-1.78-1.78-2.01-0.20-0.27-0.27-0.438.185.84-14.0215.83-6.97-5.75-3.11 贵州大学毕业论文（设计）第125页上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.320.320.360.170.230.230.37-15.8715.8705.085.085.71-2.70-3.65-3.65-5.872.542.54-1.352.86-1.83-1.86-1.19-1.19-1.34-0.40-0.55-0.55-0.886.436.43-12.8515.63-6.03-6.06-3.56上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.320.320.360.170.230.230.37-15.8715.8705.085.085.71-2.70-3.65-3.65-5.872.542.54-1.352.86-1.83-1.86-1.19-1.19-1.34-0.40-0.55-0.55-0.886.436.43-12.8515.63-6.03-6.06-3.56上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.320.320.360.170.230.230.37-15.8715.8705.085.085.71-2.70-3.65-3.65-5.872.542.54-1.352.86-1.83-1.86-1.19-1.19-1.34-0.40-0.55-0.55-0.886.436.43-12.8515.63-6.03-6.06-3.56上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.330.310.360.170.230.220.38-15.8715.8705.244.925.71-2.70-3.65-3.49-6.302.54-1.352.86-1.83-0.39-0.37-0.43-0.72-0.97-0.84-1.607.394.55-11.9415.31-6.45-4.33-4.712.28-2.17CD跨:左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.4800.300.220.5200.480-20.3220.329.7506.104.47-10.57-9.751.98-5.292.24-2.263.9302.461.80-0.01-0.018.8010.54-19.3411.98-11.98左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.370.230.230.170.360.320.320-17.2117.21 贵州大学毕业论文（设计）第125页6.373.963.962.93-6.20-5.51-5.513.051.98-3.101.47-4.88-2.760.370.230.230.182.221.971.973.807.246.17-17.214.7-8.42-6.3左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.370.230.230.170.360.320.320-17.2117.216.373.963.962.93-6.20-5.51-5.511.981.98-3.101.47-2.76-2.760.770.480.480.351.461.301.304.206.426.42-17.0313.94-6.97-6.97左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.370.230.230.170.360.320.320-17.2117.216.373.963.962.93-6.20-5.51-5.511.981.98-3.101.47-2.76-2.760.770.480.480.351.461.301.304.206.426.42-17.0313.94-6.97-6.97左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.370.230.230.170.360.320.320-17.2117.216.373.963.962.93-6.20-5.51-5.511.981.98-3.101.47-2.76-2.760.770.480.480.351.461.301.304.206.426.42-17.0313.94-6.97-6.97左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.380.230.220.170.360.330.310-17.2117.216.543.963.792.93-6.20-5.68-5.331.98-3.101.47-2.761.540.930.890.690.460.430.405.146.874.68-16.6912.94-8.01-4.932.34-2.472.4.13恒载作用下梁的跨内最大弯矩AB跨：只有均布荷载作用，最大弯矩出现在跨中k点，其中根据弯矩二次分配法计算出的梁的固端弯矩均乘以0.8的调幅系数第六层： 贵州大学毕业论文（设计）第125页KN·m第五层：KN·m第四、三、二层：KN·m第一层：KN·mBC跨：第六层：KN·m第五层：KN·m第四、三、二层：KN·m第一层：KN·mCD跨：第六层：KN·m第五层： 贵州大学毕业论文（设计）第125页KN·m第四、三、二层：KN·m第一层：KN·m2.4.14活载作用下梁的跨内最大弯矩AB跨：只有均布荷载作用，最大弯矩出现在跨中k点，其中根据弯矩二次分配法计算出的梁的固端弯矩均乘以0.8的调幅系数。第六层：KN·m第五层：KN·m第四、三、二层：KN·m第一层：KN·mBC跨：第六层：KN·m 贵州大学毕业论文（设计）第125页第五层：KN·m第四、三、二层：KN·m第一层：KN·mCD跨：第六层：KN·m第五层：KN·m第四、三、二层：KN·m第一层：KN·m2.4.15恒载作用下的弯矩图 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-8恒载作用弯矩图2.4.16活载作用下的弯矩图 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-9活载作用弯矩图2.4.17恒载作用下框架剪力计算梁的剪力：第六层：=-（-39.17+69.11）/5.8+1/2×25.56×5.8=68.96KN=-（-39.17+69.11）/5.8-1/2×25.56×5.8=-79.29KN=-（-33.62+33.91）/3.0+1/2×4.97×3.0=7.36KN=-（-33.62+33.91）/3.0-1/2×4.97×3.0=-7.55KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页=-（-69.98+43.05）/5.8+1/2×25.56×5.8=78.77KN=-（-69.98+43.05)/5.8-1/2×25.56×5.8=-69.48KN第五层：=-（-49.20+57.90）/5.8+1/2×20.50×5.8=60.91KN=-（-49.20+57.90）/5.8-1/2×20.50×5.8=-60.95KN=-（-14.71+16.51）/3.0+1/2×4.97×3.0=6.86KN=-（-14.71+16.51）/3.0-1/2×4.97×3.0=-8.06KN=-（-61.53+51.86）/5.8+1/2×21.76×5.8=64.77KN=-（-61.53+51.86)/5.8-1/2×21.76×5.8=-61.44KN第四、三、二层：=-（-46.44+57.90）/5.8+1/2×20.50×5.8=57.47KN=-（-46.44+57.90）/5.8-1/2×20.50×5.8=-61.43KN=-（-16.18+17.14）/3.0+1/2×4.97×3.0=7.14KN=-（-16.18+17.14）/3.0-1/2×4.97×3.0=-7.78KN=-（-60.92+49.18）/5.8+1/2×21.76×5.8=65.13KN=-（-60.92+49.18)/5.8-1/2×21.76×5.8=-61.08KN第一层：=-（-43.13+56.12）/5.8+1/2×20.50×5.8=57.21KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页=-（-43.13+56.12）/5.8-1/2×20.50×5.8=-61.69KN=-（-18.99+20.83）/3.0+1/2×4.97×3.0=6.84KN=-（-18.99+20.83）/3.0-1/2×4.97×3.0=-8.07KN=-（-59.76+45.67）/5.8+1/2×21.76×5.8=65.53KN=-（-59.76+45.67)/5.8-1/2×21.76×5.8=-60.67KN表2-6：恒载作用下柱剪力计算恒载作用下柱剪力计算楼层A柱B柱h(m)h(m)第六层39.1728.403.6-18.77-35.48-23.603.616.41第五层20.6023.223.6-12.17-19.59-20.523.611.14第四层23.2223.223.6-12.90-20.52-20.523.611.40第三层23.2223.223.6-12.90-20.52-20.523.611.40第二层23.2226.703.6-13.87-20.52-22.003.611.81第一层16.448.224.2-5.87-15.13-7.574.25.40恒载作用下柱剪力计算楼层C柱D柱h(m)h(m) 贵州大学毕业论文（设计）第125页第六层35.1624.013.6-16.44-43.05-29.653.620.19第五层20.7121.543.6-11.74-22.21-24.593.613.00第四层21.5421.543.6-11.97-24.59-24.593.613.66第三层21.5421.543.6-11.97-24.59-24.593.613.66第二层21.5423.123.6-12.41-24.59-29.063.614.90第一层15.817.914.2-5.65-17.39-7.204.25.852.4.18恒载作用下框架剪力图图2-10恒载作用下剪力图 贵州大学毕业论文（设计）第125页2.4.19活载作用下框架剪力计算梁的剪力：第六层：=-（-12.15+19.31）/5.8+1/2×7.25×5.8=19.79KN=-（-12.15+19.31）/5.8-1/2×7.25×5.8=-22.26KN=-（-8.87+8.80）/3.0=-0.02KN=-（-8.87+8.80）/3.0=-0.02KN=-（-19.34+11.98）/5.8+1/2×7.25×5.8=20.57KN=-（-19.34+11.98)/5.8-1/2×7.25×5.8=-19.76KN第五层：=-（-14.02+15.83）/5.8+1/2×5.66×5.8=16.10KN=-（-14.02+15.83）/5.8-1/2×5.66×5.8=-16.73KN=-（-3.11+3.80）/3.0=-0.23KN=-（-3.11+3.80）/3.0=-0.23KN=-（-17.20+14.70）/5.8+1/2×6.14×5.8=18.24KN=-（-17.20+14.70)/5.8-1/2×6.14×5.8=-17.37KN第四、三、二层：=-（-12.85+15.63）/5.8+1/2×5.66×5.8=12.79KN=-（-12.85+15.63）/5.8-1/2×5.66×5.8=-16.89KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页=-（-3.56+4.20）/3.0=-0.21KN=-（-3.56+4.20）/3.0=-0.21KN=-（-17.03+13.94）/5.8+1/2×6.14×5.8=18.34KN=-（-17.03+13.94)/5.8-1/2×6.14×5.8=-17.27KN第一层：=-（-11.94+15.31）/5.8+1/2×5.66×5.8=15.83KN=-（-11.94+15.31）/5.8-1/2×5.66×5.8=-17.00KN=-（-4.71+5.14）/3.0=-0.14KN=-（-4.71+5.14）/3.0=-0.14KN=-（-16.69+12.94）/5.8+1/2×6.14×5.8=18.45KN=-（-16.69+12.94)/5.8-1/2×6.14×5.8=-17.16KN表2-7：活载作用下柱剪力计算活载作用下柱剪力计算楼层A柱B柱h(m)h(m)第六层12.158.183.6-5.65-10.43-0.553.63.05第五层5.846.433.6-3.41-6.97-5.753.63.53第四层6.436.433.6-3.57-6.03-6.033.63.35第三层6.436.433.6-3.57-6.03-6.033.63.35 贵州大学毕业论文（设计）第125页第二层6.437.393.6-3.84-6.03-6.453.63.47第一层4.552.284.2-1.63-4.33-2.174.21.55活载作用下柱剪力计算楼层C柱D柱h(m)h(m)第六层10.547.243.6-4.94-11.98-8.423.65.67第五层6.176.423.6-3.50-6.30-6.973.63.69第四层6.426.423.6-3.57-6.97-6.973.63.87第三层6.426.423.6-3.57-6.97-6.973.63.87第二层6.426.873.6-3.69-6.97-8.013.64.16第一层4.682.344.2-1.67-4.93-2.474.21.762.4.20活载作用下框架剪力图 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-11活载作用下剪力图2.4.21恒载作用下柱的轴力计算柱的自重：Q1=0.50×0.50×3.60×25=22.50KNQ2=0.50×0.50×4.20×25=26.25KNQ3=0.55×0.55×3.60×25=27.23KNQ4=0.55×0.55×4.20×25=31.76KN由于A柱的轴力与D柱轴力很接近，近似取A柱进行计算;B柱的轴力与C柱轴力很接近，近似取B柱进行计算。A（D）柱：六层：N6上=V6+F6=68.96+120.61=189.57KNN6下=N6上+Q1=189.57+22.50=212.07KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页五层：N5上=N6下+V5+F5=212.07+60.91+175.79=448.77KNN5下=N5上+Q1=448.77+22.50=471.27KN四层：N4上=N5下+V4+F4=471.27+57.47+175.79=704.53KNN4下=N4上+Q1=704.53+22.50=727.03KN三层：N3上=N4下+V3+F3=727.03+57.47+175.79=960.29KNN3下=N3上+Q1=960.29+22.50=982.79KN二层：N2上=N3下+V2+F2=982.79+57.47+175.79=1216.05KNN2下=N2上+Q1=1216.05+22.50=1238.55KN一层：N1上=N2下+V1+F1=1238.55+57.21+184.66=1480.42KNN4下=N1上+Q2=1480.42+26.25=1506.67KNB(C)柱：六层：N6上=V6+F6=79.29+176.84=256.13KNN6下=N6上+Q3=256.13+27.23=283.36KN五层：N5上=N6下+V5+F5=283.36+60.95+220.44=564.75KNN5下=N5上+Q3=564.75+27.23=591.98KN四层：N4上=N5下+V4+F4=591.98+61.43+220.44=873.85KNN4下=N4上+Q3=873.85+27.23=901.08KN三层：N3上=N4下+V3+F3=901.08+61.43+220.44=1182.95KNN3下=N3上+Q3=1182.95+27.23=1210.18KN二层：N2上=N3下+V2+F2=1210.18+61.43+220.44=1492.05KNN2下=N2上+Q3=1492.05+27.23=1519.28KN一层：N1上=N2下+V1+F1=1519.28+61.69+227.72=1808.69KNN4下=N1上+Q4=1808.69+31.76=1840.45KN2.4.22恒载作用下柱的轴力图 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-12恒载作用下柱轴力图2.4.23活载作用下柱的轴力计算由于A柱的轴力与D柱轴力很接近，近似取A柱进行计算;B柱的轴力与C柱轴力很接近，近似取B柱进行计算.A（D）柱：六层：N6上=N6下=V6+F6=19.79+26.75=46.54KN五层：N5上=N5下=N6下+V5+F5=46.54+16.10+30.08=92.72KN四层：N4上=N4下=N5下+V4+F4=92.72+12.79+30.08=135.59KN三层：N3上=N3下=N4下+V3+F3=135.59+12.79+30.08=178.46KN二层：N2上=N2下=N3下+V2+F2=178.46+12.79+30.08=221.33KN一层：N1上=N1下=N2下+V1+F1=221.33+15.83+30.08=267.24KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页B(C)柱：六层：N6上=N6下=V6+F6=22.26+46.55=68.81KN五层：N5上=N5下=N6下+V5+F5=68.81+16.73+49.88=135.42KN四层：N4上=N4下=N5下+V4+F4=135.42+16.89+49.88=202.19KN三层：N3上=N3下=N4下+V3+F3=202.19+16.89+49.88=268.96KN二层：N2上=N2下=N3下+V2+F2=268.96+16.89+49.88=335.73KN一层：N1上=N1下=N2下+V1+F1=335.73+17.00+49.88=402.61KN2.4.24活载作用下柱的轴力图图2-13活载作用下柱轴力图2.5水平荷载作用下框架结构的内力计算2.5.1风荷载标准值计算 贵州大学毕业论文（设计）第125页查荷载规范中全国基本风压分布图可知贵阳市基本风压值（重现期为50年）为0.3KN/m2。垂直于建筑物表面上的风荷载标准值按ωK下式计算：ωK=βZ·μS·μZ·ω0风荷载体型系数μS，查荷载规范可知，矩形平面建筑μS=1.3；风压高度变化系数μZ，本工程建在贵阳市，地面粗糙度类别为C类，查荷载规范中μZ之值，按内插法计算。建筑总高H=4.20+3.60×5=22.20（m）<30m，故取风振系数βZ=1.0各层风荷载标准值计算结果见（表-1）。取11轴框架为计算单元，楼层节点上集中力:计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力时，假定风荷载在层间为均匀分布，并假定上下相邻各半层层高范围内的风荷载按集中力作用在本层楼面上。表2-8：风荷载标准值层次离地高度Hμsμzω0ωk622.201.30.8810.30.343518.601.30.8110.30.316415.001.30.7410.30.289311.401.30.7410.30.28927.801.30.7410.30.28914.201.30.7410.30.289等效节点集中风荷载计算：六层：F5=1.8×6.60×0.343=4.07KN五层：F5=3.6×6.60×0.316=7.51KN四层：F4=3.6×6.60×0.289=6.87KN三层：F3=3.6×6.60×0.289=6.87KN 贵州大学毕业论文（设计）第125页二层：F2=3.6×6.60×0.289=6.87KN一层：F1=（4.20+3.60/2）×6.60×0.289=11.44KN表2-9：反弯点高度计算楼层柱y1修正y2修正y3修正y0y=y0+y1+y2+y3а1y1а2y2а3y3六层A柱10不考虑——100.360.36B柱10不考虑——100.420.42五层A柱1010100.410.41B柱1010100.450.45四层A柱1010100.450.45B柱1010100.470.47三层A柱1010100.460.46B柱1010100.500.50二层A柱10101.1700.500.50B柱10101.1700.500.50一层A柱不考虑——0.8570不考虑——0.630.63B柱不考虑——0.8570不考虑——0.550.55y0——标准反弯点高度y1——上下层梁刚度不等时的修正值y2、y3——上下层高度不等时的修正值а2=h上/hа3=h下/h2.5.2柱端剪力、弯矩计算 贵州大学毕业论文（设计）第125页柱端剪力按计算，柱上端按Mtij=Vij·（1-y）h计算，柱下端按Mbij=Vij·yh表2-10：柱端剪力、弯矩计算柱计算参数第一层第二层第三层第四层第五层第六层hi4.203.603.603.603.603.60vi43.5432.1025.2318.3611.584.0771200100000100000100000100000100000A柱Dij125001750017500175001750017500Vij7.645.624.423.212.030.71y0.630.500.460.450.410.36Mtij11.8710.128.596.364.311.64Mbij20.2210.127.325.203.000.92B柱Dij231003250032500325003250032500Vij14.1310.438.205.973.761.32y0.550.500.500.470.450.42Mtij26.7118.7714.7611.397.442.76Mbij32.6418.7714.7610.106.092.002.5.3梁端弯矩、剪力及柱轴力计算梁端弯矩、剪力及柱轴力按，，，具体计算过程见下表。 贵州大学毕业论文（设计）第125页表2-11：梁端弯矩、剪力及柱轴力计算计算类型计算部位计算参数第一层第二层第三层梁端弯矩及剪力A-B梁截面A端B端A端B端A端B端Mbij20.2232.6410.1218.777.3214.76Mtij11.8726.7110.1218.778.5914.76ilb04.0204.0204.02irb4.028.624.028.624.028.62Mrb32.09——20.24——15.91——Mlb——18.88——11.94——9.39L5.805.805.80Vb8.795.554.36B-C梁截面B端C端B端C端B端C端Mbij32.6432.6418.7718.7714.7614.76Mtij26.7126.7118.7718.7714.7614.76ilb4.028.624.028.624.028.62 贵州大学毕业论文（设计）第125页irb8.624.028.624.028.624.02Mrb40.47——25.60——20.13——Mlb——40.47——25.60——20.13L3.003.003.00Vb26.9817.0713.42柱轴力A柱NA24.5415.7510.20B柱NB51.0232.8321.31计算类型计算部位计算参数第四层第五层第六层梁端弯矩及剪力A-B梁截面A端B端A端B端A端B端Mbij5.0210.103.006.090.922.00Mtij6.3611.394.317.441.642.76ilb04.0204.0204.02irb4.028.624.028.624.028.62Mrb11.38——7.31——2.56——Mlb——6.83——4.30——1.51L5.805.805.80Vb3.142.000.70B-C梁截面B端C端B端C端B端C端Mbij10.1010.106.096.092.002.00Mtij11.3911.397.447.442.762.76ilb4.028.624.028.624.028.62irb8.624.028.624.028.624.02 贵州大学毕业论文（设计）第125页Mrb14.66——9.23——3.25——Mlb——14.66——9.23——3.25L3.003.003.00Vb9.776.152.17柱轴力A柱NA5.842.700.7B柱NB12.255.621.472.6内力组合根据前面的内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中；柱控制截面为柱上端与柱下端。梁内力组合时，竖向荷载作用下的弯矩取调幅后的弯矩值进行组合，弯矩以下部受拉为正，剪力以沿截面顺时针为正；柱内力组合时，弯矩以顺时针为正，轴力以受压为正。内力组合结果见下列表中：2.6.1框架梁内力组合表2-12：一层梁内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9×(1.4②+1.4③)左风右风左风右风一层AB梁左端M-43.13-11.9432.09-32.09-68.47-6.83-96.68-26.37-107.23-107.23V57.2115.83-8.798.7990.8156.3580.9679.4199.6799.67跨中M46.5412.9-6.616.6173.9146.5965.163.7780.4380.43右端M56.1215.31-18.8818.8888.7840.9193.7862.85110.42110.42V-61.69-17-8.798.79-97.83-86.33-61.72-106.52-84.37-106.52一层BC梁左端M-18.99-4.7140.47-40.47-27.3933.87-79.4522.27-79.71-79.71V6.840.14-26.9826.988.4-29.5645.98-25.6142.3845.98 贵州大学毕业论文（设计）第125页跨中M-10.34-3.9400-17.92-12.41-12.41-17.37-17.37-17.92右端M20.835.14-40.4740.4731.16-31.6681.65-19.5282.4682.46V-8.07-0.14-26.9826.989.88-47.4628.09-44.1823.8-47.46一层CD梁左端M-59.76-16.69-18.8818.88-95.08-98.14-45.28-116.53-68.95-116.53V65.5318.45-8.798.79104.4766.3390.9490.8112.96112.96跨中M49.3313.97-6.616.6178.7549.9468.4568.4785.1385.13右端M45.6712.9432.09-32.0972.9299.739.88111.5430.67111.54V-60.67-17.16-8.798.79-96.83-85.11-60.5-105.583.35-105.5表2-13：二层梁内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9×(1.4②+1.4③)左风右风左风右风二层AB梁左端M-46.44-12.8520.24-20.24-73.72-27.39-84.06-46.42-97.42-97.42V57.4712.79-5.555.5586.8761.1976.7378.0892.0792.07跨中M44.7412.4-4.154.1571.0447.8759.4964.0874.5471.04右端M57.915.63-11.9411.9491.3652.7686.274.13104.22104.22V-61.43-16.895.55-5.55-97.36-65.95-81.48-88-101.99-101.99二层BC梁左端M-16.18-3.5625.6-25.6-24.416.42-55.268.35-56.16-56.16V7.14-0.21-17.0717.078.27-15.3332.47-13.229.8132.47跨中M-8.06-3.100-14.01-9.67-9.67-13.58-13.58-13.58右端M17.944.2-25.625.627.4-14.3157.37-5.4459.0859.08V-7.78-0.2117.07-17.07-9.6314.56-33.2311.91-31.11-33.23 贵州大学毕业论文（设计）第125页二层CD梁左端M-60.92-17.03-11.9411.94-96.95-89.82-56.39-109.61-79.52-109.61V65.1318.34-5.555.55103.8370.3985.9394.27108.26108.26跨中M47.4613.43-4.154.1575.7551.1462.7668.6479.1079.10右端M49.1813.9420.24-20.2478.5387.5330.68102.0851.08102.08V-61.08-17.275.55-5.55-97.47-65.53-81.07-88.06-102.05-102.05表2-14：三层梁内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9×(1.4②+1.4③)左风右风左风右风三层AB梁左端M-46.44-12.8515.91-15.91-73.72-33.45-78-51.87-91.97-91.97V57.4712.79-4.364.3686.8762.8675.0779.5990.5790.57跨中M44.7412.4-3.283.2871.0549.158.2865.1873.4473.44右端M57.915.63-9.399.3991.3656.3382.6377.34101.00101.00V-61.43-16.894.36-4.36-97.36-67.12-79.82-89.5-100.49-100.49三层BC梁左端M-16.18-3.5620.13-20.13-24.48.77-47.61.46-49.27-49.27V7.14-0.21-13.4213.428.27-10.2227.36-8.6125.2125.21跨中M-8.06-3.100-14.01-9.67-9.67-13.58-13.58-13.58右端M17.944.2-20.1320.1327.41-6.6549.711.4552.1852.18V-7.78-0.2113.42-13.42-9.639.45-28.127.3-26.51-28.12三层CD梁左端M-60.92-17.03-9.399.39-96.94-86.25-59.96-106.39-82.73-106.39V65.1318.34-4.364.36103.8372.0584.2695.77106.76106.76跨中M47.4613.43-3.283.2875.7552.3661.5469.7478.0078.00 贵州大学毕业论文（设计）第125页右端M49.1813.9415.91-15.9178.5381.2936.7496.6356.5396.63V-61.08-17.274.36-4.36-97.44-67.19-79.4-89.56-100.55-100.55表2-15：四层梁内力组合杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9×(1.4②+1.4③)左风右风左风右风四层AB梁左端M-46.44-12.8511.38-11.38-73.72-39.80-71.66-57.58-86.26-86.26V57.4712.79-3.143.1486.8764.5773.3681.1289.0489.04跨中M44.7412.40-2.282.2871.0550.5056.8866.4472.1872.18右端M57.9015.63-6.836.8691.3659.9279.0880.5797.8297.82V-61.43-16.893.14-3.14-97.36-69.36-78.11-91.04-98.95-98.95四层BC梁左端M-16.18-3.5614.66-14.66-24.401.11-39.94-5.43-42.37-42.37V7.14-0.21-9.779.778.27-5.1122.25-4.0120.6120.61跨中M-8.06-3.1000-14.01-9.67-9.67-13.58-13.58-14.01右端M17.944.20-14.6614.6627.411.0042.058.3545.2945.29V-7.78-0.219.77-9.77-9.634.34-23.012.71-21.91-21.91四层CD梁左端M-60.92-17.03-6.836.86-96.95-82.67-63.50-103.17-85.92-103.17V65.1318.34-3.143.14103.8373.7682.5597.31105.22105.22跨中M47.4613.43-2.282.2875.7553.7660.1471.0076.7576.75右端M49.1813.9411.38-11.3878.5374.9543.0890.9262.2490.92V-61.08-17.273.14-3.14-94.47-68.90-77.69-91.10-99.01-99.01 贵州大学毕业论文（设计）第125页表2-16：五层梁内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9×(1.4②+1.4③)左风右风左风右风五层AB梁左端M-49.20-14.027.31-7.31-78.67-45.81-69.27-67.49-85.92-85.92V60.9116.10-2.002.0095.6370.2975.8990.8695.9095.90跨中M43.3611.86-1.511.5168.6449.9251.1565.0768.8868.88右端M57.9015.83-4.304.3091.6463.3475.5084.0194.8491.64V-60.95-16.732.00-2.00-96.56-70.34-75.94-91.70-96.74-96.74五层BC梁左端M-14.71-3.119.23-9.23-22.01-4.72-30.57-9.94-33.20-33.20V6.86-0.23-6.156.157.91-0.3816.840.1915.6915.69跨中M-6.90-2.7600-12.14-8.28-8.28-11.76-11.76-11.76右端M16.513.80-9.239.2325.136.8932.7312.9736.2336.23V-8.06-0.236.15-6.15-10.00-1.06-18.28-2.21-17.71-18.28五层CD梁左端M-61.5317.20-4.304.30-49.76-79.86-67.82-57.58-46.75-79.86V64.7718.24-2.002.00103.2674.9280.5298.19103.23103.26跨中M46.1413.06-1.511.5173.6553.2557.4869.9273.7373.65右端M51.8614.703.14-3.1482.8166.6357.8484.7176.8082.81V61.44-17.372.00-2.0049.4176.5370.9354.3649.3270.93 贵州大学毕业论文（设计）第125页表2-17：六层梁内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9×(1.4②+1.4③)左风右风左风右风六层AB梁左端M-39.17-12.152.56-2.56-64.01-43.42-50.59-59.09-65.54-65.54V68.9619.79-0.700.70110.1681.7783.73106.81108.57108.57跨中M64.1717.82-0.530.53101.9576.2677.7598.79100.13101.95右端M69.1119.31-1.511.51109.9780.8285.05105.36109.17109.97V-79.29-22.260.70-0.70-126.31-94.17-96.13-122.31-124.08-126.31六层BC梁左端M-33.62-8.873.25-3.25-52.76-35.79-44.89-47.43-55.62-55.62V7.36-0.02-2.172.178.805.7911.876.0711.5411.54跨中M-21.42-7.0700-35.60-25.70-25.70-34.61-34.61-34.61右端M33.918.80-3.253.2553.0136.1445.2447.6955.8855.88V-7.55-0.022.17-2.17-9.09-6.02-12.10-6.35-11.82-12.10六层CD梁左端M-69.98-19.34-1.511.51-111.05-86.09-86.09-81.86-110.25-106.44V78.7720.57-0.700.70123.3293.5495.50119.56121.32123.32跨中M62.2717.96-0.530.5399.8773.9875.4796.6998.0299.87右端M43.0511.982.56-2.5668.4355.2448.0869.9863.5369.98V69.48-19.760.70-0.7055.7184.3682.4059.3657.6082.402.6.2框架柱内力组合 贵州大学毕业论文（设计）第125页表2-18：一层框架柱内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9(1.4②+1.4③)左风右风左风右风一层A柱柱上端M16.444.55-11.8711.8726.103.1136.3510.5040.4240.42N1480.42267.24-24.5424.542150.641742.151810.862082.312144.152150.64V-5.87-1.637.64-7.64-9.333.65-17.740.53-18.72-18.72柱下端M8.222.2820.22-20.2213.0638.17-18.4438.21-12.7438.17N1506.67267.24-24.5424.542182.141773.651842.362113.812175.652182.14V-5.87-1.637.64-7.64-9.333.65-17.740.53-18.72-18.72一层B柱柱上端M-15.13-4.3326.71-26.71-24.2219.24-55.5510.04-57.27-57.27N1808.69402.61-51.0251.022734.082099.002241.862613.432742.002742.00V5.401.55-14.1314.138.65-13.3026.26-9.3726.2426.26柱下端M-7.57-2.1732.64-32.64-12.1236.61-54.7829.31-52.94-54.78N1840.45402.61-51.0251.022772.192137.112279.972651.542780.112780.11V5.401.55-14.1314.138.65-13.3026.26-9.3726.2426.26一层C柱柱上端M15.814.68-26.7126.7125.52-18.4256.37-8.7958.5258.52N1808.69402.6151.02-51.022734.082241.862099.002742.002613.432742.00V-5.65-1.6714.13-14.13-9.1213.00-26.568.92-26.69-26.69柱下端M7.912.34-32.6432.6412.77-36.2055.19-28.6953.5753.57N1840.45402.6151.02-51.022772.192279.972137.112780.112651.542780.11V-5.65-1.6714.13-14.13-9.1213.00-26.568.92-26.69-26.69一层D柱柱上端M-17.39-4.9320.22-20.22-27.777.44-49.18-1.60-52.56-52.56 贵州大学毕业论文（设计）第125页N1480.42267.2424.54-24.542150.641810.861742.152144.152082.312144.15V5.851.76-7.647.649.48-3.6817.72-0.3918.8618.86柱下端M-7.20-2.4726.71-26.71-12.1028.75-46.0321.90-45.41-46.03N1506.67267.2424.54-24.542182.141842.361773.652175.652113.812175.65V5.851.76-7.647.649.48-3.6817.72-0.3918.8618.86表2-19：二层框架柱内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9(1.4②+1.4③)左风右风左风右风二层A柱柱上端M23.226.43-10.1210.1236.8713.7042.0323.2148.7248.72N1216.05221.33-15.7515.751769.121437.211481.311718.291757.981769.12V-13.87-3.845.62-5.62-22.02-8.78-24.51-14.40-28.56-28.56柱下端M26.707.39-10.1210.1242.3917.8746.2128.6054.1054.10N1238.55221.33-15.7515.751796.121464.211508.311745.291784.981796.12V-13.87-3.845.62-10.43-22.02-8.78-31.25-14.40-34.62-34.62二层B柱柱上端M-20.52-6.0318.77-18.77-33.071.65-50.90-8.57-55.87-55.87N1492.05335.73-32.8332.832260.481744.501836.422172.112254.852260.48V11.813.47-10.4310.4319.03-0.4328.775.4031.6931.69柱下端M-22.00-6.4518.77-18.77-35.43-0.12-52.68-10.88-58.18-58.18N1519.28335.73-32.8332.832293.161777.171869.102204.792287.522293.16V11.813.47-10.4310.4319.03-0.4328.775.4031.6931.69二层C柱柱上端M21.546.42-18.7718.7734.84-0.4352.1310.2957.5957.59N1492.05335.7332.83-32.832260.481836.421744.502254.852172.112260.48 贵州大学毕业论文（设计）第125页V-12.41-3.6910.43-10.43-20.06-0.29-29.49-6.40-32.68-32.68柱下端M23.126.87-18.7718.7737.361.4754.0212.7560.0560.05N1519.28335.7332.83-32.832293.161869.101777.172287.522204.792293.16V-12.41-3.6910.43-10.43-20.06-0.29-29.49-6.40-32.68-32.68二层D柱柱上端M-24.59-6.9710.12-10.12-39.27-15.34-43.68-25.54-51.04-51.04N1216.05221.3315.75-15.751769.121481.311437.211757.981718.291769.12V14.904.16-5.625.6223.7010.0125.7516.0430.2030.20柱下端M-29.06-8.0110.12-10.12-46.09-20.70-49.04-32.21-57.72-57.72N1238.55221.3315.75-15.751796.121508.311464.211784.981745.291796.12V14.904.16-5.625.6223.7010.0125.7516.0430.2030.20表2-20：三层框架柱内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9(1.4②+1.4③)左风右风左风右风三层A柱柱上端M23.226.43-8.598.5936.8715.8439.8925.1446.7946.79N960.29178.46-10.2010.201402.191138.071166.631364.361390.061402.19V-12.90-3.574.42-4.42-20.48-9.29-21.67-14.41-25.55-25.55柱下端M23.226.43-7.327.3236.8717.6238.1126.7445.1945.19N982.79178.46-10.2010.201429.191165.071193.631391.361417.061429.19V-12.90-3.574.42-4.42-20.48-9.29-21.67-14.41-25.55-25.55三层B柱柱上端M-20.52-6.0314.76-14.76-33.07-3.96-45.29-13.62-50.82-50.82N1182.95268.96-21.3121.311796.081389.711449.371731.581785.281796.08V11.403.35-8.208.2018.372.2025.167.5728.2328.23 贵州大学毕业论文（设计）第125页柱下端M-20.52-6.0314.76-14.76-33.07-3.96-45.29-13.62-50.82-50.82N1210.18268.96-21.3121.311828.761422.381482.051764.261817.961828.76V11.403.35-8.208.2018.372.2025.167.5728.2328.23三层C柱柱上端M21.546.42-14.7614.7634.845.1846.5115.3452.5352.53N1182.95268.9621.31-21.311796.081449.371389.711785.281731.581796.08V-11.97-3.578.20-8.20-19.36-2.88-25.84-8.53-29.19-29.19柱下端M21.546.42-14.7614.7634.845.1846.5115.3452.5352.53N1210.18268.9621.31-21.311828.761482.051422.381817.961764.261828.76V-11.97-3.578.20-8.20-19.36-2.88-25.84-8.53-29.19-29.19三层D柱柱上端M-24.59-6.978.59-8.59-39.27-17.48-41.53-27.47-49.11-49.11N960.29178.4610.31-10.311402.191166.781137.911390.201364.221402.19V13.663.87-4.424.4221.8110.2022.5815.7026.8426.84柱下端M-24.59-6.977.32-7.32-39.27-19.26-39.76-29.07-47.51-47.51N982.79178.4610.31-10.311429.191193.781164.911417.201391.221429.19V13.663.87-4.424.4221.8110.2022.5815.7026.8426.84表2-21：四层框架柱内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9(1.4②+1.4③)左风右风左风右风四层A柱柱上端M23.226.43-6.366.3636.8718.9636.7727.9543.9843.98N704.53135.59-5.845.841035.26837.26853.611008.921023.641035.26V-12.90-3.573.21-3.21-20.48-10.99-19.97-15.93-24.02-24.02柱下端M23.226.43-5.205.2036.8720.5835.1429.4142.5242.52 贵州大学毕业论文（设计）第125页N727.03135.59-5.845.841062.26864.26880.611035.921050.641062.26V-12.90-3.573.21-3.21-20.48-10.99-19.97-15.93-24.02-24.02四层B柱柱上端M-20.52-6.0311.39-11.39-33.07-8.68-40.57-17.87-46.57-46.57N873.85202.19-12.2512.251331.691031.471065.771287.941318.811331.69V11.403.35-5.975.9718.375.3222.0410.3825.4225.42柱下端M-20.52-6.0310.10-10.10-33.07-10.48-38.76-19.50-44.95-44.95N901.08202.19-12.2512.251364.361064.151098.451320.621351.491364.36V11.403.35-5.975.9718.375.3222.0410.3825.4225.42四层C柱柱上端M21.546.42-11.3911.3934.849.9041.7919.5948.2948.29N873.85202.1912.25-12.251331.691065.771031.471318.811287.941331.69V-11.97-3.575.97-5.97-19.36-6.01-22.72-11.34-26.38-26.38柱下端M21.546.42-10.1010.1034.8411.7139.9921.2146.6646.66N901.08202.1912.25-12.251364.361098.451064.151351.491320.621364.36V-11.97-3.575.97-5.97-19.36-6.01-22.72-11.34-26.38-26.38四层D柱柱上端M-24.59-6.976.36-6.36-39.27-20.60-38.41-30.28-46.30-46.30N704.53135.595.84-5.841035.26853.61837.261023.641008.921035.26V13.663.87-3.213.2121.8111.9020.8917.2225.3125.31柱下端M-24.59-6.975.20-5.20-39.27-22.23-36.79-31.74-44.84-44.84N727.03135.595.84-5.841062.26880.61864.261050.641035.921062.26V13.663.87-3.213.2121.8111.9020.8917.2225.3125.31表2-22：五层框架柱内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.2①＋1.4③1.2①＋0.9(1.4②+1.4③) 贵州大学毕业论文（设计）第125页1.4②左风右风左风右风五层A柱柱上端M20.605.84-4.314.3132.9018.6930.7526.6537.5137.51N448.7792.72-2.702.70668.33534.74542.30651.95658.75668.33V-12.17-3.412.03-2.03-19.38-11.76-17.45-16.34-21.46-21.46柱下端M23.226.43-3.003.0036.8723.6632.0632.1939.7539.75N471.2792.72-2.702.70695.33561.74569.30678.95685.75695.33V-12.17-3.412.03-2.03-19.38-11.76-17.45-16.34-21.46-21.46五层B柱柱上端M-19.59-5.757.44-7.44-31.56-13.09-33.92-21.38-40.13-40.13N564.75135.42-5.625.62867.29669.83685.57841.25855.41867.29V11.143.53-3.763.7618.318.1018.6313.0822.5522.55柱下端M-20.52-6.036.09-6.09-33.07-16.10-33.15-24.55-39.90-39.90N591.98135.42-5.625.62899.96702.51718.24873.92888.09899.96V11.143.53-3.763.7618.318.1018.6313.0822.5522.55五层C柱柱上端M20.716.17-7.447.4433.4914.4435.2723.2542.0042.00N564.75135.425.62-5.62867.29685.57669.83855.41841.25867.29V-11.74-3.503.76-3.76-18.99-8.82-19.35-13.76-23.24-23.24柱下端M20.546.42-6.096.0933.6416.1233.1725.0640.4140.41N591.98135.425.62-5.62899.96718.24702.51888.09873.92899.96V-11.74-3.503.76-3.76-18.99-8.82-19.35-13.76-23.24-23.24五层D柱柱上端M-22.21-6.304.31-4.31-35.47-20.62-32.69-29.16-40.02-40.02N448.7792.722.70-2.70668.33542.30534.74658.75651.95668.33V13.003.69-2.032.0320.7712.7618.4417.6922.8122.81柱下端M-24.59-6.973.00-3.00-39.27-25.31-33.71-34.51-42.07-42.07N471.2792.722.70-2.70695.33569.30561.74685.75678.95695.33 贵州大学毕业论文（设计）第125页V13.003.69-2.032.0320.7712.7618.4417.6922.8122.81表2-23：六层框架柱内力组合表杆件编号控制截面内力种类恒载活载风荷载③组合项次控制值①②左风右风1.2①＋1.4②1.2①＋1.4③1.2①＋0.9(1.4②+1.4③)左风右风左风右风六层A柱柱上端M39.1712.15-1.641.6464.0144.7149.3060.2564.3864.38N189.5746.54-0.70.7292.64226.50228.46285.24287.01292.64V-18.77-5.650.71-0.71-30.43-21.53-23.52-28.75-30.54-30.54柱下端M28.408.18-0.920.9245.5332.7935.3743.2345.5545.55N212.0746.54-0.70.7319.64253.50255.46312.24314.01319.64V-18.77-5.650.71-0.71-30.43-21.53-23.52-28.75-30.54-30.54六层B柱柱上端M-35.48-10.432.76-2.76-57.18-38.71-46.44-52.24-59.20-59.20N256.1368.81-1.471.47403.69305.30309.41392.20395.91403.69V16.413.05-1.321.3223.9617.8421.5421.8725.2025.20柱下端M-23.60-6.972.00-2.00-38.08-25.52-31.12-34.58-39.62-39.62N283.3668.81-1.471.47436.37337.97342.09424.88428.58436.37V16.413.05-1.321.3223.9617.8421.5421.8725.2025.20六层C柱柱上端M35.1610.54-2.762.7656.9538.3346.0651.9958.9558.95N256.1368.811.47-1.47403.69309.41305.30395.91392.20403.69V-16.44-4.941.32-1.32-26.64-17.88-21.58-24.29-27.62-27.62柱下端M24.017.24-2.002.0038.9526.0131.6135.4140.4540.45N283.3668.811.47-1.47436.37342.09337.97428.58424.88436.37V-16.44-4.941.32-1.32-26.64-17.88-21.58-24.29-27.62-27.62 贵州大学毕业论文（设计）第125页六层D柱柱上端M-43.05-11.981.64-1.64-68.43-49.36-53.96-64.69-68.82-68.82N189.5745.540.7-0.7291.24228.46226.50285.75283.98291.24V20.195.67-0.710.7132.1723.2325.2230.4832.2732.27柱下端M-29.05-8.42-0.920.92-46.65-36.15-33.57-46.63-44.31-46.65N212.0746.540.7-0.7319.64255.46253.50314.01312.24319.64V20.195.67-0.710.7132.1723.2325.2230.4832.2732.272.7截面设计2.7.1主梁正截面承载力计算选取第一层梁柱进行计算：从梁的内力组合表中选出跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计近似以轴线处弯矩代替支座边缘弯矩，偏安全。梁混凝土强度等级C25（fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2），查表得α1=1.0，纵筋为Ⅱ级（fy=300N/mm2）,箍筋为Ⅰ级（fy=210N/mm2）。AB梁：b×h=300mm×550mm，h0=550mm-35mm=515mm，计算长度取轴线间距离l0=5800mm,翼缘高度取=100mm,梁翼缘宽度=l0l/3=5800/3=1933mmVMAX=112.96KN故满足要求。A支座：=0.7×1.0×1.27×300×515=137.35KNV=99.67KNVMAX=108.26KN故满足要求。=0.7×1.0×1.27×300×515=137.35KNVMAX=108.26KN5，为长柱，须考虑偏心距的影响。ζ1===0.69＜1取ζ1=0.69l0/h=8.4<15，取ζ2=1.0故，=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+×8.42×1.0×0.69=1.41ei=1.41×39=55.17mm＜（eib）min=0.338×h0=0.338×465=157.17mm，属于小偏压情况，=1.41×39+500/2-35=269.99mm采用对称配筋，==0.76AS=AS/===-211.77mm2②对Nmax=2150.64kN，对应弯矩M=26.10kN·m的情况：e0=M/N=26.10/2150.64=0.012m=12mm， 贵州大学毕业论文（设计）第125页ea取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，500/30=16.67mm，取ea=20mm所以:ei=e0+ea=12+20=32mm长细比：l0/h=4200/500=8.4>5，为长柱，须考虑偏心距的影响。ζ1===0.69＜1取ζ1=0.69l0/h=8.4<15，取ζ2=1.0故，=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+×8.42×1.0×0.69=1.50ei=1.50×32=48mm＜（eib）min=0.338×h0=0.338×465=157.17mm，属于小偏压情况，=48+500/2-35=263mm采用对称配筋，==0.77AS=AS/= 贵州大学毕业论文（设计）第125页==-338mm2比较两组计算出的钢筋面积，都按构造配筋进行配筋。配418，AS=1017mm2。=1017/5002=0.41%＞0.2%，可以。（2）A柱下端查内力组合表，知道（配筋计算时，不管正负均取绝对值）Mmax=38.17kN·m，对应轴力N=1773.63kN.Nmax=2182.14kN，对应弯矩M=13.06N·m①对Mmax=38.17kN·m，对应轴力N=1773.63kN的情况有：e0=M/N=38.17/1773.63=0.022m=22mm，ea取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，500/30=16.67mm，取ea=20mm所以:ei=e0+ea=22+20=42mm长细比：l0/h=4200/500=8.4>5，为长柱，须考虑偏心距的影响。ζ1===0.84＜1取ζ1=0.84l0/h=8.4<15，取ζ2=1.0故:=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+×8.42×1.0×0.84=1.47ei=1.47×42=61.74mm＜（eib）min=0.338×h0=0.338×465=157.17mm，属于小偏压情况，=61.74+500/2-35=276.74mm 贵州大学毕业论文（设计）第125页采用对称配筋，==0.55AS=AS/===-1459mm2②对2182.14kN，对应弯矩M=13.06N·m的情况：AS=AS/为负值比较两组计算出的钢筋面积，都按构造配筋进行配筋。配418，AS=1017mm2。=1017/5002=0.41%＞0.2%，可以。底层：(1)C柱上端(A柱截面尺寸:b×h=500mm×500mm)查内力组合表，知道（配筋计算时，不管正负均取绝对值）Mmax=58.52kN·m，对应轴力N=2643.43kN.Nmax=2742.00kN，对应弯矩M=8.79kN·m①对Mmax=58.52kN·m，对应轴力N=2643.43kN的情况有：e0=M/N=58.52/2643.43=0.022m=22mm，ea取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，550/30=18.33mm，取ea=20mm所以:ei=e0+ea=22+20=44mm 贵州大学毕业论文（设计）第125页长细比：l0/h=4200/550=7.6>5，为长柱，须考虑偏心距的影响。ζ1===0.68＜1取ζ1=0.68l0/h=8.4<15，取ζ2=1.0故=1+（l0/h）2ζ1ζ2=1+×7.62×1.0×0.69=1.33ei=1.33×44=58.66mm＜（eib）min=0.338×h0=0.338×465=157.17mm，属于小偏压情况，=58.66+550/2-35=298.66mm采用对称配筋，==0.76AS=AS/===-197.69mm2②2742.00kN，对应弯矩M=8.79kN·m的情况：e0=M/N=8.79/2742.00=0.003m=3mm，经计算，AS=AS/为负值。比较两组计算出的钢筋面积，都按构造配筋进行配筋。 贵州大学毕业论文（设计）第125页配418，AS=1017mm2。=1017/5002=0.41%＞0.2%，可以。（2）C柱下端查内力组合表，知道（配筋计算时，不管正负均取绝对值）Mmax=53.57kN·m，对应轴力N=2651.54kN.Nmax=2780.11kN，对应弯矩M=28.69N·m①对Mmax=53.57kN·m，对应轴力N=2651.54kN的情况有：经计算，AS=AS/为负值。②对2780.11kN，对应弯矩M=28.69N·m的情况：经计算，AS=AS/为负值。比较两组计算出的钢筋面积，都按构造配筋进行配筋。配418，AS=1017mm2。=1017/5002=0.41%＞0.2%，可以。2.柱斜截面筋计算本次手工计算没有考虑地震组合，所以采用公式：VC≤ftbh0+fyvh0+0.07Nλ——框架的计算剪跨比λ=MA/（VAhA），当λ＜1，取=1；当λ＞3，取=3N——以剪力设计值相应的轴向压力，当N>0.3fcA时，取N=0.3fcA。最大组合剪力已经在组合表中计算出了。查表可得：第一层：Vmax=26.69KN，Mmax=58.52KN·m，N=2742.00KN，λ=Mc/（Vchc）=58.52×103/（26.69×550）=3.98，取λ=3，VC=0.25βcfcbchc0=0.25×1.0×11.9×550×515=842.66KN＞V=27.24KN截面可用。0.3fcbch0=0.3×11.9×550×515=1011.20KN＜2742.00KN， 贵州大学毕业论文（设计）第125页取N=2742.00KN，===－3.17按轴压比和构造配筋，N/fcbho=2742.00×1000/(11.9×550×515)=0.81，配筋特征值λv=0.09，按轴压比的体积配箍率：ρv=λvfc/fyv=0.09×11.9/210=0.51%四级抗震，最小体积配箍率为0.4%现在按构造配筋，选φ8@50ρv==0.0018=0.18%满足轴压比体积配箍率要求。其他楼层均按构造配箍，选φ8@502.8楼梯设计选1#楼梯进行计算，楼梯间开间为3.30m，进深为7.60m。采用板式楼梯，采用板式楼梯，层高3.60m,每层设24级踏步，踏步宽0.28米，高0.15m。其踏步的水平投影长度为12×0.28=3.36m，楼梯的踢面和踏面均做水磨石面层，底面为水泥砂浆粉刷。混凝土强度等级C25。板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HRB335钢筋。2.8.1楼梯板设计板倾斜角tanα=150/280=0.54，cosα=0.88。板斜长为3.3/0.88=3.75m，板厚约为板斜长的1/30，h=120mm。取1m宽板带计算。 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-141#楼梯平面图表2-28：梯段板荷载计算表荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载水磨石面层(0.28+0.15)×0.65/0.28=1.00水泥砂浆找平(0.28+0.15)×0.02×20/0.28=0.61三角形踏步0.5×0.28×0.15×25/0.28=1.88混凝土斜板0.12×25/0.88=3.41板底抹灰0.02×20/0.88=0.45合计7.08活荷载2.5载设计值p=1.2×7.08+1.4×2.5=12.00kN/m。截面设计：板水平计算跨度ln=3.56m，弯矩设计值=0.1×12.00×3.562=15.21KN·m。板的有效高度h0=120-20=100mm。 贵州大学毕业论文（设计）第125页αs==×106=0.128＝0.5×（1+）=0.931As===777.96mm2选配Φ10@100，实际As=785mm2分布筋为Φ8@300，即每级一根Φ82.8.2平台板设计设平台板厚100mm，取1m宽带板计算。表2-29：平台板荷载计算表荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载水磨石面层0.65水泥砂浆找平0.02×20=0.4混凝土板0.1×25=2.5板底抹灰0.02×20=0.4小计3.95活荷载2.5荷载设计值p=1.2×3.95+1.4×2.5=8.24kN/m截面设计：平台板的计算跨度l0=1.8－0.1-0.125=1.575m弯矩设计值=0.1×8.24×1.5752=2.04KN·m板的有效高度h0=100-20=80mmαs==×106=0.027γs＝0.5×（1+）=0.986 贵州大学毕业论文（设计）第125页As===123mm2选配Φ8@200，实际As=251mm22.8.3平台梁设计平台梁截面尺寸为200mm×400mm表2-30：平台板荷载计算表荷载类型荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4×25=2.00梁侧粉刷0.02×(0.4+0.20)×2×20=0.48平台板传来3.95×1.8/2=3.56梯段板传来7.08×3.36/2=11.89小计17.93活荷载2.5×(3.36/2+1.8/2)=6.45总荷载设计值1.2×17.93+1.4×6.45=30.55kN/m截面设计：计算跨度Lo=1.05Ln=1.05×(3.3-0.25)=3.20m弯距设计值剪力设计值KN截面按T型计算，=200+5×100=700mm梁的有效高度ho=400-35=365mm判别T型截面类型：Mf=α1fc(h0-/2)=1.0×11.9×700×100×（365－100/2）N.mm=262.40KN.m＞Mmax=39.10KN.m故属第一类T型截面 贵州大学毕业论文（设计）第125页αs==×106=0.035γs=0.5(1+)=0.5×(1+)=0.982As===303mm2选用216，=402配置φ8@200箍筋，则斜截面受弯承载力为：=0.7×1.27×200×365+1.25×210×50.3×365×2/200=113.09KN>V=48.88KN满足要求。2.9基础设计2.9.1工程地质资料第一层土：城市杂填土厚0-0.5m第二层土：红粘土厚3-4.0m，垂直水平分布较均匀，可塑状态，中等压缩性，地基承载力特征值fak=200Kpa第三层土：强风化灰岩0-0.5m，fak=1200Kpa第四层土：中风化灰岩fak=3000Kpa2.9.2确定基础类型持力层的选择由于由柱传来的荷载较大，而地基土承载力较大的土层为第四层，故选择第四层土为持力层。鉴于此，选择人工挖孔桩，一柱一桩，桩顶标高为-0.6m,桩嵌入持力层0.6m。可得则桩净长H=4+0.5+0.6-0.1=5.0m。2.9.3确定桩截面尺寸及配筋计算取A轴线上11桩基进行计算。取桩身直径d=0.9m持力层地基承载力fk=3000Kpa=3.0×106N/m2荷载标准值：按Pk=Nmax=2182.14KN计算桩自重： 贵州大学毕业论文（设计）第125页Gk=γπd2L/4=25×3.14×0.92×5/4=79.48KN；则桩扩大部分的面积AP为：AK===0.75m2取D=1000mma=（D-a）/2=（1000-900）/2=50mm，h2≥（D-a）/4=（900-800）/4=25mm，取h2=25mmh3=2(D-d)=2(900-800)=200h1=(0.1～0.15)×D=(0.1～0.15)×900=90～135mm取h1=135mm。 贵州大学毕业论文（设计）第125页图2-15桩基大样图根据《地基基础设计规范》GB50007-2007第8.5.2条中第6条可知灌注桩最小配筋率不宜小于0.2%-0.65%(小直径桩取大值)。取0.3%进行计算。 贵州大学毕业论文（设计）第125页=635850×0.3%=1911mm2选用818，AS=2036mm2根据《地基基础设计规范》GB50007-2007第8.5.9条可知桩身混凝土强度应满足桩的承载力设计要求：Q≤Apfcψc,式中:fc为混凝土轴心抗压强度设计值,fc=11.9MPa；Q相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向力设计值,Q=2182.14KN；Ap---桩身横截面积,Ap=A=635850mm2；ψc---工作条件系数，灌注桩取0.6-0.7，计算时取0.6计算。则：Apfcψc=635850×11.9×0.6×10-3= 4540KN>Q=2182.14KN,满足。箍筋选用φ8@300，加密区φ10@100。 贵州大学毕业论文（设计）第125页第三部分PKPM电算3.1框架结构电算设计步骤开始初步选定梁、柱、剪力墙截面尺寸及强度等PMCAD交互式数据输入输入次梁楼板形成PK文件否输入荷载信息交互式输入与数检STAWE接PM生成SATWE数据排架结构计算结构分析与内力计算配筋计算是否满足轴压比、配筋分析结构图形和文本显示是出图结束图2-1框架-剪力墙结构电算设计步骤3.2各标准层荷载3.2.1各标准层梁上恒荷载第一标准层（自然层第1层，层高4.2m，混凝土C25）框架梁：2.8×（4.2-0.65）=9.94kN/m次梁： 贵州大学毕业论文（设计）第125页2.3×（4.2-0.50）=8.51kN/m第二标准层（自然层第2-5层，层高3.6m，混凝土C25）框架梁：2.8×（3.6-0.65）=8.26kN/m次梁：2.3×（3.6-0.50）=7.13kN/m第三标准层（自然层第6层，层高3.6m，混凝土C25）不考虑楼顶的微小恒荷，所以梁上荷载为0。3.2.2各标准层楼（屋）面荷载第一标准层（自然层第1层，层高4.2m）恒载：5.47kPa活载：2.0kPa第二标准层（自然层第2-5层，层高3.6m）恒载：5.47kPa活载：2.0kPa第三标准层（自然层第6层，层高3.6m）恒载：5.68kPa活载：2.0kPa3.3电算结果3.3.1结构设计信息总信息：结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=28.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载 贵州大学毕业论文（设计）第125页地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息：修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.30地面粗糙程度:C类结构基本周期（秒）:T1=1.15体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=6各段体形系数:USi=1.30地震信息：振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=6.00场地类别:KD=2设计地震分组:一组特征周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.00框架的抗震等级:NF=4剪力墙的抗震等级:NW=3 贵州大学毕业论文（设计）第125页活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.75结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息：考虑活荷不利布置的层数从第1到6层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算柱，墙，基础活荷载折减系数：计算截面以上的层数折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息：中梁刚度增大系数：BK=2.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0 贵州大学毕业论文（设计）第125页顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息：梁主筋强度(N/mm2):IB=300柱主筋强度(N/mm2):IC=300墙主筋强度(N/mm2):IW=300梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30设计信息：结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按双偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00 贵州大学毕业论文（设计）第125页是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息：恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息：剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=7.80各层的质量、质心坐标信息层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)6176.75079.98022.200338.20.05176.65980.07818.600358.20.04176.65980.07815.000358.20.03176.65980.07811.400358.20.02176.65980.0787.800358.20.01176.68079.9004.200936.30.0活载产生的总质量(t):0.000恒载产生的总质量(t):2707.333 贵州大学毕业论文（设计）第125页结构的总质量(t):2707.333恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)各层构件数量、构件材料和层高层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11158(25)46(25)0(25)4.2004.20021167(25)46(25)0(25)3.6007.80031167(25)46(25)0(25)3.60011.40041167(25)46(25)0(25)3.60015.00051167(25)46(25)0(25)3.60018.60061124(25)46(25)0(25)3.60022.200风荷载信息层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y6147.2147.2170.0114.96115.0413.95141.9089.1490.8102.23217.21195.74136.65125.8943.589.42306.62299.5 贵州大学毕业论文（设计）第125页3134.06159.81518.883.09389.73702.52131.40191.22207.276.61466.35381.21133.38224.63150.681.44547.87681.7各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=76.7600(m)Ystif=80.5018(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=76.6801(m)Ymass=79.9000(m)Gmass=936.3364(t)Eex=0.0043Eey=0.0322Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2938Raty1=1.3312薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.1451E+05(kN/m)RJY=6.9817E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m) 贵州大学毕业论文（设计）第125页---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=76.7600(m)Ystif=80.4941(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=76.6590(m)Ymass=80.0780(m)Gmass=358.1956(t)Eex=0.0054Eey=0.0223Ratx=0.9609Raty=0.9404Ratx1=1.2452Raty1=1.2673薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.8654E+05(kN/m)RJY=6.5654E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=76.7600(m)Ystif=80.4941(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=76.6590(m)Ymass=80.0780(m)Gmass=358.1956(t)Eex=0.0054Eey=0.0223Ratx=1.0112Raty=1.0061Ratx1=1.2971Raty1=1.3418薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.9420E+05(kN/m)RJY=6.6055E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=76.7600(m)Ystif=80.4941(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=76.6590(m)Ymass=80.0780(m)Gmass=358.1956(t)Eex=0.0054Eey=0.0223Ratx=0.9943Raty=0.9836Ratx1=1.3272Raty1=1.3841薄弱层地震剪力放大系数=1.00 贵州大学毕业论文（设计）第125页RJX=6.9027E+05(kN/m)RJY=6.4974E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=76.7600(m)Ystif=80.4941(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=76.6590(m)Ymass=80.0780(m)Gmass=358.1956(t)Eex=0.0054Eey=0.0223Ratx=0.9896Raty=0.9733Ratx1=1.3474Raty1=1.4018薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.8306E+05(kN/m)RJY=6.3242E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=76.7600(m)Ystif=80.4941(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=76.7498(m)Ymass=79.9798(m)Gmass=338.2135(t)Eex=0.0005Eey=0.0276Ratx=0.9277Raty=0.8917Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.3367E+05(kN/m)RJY=5.6395E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)============================================================================抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%) 贵州大学毕业论文（设计）第125页X风荷载758729.93324.1228.250.00Y风荷载311004.88106.738.360.00X地震758729.910682.371.030.00Y地震311004.810451.329.760.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.715E+060.698E+064.2027073.110.84108.3120.687E+060.657E+063.6017710.139.56133.4630.694E+060.661E+063.6014128.176.89168.3240.690E+060.650E+063.6010546.235.63221.8050.683E+060.632E+063.606964.353.10326.9260.634E+060.564E+063.603382.674.49600.28该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y610.2875E+040.2971E+041.001.00 贵州大学毕业论文（设计）第125页510.3436E+040.3533E+041.201.19410.3969E+040.4066E+041.161.15310.4474E+040.4571E+041.131.12210.4950E+040.5047E+041.111.10110.5195E+040.5278E+041.051.053.3.2周期、振型、地震力======================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.610287.700.98(0.00+0.97)0.0220.6011165.330.35(0.33+0.02)0.6530.59423.940.68(0.67+0.00)0.3240.220490.010.95(0.00+0.95)0.0550.218086.620.05(0.00+0.05)0.9560.2166179.851.00(1.00+0.00)0.0070.131691.200.93(0.00+0.93)0.0780.130643.570.14(0.07+0.07)0.8690.1302176.990.93(0.93+0.00)0.07100.085494.260.92(0.01+0.92)0.08110.084914.230.73(0.69+0.04)0.27120.0845160.890.34(0.31+0.04)0.66130.0618128.620.72(0.28+0.44)0.28140.061749.210.92(0.39+0.53)0.08 贵州大学毕业论文（设计）第125页150.0610162.820.36(0.33+0.03)0.64地震作用最大的方向=2.691(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.225.60-16.04510.235.54-16.11410.204.86-14.19310.163.92-11.50210.112.77-8.18110.143.81-11.55振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6147.16-12.74-1233.155147.19-12.26-1235.38 贵州大学毕业论文（设计）第125页4141.54-10.73-1085.273133.57-8.63-875.512123.74-6.07-618.251132.10-8.40-868.42振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6198.707.151261.745197.906.711267.044186.415.871116.133170.144.70904.452150.013.29644.071170.474.57924.53振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.00-0.030.12510.00-0.020.07410.000.000.00310.000.02-0.08210.000.03-0.12110.000.07-0.28振型5的地震力------------------------------------------------------- 贵州大学毕业论文（设计）第125页FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.01-0.15-12.8551-0.01-0.09-8.0941-0.010.010.4931-0.010.118.79210.000.1613.49110.050.3631.42振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-69.630.1822.8151-43.580.104.66412.54-0.01-17.043147.34-0.12-30.872172.69-0.18-26.8311165.32-0.43-7.42振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.01-0.371.84510.000.000.0741-0.010.37-1.8131-0.010.38-1.91210.000.02-0.16 贵州大学毕业论文（设计）第125页110.01-0.773.84振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)611.951.84123.81510.11-0.013.4941-1.87-1.84-122.9631-2.07-1.86-129.3221-0.31-0.09-11.07113.933.85259.66振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6127.85-1.47-140.01510.520.011.5441-27.681.46141.5931-28.631.48138.6521-1.770.07-2.041157.84-3.07-307.67振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.030.45-2.45 贵州大学毕业论文（设计）第125页510.03-0.442.27410.04-0.482.6031-0.030.40-2.0621-0.040.52-2.82110.05-0.653.42振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-5.34-1.34-61.28515.031.3057.79415.681.4166.7131-4.54-1.18-51.6921-6.18-1.55-72.75117.471.9284.04振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-2.560.8969.70512.47-0.86-66.50412.69-0.93-73.7631-2.270.7860.6321-2.921.0280.41113.71-1.27-100.33振型13的地震力 贵州大学毕业论文（设计）第125页-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.59-0.7310.8851-1.191.48-21.72410.54-0.699.85310.69-0.8412.6321-1.181.48-21.68110.69-0.8912.59振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.840.967.0351-1.69-1.95-14.36410.780.926.46310.971.118.4121-1.69-1.96-14.31111.001.178.03振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.75-0.23-19.5751-1.510.4739.46410.72-0.22-18.54310.85-0.26-22.36 贵州大学毕业论文（设计）第125页21-1.520.4739.54110.92-0.28-23.94各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)11.062225.313473.6440.0050.026174.6870.0081.75928.13100.01112.13121.12130.14140.21150.21各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力 贵州大学毕业论文（设计）第125页---------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)61163.46163.46(4.83%)(4.83%)588.46267.8851151.18312.16(4.48%)(4.48%)1709.42237.7041131.29431.91(4.10%)(4.10%)3250.20191.6931118.02526.09(3.72%)(3.72%)5109.45145.6921104.30596.47(3.37%)(3.37%)7198.4499.6811207.19721.77(2.67%)(2.67%)10040.10140.30X方向的有效质量系数:99.99%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)615.58140.12-401.56515.64138.70-403.16414.95121.67-355.22 贵州大学毕业论文（设计）第125页313.9898.12-287.81212.7969.40-204.71113.5795.41-289.08振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-12.313.33321.9851-12.323.20322.5641-10.852.80283.3731-8.772.25228.6021-6.201.59161.4311-8.382.19226.75振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)616.730.4986.03516.680.4686.40415.890.4076.10314.780.3261.67213.410.2243.92114.810.3163.04振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t 贵州大学毕业论文（设计）第125页(kN)(kN)(kN-m)61-0.06-67.70270.50510.02-41.36172.07410.183.85-7.12310.2647.05-181.74210.1870.85-281.4511-0.52158.53-654.92振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.12-3.25-270.1351-0.14-1.91-169.9941-0.180.2210.2331-0.142.24184.79210.013.35283.59110.967.52660.26振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.180.00-0.06510.120.00-0.0141-0.010.000.0531-0.130.000.0821-0.190.000.0711-0.440.000.02 贵州大学毕业论文（设计）第125页振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.6228.42-143.0051-0.090.18-5.41410.54-28.53140.05310.70-29.14147.76210.24-1.4612.2111-1.1559.87-297.72振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)612.111.99133.75510.12-0.013.7841-2.02-1.99-132.8331-2.23-2.01-139.7021-0.34-0.10-11.96114.254.16280.50振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-1.490.087.5051-0.030.00-0.08 贵州大学毕业论文（设计）第125页411.48-0.08-7.58311.53-0.08-7.43210.090.000.1111-3.100.1616.48振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.57-7.4840.6151-0.527.20-37.4941-0.627.92-43.04310.45-6.5634.02210.67-8.6546.7011-0.7510.75-56.59振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-1.42-0.36-16.33511.340.3515.39411.510.3817.7731-1.21-0.31-13.7721-1.65-0.41-19.38111.990.5122.39振型12的地震力------------------------------------------------------- 贵州大学毕业论文（设计）第125页FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.85-0.30-23.2251-0.820.2922.1641-0.900.3124.58310.76-0.26-20.20210.97-0.34-26.7911-1.240.4233.43振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.800.99-14.72511.60-2.0129.3941-0.730.94-13.3331-0.931.14-17.09211.60-2.0129.3311-0.941.21-17.04振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)611.021.178.5551-2.05-2.38-17.46410.941.127.85311.181.3510.2321-2.05-2.38-17.40 贵州大学毕业论文（设计）第125页111.211.439.76振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.220.075.78510.45-0.14-11.6641-0.210.075.4831-0.250.086.61210.45-0.14-11.6811-0.270.087.07各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1663.42215.3632.204171.2258.1760.00729.3582.0490.08103.18110.15120.12130.26 贵州大学毕业论文（设计）第125页140.31150.02各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力---------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN-m)(kN)(kN)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)61162.52162.52(4.81%)(4.81%)585.07267.8851148.62308.42(4.43%)(4.43%)1692.33237.7041128.69424.62(4.03%)(4.03%)3205.80191.6931116.40515.63(3.65%)(3.65%)5025.03145.6921103.63583.80(3.30%)(3.30%)7064.9499.6811206.22706.17(2.61%)(2.61%)9832.93140.30Y方向的有效质量系数:99.99%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.000 贵州大学毕业论文（设计）第125页21.0001.00031.0001.00041.0001.00051.0001.00061.0001.0003.3.3结构位移所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h615753.903.891.003600.5750.260.261.011/9999.514713.663.651.003600. 贵州大学毕业论文（设计）第125页4710.460.461.011/7801.413653.223.221.003600.3650.630.631.011/5707.312592.612.611.003600.2590.760.761.011/4717.211471.871.871.003600.1530.870.871.011/4119.11471.021.011.014200.471.021.011.011/4131.X方向最大值层间位移角:1/4119.===工况2===X-5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h615754.073.921.043600.5750.270.261.051/9999.514713.823.681.043600.4710.480.461.041/7470.413653.363.241.043600.3650.660.631.041/5467.312592.732.631.043600.2590.800.761.041/4520.211531.951.881.033600.1530.910.881.041/3948.11531.041.021.034200.531.041.021.031/4025. 贵州大学毕业论文（设计）第125页X方向最大值层间位移角:1/3948.===工况3===X+5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h615713.993.861.033600.5710.260.261.031/9999.514653.743.621.033600.4650.470.451.031/7706.413593.303.191.033600.3590.640.621.031/5623.312532.692.591.043600.2530.780.751.031/4640.211471.931.861.043600.1470.890.861.031/4045.11471.051.001.044200.471.051.001.041/4019.X方向最大值层间位移角:1/4019.===工况4===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h615714.064.021.013600.5710.290.291.011/9999.514653.793.751.013600.4650.490.491.011/7321. 贵州大学毕业论文（设计）第125页413593.333.291.013600.3590.660.651.011/5456.312532.692.661.013600.2530.790.781.011/4563.211471.921.891.013600.1470.900.891.011/3990.11471.031.011.014200.471.031.011.011/4091.Y方向最大值层间位移角:1/3990.===工况5===Y-5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h615714.944.021.233600.5710.350.291.221/9999.514654.623.751.233600.4650.600.491.221/6025.413594.053.291.233600.3590.800.651.231/4484.312533.282.661.233600.2530.960.781.231/3748.211472.341.891.233600.1471.100.891.231/3280.11471.251.011.234200.471.251.011.231/3358.Y方向最大值层间位移角:1/3280. 贵州大学毕业论文（设计）第125页===工况6===Y+5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h616444.854.021.213600.6440.350.291.211/9999.515634.533.751.213600.5630.590.491.211/6098.414573.973.291.213600.4570.790.651.211/4549.313513.212.661.213600.3510.950.781.211/3808.212452.281.891.213600.2451.070.891.211/3357.111391.221.011.214200.1391.221.011.211/3438.Y方向最大值层间位移角:1/3357.===工况7===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h615751.281.231.043600.5750.080.081.061/9999.514711.201.151.043600.4710.140.131.051/9999.413651.061.021.043600. 贵州大学毕业论文（设计）第125页3650.200.191.051/9999.312590.870.831.043600.2590.250.231.051/9999.211530.620.601.043600.1530.290.281.051/9999.11530.330.321.034200.530.330.321.031/9999.X方向最大值层间位移角:1/9999.===工况8===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h615713.133.131.003600.6440.210.211.001/9999.514652.932.921.003600.5630.350.351.001/9999.413592.582.571.003600.4570.480.481.001/7518.312532.102.091.003600.2540.590.591.001/6051.211471.501.501.003600.1470.710.711.001/5084.11470.790.791.004200.470.790.791.001/5289.Y方向最大值层间位移角:1/5084. 贵州大学毕业论文（设计）第125页===工况9===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61613-1.7851522-1.7841416-1.9131310-1.9221204-1.821168-2.77===工况10===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)615710.00514650.00413590.00312530.00211470.0011470.00 贵州大学毕业论文（设计）第125页参考资料1.国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009－2001）.北京：中国建筑工业出版社，20022.国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011－2001）.北京：中国建筑工业出版社，20013.国家标准.建筑抗震设防分类标准（GB50223－2004）.北京：中国建筑工业出版社，20044.国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010－2002）.北京：中国建筑工业出版社，20025.国家建筑标准设计图集.建筑物抗震构造详图（03G329－1）.中国建筑标准设计研究院出版，20036.国家标准.建筑结构制图标准（GB/T50105－2001）.北京：中国计划出版社，20027.龚思礼主编.建筑抗震设计手册（第二版）.北京：中国建筑工业出版社，20028.中国有色工程设计研究总院.混凝土结构构造手册.中国建筑工业出版社.20039.梁兴文、王社良、李晓文等编著.混凝土结构设计原理.北京：科学出版社，200310.梁兴文、史庆轩编著.混凝土结构设计.北京：科学出版社，200411.丰定国、王社良主编.抗震结构设计（第2版）.武汉：武汉工业大学出版社，200312.霍达主编.高层建筑结构设计.北京：高等教育出版社，200413.梁兴文、史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社，200214.国家标准.建筑地基基础设计规范（GB50007－2002）.北京：中国建筑工业出版社，200215.方鄂华.高层建筑结构设计[M]．北京：中国建筑工业出版社，200416.华南理工大学等编著.地基及基础（第三版）.北京：中国建筑工业出版社，199817.JGJ3—2002，高层建筑混凝土结构技术规程[S].北京：中国建筑工业出版社，2002 贵州大学毕业论文（设计）第125页设计心得经过四年基础与专业知识的学习，培养了我独立做建筑结构设计的基本能力。在老师的指导和同学的帮助下，我成功地完成了这次毕业设计的设计课题——贵州省第六人民医院综合楼的设计。此课题设计历时约三个月，在这三个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。在毕业设计前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计，特别是在对PKPM软件的应用中学到了很多东西。在毕业设计后期，主要进行结构施工图的绘制，在设计的过程中，我们得到了肖老师帮助，他帮我们解决了很多我们无法解决的问题。毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会，有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性。土木工程是一门古老而又现代的学科，在进行工程实践的过程中，我们应该立足经典的理论知识，在不断的工程实践积累中，勇于创新，扩大交流，不断形成我们的工程技术优势。现在我国正处于基础建设的高峰时期，作为一名新世纪的土木工程人员，我们应该立足本国的具体情况，充分利用我国的人力和物力优势，不断的加强对外工程技术交流与合作，在竞争激烈的国际市场中占据我们的一席之地。 贵州大学毕业论文（设计）第125页在本次毕业设计中，我为能用上四年的学习成果而欣喜万分，同时我深深的感觉到了基础知识的重要性。在以前学习结构力学、钢筋混凝土结构、建筑结构抗震等专业课时，老是觉得所学的东西跟实践相差的太远，甚至觉得没什么用，这可能跟当时特别想学什么就马上能用有关。这种急功近利的思想使自己对一些专业课的学习有所放松，在毕业设计的过程中，我感觉到那些基础知识是相当重要的。在以后的学习生活中切不可急于求成而忽略了基础的夯实，对一门系统的科学，应该扎实的学习它的每一部分知识，充分利用各种实践环节，切实做到理论联系实践，学以致用。同样，通过这次毕业设计，我也感觉到我们的课程设置方面的优势和不足。在我们学院，我们拥有相当一批非常优秀的结构专业的老师，拥有一批相当勤奋的同学，在教和学的环节处理上，可以说是相当不错的。但话有说回来，我们在一些课程的设置上是不甚合理的。在本次框架结构设计中，我觉得知识涉及面最广的莫过于建筑结构抗震和钢筋混凝土结构，可是在我们的课程设置中，建筑结构抗震设计这门专业课我们没有开设，没有得到应有的重视，而且钢筋混凝土课程的课时安排比较紧张，有很多东西只能通过自学。希望以后的课程能够设置得更加合理，这样我们运用起来可能会更加自如。大学毕业后，我将在新的学校开始自己新的学习和生活，但毕业设计这段时间是我四年的大学生活最充实得一段时间，我也初步掌握了建筑结构设计的基础知识。在未来的工作中，我不会忘记对基础知识的学习，努力做到理论与实践相结合，争取早日成为一名优秀的结构工程师。在此再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学。'