徐耀燕最终版毕业设计计算书

'全民健身活动中心设计专业：土木工程姓名：徐耀燕指导老师：吴云郑海晨摘要本次毕业设计题目为“全民健身活动中心设计”。按毕业设计任务书的要求，此健身活动中心共三层，建筑总高度为19.1m，总建筑面积约为3801.6㎡。本建筑结构均为钢筋混凝土框架结构，基础采用人工挖孔灌注桩基础。本设计所在城市地区抗震设防烈度为8度。工程设计包括两部分，即建筑设计和结构设计。建筑设计是在查阅相关资料及规范的基础上完成了平面（底层，标准层）、正立面、侧立面及剖面图。结构设计采用三水准两阶段的设计方法，包括三部分内容：第一，通过手算进行结构计算。包括确定构件截面尺寸、荷载计算、用弯矩二次分配法进行框架结构在竖向荷载作用下的内力和侧移计算、框架内力组合及截面设计（有板、梁、柱的配筋）、基础设计；第二，结构施工图绘制。具体内容包括：建筑方案、结构方案和初选截面尺寸；楼板结构设计；结构计算简图及刚度参数计算；荷载计算及结构位移验算；水平荷载作用下的结构内力分析；竖向荷载作用下的结构内力分析；荷载效应及内力组合；截面设计和构造要求；基础设计；结构施工图的绘制；计算机辅助设计。关键词荷载计算,内力组合,基础设计ABSTRACTThegraduationdesigntopicfor"apopularfitnessactivitiescenterdesign".78 Accordingtotherequirementsofthegraduationdesignspecification,thefitnesscentrewerethreelayer,buildingatotalheightof19.1m,withatotalconstructionareaofabout3801.6㎡.Thisbuildingstructurearereinforcedconcreteframestructure,basicusingartificialdig-holepilefoundation.Thisdesigncityregionseismicfortificationintensityfor8degrees.Engineeringdesignincludestwoparts,namelythearchitecturaldesignandstructuredesign.Thebuildingdesignisinthespecificationandaccessrelevantinformationonthebasisofthecompleteplane(bottom,standardlayer),facade,sideelevationandsection.StructuredesignUSESthreeleveltwostagesofthedesignmethods,includingthreepart：First,throughthehandonthestructurecalculation.Includingsurecomponentsectionsize,theloadcalculation,withtwotimesbendingmomentdistributionmethodonframestructureintheverticalloadinternalforceandlateralcalculation,frameworkandinternalforcecombinationsectiondesign(aboard,beamsandcolumnsofreinforcement),basicdesign;Second,structureconstructiondrawings.Theconcretecontentincludes:constructionscheme,constructionschemeandprimarysectionsize;Floorstructuredesign;Simpleplanstructurecalculationandrigidityofparametersarecalculated.Keywords:Theloadcalculation,Internalforcecombination,Thefoundationdesign78 目录全民健身活动中心设计11.绪论11.1序言11.2建筑设计说明11.2.1平面设计11.2.2剖面设计11.2.3立面设计12.结构设计22.1工程概况22.1.1气象条件22.1.2工程地质条件32.1.3地震条件32.1.4材料32.2结构布置及计算简图42.2.1结构体系选型42.2.2其他结构选型42.2.3结构布置42.3重力荷载计算92.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值92.3.2屋面及楼面可变荷载标准值102.3.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算112.3.4重力荷载代表值122.4框架侧移刚度计算142.5横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算172.5.1横向自振周期计算172.5.2水平地震作用及楼层地震剪力计算182.5.3水平地震作用下的位移验算192.5.4水平地震作用下的框架内力计算202.6竖向荷载作用下框架结构的内力计算222.6.1横向框架内力计算222.6.2横向框架内力组合302.7截面设计392.7.1框架梁3392.7.2框架柱432.7.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算482.8基础设计502.8.1尺寸确定502.8.2桩基础的配筋5178 3.PKPM电算校核524.参考文献715.附表72附表1柱侧移刚度修正系数72附表2弹性层间位移角限值72附表3倒三角形分布水平荷载下各层柱标准反弯点高度比72附表4上、下层高不同的修正值和73附表5柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值73附表6现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级736.结论747.致谢7778 1.绪论1.1序言随着社会的发展，钢筋混凝土框架结构的建筑物越来越普遍。由于钢筋混凝土结构与砌体结构相比较具有承载力大、结构自重轻、抗震性能好、建造的工业化程度高等优点；与钢结构相比又具有造价低、材料来源广泛、耐火性好、结构刚度大、使用维修费用低等优点。因此，在我国钢筋混凝土结构是多层框架最常用的结构型式。近年来，世界各地的钢筋混凝土多层框架结构的发展很快，应用很多。一般框架结构是由楼板、梁、柱及基础4种承重构件组成的，由主梁、柱与基础构成平面框架，各平面框架再由连续梁连接起来而形成的空间结构体系。在合理的高度和层数的情况下，框架结构能够提供较大的建筑空间，其平面布置比较的灵活，可适合多种工艺与使用功能的要求。毕业设计是我们在毕业前最后的学习和综合训练阶段，是深化、拓宽、综合学习的重要过程。因此毕业设计对提高我们的专业水平具有十分重要的意义。作为土木工程专业的毕业设计，采用了健身活动中心作为我们的题目，具有广泛的应用性。本设计正文包括建筑设计说明部分，结构设计计算书部分。1.2建筑设计说明1.2.1平面设计本设计为全民健身活动中心。因此本设计的原则是：满足各种功能的前提下，提高技术水平，做到舒适使用。第一层设有乒乓球室、浴室、棋牌室、健身房、羽毛球室、多功能厅等；第二层主要是休闲楼；第三层设有会议室78 、办公室、瑜伽室、跆拳道等。可供人们自由的活动空间。1.2.2剖面设计根据平面设计进行剖面设计，层数为3层，层高均为4.2米。其中根据层高对楼梯踏步进行了设计。1.2.3立面设计根据建筑内部空间组合的，平面和剖面关系，对立面进行了设计。2.结构设计2.1工程概况本工程全名为某商业办公楼，建设地点为兰州市中心，地面绝对标高为1396.27m，占地面积约1267.20m2，建筑面积约3801.60m2。建筑采用L形，总长度为53.70m，总宽度为46.0m,主体为三层。总高度19.10m,层高4.2m，局部突出屋面的塔楼为楼梯，层高3.5m，室内外高差0.45m。内设健身房、多功能厅、羽毛球室、餐厅、办公室、会议室等。2.1.1气象条件1.最热月平均为30.1℃，最冷月平均为4.2℃，夏季最高气温39.8℃，冬季极端最低-12.5℃。2.相对湿度：最热月平均73％。3.主导风向：全年为偏南风南风，夏季为西南风，基本风压0.30kN/m2。4.基本雪压：0.15kN/m2。5.年降雨量：634mm；日最大降雨量：92mm；时最大降雨量：56mm；雨季集中在9、10月份。78 5.土壤最大冻结深度500mm。2.1.2工程地质条件（1）地形概述：拟建场地地形平坦，地面标高在1396.12—1396.41m之间，最大高差为0.29m。（2）自然地表2.0m内为填土；填土下层为2.5m厚黄土状粉质粘土层，黄土湿陷等级为Ⅰ级非自重湿陷性；黄土状粉土下层为1.5m厚的细沙层，稍密状态，水平向均匀性较好；细沙层下层为卵石层，卵石层未钻穿，密室状态，颗粒粒径一般为20—60mm，级配良好，填充物主要为中粗砂和园砾，桩的极限端阻力标准值。（3）地下水位：地表以下15.0m，无侵蚀性。2.1.3地震条件本工程设防烈度为8度第二组，地震加速度为0.2g，场地类别为二类，甲类建筑，地基基础设计等级为丙级。2.1.4材料（1）混凝土：梁柱1—3层，设计强度,弹性模量。基础采用,设计强度，。（2）钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB400，。（3）墙体：内外墙采用加气混泥土填充墙。（4）门窗：木门，玻璃门=0.45KN/m2窗：铝合金窗=0.4KN/m278 2.2结构布置及计算简图2.2.1结构体系选型采用钢筋混凝土现浇框架结构（纵横向承重框架）体系。对于三层全民健身活动中心，可选用钢筋混凝土框架结构、混合结构、底层框架或内框架砖房结构。该建筑开间和跨度较大，要求布置灵活,同时考虑该建筑处于8度抗震设防区，故选用框架结构。由于结构将承受纵横向水平地震作用，选用纵横向承重框架体系。2.2.2其他结构选型（1）屋面结构：现浇钢筋混凝土屋盖，刚柔性相结合的屋面，屋面板厚100mm，屋面板按上人屋面的使用荷载选用。（2）楼面结构：现浇钢筋混凝土楼盖，板厚100mm。（3）楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。（4）过梁：窗过梁以及带雨篷的门过梁均采用钢筋混凝土梁，并采用纵向框架梁兼作窗过梁。（5）基础梁：因持力层较深，采用现浇钢筋混凝土基础梁。（6）基础：采用人工挖孔灌注桩基础。（7）电梯间：采用加气混凝土填充墙。2.2.3结构布置1.确定计算简图标准层楼面结构布置如图.1所示。78 图.1建筑平面图图.2结构平面图78 图.3剖面图框架结构计算简图如图.4.所示。a.横向框架78 b.纵向框架图.4结构计算简图2.截面初估梁截面高度按梁跨度的1/10～1/8估算，由此估算的梁截面尺寸见表1-1，表中列出了各层梁柱和板的混凝土强度等级。表1-1梁截面尺寸（mm)及混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁（b×h)纵梁（b×h)次梁（b×h)AB跨、CD跨BC跨1350×700350×500350×700200×5002～3300×600300×500300×600200×500估算过称如下：（1）一层横梁：AB跨、CD跨：=1/12×7200mm=600mm,取h=700mm;b≈1/3h=233mm,取b=350mm。BC跨：==1/12×2400mm=200mm，取h=500mm;b≈1/3h=167mm,取b=350mm;78 2～3层横梁：AB跨、CD跨：=1/12×7200mm=600mm,取h=600mm;b≈1/3h=233mm,取b=300mm。BC跨：==1/12×2400mm=200mm，取h=500mm;b≈1/3h=167mm,取b=300mm;（1）一层纵梁：=1/12×7200mm=600mm,取h=700mm;b≈1/3h=217mm,取b=350mm;2～3层纵梁：=1/12×7200mm=600mm,取h=600mm;b≈1/3h=217mm,取b=300mm;（3）次梁：h=1/15L=1/15×7200mm=480mm,取h=500mm,b≈1/3h=167mm,取b=200mm。柱截面尺寸可根据式（1.1）估算该框架结构的抗震等级为一级（H≤30m,8度），其轴压比限值取；为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，各层重力荷载代表值近似取14KN/m2；β为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱β=1.3，不等跨内柱取1.25；n为验算截面以上楼层层数；为柱截面面积；为混凝土轴心抗压强度设计值；由图.1.可知边柱及中柱的负载面积分别为7.2m×3.6m和7.2m×(3.6+1.2)m.由式（1.1）得柱截面面积为：边柱≥1.3×7.2×3.6×14×103×3/（0.7×14.3）=109963.6mm2中柱≥1.25×7.2×4.8×14×103×3/(0.7×14.3)=140979.1mm278 在地震区框架柱采用方柱较为合适，故取柱截面如下表表1-2柱截面尺寸（mm)层数柱（b×h）1700×7002～3600×600取6轴上的一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2～3层柱高度即为层高，取4.2m,底层柱高度从基础顶面取至一层板底，基础顶标高根据地质条件、室内外高差定为-0.45m,底层柱标高为4.2+0.7+0.1=5.0m.如图.3.框架结构计算简图所示。2.3重力荷载计算2.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）:30厚细石混凝土保护层：22KN/m³×0.03m=0.66KN/m24mmSBS防水层：0.4KN/m2100厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平找坡：14KN/m³×0.1m=1.4KN/m2100厚挤塑聚苯板保温层：0.15KN/m220厚水泥砂浆找平层：20KN/m³×0.02m=0.40KN/m2100厚钢筋混凝土板:25KN/m³×0.10m=2.50KN/m220mm石灰砂浆抹灰：17KN/m³×0.02m=0.34KN/m2合计：5.85KN/m278 1～3层楼面:瓷砖地面(包括水泥粗砂打底）：0.55KN/m2100厚钢筋混凝土板:25KN/m³×0.10m=2.50KN/m220mm石灰砂浆抹灰：17KN/m³×0.02m=0.34KN/m2合计:3.39KN/m2楼梯间折算为0.14m的板厚来计算:瓷砖地面(包括水泥粗砂打底）：0.55KN/m2140厚钢筋混凝土板:25KN/m³×0.14m=3.50KN/m220mm石灰砂浆抹灰：17KN/m³×0.02m=0.34KN/m2合计：4.39KN/m2电梯加气混凝土墙：7KN/m3×0.2m=1.4KN/m2水刷石外侧：0.5KN/m2水泥粉刷内面：0.36KN/m2合计：2.26KN/m22.3.2屋面及楼面可变荷载标准值根据《荷载规范》查得：上人屋面均布活荷载标准值:2.0KN/m2楼面活荷载标准值:2.0KN/m2屋面雪荷载标准值：=1.0×0.15KN/m2=0.15KN/m278 式中，为屋面积雪分布系数，取，屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。2.3.3梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度的重力荷载，对墙、门窗等可计算出单位面积上的重力荷载，具体计算过程从略，计算结果见表1-2.墙体为300mm的加气混泥土填充墙，外墙面贴瓷砖(=0.5KN/m2),内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为0.5KN/m2+7KN/m3×0.3m+17KN/m3×0.02m=2.94KN/m2内墙为200mm加气混泥土填充墙，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位墙面重力荷载为7KN/m3×0.2m+17KN/m3×0.02m×2=2.08KN/m2表1-3.梁、柱重力荷载标准值层次构件b/mh/mr/(KN/m3)βg/(KN/m)Li/mnGi/KN∑Gi/KN1边横梁0.350.7251.056.4316.115588.4371893.780中横梁0.350.5251.054.5942.2770.748次梁10.20.5251.052.6256.8518323.663次梁20.20.5251.052.6253.25217.063纵梁10.350.7251.056.4316.354163.347纵梁20.350.7251.056.4316.514585.221纵梁30.350.7251.056.4312.9474.560纵梁40.350.7251.056.4312.75470.741柱0.70.7251.113.4755.0302021.252021.252～3边横梁0.300.6251.054.7256.315446.5131531.561中横梁0.300.5251.053.9382.2770.748次梁10.20.5251.052.6256.918326.025次梁20.20.5251.052.6253.3217.325纵梁10.300.6251.054.7256.54122.85纵梁20.300.6251.054.7256.614436.59纵梁30.300.6251.054.7253.0456.778 纵梁40.300.6251.054.7252.9454.81柱0.60.6251.19.94.2301247.41247.4注：⑴表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数，g表示单位长度构件重力荷载，n为构件数量。⑵梁长度取净长，柱长度取层高。木门单位面积重力荷载为0.2KN/m2，玻璃门单位面积重力荷载为0.45KN/m2，钢铁门（电梯门）单位面积重力荷载取0.45KN/m2,铝合金窗单位面积重力荷载取0.4KN/m2。图.5重力荷载代表值2.3.4重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi,如图.4.所示。各层重力荷载代表值计算(图.4.各质点的重力荷载代表值)楼梯间突出部分：2.94KN/m2×（7.2m×2+3.6m×2）×1.75+0.15KN/m2×（7.2m×3.6m）+5.85KN/m2×（7.2m×3.6m）+4.39KN/m2（7.2m×3.6m）=453.470KNG4=453.470KN78 三层上半层：女儿墙：2.94KN/m×(39.6+16.8)=165.816KN屋面：5.85KN/m2×39.6m×16.8m+0.5×0.15KN/m2×39.6m×16.8m=3941.784KN梁：1531.561KN柱：1247.4/2=623.7KN门洞面积：M2:2.4×1.1×10=21.78m2M6:2.4×1.5×9=21.60m2窗洞面积:C1:2.4×1.8×22=95.04m2C2:2.4×1.5×8=34.56m2窗所占的外墙体重量：95.04m2×2.94KN/m2=279.418KN窗所占的内墙体重量：34.56m2×2.08KN/m2=71.885KN门所占的内墙体重量：（21.78m2+21.60m2）×2.08=90.230KN外墙：2.94KN/m2×[（6.5m×2+6.6m×7+3m×2+2.9m×2+6.3m×4+2.2m×2）×1.2]-279.418KN=75.498KN内墙：2.08KN/m2×[（6.5m×2+6.6m×7+3m×2+2.9m×2+6.3m×11）×1.2]-71.885KN-90.230KN=180.074KN电梯间：2.26KN/m2×[（3.6m+2.7m）×2×（4.2/2-0.6）m-1.5m×（4.2/2-1.2）m]+1.5m×（4.2/2-1.2）m×0.45KN/m2=40.271KN7000.237KN二层上半层及三层下半层：楼面：3.39KN/m2×39.6m×16.8m+0.5×2.5KN/m2×39.6m×16.8m=3086.90KN78 楼梯（折算为0.14的板）：4.39KN/m2×7.2×3.6×2=227.578KN梁：1531.561KN柱：1247.4KN外墙：354.916KN×2=709.832KN内墙：342.189KN×2=684.378KN木门及窗：68.196KN电梯：40.271KN=7596.116KN一层上半层及二层下半层：楼面：3086.90KN楼梯（折算为0.14的板）：227.578KN梁：1893.780KN柱：(2021.25+1247.4)/2=1634.325KN外墙：1064.75KN内墙：1050.566KN木门及窗：68.196KN电梯：52.204KN=9078.299KN2.4框架侧移刚度计算78 图.6D-5柱及与其相的梁的相对线刚度。在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁线刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩如图五I,然后乘以增大系数：中框架梁I=2.0I,边框架梁I=1.5I。横梁线刚度i计算过程见表1-3，柱线刚度i计算过程见表1-4。柱的侧移刚度D=（1-2）式中由查附表1所列公式计算。根据梁柱线刚度比的不同，图1-1中的柱可分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等，现以第二层D-5柱的侧移刚度为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略。第二层D-5柱及与其相连的梁的相对线刚度如图1-4所示，图中数据取自表1-4、1-5，由附表2可得梁柱线刚度比为==0.858=0.300由式得D=0.300×=15742表1-4.横梁线刚度i计算表类别层次78 边横梁113.0×300×4502.278×33002.071×3.107×4.142×2～43.0×300×4502.278×2.071×3.107×4.142×边横梁213.0×300×4502.278×36001.898×2.847×3.796×2～43.0×300×4502.278×1.898×2.847×3.796×中横梁113.0×300×4001.6×27001.778×2.667×3.556×2~43.0×300×4001.6×1.778×2.667×3.556×中横梁213.0×300×4001.6×28001.714×2.571×3.428×2~43.0×300×4001.6×1.714×2.571×3.428×表1-5.柱梁线刚度i计算表层次142503.0×500×5005.208×3.676×2～430003.0×400×4002.133×2.133×表1-6.中框架柱侧移刚度D值.(N/mm)层次边柱（7根）中柱（7根）10.6940.443268051.4440.5643412742652420.8580.300157421.9740.4962602829239030.5830.226118601.5880.44223194245378表1-7.边框架柱侧移刚度D值.(N/mm)层次A-1、D-1C-1、B-178 10.5210.404244461.080.7314423213735620.6440.243127521.480.425223027010830.4380.18094461.190.3731957458040将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，见表1-8.表1-8.横向框架层间侧移刚度（N/mm）层间12~410251951139005由表1-8可见，/=1025195/1139005=0.900>0.7故该框架为规则框架.2.5横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算2.5.1横向自振周期计算。按式（1-3）将（图.4.）折算到主体结构的顶层，即=453.47KN×（1+×）=651.44KN结构顶点的假想侧移由式（1-4）计算。（1-4）计算过程见表1-9，其中第三层的78 =+=7000.237KN+651.440KN=7651.677KN表1-10.结构顶点的假想侧移计算层次37651.6777651.67745139616.973.027596.11615247.79354039228.256.119078.29924326.09287066027.927.9按式计算基本周期，其中的量纲为m，取，则2.5.2水平地震作用及楼层地震剪力计算本设计中，结构高度不超过40米，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式（1-5）计算，即=0.85×（9.78.299+7596.116+7651.677）KN=0.85×24326.092=20677.18KN78 =0.194=0.194×20677.18=4011.37KN因=1.4×0.4=0.56s>=0.322s.所以不考虑顶部附加水平地震作用。由式（1-6）计算各质点的地震作用。具体计算过程见表1-11，各楼层地震剪力按式计算，结果列入表1-11.表1-11.各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次16.9453.4707845.0310.036144．4144.4313.47000.23793803.1760.431724.81869.229.27596.11669884.2670.3221291.73160.915.09078.29945391.4950.209838.43999.3各质点水平地震作用及楼层剪力沿房屋高度的分布见图.6.78 图.7横向水平地震作用及楼层地震剪力2.5.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构层间位移和顶点位移分别按式（1-7）计算。计算过程见表1-12.表中还计算了各层的层间弹性位移角。表1-12横向水平地震作用下的位移验算层次31869.24513964.1414.5842001/101423160.95403925.8510.4442001/71713999.38706604.594.5950001/1089由表1-12可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，其值为1/717<1/550，满足要求。2.5.4水平地震作用下框架内力计算以6轴线横向框架内力计算为例表1-13.各层柱端弯矩及剪力计算78 层次边柱34.21869.24513961186049.110.5830.3061.88144.3824.23160.95403921574292,080.8580.45174.03212.7015.03999.387066026805123.130.6940.64394.02221.63层次中柱32319496.041.5880.37149.25254.12226028152.241.9740.45287.73351.67134127156.761.4440.57446.77337.03注：表中M量纲为KN·M,V量纲为KN。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式计算，其中梁线刚度取自表1-3，具体计算过程见表1-13水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图1-5所示。78 表1-14.梁端弯矩、剪力及柱轴力及计算层次边梁走道梁柱轴力边柱N中柱N3144.3893.357.233.02160.77160.772.4133.98-33.02-100.962274.58184.017.263.69316.91316.912.4264.09-96.71-301.361395.66300.177.296.64324.19324.192.4270.16-193.35-474.88注：①.柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力；②.表中M单位为,V单位为，N单位为，单位为m。(a).框架弯矩图（KN·m)（b）.梁端剪力及柱轴力图（KN）图.8左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图.2.6竖向荷载作用下框架结构的内力计算2.6.1横向框架内力计算⑴．计算单元取6轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.2m。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面、78 载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力钜。屋面板传荷载：板传至梁上三角形荷载，为简化计算，近似按图.9.方法等效为均布荷载，荷载的传递示意图见图.10图.9横向框架计算单元78 图.10三角形及集中荷载换算为等效均布荷载⑵荷载计算。1）.恒载计算。3600360012001200360036000P1P2P3P2P3P1M1M2M2M1q2q2q22q2q图.11各层梁上作用的恒载在图.11中，、代表横梁自重，为均布荷载形式，对于第五层，=4.725KN/m=3.938KN/m和分别为房间和走道板传给横梁的三角形荷载，由图11所示几何关系得=5.85×3.6m=21.06KN/m=5.85×2.4m=14.0KN/m78 、、分别为由边纵梁、中纵梁、次梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载。计算如下：集中力矩：对于二层：包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其他荷载计算方法同第五层，结果为5.531=4.725KN/m+2.08×(4.2-0.6)=12.213KN/m=3.39×3.6m=12.204=3.39×2.4m=8.136KN/m对于一层：78 2).活荷载计算。活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图.12所示。图.12各层上作用的活载。对于第三层：78 同理，在屋面雪荷载作用下对于二层：对于一层将以上计算结果汇总，见表1-15.和1-16.表1-15.横向框架恒载汇总表层次34.7253.93821.0614.0135.243145.611138.94220.28621.842212.2133.93812.2048.136126.160152.0888.46318.92422.812113.7114.59412.2048.136135.474162.26388.46323.70828.39678 表1-16.横向框架活载汇总表层次37.2（0.54）4.8（0.36）20.52（1.539）34.92（2.619）41.04（4.05）3.078（0.23）5.238（0.39）27.24.820.5234.9241.043.0785.23817.24.820.5234.9241.043.5916.111注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。3）.内力计算。梁端柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载对称，故计算时可用半框架，弯矩计算过程如图.13，所得弯矩图如图.14。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算柱底轴边还需要考虑柱的自重，如表1-17.和表1-18.78 （a）恒载作用下（b）活载作用下图.13横向框架弯矩的二次分配法（M单位：KN·m）（a）恒载作用下（b）活载（雪荷载）作用下78 图.14竖向荷载作用下框架弯矩图（M单位：KN·m）表1-17.恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱3220.1824.25-1.070219.11221.2524.25354.35395.93391.11432.692220.1824.25-1.640218.54221.8224.25749.71791.29824.37848.621115.5614.64-2.70112.86118.2614.641039.391106.771127.131194.51表1-18.活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱333.38（2.01）2.88（0.23）-0.73（0.14）032.75（1.87）34.21（2.15）2.88（0.23）53.27（3.4）72.01（4.50）233.482.88-0.26(-0.61)033.22(32.87)33.74(34.09)2.88107.01（56.79）133.55（76.39）133.482.88-0.54032.9434.022.88160.47205.37注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载（0.15），其它层楼面作用活荷载（2.078 ）对应的内力。V以向上为正。2.6.2横向框架内力组合（1）结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，本工程的框架为一级抗震等级。（1）框架梁内力组合本设计考虑了二种内力组合，即，。各层梁的内力组合结果见表1—19，表中﹑两列中的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。表1-19.框架梁内力组合表层次截面位置内力→←一层-175.86-35.68395.66211.44-560.10-260.98211.06V112.8632.9496.64-25.13238.70181.55-191.488-38.80300.175-482.46102.87-284.11118.2634.0296.64244.765-31.40189.544-25.57-6.55324.19290.12-342.05-39.85305.6014.642.88270.16-282.13314.9321.60跨间240.49134.50294.45280.03-241.26-40.02272.588-32.57-502.86-345.54176.4378 二层218.5433.2263.69-169.48254.23308.76-250.72-38.54184.01-422.40207.70-354.82221.8233.7463.69313.84-73.09313.42-38.50-8.74316.91270.40-347.57-58.44254.6124.252.88264.09-265.62318.0233.13跨间204.516100.40198.82247.53三层-97.55-35.94(3.42)144.3836.80-244.74-167.38104.49219.1132.75(1.50)33.02203.71276.68308.91.-123.96-40.14(1.72)93.35-220.64-38.61-204.95221.2513.97633.02279.61206.64313.39-30.14-9.8(0.03)160.77125.21-188.298-49.8887.6124.252.88(0.23)133.98-121.849174.253313跨间78.9165.42101.05101.05注:表中和分别为AC跨河CD跨间最大正弯矩。M以下部受拉为正。一项中括号内的数值表示屋面作用雪荷载时对应的内力。下面以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合方法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算，求胯间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定，由图.11可得78 图.15均布荷载和三角形荷载下的计算图形（1-14）其中为AB跨间三角形荷载及集中荷载简化为均布荷载与0.5活荷载之和，。由下式解得（为最大正弯矩截面至B支座的距离），则（1-15）将求得的值代入下式即可得到跨间最大正弯矩：若（1-16）若（1-17）同理，可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的、、计算公式：78 （1-18）由下式解得：，（1-19）本设计中，梁上荷载设计值左震：则,发生在左支座。右震：经验算发生左支座处剪力计算：AB净跨：左震：78 右震：则BC跨：左震：则发生在左支座。78 右震：>0>2.4m剪力计算：BC净跨：左震：右震：78 （3）.框架柱内力组合。取每层柱顶和柱底两个控制截面，按抗震设计和进行组合，组合结果及柱端弯矩设计值的调整见表1-20.表1-21.表1-22.注意，在考虑地震作用效应的组合中，取屋面为雪荷载时的内力进行组合。表1-20(a)横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力→←3柱顶121.9441.85（1.39）144.38-16.26287.31206.47204.92287.31-16.26206.47354.3553.27（3.4）33.02331.39400.09531.64499.80400.09331.39531.64柱底-141.32-23.47（3.4）61.88-77.42-257.40-214.25-202.44-257.46-77.42-214.25395.9353.27（3.4）33.02348.11412.50587.78549.69412.50348.11587.782柱顶141.3223.47（4.54）212.70-69.63345.13214.25202.44345.13-69.63214.25749.71107.01（56.79）96.71628.60817.861119.121049.47817.86628.601119.12柱底-91.41-19.66174.0383.80-278.56-143.06-137.22-278.5683.80-143.06791.29107.01（56.79）96.71666.02854.611175.821099.36854.61666.021175.821柱顶102.1221.36221.63-114.57317.61159.22152.45317.61-114.57159.221039.39160.47193.35819.151196.181563.651471.931196.18819.151563.65柱底-51.0610.68394.02325.32-425.49-58.25-46.32-425.49325.32-58.25N1106.77160.47193.35879.791256.821654.611552.781256.82879.791654.6178 注：表中M以左侧受拉为正，单位，N以受压为正，单位为KN。一列中括号内的数值为屋面作用雪荷载、其它层楼面作用活荷载对应的内力值。表1-20(b)横向框架A柱端组合弯矩设计值的调整层次321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底一一345.13278.56317.61425.49一一817.86854.611196.181256.82注：表中弯矩为相应于本层柱层高上、下两端的弯矩设计值。表1-21.横向框架A剪力组合(KN)层次→←3-62.68-15.55(1.41)49.11-15.53-111.29-100.17-96.99176.382-55.41-10.27(-5.76)92.0837.04-153.89-85.07-80.87189.331-30.64-6.41123.1395.56-160.55-47.77-45.74189.49注：表中V以绕柱端顺时针为正，为相应于本层柱层高上、下两端的剪力设计值。表1-22.(a)横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力→←3柱顶-95.45-32.69（-0.22）254.12-348.38147.15-156.78-160.31-348.38-348.38-156.78391.1172.01（4.50）100.96285.99482.84600.01570.15285.99285.99600.01柱底121.2426.67（0.14）149.25266.64-32.54190.34182.83266.64266.64190.34432.0972.01（4.50）100.96344.95520.26656.14620.04344.95344.95656.1478 2柱顶-121.24-26.67（-0.14）351.67-494.93236.54-190.34-190.34-182.83-494.93-190.34824.37133.55（16.39）301.36556.481182.961246.451176.21556.48556.481246.45柱底76.828.99287.73377.30-221.18112.69104.77377.30377.30112.69848.62133.55（76.39）301.36565.361192.191279.191205.31565.36565.361279.191柱顶-85.16-17.98337.03-440.89260.13-132.95-127.36-440.89-440.89-132.951127.13205.37474.88686.741674.501726.991640.07686.74686.741726.99柱底42.588.99446.77509.83-419.1664.3464.68509.83509.8364.341194.51205.37474.88751.431739.181817.961720.93751.43751.431817.96注：表中M以左侧受拉为正，单位KN·m，N以受压为正，单位为KN。表1-22.(b)横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底一一494.93377.30440.89509.83一一556.48565.36686.74751.43注：表中弯矩为相应于本层柱层高上、下两端的弯矩设计值。表1-23.横向框架B柱剪力组合(KN)层次→←352.5914.13(0.08)±96.04146.43-40.8583.7881.69123.35247.168.49(2.17)±152.24207.68-108.9872.1668.48139.14125.555.39±156.76190.15-135.9239.8838.21206..18注：表中V以绕柱端顺时针为正，为相应于本层柱净高上、下两端的剪力设计值。78 2.7截面设计2.7.1.框架梁以第一层AB跨梁为例，说明计算方法和过程，其它层梁的配筋计算结果见表1-24和1-25。表1-24.框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/kN.m实配钢筋AS/mm23支座A-173.620.031615594414(615)1.030.36-146.63＜0615495414(615)1.200.36AB跨间95.200.024261414(615)0.36支座-71.46＜0615219414(615)2.810.44BC跨间58.620.054341414(615)0.442支座A-435.560.0310172282525(2425)0.451.44-334.130.0310171751422(1520)0.581.44AB跨间193.470.017854420(1256)0.60支座-181.340.01610172014422(1520)0.501.44BC跨间151.450.014859418(1017)0.601支座A-475.850.03110172098525(2425)0.41.05-406.87＜010172392525(2425)0.41.05AB跨间217.540.014887418(1017)0.44支座-201.59＜010171963525(2454)0.41.05BC跨间190.240.013864418(1017)0.4478 表1-25.框架梁箍筋数量计算表层次截面梁端加密区非加密区实配钢筋3A、104.49484.77>-0.0014＜0双肢10@100(2.01)双肢10@150(0.224）87.61467.06>0.034双肢10@100(2.01双肢10@100(0.766)2A、176.43484.77>0.74双肢10@100(1.01）双肢10@150(0.224)254.61467.06>2.11四肢10@100(3.14)四肢Φ10@100（0.974）1A、211.06665.67>0.51四肢10@100(2.01)四肢10@150(0.383)305.60481.02>2.04四肢10@100(3.14)四肢Φ10@100（0.974）注：表中V为换算至支座边缘处的梁端剪力。（1）梁的正截面受弯承载力计算。从表1—19中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算成支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩78 跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩，由表1-19.可求得相应的剪力：则支座边缘处当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；按梁间距考虑时，；按翼缘厚度考虑时，，，此种情况部起不控制作用，故取。梁内纵向钢筋选HRB400级钢，，下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为，属第一类T形截面实配钢筋418（），，满足要求。将下部跨间截面的418钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部78 说明富余，且达不到屈服。可近似取实取525（），支座上部实取525（），，,满足要求。（2）梁斜截面受剪承载力计算AB跨:故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢10@100,箍筋用HPB235级钢筋，加密区长度取1.05m，非加密区箍筋取4肢10@150，箍筋设置满足要求。BC跨：若梁端箍筋加密区取4肢10@100，则其承载力为由于非加密区长度较小，故全跨均可按加密区配置。78 2.7.2框架柱(1).剪跨比和轴压比验算表1-26给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比λ也可取。注意，表中的、和N都不应考虑承载力抗震调整系数。由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。表1-26.柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次A柱360056014.3383.08176.38531.643.80>20.010<0.8260056014.3371.41189.631119.123.49>20.022<0.8170066014.3567.32189.491654.614.50>20.024<0.8B柱360056014.3464.50123.35600.146.72>20.012<0.8260056014.3659.91139.141246.458.46>20.024<0.8170066014.3679.77206.181819.964.50>20.026<0.8(2).柱正截面承载力计算以第二层B为例说明。根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。B点左、右梁端弯矩：78 B节点上、下柱端弯矩：1.2，，在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即ea取20mm和偏心方向截面尺寸的l/30两者中的较大值，即600/30=20mm，故取ea=20mm。柱的计算长度按公式或确定，其中：，因为，故应该考虑偏心距增大系数。78 对称配筋：为大偏压情况。=1208mm再按及相应的M一组计算。N=1279.196kN，节点上、下柱端弯矩此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，且取同理可求得，，78 故为小偏心受压。（1-19）按上式计算时，应满足及，因为N=1279.19KN<按构造配筋，且应满足，单侧配筋率，故，综上所述：选622（）总配筋率。（3）.柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算，由前可知，上柱柱端弯矩设计值对一级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值78 （满足要求）其中取较大的柱下端值，而且,不应考虑,故为将表1-22查得的值除以0.8，为将表1-23查得的值除以0.85，与相应的轴力。取N=858.430kN故该层柱应按计算配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢10@100.由表1—22可得一层柱底的轴压比n=0.026，由附表4查的，则最小体积配箍筋率取加密区箍筋为10,Asv=78.5mm2则s≤。根据构造要求，取加密区箍筋为410@100，位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足s<10d=220mm，故箍筋取410@200，各层柱箍筋计算结果见表1-27。78 表1-27.框架柱箍筋数量表柱号层次/mm实配箍筋（）加密区非加密区A柱3176.38960.96>V414.241544.4<00.545410@100（0.34）410@150（0.23）3189.33960.96>V785.751544.4<00.545410@100（0.34）410@150（0.23）1189.491331.33>V1023.942102.1<00.684410@100（0.49）410@200（0.25）B柱3123.35960.96>V357.491544.4<00.545410@100（0.34）410@150（0.23）2139.14960.96>V695.601544.4<00.545410@100（0.34）410@150（0.23）1206.181331.334>V858.432102.1<00.636410@100（0.49）410@200（0.25）2.7.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算。以一层中节点为例。由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，计算时应取两侧梁的平均高度，即本设计框架为一级抗震等级，应按式（1-20）计算节点的剪力设计值，其中为柱的计算高度，取节点上、下柱反弯点间的距离，即（左震）剪力设计值78 （1-20）因bb=350bc/2=300mm,故取bj=hc=700mm,hj=700mm,，则满足要求节点核芯区的受剪承载力按式（1—21）计算，其中N取二层底柱轴力N=706.7kN和0.5fcA=0.5×14.3×600×600=2574.0KN,二者中的较小值，故取N=706.7kN。（1-21）设节点区配箍筋为412@80，则故承载力满足要求。2.8基础设计以C11柱所对应的基础为例，说明其设计过程。该结构采用人工挖孔灌注桩，根据可知基础梁高度为700mm。由地质条件课估算桩长为：L=7.2m(包括扩底高，且插入持力层)，桩的极限端阻力标准值=2000Kpa。一层柱为700mm×700mm矩形柱，混凝土强度等级选用C35，主筋保护层厚度为70mm。78 2.8.1尺寸确定假设为大直径桩，此处的竖向力设计值最大，N=1817.96KN,桩径d=1.3m,桩的扩大头D=1.9m.(1)《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）第5.3.6条(2)《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）第5.2.2条，(3)按照《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）第5.2.1.1条。故桩的竖向承载力符合要求。（如图16.所示）78 图16桩示意图2.8.2桩基础的配筋①.截面配筋率取0.4%。②.配筋长度，端承桩沿桩身长布置。实际配筋选2316。③.箍筋用螺旋式箍筋，由于本设计处于抗震地区，因此桩为抗震桩基，桩顶范围内采用螺旋式箍筋加密，这里加密区长度取2000mm。④.每隔2m设一道直径为的焊接加劲箍，此箍为环形。78 ⑤.扩大头无需另行配筋。3.PKPM电算校核----------------------------------------------------------------------TAT结构控制参数、各层质量和质心坐标、各层风荷载输出文件TAT-M.OUT----------------------------------------------------------------------|工程项目：设计人：||项目编号：审核人：计算日期：2010/5/28|----------------------------------------------------------------------***********************************************************************第一部分结构设计总信息***********************************************************************///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||建筑结构的总信息||SATWE中文版||文件名:WMASS.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2012/5/18|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:不计算风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=078 转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.30地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=0.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=4各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=12地震烈度:NAF=8.00场地类别:KD=2设计地震分组:二组特征周期TG=0.40多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.16罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.90框架的抗震等级:NF=1剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.80结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到4层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.5578 调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=2.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2):IB=300柱主筋强度(N/mm2):IC=300墙主筋强度(N/mm2):IW=210梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=25.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.3078 竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=9.20**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)4113.93319.07516.90044.00.23117.43514.22013.400644.573.72117.43514.2209.200644.573.71117.54914.2545.000760.574.2活载产生的总质量(t):221.688恒载产生的总质量(t):2093.441结构的总质量(t):2315.129恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)1160(25)30(25)0(25)5.0005.0002148(30)30(30)0(25)4.2009.2003148(30)30(30)0(25)4.20013.400414(30)4(30)0(25)3.50016.900**********************************************************风荷载信息**********************************************************78 层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y4111.6211.640.75.815.820.33129.6841.3214.170.6976.5341.62127.0368.3501.164.37140.9933.31132.27100.61004.177.07217.92023.0===========================================================================计算信息===========================================================================ProjectFileName:设计计算日期:2012.5.18开始时间:14:16:17可用内存:780.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:14:16:17第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:14:16:19FALE自由度优化排序BeginningTime:14:16:19.65EndTime:14:16:19.91TotalTime(s):0.26FALE总刚阵组装BeginningTime:14:16:19.92EndTime:14:16:20.14TotalTime(s):0.22VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:14:16:20.16EndTime:14:16:20.17TotalTime(s):0.01VSS模态分析78 BeginningTime:14:16:20.25EndTime:14:16:20.27TotalTime(s):0.02形成地震荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:14:16:20.86EndTime:14:16:20.89TotalTime(s):0.03第五步:计算杆件内力开始时间:14:16:21活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2012.5.18时间:14:16:24总用时:0:0:7===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=18.6130(m)Ystif=14.6017(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=17.5486(m)Ymass=14.2535(m)Gmass=908.8356(t)Eex=0.0734Eey=0.0240Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=2.1228Raty1=2.1464薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=9.1684E+05(kN/m)RJY=8.0658E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.178 Xstif=18.6130(m)Ystif=14.5950(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=17.4349(m)Ymass=14.2198(m)Gmass=791.8146(t)Eex=0.0815Eey=0.0259Ratx=0.6730Raty=0.6656Ratx1=1.7079Raty1=1.6791薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.1701E+05(kN/m)RJY=5.3685E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=18.6130(m)Ystif=14.5950(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=17.4349(m)Ymass=14.2198(m)Gmass=791.8146(t)Eex=0.0815Eey=0.0259Ratx=0.8365Raty=0.8508Ratx1=6.9955Raty1=8.4274薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.1611E+05(kN/m)RJY=4.5675E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=13.9330(m)Ystif=19.0750(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=13.9330(m)Ymass=19.0750(m)Gmass=44.3520(t)Eex=0.0000Eey=0.0000Ratx=0.1787Raty=0.1483Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=9.2222E+04(kN/m)RJY=6.7748E+04(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------===========================================================================抗倾覆验算结果===========================================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载457527.41133.4403.670.00Y风荷载191576.92455.578.020.00X地震457527.435392.112.930.00Y地震191576.933937.25.650.00===========================================================================结构整体稳定验算结果78 层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.917E+060.807E+065.0023151.198.01174.2020.617E+060.537E+064.2014805.175.04152.3030.516E+060.457E+064.207623.284.36251.6540.922E+050.677E+053.50442.730.96536.98该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------410.6141E+030.6141E+031.001.00310.4910E+040.6038E+048.009.83210.6458E+040.6982E+041.321.16110.9856E+040.1060E+051.531.52***********************************************************************第二部分周期、地震力与振型信息***********************************************************************======================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.485993.640.92(0.00+0.91)0.0820.45656.190.98(0.97+0.01)0.0230.4288119.870.12(0.04+0.08)0.8840.163093.120.92(0.00+0.92)0.0850.15333.831.00(0.99+0.00)0.0060.141697.900.10(0.02+0.08)0.9070.112693.400.99(0.00+0.98)0.0180.10133.140.95(0.95+0.00)0.0590.0996162.580.03(0.03+0.00)0.97100.0852110.940.87(0.11+0.76)0.1378 110.083423.030.99(0.84+0.15)0.01120.0771124.190.15(0.05+0.10)0.85地震作用最大的方向=-89.150(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.24-6.192.11315.32-81.18333.74213.82-58.20238.55111.97-30.21125.33振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)4190.706.6416.89311407.35152.802891.51211004.60109.662086.4011524.0857.751091.33振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)418.75-0.63-19.893139.63-71.26-3139.322127.90-51.29-2249.031114.80-27.46-1179.82振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.053.70-0.6878 31-1.1315.90-65.52210.83-16.7367.74111.48-25.36106.26振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-54.80-3.260.2831-350.33-24.49-502.9621329.5122.4686.0011549.8536.07387.45振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-1.370.304.14310.265.81258.87211.32-4.86-211.79111.07-8.30-369.12振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.17-2.69-0.8331-0.213.88-9.2321-0.091.12-5.51110.29-4.9914.19振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)4138.552.03-24.3431-42.54-0.27304.5821-29.76-4.2558.601165.084.03-318.12振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.90-0.2224.1978 31-0.850.08-25.1021-0.790.52-11.06111.33-0.5832.16振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-1.103.83-3.24318.68-23.78118.9821-17.9246.27-259.611116.64-42.95255.49振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-11.53-3.66-0.783166.4526.26-24.8821-126.80-53.76-172.4711115.0551.14230.62振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.970.082.24313.74-3.77-153.0221-6.159.19362.39115.32-9.15-356.33各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)110.8623026.73391.0941.235474.2361.2870.15831.3390.60106.311143.1778 121.95各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)41117.30117.30(26.56%)(26.56%)410.55130.70311482.061588.07(20.83%)(20.83%)7045.751685.42211091.012566.65(17.34%)(17.34%)17689.831157.1611793.803141.31(13.57%)(13.57%)33069.48730.93抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=3.20%X方向的有效质量系数:100.00%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t78 (kN)(kN)(kN-m)413.82100.15-34.1331-86.021313.57-5399.9421-61.77941.67-3859.7311-31.82488.77-2027.86振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)419.790.721.8231151.9816.50312.2521108.4911.84225.311156.606.24117.85振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-14.471.0432.9031-65.53117.845191.6621-46.1584.833719.3311-24.4845.411951.12振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.95-67.3412.393120.57-289.521193.1321-15.09304.64-1233.5311-27.03461.76-1935.02振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-3.56-0.210.0231-22.73-1.59-32.642121.381.465.581135.682.3425.14振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t78 (kN)(kN)(kN-m)417.55-1.64-22.8331-1.44-32.03-1427.7621-7.2826.821168.0811-5.8945.772035.78振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-3.0549.4015.23313.91-71.26169.62211.70-20.68101.3511-5.2491.71-260.84振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)411.900.10-1.2031-2.10-0.0115.0221-1.47-0.212.89113.210.20-15.68振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.320.08-8.47310.30-0.038.79210.28-0.183.8711-0.470.20-11.26振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)412.89-10.098.5231-22.8662.59-313.202147.16-121.79683.3511-43.81113.04-672.51振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t78 (kN)(kN)(kN-m)41-5.33-1.69-0.363130.7412.15-11.5121-58.66-24.87-79.791153.2223.66106.68振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)411.81-0.15-4.1831-7.007.05286.152111.50-17.19-677.6511-9.9517.11666.33各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)12844.17235.303249.114409.5352.00638.92749.1780.0890.071043.75119.24126.82各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)78 (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)41129.65129.65(29.36%)(29.36%)453.76130.70311411.311521.91(19.96%)(19.96%)6788.161685.42211048.432466.05(16.66%)(16.66%)17013.111157.1611735.833012.18(13.01%)(13.01%)31791.44730.93抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=3.20%Y方向的有效质量系数:100.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.000***********************************************************************第三部分位移信息***********************************************************************///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE位移输出文件||文件名称:WDISP.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2012/5/18|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号78 Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h4113111.6711.531.013500.1321.291.271.011/2713.3110010.9810.581.044200.1263.193.081.041/1316.21697.857.551.044200.694.334.161.041/971.11313.553.411.045000.313.553.411.041/1410.X方向最大值层间位移角:1/971.===工况2===X-5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h4113211.8111.741.013500.1321.371.281.071/2561.3112610.6010.561.004200.1263.083.071.001/1362.21957.577.531.014200.954.174.151.011/1006.11313.423.401.015000.313.423.401.011/1462.X方向最大值层间位移角:1/1006.===工况3===X+5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)h78 JmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h4113111.6811.321.033500.1311.311.261.041/2670.3110011.3810.611.074200.1003.303.091.071/1272.21698.137.581.074200.694.484.171.071/937.11313.673.421.075000.313.673.421.071/1361.X方向最大值层间位移角:1/937.===工况4===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h4113114.0513.711.023500.1311.941.911.021/1801.3110015.0012.021.054200.1004.323.451.051/972.216910.758.611.054200.695.934.751.051/708.11314.843.871.055000.314.843.871.051/1034.Y方向最大值层间位移角:1/708.===工况5===Y-5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h4113114.7214.181.043500.1312.001.941.031/1754.3110017.0112.161.264200.1004.893.491.261/858.216912.208.731.264200.696.734.821.261/624.11315.493.931.265000.315.493.931.261/911.Y方向最大值层间位移角:1/624.===工况6===Y+5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)h78 JmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h4113113.3813.241.013500.1311.891.891.001/1850.3110013.0111.901.094200.1003.763.421.101/1118.21699.318.521.094200.695.144.701.091/817.11314.193.831.095000.314.193.831.091/1193.Y方向最大值层间位移角:1/817.===工况7===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)41132-0.1731109-0.402178-0.511139-1.33===工况8===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)41131-0.1231105-0.192174-0.161139-0.33参考文献1.建筑设计部分[1]国家标准.房屋建筑制图统一标准(GB/T50001-2001).78 北京：中国计划出版社，2002[2]国家标准.建筑制图标准(GB/T50104-2001).北京：中国计划出版社，2002[3]国家标准.高层民用建筑防火规范(GB50045-2005).北京：中国计划出版社，2005[4]国家标准.民用建筑热工设计规范(GB50176-93).北京：中国计划出版社，1993[5]国家标准.办公建筑节能设计标准(GB50189-2005).北京：中国建筑工业出版社，2005[6]国家标准.办公建筑设计规范(JGJ67-89).北京：中国建筑工业出版社，1989[7]同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆大学合编.房屋建筑学.北京：中国建筑工业出版社，2005[8]建筑设计资料集编委会.建筑设计资料集(第2、4、8集).北京：中国建筑工业出版社，19982.结构设计部分[1]国家标准.建筑结构荷载规范(GB50009-2001).北京：中国建筑工业出版社，2002[2]国家标准.建筑抗震设计规范(GB50011-2008).北京：中国建筑工业出版社，2008[3]国家标准.建筑抗震设防分类标准(GB50223-2008).北京：中国建筑工业出版社，2008[4]国家标准.混凝土结构设计规范(GB50010-2002).北京：中国建筑工业出版社，2002[5]国家行业标准.高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002、J186-2002).北京：中国建筑工业出版社，2002[6]国家建筑标准设计图集.建筑物抗震构造图(03G329-1).中国建筑标准设计研究院出版，2003[7]国家标准.建筑结构制图标准(GB/T50105-2001).北京：中国计划出版社，2002[8]龚思礼主编.建筑抗震设计手册(第二版).北京：中国计划出版社，2002[9]中国有色工程设计研究总院.混凝土结构构造手册.中国建筑工业出版社，2003[10]沈蒲生主编.梁兴文副主编.混凝土结构设计原理.北京:高等教育出版社,2003[11]沈蒲生主编.梁兴文副主编.混凝土结构设计.北京：高等教育出版社，2003[12]李国强李杰苏小卒编著.建筑结构抗震设计.北京：中国建筑工业出版社.2003[13]梁兴文、史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社，2002[14]国家标准.建筑地基基础设计规范(GB50007-2002).北京：中国建筑工业出版社，2002[15]国家标准.建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002J220-2002)附表附表1柱侧移刚度修正系数位置边柱中柱简图简图78 一般层底层固接铰接附表2弹性层间位移角限值结构类型［θe］钢筋混凝土框架1/550钢筋混凝土框架-抗震墙，板柱-抗震墙，框架-核心筒1/800钢筋混凝土框架抗震墙，筒中筒1/1000钢筋混凝土框架支层1/1000多、高层钢结构1/300附表3倒三角形分布水平荷载下各层柱标准反弯点高度比mKn0.10.20.30.40.50.60.70.80.91.02.03.055-0.050.100.200.250.300.300.350.350.350.350.400.4540.200.250.350.350.400.400.400.400.400.450.450.5030.450.400.450.450.450.450.450.450.450.450.500.5020.750.600.550.550.500.500.500.500.500.500.500.5011.301.000.850.800.750.700.700.650.650.650.650.55附表4上、下层高不同的修正值和α2Kα30.20.30.40.50.60.70.80.91.02.03.02.00.150.150.100.100.100.100.100.050.050.050.051.80.150.100.100.100.050.050.050.050.050.050.01.60.40.100.100.050.050.050.050.050.050.050.00.01.40.60.050.050.050.050.050.050.050.050.00.00.078 1.20.80.050.050.00.00.00.00.00.00.00.00.01.01.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.81.2-0.05-0.050.00.00.00.00.00.00.00.00.00.61.4-0.05-0.05-0.05-0.05-0.05-0.05-0.05-0.050.00.00.00.41.6-0.10-0.10-0.05-0.05-0.05-0.05-0.05-0.05-0.050.00.01.8-0.15-0.10-0.10-0.10-0.05-0.05-0.05-0.05-0.05-0.050.02.0-0.15-0.15-0.10-0.10-0.10-0.10-0.10-0.05-0.05-0.05-0.05注：y2为上层层高变化的修正值，按照α2=hu/h求得，上层较高时为正值，但对于最上层y2可不考虑；y3为下层层高变化的修正值，按照α3=hl/h求得，对于最下层y3可不考虑。附表5柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值抗震等级箍筋形式柱轴压比≤0.30.40.50.60.7一普通箍、复合箍0.100.090.110.130.15附表6现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级结构类型烈度6789框架结构高度/m≤30＞30≤30＞30≤30＞30≤25框架四三三二二一一结论随着科学技术的进步和工程实践的发展，土木工程这个学科也已发展成为内涵广泛、门类众多、结构复杂的综合体系。就土木工程所建造的工程设施所具有的使用功能而言，有的供生息居住之用，以至作为“入土为安”78 的坟墓;有的作为生产活动的场所;有的用于陆海空交通运输;有的用于水利事业;有的作为信息传输的工具；有的作为能源传输的手段等等。这次毕业设计，我们选择了设计“全民健身活动中心”，采用框架结构，通过查建筑和结构规范来设计，达到各种要求，以便满足人们的需求。毕业设计的结束意味着自己大学的黄金年代即将逝去。毕业设计是对大学整个学习阶段的最后总结和检验，它贯穿了大学四年所学的专业知识。通过这次毕业设计，我全面的回顾了大学四年来学到的各种知识，让我更加熟悉了从理论到实践的跨越。从开始选择建筑方案到建筑设计，再到结构设计，这一系列的过程，让自己在这次毕业设计的过程中学到很多的知识。总的归纳起来，主要有以下几点：1、大学四年的时间基本都是在学习土木工程理论知识，并未真正地去应用和实践。虽然在学习过程中授课老师的讲解，我掌握了一定的基础知识，但是经过这次毕业设计，我学到了更多平时没有学到的知识、经验以及相关专业问题的解决方法，发现自己有很多的不足之处，尤其是结构力学和混凝土设计原理两科目的重要性。土木工程专业的主导思想就是抽象、简化，因为它的研究对象都是大构件，一般不可能在实物上做试验加以研究，同时其复杂的内部关系，不确定因素很多，所以只要在简化的模型上进行“工程”设计计算与理论研究分析，而且其中也需要理性的逻辑思维、较深厚的数学基础。在分析构件和简化大构件的时候，结构力学是必不可少的理论依据。我还体会到了所学理论知识的重要性：知识掌握得越多，设计得就更全面、更顺利、更完善。2、了解并掌握78 一项相对比较大型的工程设计所必不可少的几个阶段。毕业设计能够从理论设计和工程实践相结合、巩固基础知识与培养创新意识相结合、个人作用和集体协作相结合等方面全面的培养了我们的素质。我经过这次系统的毕业设计，熟悉了从了解、查阅资料书籍、确定方案、设计、计算这一详细的过程。这些将在我们以后的工作和学习当中都会有很大的帮助。3、毕业设计教我学会了怎样更好的查阅资料和利用工具书。作为土木工程的学生，由于专业特点，自己更要积极查阅当前的最新设计规范。在设计过程中需要用一些没学过的东西时，就要去有针对性地去查找资料，然后加以吸收利用，以提高自己的应用能力，而且还能增长自己见识，补充最新的专业知识。4、毕业设计对以前学过的理论知识起到了回顾的作用，并对其加以进一步的消化和巩固。通过毕业设计，我深刻理解了力学是理论分析的依据，混凝土结构设计是具体方法，国家规范是检验设计的标准。5、毕业设计培养了认真和实事求是的科学态度。而且培养了吃苦耐劳的精神以及相对应的工程意识，同学之间的友谊互助也充分的在毕业设计当中体现出来了。6、毕业设计进一步锻炼了我的计算机应用水平。在做毕设的过程中，我深刻体会软件给予我的辅助，比如建筑图应用了天正建筑，结构图应用了PKPM结构软件以及迈达斯计算软件，这些设计辅助软件能大大提高设计的精度和速度。在体会软件给予极大方便的同时，我牢牢记住软件只是辅助的工具，对结果的分析，还得来自所学过的理论知识。7、毕业设计的最后完成让我体会到了努力学习会换来更多的知识，让我们在即将踏入社会后的工作中能更好的运用。78 最后在取得很多进步的同时，在设计过程中，还存在着许多缺点和不足。比如：在建筑设计具体细节方面①散水根据规范需大于1.2m；②残疾人坡道需；③上人屋面的女儿墙必须要1.5m等等。在结构设计的具体细节方面①重力荷载代表值的计算、采用弯矩二次分配法计算内力、内力组合等有考虑不周全的地方；②在配筋的过程中概念设计理解的不是很好。这些方面还应该进一步改进和提高。由于设计经验的欠缺，本设计的地基梁标高比较深，施工过程中应按地基梁标高-0.100进行。毕业设计的完成预示着我们即将走入社会，走向工作岗位，明天将建造自己的人生大厦。在今后的日子里，我将用自己所学的知识运用到实践中去，在座座城市打造自己的业绩，让明天的祖国更繁荣昌盛，城市更美丽。致谢四年的大学生活犹如漏斗中的沙石已悄然流进昨日，即将划上了一个圆满的句号，而本次毕业是我们交上的最后一份答卷。在整个毕业设计过程中，78 特别要感谢我的指导老师，郑海晨老师严谨求实的工作作风，诲人不倦的教学态度，给了我在建筑设计方面的极大影响；吴云老师渊博深厚的专业学问给予了我在结构计算方面的大力帮助。所谓一日为师，终生为师。在三个月的设计中，指导教师在百忙中定期给我们答疑，每次出现问题老师都耐心的为我们解答。我们这次能及时并圆满的完成任务是与指导教师的辛勤汗水分不开的，在此我代表我个人及我们组的成员向我们的指导教师吴云老师、郑海晨老师及其他任课老师说声谢谢，感谢你们在这四年里对我们孜孜不倦的教诲。感谢在学习生活中帮助我的所有同学们，感谢土木工程学院08届所有的同学，你们的帮助是我强大的后盾。最后要感谢西北民族大学对我们的培养与教育，我们即将离开母校，带着累累的知识硕果投身到自己的工作岗位，大学四年的美好生活将成为我们人生中重要历程。衷心感谢老师们的教诲和提出的宝贵意见，我们将不辜负母校与您们的厚望！谢谢！78'