框架居民住宅楼设计计算书

'目录第一部分：中英文摘要21.1中文摘要21.2EnglishSummary3第二部分：前言4第三部分设计过程5第一节设计资料5第二节建筑设计6第三节：结构设计8一、结构方案8二、重力荷载代表值计算12三、风荷载作用下框架内力的计算19四、地震荷载作用下框架内力的计算29五、内力计算及组合31六、板的计算35七、截面设计36八、楼梯设计63第四部分总结与体会67第五部分：主要参考文献6918 第一部分：中英文摘要1.1中文摘要[关建词]：建筑设计结构设计静力分析框架抗震设计本设计为框架住宅楼设计，主要分为两个部分：建筑设计和结构设计。1、建筑设计：通过查阅各种规范和资料，结合当地自然条件、用地环境、地形地貌等客观条件以及学校规划蓝图，对本建筑的工作空间、流动空间以及所有必不可少的服务设施提出合理的布置方案，然后分析、比较各种方案。最后，选择一个比较好的建筑方案进行建筑设计。2、结构设计：选择能实现整个功能要求的合适的结构型式和建施材料，继而确定使用期间作用于结构上的各种荷载，然后借助于结构设计理论和相关经验方法，初步估算出各构件的尺寸，并对结构作一定的静力分析，最后借助于结构设计软件ＰＫＰＭ，进行更加详细的分析，调整构件尺寸，提出确实可行的安全、经济的结构方案进行结构设计。设计中，电算、手算相结合，比较分析两种结果，找出差异性，加深对结构设计理论的掌握，并为今后参与实际工程设计积累经验。18 1.2EnglishSummary[Abstract][Key]:thedesignofarchitectureandstructure,theanalysisofstaticallyThisfive-floorhouseinwhichIadoptedthereinforcedconcreteframeinstructuredesignwasdesignedbymainlyhandworkandcomputer.Andthisdesignwasmainlycomposedoftwodesignphrase.Firstly,Architecturedesign,Throughconsultingvariousspecificationandmaterial,combinedwiththelocalnaturalconditions,landuseenvironment,landform,etcobjectiveconditionsandschoolthisarchitectureplanningblueprint,workspace,flowspaceandallnecessaryservicesputforwardreasonablelayoutscheme,thenanalysisandcomparisonofvariousschemes.Finally,chooseabetterarchitectureschemeforarchitecturaldesign.Secondly,bydintofexperiencewithpreviousdesignsandtheroughanalysisoftheloadsthatactonthestructuresduringitslifetimes,Igotapreliminaryestimateismadeofthesizesofthemembers,aroughappraisalofthestatic’softhestructuretoobtainsomeestimateoftheforcesintheprogram(PKPM)indetail.Bycomparingandmodifying,Igotasatisfactorystructureinwhichthemembersaresoproportionedthateachcarriesitsshareoftheappliedloadswithanadequatereserveofstrengthagainstfailure.Withtheseallbeingdone,mydesigncomeintobeingwithreasonableblendofarchitectureandstructure.Inthedesign,handworkwasmainlyusedandcalculationwithcomputerwasauxiliary.Thetworesultswereanalyzedandcomparedtofindoutthedifferences.Ithelpedusdeepentheunderstandingofthetheoryofstructuredesignandaccumulateexperiencesforthedesigningofpracticalprojectinfuture.18 第二部分：前言本次设计结合住宅建筑的使用功能及特点，能充分满足各房间的使用要求，布置紧凑，功能分区合理，与周围环境协调一致，节约建筑用地，合理组织人流，保证良好的安全疏散条件。在这次设计中，充分考虑了本地的风向，注意各房间的朝向，尽量保证建筑物有良好的采光、通风条件。本工程在建筑方案的选择上，力求使住宅楼的内外空间协调，体型比例恰当，形象鲜明，体现出住宅建筑的风格及文化内涵。本次设计的另一重点为框架结构设计方面的内容，如结构构件的布置、截面形状的选择、结构构件的配筋等等。虽然钢结构、新型材料建筑是建筑发展的一大趋势，但一个国家的建筑总体发展水平很大程度上取决于这个国家的经济发展水平。考虑到我国目前的国情，钢筋混凝土结构在我国的应用还是最广泛的，且在今后一段时期内仍然是我国建筑结构型式的首选，故本设计的结构型式仍然采用钢筋混凝土结构。在结构设计中，一方面，借助于建筑软件ＰＫＰＭ、结构力学求解器进行计算，使结构构件的布置更加经济、合理和安全；另一方面，手算一榀框架，通过确定计算模型、拟荷载、进行内力计算和构件承载力计算，加深对结构受力特征的感性认识，并将手算结果和ＰＫＰＭ软件计算结果作一番比较、分析，得出结论，并实现由传统计算方法向高现代计算方法的合理过渡，既为今后参与实际工程设计奠定坚实的理论基础，又掌握了高效便捷的计算软件，同时也积累了必要的设计经验。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD及天正建筑，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。二零一零年五月十四日18 第三部分设计过程第一节：设计资料1.1设计题目框架住宅楼设计1.2工程概况本工程为六层框架结构住宅楼，层高为3米，建筑总高度为19.5米，总建筑面积为3741.66平方米。抗震设防烈度为7度，设计合理使用限50年,屋面防水等级为III级,设计合理使用50年,屋面防水等级为III级,耐火等级为二级。设计依据及技术基本公式⒈所依据的国家规范（见后参考资料）⒉屋面板计算基本条件①建筑结构安全等级：二级②设计使用年限：50年③使用环境类别：一类⒊框架结构粱柱计算基本条件①设计使用年限：50年②地上部分为二类环境，地下部分为二a类环境；③抗震设防烈度：7度；④设计基本地震加速度：0.1g;⑤设计地震分组：第二组；⑥建筑场地类别：Ⅱ类；⑦建筑抗震设防类别：丙类；⑧框架结构的抗震等级：根据《抗规》第3.3.3条及表6.1.2的规定，抗震构造措施，内力调整和其它为三级。1.3地质资料地质详勘报告由某勘察院提供。场地类别为Ⅱ类，7度抗震设防。基础形式用条形基础。各土层的主要力学指标土层编号土层名称重力密度KN/m3空隙比e塑性指数液性指数压缩系数(Kpa-1)承载力Kpa18 ①新进堆积黄土17.10.90250.40.5100②马兰黄土17.80.82220.070.23140③马兰黄土19.00.700.50.50.39180沿建筑场地纵向地质剖面图详附图。建筑场地为坚硬粘土，场地属Ⅱ类建筑场地，28米深度内无液化层。2.1设计概况和要求2.1.1设计概况根据设计任务书要求，拟建一现浇钢筋混凝土框架结构，为框架住宅，有两种户型，大户型为78m²，小户型的面积为123m²，建筑层数为六层，层高为3.0米。2.1.2设计要求依据建筑方案要求，进行各层平面的设计，设计要求建筑使用功能合理，满足技术经济指标。参照标准图集选择楼面，地面，内墙，顶棚等室内装修的做法，以及屋面，外墙的做法。要求绘制各层平面图，建筑主要立面图，剖面图，檐口，楼梯等大样图和门窗表，装修表，编制建筑设计总说明。构造作法选用标准图集。表示方法及符号满足现行规范要求：（1）、《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068——2001（2）、《建筑结构荷载规范》GB50009——2001（3）、《建筑抗震设计规范》GB50011——2001（4）、《砌体结构设计规范》GB50003——2001（5）、《混凝土结构设计规范》GB50010——2002（6）、《建筑地基基础设计规范》GB50007——2002（7）、《建筑设计防火规范》GBJ16——872.2建筑方案的构思与立意2.2.1总体布置的考虑在总平面图布置方面，我们要注意总图所能占有的空间尺寸大小，不能超越所给的建筑红线范围，在布局上，要考虑建筑物的使用功能和使用对象。对于我所做的这个设计而言，因为是住宅楼，所以要很讲究房屋朝向问题，以解决通风和采光，和周围的环境也要搭配得当，要给人以舒适的感觉。2.2.2建筑立面与平面18 由于我所做的是住宅楼，因此，在功能布局上既要美观大方，也要合理周道，而且要符合人们的生活习惯。以我个人的观念，我所要求的效果是使建筑物的造型既简洁又活泼，以给人们明快的感觉，因此我选用的型式是较为规则的矩形建筑。选形过后最重要的就是对各层进行功能布局了。通过学习我认识到了一个重要的设计理念，就是要先进行柱网布置再进行功能分割，即先选好柱网的布置，再进行各层房间的布置，而不要将所给的各功能房拿来拼揍，严格的拼揍其给定的面积后再定位柱网。这样的做法是不对的，也是很不科学的。在柱网布置完后，根据各种不同的功能房进行分类，例如可以将其分类为生活用房间，工作、学习用房间，公共活动房间等。我的设计中有三室两厅二卫和两室两厅一卫，其中客厅给予充分的活动空间。结构设计一、结构方案1.1结构设计要求根据建筑设计进行上部结构和基础设计，绘出结构平面图、框架及基础的施工图。主要包括以下内容：（1）、结构方案及结构构件几何尺寸的选型，确定计算简图；（2）、确定荷载值，对结构进行荷载计算整理；（3）、对结构中的一榀典型框架以及此框架下的基础进行内力计算，内力分析及内力组合，配筋计算。此部分要求手算完成；（4）、计算机辅助设计：在手算完成的基础上，用计算机辅助设计程序完成该框架的导荷，以及计算配筋，进行必要的结构构件尺寸调整，进行结构设计优化。绘制框架的结构施工图，结构平面图，基础施工图；（5）将手算与电算的结果进行比较分析，分析判断二者之间差异的原因，进行毕业设计总结。1.2结构方案的特点、优化、比较1.2.1结构体系选择：选择现浇钢筋混凝土框架结构方案。框架结构由梁、柱构件通过刚性节点连接构成；框架梁、柱既承受垂直荷载，又承受水平荷载。框架结构最主要的优点是具有开阔的空间，使建筑平面布置灵活，便于门窗的设置。其主要缺点是抗侧刚度小，侧向变形较大，结构的使用高度受到限制，特别在地震作用下，非结构构件破坏比较严重。a．本建筑主要部分为地上六层，使用荷载不大，因而选用钢筋混凝土全框架较易满足使用要求。18 b．尽管建设场地地震烈度为7度，采用纯框架对抗震略为不利，但采用现浇框架有利于提高结构的整体性和抗震性，也使梁柱节点构造简单，易于施工及保证质量。且钢材用量省，构件尺寸不受标准构件所限制，对房屋各种使用功能的适应性大。C．缺点就是模板消耗量大，现场工作量大，可采用工业化现浇的施工工艺加以改进。1.2.2结构总体布置：本建筑平面为矩形，总长度为50.7米，最大宽度为12.3米，总高度为19.1米。满足《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）和《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）的要求：现浇框架建筑在7度抗震设防烈度时适用的最大高度为55米。1.2.3楼、屋盖结构方案：考虑提高结构的整体性、完整性，有利于提高整个结构的空间刚度，各层楼面及屋面全部采用现浇钢筋混凝土梁板结构。1.2.4基础方案：由于场地情况较好，土层均匀，持力层为第二层（粘土），框架柱下采用条形基础较为简单，施工方便。1.3结构布置及计算简图根据该房屋的使用动能及建筑设计的要求进行了建筑平面、立面及剖面设计。其示意图如建施图所示，主体结构共6层，层高为3.0m，女儿墙的高度为0.5m，总共高度为19.1m。墙采用加气混凝土，门窗详见建施图的门窗表。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm。梁截面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，宽度按1/2~1/3估算，由此估算的梁截面尺寸为层次混凝土等级横梁纵梁次梁1~6C30300×600300×400200×300C30混凝土fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2柱截面尺寸根据下式估算式中：为柱组合的轴压力设计；为按简支状态计算的柱的负载面积；为折算在单位建筑面积上重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可近似取12～15KN/m2；为考虑地震作用组合后柱轴压比增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；18 为验算载面以上楼层层数；为柱载面面积；为混凝土轴心抗压强度设计值；为框架轴压比限值，此处可近似取，即对一级，二级和三级抗震等级，分别取0.7，0.8和0.9。查表知该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值[µN]=0.8，各层的重力荷载代表值近似取12N/mm2，由结构平面布置图可知边柱及中柱的负载面积分别为3.3×1.8和3.9×4.8，由上式得第一层柱截面面积为边柱Ac≥1.3×9.9×12×103×6/0.8×14.3=81000mm2中柱Ac≥1.25×10.1×12×103×6/0.8×14.3=79458mm2取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为362mm和371mm。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下：1-6层全部采用400mm×400mm结构布置图为：二、重力荷载代表值计算2.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（不上人）:7厚高聚物改性沥青防水卷材（带保护层）0.25×0.007=0.00175KN/m225后1:3水泥砂浆一道0.025×20=0.5KN/m2105厚保温板0.105×0.5=0.053KN/m218 30厚1:6水泥焦渣找坡0.03×12=0.36KN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5KN/m220厚底板抹灰0.02×17=0.34KN/m2合计3.755KN/m21～５屋面荷载标准值：20厚1:2.5水泥砂浆0.02×20=0.4KN/m2100厚钢筋混凝土0.1×25=2.5KN/m220厚底板抹灰0.02×17=0.34KN/m2合计3.24KN/m22.2屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值0.5KN/m2楼面活荷载标准值2.0KN/m2屋面雪荷载标准值Sk=μ*S0=1.0×0.5=0.5KN/m22.2梁、柱、窗、门重力和荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的中立荷载；对强们、窗等计算出单位面积上的重力荷载了。结构计算见图各梁柱构件线刚度经计算后如图。其中考虑到现浇板的作用，取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）横向梁：i=2E×1/12×0.3×0.60３/6.0=18×10-4E纵向梁：i=2E×1/12×0.3×0.40３/3.3=9.7×10-4E上部各层柱：i=E×1/12×0.4×0.40３/3=7.11×10-4E底层柱：i=E×1/12×0.4×0.40３/4.1=5.2×10-4E18 注：图中数字为线刚度，单位：×10-4E(m)女儿墙做法：6厚水泥砂浆罩面0.006×20=0.12KN/㎡12厚水泥砂浆打底0.012×20=0.24KN/㎡300厚钢筋混凝土0.3×25=7.5KN/㎡20厚水泥砂浆找平0.02×20=0.04KN/㎡合计8.26KN/㎡墙体做法：外墙为300厚加气混凝土（5），外墙面20厚的水泥砂浆（20），内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：；内墙为200厚加气混凝土（5），两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：。木门单位面积重力荷载为0.2KN/㎡，铝合金门及防盗门单位面积重力荷/㎡；铝合金窗单位面积重力荷载为0.45KN/㎡。18 铝合金窗：0.45×1.7=0.765KN/m900宽的木门：2.1×0.2=0.42KN/m主梁自重及粉刷层线荷载：0.3×0.6×25+2×0.02×（0.6-0.1）×17=4.806KN/m次梁自重及粉刷层线荷载：0.2×0.3×25+2×0.02×（0.3-0.1）×17=1.636KN/m纵梁自重及粉刷层线荷载：0.3×0.4×25+2×0.02×（0.4-0.1）×17=3.204KN/m柱的自重及抹灰层的线荷载：0.4×0.4×25+0.02×17×（0.4-0.1）×2=4.2KN/m梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载了。具体计算过程从略，计算结果见表3。表3梁、柱重力荷载标准值层次构件n1横梁0.30.5251.053.9385.414397.714288.76纵梁0.30.6251.054.7253.012170.10纵梁0.30.6251.054.7252.8452.92柱0.60.6251.059.4504.9663056.13横梁0.30.5251.053.9383.011129.95纵梁0.30.6251.054.7254.816362.88纵梁0.30.6251.054.7252.112119.07注:1)表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量2）梁长度取净长；柱高取层高。外墙为400厚陶粒空心砌块（5），外墙面贴瓷砖（0.5），内墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：；内墙为200厚陶粒空心砌块，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：1。木门单位面积重力荷载为；18 铝合金窗单位面积重力荷载取；钢铁门单位面积重力荷载为。2.4　重力荷载代表值（见图4）集中于各楼层标高处的重力荷载代表值，为计算单元范围内的各楼层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙柱等重量。计算时，各可变荷载的组合按规定采用，屋面上的可变荷载均取雪荷载，具体过程略，计算简图见图2。　　　　　　　　4.　横向框架侧移刚度计算横梁线刚度计算过程见表4；柱线刚度计算见表5。表4横梁线刚度计算表类别层次AB3600BC6000表5柱线刚度计算表18 层次149002800柱的侧移刚度D值按下式计算：。根据梁柱线刚度比的不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等，计算结果分别见表6、表7、表8。表6中框架柱侧移刚度D值层次左边柱（18根）右中柱（18根）中柱（18根）10.3540.363119960.5190.421139101.260.54178457875182～60.2030.092162920.3380.145256780.720.265469291366066表7边框架柱侧移刚度D值层次A-1，A-15，A-16，A-30D-1，D-15，D-16，D-30B-1，B-15，B-16，B-3010.5910.421139100.3540.363119960.9450.49161931683962～60.3380.145256780.2030.092162920.540.21337721318764将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，见表8。由表8可见，，故该框架为横向规则框架。表8横向框架层间侧移刚度D值层次12345611946421684830168483016848301684830168483018 三、风荷载代表制的计算：风荷载标准值风荷载标准值按式，基本风压w0=0.40KN/m2。由《荷载规范》查得（迎风面）和（背风面），B类地区，H/B=19.5/12.3=1.56，查表得：脉动影响系数υ=0.44.T1=0.48S，W0T12=0.09216KNS2/m2.查表得脉动增大系数ξ=1.44。仍取图4轴线横向框架，其负载宽度4.05m，沿房屋高度分布风荷载标准值根据各楼层标高处高度Hi查取，沿房屋高度的分布见表14。沿房屋高度的分布见图。表14沿房屋高度分布风荷载标准值层次Hi（m）Hi（m）619.231.231.01.299-0.82516．231.021.01.236-0.77413.231.0891.01.15-0.72310.231.011.01.066-0.67727.2311.01.056-0.6614.24.211.01.056-0.66《荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响，本例房屋高度H=18.9m<30m,H/B<0.23,因此，该房屋应不考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载，节点集中荷载见图5（b），例第5层集中荷载F5的计算如下：F5=0.5[(1.236+1.15)/2+1.236]*3.3/2+（1.299+1.236）/2*118 +0.5[（0.772+0.72）/2+0.772]*3.3/2+（0。82+0.72）/2*1=5.3KN18 18 等效节点集中风荷载图5框架上的风荷载风荷载作用下的水平位移验算根据图5（b）所示水平荷载，由式计算层间剪力Vi，然后依据表6求出轴-4线框架的层间侧移刚度，再按式；计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算结果见表表15风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次123456Fi（KN）5.14.95.05.15.34.8Vi（KN）30.325.220.315.310.24.84375188899888998889988899888991.1960.4650.3850.2980.2010.0941.1961.6612.0462.3442.5452.6390.2440.1660.1380.1060.0720.034应用公式：Vi=，和计算见上表由表15可见，风荷载作用下框架最大层间位移角为0.244，远小于1/550，满足规范要求。风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同。4轴线横向框架在风表17风荷作用梁端弯矩剪力及柱轴力计算18 层次左边梁右边梁柱轴力LVbLVb右边柱中柱N1左边柱64.7-3.36.00.765.6543.5343.62.552-0.76-1.7922.552511.2-9.46.01.32510.9896.8683.64.96-2.085-2.0857.512417.8-15.06.02.07217.46110.9133.67.882-4.157-4.15715.394323.8-206.02.7023.78314.8643.610.735-6.857-6.85726.129229.8-25.46.02.8735.593.4943.62.523-9.73-9.7328.652139.1-31.16.04.78268.12342.5773.630.75-14.512-14.5159.4024轴线横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见下图。表16风荷作用各层柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/kNΣDijN·m左边柱中柱Di1Vi1yDi2Vi2y62.88.4388899162921.540.2030.0550.2374.075469294.450.720.718.8473.61352.817.8843751162923.280.2030.2532.3246.86469299.4390.720.410.57215.85742.826.4743751162924.850.2030.3544.8078.7734692913.9730.720.4517.60621.51832.834.2143751162926.270.2030.457.99.6564692918.0590.720.4522.75427.81122.841.3643751162927.580.2030.64713.7327.4924692921.8340.721.1670.917-9.78114.952.33437511199614.350.3540.83158.43211.8831784521.3441.260.5961.70642.8818 2011届土木工程专业学位设计层次hi/mVi/kNΣDijN·m右边柱Di1Vi1y62.88.4388899256782.430.3380.1691.155.65452.817.8843751256785.160.3380.3194.6099.83942.826.4743751256787.650.3380.48.56812.85232.834.2143751256789.880.3380.4512.44915.21522.841.36437512567811.950.3381.20540.319-6.85914.952.33437511391016.640.5910.65953.73227.804续表16四、横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算4.1.1　横向自振周期计算结构顶点的假想位移计算见表9。表9结构顶点的假想位移计算层次64940.394940.3916848302.93088.5856880.2811820.6716848307.02085.6546880.2818700.95168483011.1078.6336880.2825581.23168483015.18067.5326880.2832461.51168483019.27052.3517058.8839520.39119464233.08033.08结构基本自震周期，其中υT的量纲为m，取，则204 2011届土木工程专业学位设计4.1.2　水平地震作用及楼层地震剪力计算本方案结构高度小于40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。因为是多质点结构，所以设防烈度按7度考虑，场地特征周期分区为二区，场地土为Ⅱ类，查表得：特征周期Tg=0.40s水平地震影响系数最大值因为，所以不应考虑顶部附加水平地震作用。各质点的水平地震作用：表10各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN）Fi（KN）Vi（KN）618.94940.3993373.370.271116.791116.79516.16880.28110772.510.223922.3862039.176413.36880.2891507.720.185765.2082804.384310.56880.2872242.940.146603.9843408.27827.76880.2852978.160.107442.583850.85814.97058.8834588.510.07289.544140.398各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如下图3。204 2011届土木工程专业学位设计（a）纵向水平地震作用分布（b）层间剪力分布图3纵向水平地震作用及层间剪力分布图4.1.3　水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移按下式计算和，各层的层间弹性位移角，计算结果如表11。表11横向水平地震作用下的位移验算层次61116.7916848300.6611.3128000.23652039.17616848301.2110.6528000.43242804.38416848301.669.4428000.59333408.27816848302.027.7828000.72123850.85816848302.295.7628000.81814140.39811946423.473.4749000.708由表可见，最大层间弹性位移角发生在第2层，其值0.818〈1/550,满足要求,其中是由弹性层间位移角限值查得。204 2011届土木工程专业学位设计4.1.4　水平地震作用下框架内力计算以4轴线框架内力计算，其余框架计算从略。框架柱端剪力及弯矩按式；　；各柱反弯点高度比本例中底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其余柱均无修正。计算结果见表12。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式；　；　　　　　；　；计算结果见表12。204 2011届土木工程专业学位设计表12各层柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/kNΣDijN·m右边柱中柱Di1Vi1yDi2Vi2y62.81116.7916848303567817.020.1300.13.16228.463975325.320.1490.0503.872.1652.82039.17616848302567831.080.1310.1510.1957.763975354.440.1490.116.33146.9942.82804.38416848302567842.740.1310.219.6578.63975378.70.1490.2559.03177.0832.83408.27816848302567851.940.1310.3514.2779.53975397.990.1490.35102.89191.0822.83850.85816848302567858.690.1570.698.854.8926711108.390.1730.53206.81183.414.94140.39811946421391048.210.230.95305.8316.12547183.580.4160.9368.5940.59注:表中M的量纲为kN·m,V量纲为kN204 2011届土木工程专业学位设计续表12层次hi/mVi/kNΣDijN·m边柱Di1Vi1y63.076111946031654110.540.1300.13.16228.4653.01635.8711946031654122.650.1310.1510.1957.7643.02364.9311946031654132.750.1310.219.6578.633.02944.5311946031654140.770.1310.3514.2779.523.63363.748289631127145.740.1570.698.854.8914.93640.7911095932002265.70.230.95305.8316.1表13梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁边梁柱轴力LVbLVb右边柱中柱N1左边柱639.60224.7543.617.8828.57710.7166.06.5517.88-11.33-6.55567.31742.0733.630.3942.90916.096.09.8348.27-31.89-16.38499.56462.2283.644.9452.17219.5656.011.9693.21-64.87-28.343127.85779.9113.657.7171.69226.8856.016.43150.92-106.15-44.77231.75619.8483.614.3378.33829.3776.017.95165.25-102.53-62.721278.574174.113.6125.75101.9038.2116.023.35291-204.93-86.07注:1)柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力,对应的右侧两根柱为压力。2）表中单位为kN·m，V单位N，l的单位为m。. 2011届土木工程专业学位设计（a）框架弯矩图（b）梁端剪力及柱轴力图图4左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图五、框架内力计算及组合：（1）A-B轴间框架屋面板传荷载：恒载：3.755×3.3×（1-0.252×0.253）=11.17KN/m活载：0.5×3.3×（1-0.252×0.253）=1.49KN/m楼面板传荷载：恒载：3.24×3.3×（1-0.252×0.253）=9.63KN/m活载：2.5×3.3×（1-0.252×0.253）=7.43KN/mA-B轴间框架梁均布荷载为：屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=4.806+11.17=15.976KN/m活载=板传荷载=1.49KN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载=4.806+9.63=14.36KN/m活载=板传荷载=7.43KN/m(2)B-C轴间框架屋面板传荷载：恒载：3.755×3.3×（1-0.252×0.253）=11.17KN/m 2011届土木工程专业学位设计活载：0.5×3.3×（1-0.252×0.253）=1.49KN/m楼面板传荷载：恒载：3.24×3.3×（1-0.252×0.253）=9.63KN/m活载：2.5×3.3×（1-0.252×0.253）=7.43KN/mA-C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=4.806+11.17=15.976KN/m活载=板传荷载=1.49KN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载=4.806+4.25=9.056KN/m活载=板传荷载=0.66KN/m(3)C-D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁:恒载=梁自重+板传荷载=4.806+7.74=15.976KN/m活载=板传荷载=1.03KN/m楼面梁:恒载=梁自重+板传荷载=4.806+6.68=11.486KN/m活载=板传荷载=1.03KN/m(4)A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=女儿墙荷载+梁自重+板传荷载=8.26×3.3+3.204×3.3+7.74×3.3=63.37KN顶层柱活载=板传活载=1.03KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=5.98×3.3+3.204×3.3+7.74×3.3=55.85KN标准柱活载=板传活载=4.13KN基础顶面恒载：底层外纵墙+基础梁自重=2.3×3.3+4.806×3.3=23.44KN（5）D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=女儿墙荷载+梁自重+板传荷载=8.26×3.3+3.204×3.3+7.74×3.3=63.37KN顶层柱活载=板传活载=1.03KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=5.98×3.3+3.204×3.3+7.74×3.3=55.85KN标准柱活载=板传活载=4.13KN基础顶面恒载：底层外纵墙+基础梁自重=2.3×3.3+4.806×3.3=23.44KN 2011届土木工程专业学位设计（6）B轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.204×3.3+16.29×3.3=64.33KN顶层柱活载=板传活载=1.03KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=5.98×3.3+10.57+1.35×3.3+14.03×3.3=81.06KN标准柱活载=板传活载=4.13KN基础顶面恒载：底层外纵墙+基础梁自重=2.3×3.3+4.806×3.3=23.44KNC轴纵向集中荷载的计算标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=5.98×3.3+1.636×3.3+1.35×3.3+14.03×3.3=75.88KN标准柱活载=板传活载=4.13KN 2011届土木工程专业学位设计 2011届土木工程专业学位设计 2011届土木工程专业学位设计 2011届土木工程专业学位设计 2011届土木工程专业学位设计 2011届土木工程专业学位设计 2011届土木工程专业学位设计 2011届土木工程专业学位设计 2011届土木工程专业学位设计 2011届土木工程专业学位设计竖向荷载总图注：1.图中各值的单位为KN。2.图中数值均为标准值。 2011届土木工程专业学位设计六、板的计算 2011届土木工程专业学位设计标准层板的计算：3.1荷载计算：恒载标准值：g=3.24KN/m2荷载设计值：g=3.24×1.2=3.888KN/m2活载设计值：q=5.0×1.3=6.5KN/m2合计：p=q+g=10.388KN/m2按弹性理论计算：在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载均布及活载棋盘式布置计算，取荷载：g′=g+q/2=3.888+6.5/2=7.138KN/m2q′=q/2=6.5/2=3.25KN/m2在g′作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大弯矩不再板的中心点处，在q′作用下，各区格板四周均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩。在求各中间支座最大正弯矩时，按恒载及活载均满布各区格板计算，取荷载：P=g+q=10.388KN/m2计算内力：mx=(0.0365+0.2×0.0079×7.138×3.92+(0.0761+0.2×0.0276)×3.25×3.92my=(0.0079+0.2×0.0365)×7.138×3.922+（0.0761×0.02+0.0276）×3.25×3.92=3.77mx，=-0.079×10.388×3.92=12.48双向板楼板设计荷载计算楼板厚120mm，楼面活荷载,采用砼，级钢筋，为双向板。纵梁截面取300，横梁截面取300。横梁、纵梁、次梁截面尺寸见表2。活荷设计值：恒荷设计值：面层25厚水磨石面层20厚水泥砂浆找平层板自重120厚钢筋混凝土板底板抹灰15厚水泥砂浆g=荷载总设计值： 2011届土木工程专业学位设计。荷载跨度计算跨度：内跨：，为轴线间距离。外跨：，为净跨，为梁宽。各板计算：　（1）、房间编号：11条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/铰支/计算跨度　Lx=2100mm　；计算跨度　Ly=2100mm板厚　H=100mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：直径大于12选用HRB335。算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03680+0.03680/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.12=1.03kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03680+0.03680/5)*(1.4*1.0)*2.12=0.27kN·MMx=1.03+0.27=1.30kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.03680+0.03680/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.12=1.03kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03680+0.03680/5)*(1.4*1.0)*2.12=0.27kN·MMy=1.03+0.27=1.30kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%（2）、房间编号：2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/铰支/计算跨度　Lx=2600mm　；计算跨度　Ly=6000mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合计算：　Mx=(0.06557+0.01194/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.62=2.43kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.10563+0.01320/5)*(1.4*1.0)*2.62=1.02kN·MMx=2.43+1.02=3.45kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.01194+0.06557/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.62=0.90kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： 2011届土木工程专业学位设计　Mya=(0.01320+0.10563/5)*(1.4*1.0)*2.62=0.32kN·MMy=0.90+0.32=1.22kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.12107*(1.20*3.2+1.40*2.0)*2.62=5.47kN·MAsx"=341.86mm2，实配φ10@180(As＝436.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.436%　My"=0.07753*(1.20*3.2+1.40*2.0)*2.6^2=3.51kN·MAsy"=235.99mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%（3）、房间编号：14边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/固定/计算跨度　Lx=1200mm　；计算跨度　Ly=2100mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.05194+0.01452/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*1.22=0.42kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.08611+0.02237/5)*(1.4*1.0)*1.22=0.18kN·MMx=0.42+0.18=0.60kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.01452+0.05194/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*1.22=0.19kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02237+0.08611/5)*(1.4*1.0)*1.22=0.08kN·MMy=0.19+0.08=0.27kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.10660*(1.20*3.2+1.40*2.0)*1.22=1.03kN·MAsx"=235.99mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%　My"=0.07768*(1.20*3.2+1.40*2.0)*1.22=0.75kN·MAsy"=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%（4）、房间编号：13边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/铰支/　计算跨度　Lx=2100mm　；计算跨度　Ly=2100mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03400+0.02490/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.12=0.91kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： 2011届土木工程专业学位设计　Mxa=(0.03680+0.03680/5)*(1.4*1.0)*2.12=0.27kN·MMx=0.91+0.27=1.18kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.02490+0.03400/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.12=0.74kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03680+0.03680/5)*(1.4*1.0)*2.12=0.27kN·MMy=0.74+0.27=1.01kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.08390*(1.20*3.2+1.40*2.0)*2.12=2.47kN·MAsx"=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%（5）、房间编号：13边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/铰支/　计算跨度　Lx=2100mm　；计算跨度　Ly=2100mm　计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03400+0.02490/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.12=0.91kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03680+0.03680/5)*(1.4*1.0)*2.12=0.27kN·MMx=0.91+0.27=1.18kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.02490+0.03400/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.12=0.74kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03680+0.03680/5)*(1.4*1.0)*2.12=0.27kN·MMy=0.74+0.27=1.01kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.08390*(1.20*3.2+1.40*2.0)*2.12=2.47kN·MAsx"=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%（6）、房间编号：12边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/　计算跨度　Lx=1200mm　；计算跨度　Ly=2100mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.05194+0.01452/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*1.22=0.42kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： 2011届土木工程专业学位设计　Mxa=(0.08611+0.02237/5)*(1.4*1.0)*1.22=0.18kN·MMx=0.42+0.18=0.60kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.01452+0.05194/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*1.22=0.19kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02237+0.08611/5)*(1.4*1.0)*1.22=0.08kN·MMy=0.19+0.08=0.27kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.10660*(1.20*3.2+1.40*2.0)*1.22=1.03kN·MAsx"=235.99mm2，实配φ12@200(As＝808.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.808%　My"=0.07768*(1.20*3.2+1.40*2.0)*1.22=0.75kN·MAsy"=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%（7）、房间编号：10边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/　计算跨度　Lx=1200mm　；计算跨度　Ly=2100mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.05194+0.01452/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*1.22=0.42kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.08611+0.02237/5)*(1.4*1.0)*1.22=0.18kN·MMx=0.42+0.18=0.60kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.01452+0.05194/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*1.22=0.19kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02237+0.08611/5)*(1.4*1.0)*1.22=0.08kN·MMy=0.19+0.08=0.27kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.10660*(1.20*3.2+1.40*2.0)*1.22=1.03kN·MAsx"=235.99mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%　My"=0.07768*(1.20*3.2+1.40*2.0)*1.22=0.75kN·MAsy"=235.99mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.279%（8）、房间编号：17边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/　计算跨度　Lx=3300mm　；计算跨度　Ly=6000mm 2011届土木工程专业学位设计计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.05300+0.01530/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=3.23kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.08920+0.02100/5)*(1.4*1.0)*3.32=1.42kN·MMx=3.23+1.42=4.65kN·MAsx=288.34mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.335%　My=(0.01530+0.05300/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=1.49kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02100+0.08920/5)*(1.4*1.0)*3.32=0.59kN·MMy=1.49+0.59=2.08kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.11400*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=8.30kN·MAsx"=533.29mm2，实配φ10@125(As＝628.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%　My"=0.07850*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=5.72kN·MAsy"=357.92mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%（9）、房间编号：21边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/　计算跨度　Lx=3300mm　；计算跨度　Ly=6000mm　计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03990+0.00930/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=2.40kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.08920+0.02100/5)*(1.4*1.0)*3.32=1.42kN·MMx=2.40+1.42=3.83kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.00930+0.03990/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=1.00kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02100+0.08920/5)*(1.4*1.0)*3.32=0.59kN·MMy=1.00+0.59=1.59kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.08270*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=6.02kN·MAsx"=378.17mm2，实配φ8@100(As＝503.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.503% 2011届土木工程专业学位设计　My"=0.05700*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=4.15kN·MAsy"=256.12mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.279%（10）、房间编号：21边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/　计算跨度　Lx=3300mm　；计算跨度　Ly=6000mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03990+0.00930/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=2.40kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.08920+0.02100/5)*(1.4*1.0)*3.32=1.42kN·MMx=2.40+1.42=3.83kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.00930+0.03990/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=1.00kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02100+0.08920/5)*(1.4*1.0)*3.32=0.59kN·MMy=1.00+0.59=1.59kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.08270*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=6.02kN·MAsx"=378.17mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%　My"=0.05700*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=4.15kN·MAsy"=256.12mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.279%（11）、房间编号：22边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/　计算跨度　Lx=4200mm　；计算跨度　Ly=6000mm　计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03210+0.01130/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*4.22=3.21kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.06830+0.02960/5)*(1.4*1.0)*4.22=1.83kN·MMx=3.21+1.83=5.04kN·MAsx=313.37mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.335%　My=(0.01130+0.03210/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*4.22=1.65kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02960+0.06830/5)*(1.4*1.0)*4.22=1.07kN·M 2011届土木工程专业学位设计My=1.65+1.07=2.72kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.07350*(1.20*3.2+1.40*2.0)*4.22=8.67kN·MAsx"=559.09mm2，实配φ10@125(As＝628.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%　My"=0.05690*(1.20*3.2+1.40*2.0)*4.2^2=6.71kN·MAsy"=424.31mm2，实配φ10@180(As＝436.mm2,)ρmin＝0.236%，ρ＝0.436%（12）、房间编号：7边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/铰支/　计算跨度　Lx=2000mm　；计算跨度　Ly=3900mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.09463+0.01832/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.02=2.08kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.09463+0.01832/5)*(1.4*1.0)*2.02=0.55kN·MMx=2.08+0.55=2.63kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.01832+0.09463/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.02=0.79kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.01832+0.09463/5)*(1.4*1.0)*2.02=0.21kN·MMy=0.79+0.21=1.00kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%（13）、房间编号：10边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/铰支/　计算跨度　Lx=2000mm　；计算跨度　Ly=2100mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.02661+0.02442/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.02=0.67kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.04080+0.03642/5)*(1.4*1.0)*2.02=0.27kN·MMx=0.67+0.27=0.94kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.02442+0.02661/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*2.02=0.63kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03642+0.04080/5)*(1.4*1.0)*2.02=0.25kN·M 2011届土木工程专业学位设计My=0.63+0.25=0.88kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.07237*(1.20*3.2+1.40*2.0)*2.02=1.94kN·MAsx"=235.99mm2，实配φ10@125(As＝628.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%　My"=0.06970*(1.20*3.2+1.40*2.0)*2.02=1.86kN·MAsy"=235.99mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.279%（14）、房间编号：17边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=1650mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.01171+0.06604/5)*(1.20*3.2+1.40*1.2)*1.62=0.38kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.01247+0.10694/5)*(1.4*1.2)*1.62=0.16kN·MMx=0.38+0.16=0.54kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.06604+0.01171/5)*(1.20*3.2+1.40*1.2)*1.62=1.05kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.10694+0.01247/5)*(1.4*1.2)*1.62=0.52kN·MMy=1.05+0.52=1.57kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.07756*(1.20*3.2+1.40*2.5)*1.62=1.56kN·MAsx"=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My"=0.12148*(1.20*3.2+1.40*2.5)*1.62=2.44kN·MAsy"=235.99mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%（15）、房间编号：15边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/固定/　计算跨度　Lx=4200mm　；计算跨度　Ly=1650mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.00338+0.06853/5)*(1.20*3.2+1.40*1.2)*1.62=0.26kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.01037+0.11075/5)*(1.4*1.2)*1.62=0.15kN·M 2011届土木工程专业学位设计Mx=0.26+0.15=0.42kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.06853+0.00338/5)*(1.20*3.2+1.40*1.2)*1.62=1.06kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.11075+0.01037/5)*(1.4*1.2)*1.62=0.54kN·MMy=1.06+0.54=1.60kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My"=0.12350*(1.20*3.2+1.40*2.5)*1.62=2.48kN·MAsy"=235.99mm2，实配φ10@180(As＝436.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.436%（16）、房间编号：1边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/　计算跨度　Lx=3300mm　；计算跨度　Ly=3900mm　计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03304+0.02282/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=2.17kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.05102+0.03469/5)*(1.4*1.0)*3.32=0.88kN·MMx=2.17+0.88=3.05kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.02282+0.03304/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=1.69kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03469+0.05102/5)*(1.4*1.0)*3.32=0.68kN·MMy=1.69+0.68=2.38kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.08329*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=6.07kN·MAsx"=381.04mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%　My"=0.07341*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=5.35kN·MAsy"=333.53mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.335%（17）、房间编号：4边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/铰支/　计算跨度　Lx=3300mm　；计算跨度　Ly=3900mm　计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算： 2011届土木工程专业学位设计　Mx=(0.02946+0.01544/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=1.87kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.05102+0.03469/5)*(1.4*1.0)*3.32=0.88kN·MMx=1.87+0.88=2.76kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.01544+0.02946/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=1.23kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03469+0.05102/5)*(1.4*1.0)*3.32=0.68kN·MMy=1.23+0.68=1.91kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.06952*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=5.06kN·MAsx"=315.03mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%　My"=0.05672*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=4.13kN·MAsy"=254.83mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.279%（18）、房间编号：5边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/铰支/　计算跨度　Lx=3300mm　；计算跨度　Ly=3900mm　计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.02946+0.01544/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=1.87kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.05102+0.03469/5)*(1.4*1.0)*3.32=0.88kN·MMx=1.87+0.88=2.76kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.01544+0.02946/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=1.23kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03469+0.05102/5)*(1.4*1.0)*3.32=0.68kN·MMy=1.23+0.68=1.91kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.06952*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=5.06kN·MAsx"=315.03mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.335%　My"=0.05672*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=4.13kN·MAsy"=254.83mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.279%（19）、房间编号：18 2011届土木工程专业学位设计边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=6000mm计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03450+0.00950/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.92=2.93kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.07500+0.02710/5)*(1.4*1.0)*3.92=1.71kN·MMx=2.93+1.71=4.64kN·MAsx=287.56mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.335%　My=(0.00950+0.03450/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.92=1.32kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02710+0.07500/5)*(1.4*1.0)*3.92=0.90kN·MMy=1.32+0.90=2.22kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.07660*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.92=7.79kN·MAsx"=497.87mm2，实配φ10@125(As＝628.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%　My"=0.05710*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.92=5.81kN·MAsy"=363.94mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%（20）、房间编号：19边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=6000mm　计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03450+0.00950/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.92=2.93kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.07500+0.02710/5)*(1.4*1.0)*3.92=1.71kN·MMx=2.93+1.71=4.64kN·MAsx=287.56mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.335%　My=(0.00950+0.03450/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.92=1.32kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02710+0.07500/5)*(1.4*1.0)*3.92=0.90kN·MMy=1.32+0.90=2.22kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.07660*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.92=7.79kN·M 2011届土木工程专业学位设计Asx"=497.87mm2，实配φ8@100(As＝503.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.503%（21）、房间编号：8边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/铰支/　计算跨度　Lx=4200mm　；计算跨度　Ly=6000mm　计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03540+0.01270/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*4.22=3.54kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.06830+0.02960/5)*(1.4*1.0)*4.22=1.83kN·MMx=3.54+1.83=5.37kN·MAsx=335.20mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%　My=(0.01270+0.03540/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*4.22=1.85kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02960+0.06830/5)*(1.4*1.0)*4.22=1.07kN·MMy=1.85+1.07=2.91kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.07740*(1.20*3.2+1.40*2.0)*4.22=9.13kN·MAsx"=591.62mm2，实配φ10@125(As＝628.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%　My"=0.05720*(1.20*3.2+1.40*2.0)*4.22=6.75kN·MAsy"=426.69mm2，实配φ10@180(As＝436.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.436%（22）、房间编号：8边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/　计算跨度　Lx=3300mm　；计算跨度　Ly=6000mm泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。计算：　Mx=(0.03990+0.00930/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=2.40kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.08920+0.02100/5)*(1.4*1.0)*3.32=1.42kN·MMx=2.40+1.42=3.83kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.00930+0.03990/5)*(1.20*3.2+1.40*1.0)*3.32=1.00kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02100+0.08920/5)*(1.4*1.0)*3.32=0.59kN·MMy=1.00+0.59=1.59kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2) 2011届土木工程专业学位设计ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.08270*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.32=6.02kN·MAsx"=378.17mm2，实配φ10@125(As＝628.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%　My"=0.05700*(1.20*3.2+1.40*2.0)*3.3^2=4.15kN·MAsy"=256.12mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.279%七、截面设计7.1　框架梁本方案以第一层为例，说明计算方法和过程，各层梁的配筋计算结果见表29和表7.2。表29框架梁横向钢筋计算表层次截面M（KN.m）ξAs(mm2)实配钢筋As6支座A57.321<0603427.28316(603)1.00.421BL68.19<0603368.21316(603)1.00.421支座Br107.26<0603547.89316(603)1.00.517C41.34<0603299.24316(603)1.00.421AB跨67.540.003-333.8316(603)-0.369BC跨127.590.001-547.64316(603)-0.5171支座A-255.758<012561552.18520(1570)0.520.67BL-153.647<012561081.69520(1271)1.160.82支B-168.9<012561091.095201.160.65 2011届土木工程专业学位设计座r(1271)C-208.02<012561343.8520(1570)0.821.04AB跨128.250.035-1073420(1256)-0.71BC跨137.340.034-1427422(1520)-0.837.1.1　梁的正截面承载力计算从表22中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。A支座弯矩：B左支座弯矩：跨间弯矩取控制截面，即支座边缘的正弯矩。由表6.5，可求得相应的剪力：则支座边缘处即跨中最大正弯矩：当梁下部受拉时，按T形截面设计；当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，按梁间距考虑时，按翼缘厚度考虑时， 2011届土木工程专业学位设计此种情况不起控制作用，取三者最小者，故。梁内纵向钢筋选HRB400级钢（），。下部跨间截面按单筋T形截面计算，因为：属第一类T形截面。AB跨：实配钢筋4Φ20(),满足要求。将下部跨间截面的4Φ20钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部说明富裕，且达不到屈服，可近似取实取，，，满足要求。支座B上部实取，，，满足要求。 2011届土木工程专业学位设计支座C上部实取7.1.2　梁斜截面受剪承载力表30框架梁箍筋数量计算表层次截面（KN）（KN）梁端加密区非加密区实配筋Asv/s实配筋6ABL46.88570.57><0三肢φ8@100(1.51)三肢φ8@150(0.335)BrC93.36570.57><0三肢φ8@100(1.51)三肢φ8@150(0.335)1ABL177.84570.57>0.14四肢φ8@100(3.14)四肢φ8@150(0.447)BrC128.71570.57>0.09四肢φ8@100(3.14)四肢φ8@150(0.447)AB跨：故截面满足要求。梁端加密区箍筋取4肢φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋（） 2011届土木工程专业学位设计加密区长度取0.85m，非加密区箍筋取4肢φ8@150，箍筋设置满足要求。BC跨：故截面满足要求。加密区长度取0.85m，非加密区箍筋取4肢φ8@150，箍筋设置满足要求。7.2　框架柱7.2.1　剪跨比和轴压比验算表31柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次B、H（mm）Fc（N/mm2）Mc（KN.m）Vc（KN）N（KN）A柱６14.376.7534.75162.753.94>20.031<0.8114.3222.1357.47740.096.91>20.144<0.8Ｂ柱６14.3126.0963.71243.0763.53>20.047<0.8114.3267.9677.561986.2726.11>20.386<0.8Ｃ柱６14.3110.5357.93196.793.41>20.038<0.8114.3265.77258.161355.718.16>20.263<0.8注：表中Mc、Vc和N都不应考虑，承载力抗震调整系数。由上表31柱的剪跨比和轴压比计算结果可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。7.2.2　柱正截面承载力计算以第二层B柱为例说明，根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算到支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利的内力，进行配筋计算． 2011届土木工程专业学位设计B节点左右梁端弯矩B节点上下柱端弯矩在节点处将其按弹性弯矩分配给上下柱端，即ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大值，即600/30=20mm,故取ea=20mm,柱的计算长度按公式确定，其中柱的计算长度因为L0/h=4880/600=8.13>5,故应考虑偏心矩增大系数。 2011届土木工程专业学位设计此为大偏心受压情况再按及相应的M一组计算，节点上，下端弯距；此内力组合是非地震作用下的组合情况，且水平荷载等效，故不必进行调整，取同理可求得： 2011届土木工程专业学位设计故按构造配筋，且应满足，单侧配筋率，故选，总配筋率。7.2.3　柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算，有前可知，上柱柱端弯矩设计值对二级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值，满足要求。其中取较大的柱下端值，而且不应考虑，故为将表25查得的值除以0.8，为将表26查得的值除以0.85。与相应的轴力取 2011届土木工程专业学位设计故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢。一层柱底轴压比,查表得柱箍筋最小配箍率特征值，则最小体积配箍率：取，则，根据构造要求，取加密区箍筋为，加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足，故箍筋取，各层柱箍筋计算结果见表32。表32框架柱箍筋数量表柱号层次实配箍筋加密区非加密区A柱618.66960.96274.641544.40.4424φ10@1004φ10@200168.62960.962209.7181544.40.4754φ10@1004φ10@200B柱634.27960.96356.2761544.40.4424φ10@1004φ10@2001202.15960.963067.421544.40.5814φ10@1004φ10@200续表32C柱631.11960.96299.221544.40.4424φ10@1004φ10@200190.53960.962339.0291544.40.6084φ10@1004φ10@200 2011届土木工程专业学位设计7.3　框架梁柱节点核芯区截面抗震验算以一层节点为例，由节点两侧梁的弯矩承载力计算节点核芯区的剪力设计值。因节点两侧梁不等高，故计算时取梁的平均高度．，二级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值V；应按下式公式确定：为柱的计算高度，可采用节点上、下柱反弯点之间的距离。（左震）剪力设计值因，故取，，则满足要求。节点核芯区的承载力按式计算，其中N取二层柱底轴力和二者中的较小者，故取。设节点区配箍为则 2011届土木工程专业学位设计故承载力满足要求。八、楼梯设计混凝土采用砼，钢筋采用HPB235，楼梯梁采用HRB235。按梁式楼梯计算(1)楼梯板计算板倾斜度tgα=150/270=0.68cosα=0.78设板厚h=120mm,约为板斜长的1/30.取1m宽板带计算1）荷载计算荷载分项系数γg=1.2γq=1.4梯段板的荷载荷载种类荷载标准值（KN/m)恒水磨石面层三角形踏步（0.3+0.15)×0.65×1/0.3=0.9751/2×0.3×0.15×25×1/0.3=1.88 2011届土木工程专业学位设计载斜板板底抹灰0.13×25×1/cosα=3.6350.02×17×1/cosα=0.380小计6.87活载2.5基本组合的总荷载设计值p=6.87×1.2+2.5×1.4=11.744KN/m2)截面设计板水平计算跨度Ln=3.6m弯矩设计值M=pln2=×11.744×3.62=19.025KN.mh0=130-20=110mmαs=M/α1fcbh02=19.025×106/(1×9.6×1000×1102)=0.164γs=0.91019.025×106/0.933×210×110=633.53mm2选φ12@180As=570mm2分布筋φ8，每级踏步下一根(2)平台板计算设平台板厚h=100mm,取1m宽板带计算。平台板的荷载荷载种类荷载标准值（KN/m)恒水磨石面层100厚混凝土板板底抹灰0.650.2×25=5.00.02×17=0.34 2011届土木工程专业学位设计载小计5.99活载2.51)荷载计算总荷载设计值p=1.2×5.99+1.4×2.5=10.688KN/m2)截面设计板的计算跨度l0=3.24-0.2/2+0.12=3.26m弯矩设计值M=pl02=×10.688×3.262=10.688KN.mh0=100-20=80mmαs=M/α1fcbh02=10.688×106/(1×9.6×1000×802)=γs=0.934As=M/γsfyh0=10.688×106/(0.034×210×80)=229mm2选φ8@180As=225mm2(3)平台梁(TL-1)计算 2011届土木工程专业学位设计设平台梁截面b=200mmh=350mm平台梁的荷载荷载种类荷载标准值（KN/m)恒载梁自重梁侧,梁底粉刷平台板传来梯段板传来0.2×(0.35-0.1)×25=1.250.02(0.35-0.1)×2×17+0.2×0.02×17=0.238×2.1/2=3.66456.87×3.6/2=12.366小计17.5185活载2.5×3.6/2=4.761)荷载计算总荷载设计值p=1.2×17.5185+1.4×4.76=15.4KN/m2)截面设计梁的计算跨度L0=1.05ln=1.05×(2.6-0.37)=3.0215m内力设计值M=pl02=×33.0156×3.02152=46.743KN.mV=pln=×33.0156×2.56=15.806KN截面按倒L形计算bf"=b+5hf"=200+5×100=700mmh0=350-35=315mmαs=M/α1fcbh02=46.743×106/1×11.9×700×3152 2011届土木工程专业学位设计=0.08075γs=0.9577As=M/γsfyh0=46.743×106/0.9577×300×315=567.21mm2选用Ⅱ钢筋选3ф16As=545mm2斜截面受剪承载力计算配置箍筋ф6@200则Vcs=0.07fcbh0+1.5fyvAsvh0/s=0.07×11.9×200×365+1.5×210×2×28.3/200=4198.145N＞15806N满足要求配箍率ρsv=nxAsv1/bs=2×28.3/200×200=0.1415%最小配箍率ρsvmin=0.02×fc/fyv=0.02×11.9/210=0.1133%＜ρsv(可以）第四部分：总结与体会在次毕业设计，让我受益良多，下面谈谈我的体会。 2011届土木工程专业学位设计随着毕业日子的临近，毕业设计也接近了尾声。在指导老师的带领下，我终于顺利完成了我的毕业设计。在没有做毕业设计之前觉得毕业设计只是这几年所学知识的单纯总结，但通过这次毕业设计发现自己的看法有点片面。毕业设计不仅毕业设计不仅是对前面所学知识的一种检验，而且也是对自己能力的一种提高。通过这次毕业设计，特别是刚开始做时觉得什么都不会，不知如何入手，搞得焦头烂额，才使我明白了自己原来知识还比较生熟。要学习的东西还太多。以前老是觉得自己什么东西都会，什么东西都懂，有点眼高手低。通过这次毕业设计，我才明白学习是一个长期积累的过程，在以后的工作、生活中都应该不断的学习了，努力提高自己知识和综合素质。注重理论与实践相结合。在整个的毕业设计中也使我们的同学关系更进一步了，同学之间互相帮助，有什么不懂的问题大家在一起商量，听听不同的看法能让我更好的理解知识，所以在这里非常感谢帮助我的同学。同时我通过查阅大量有关资料，与同学交流经验和自学，并向老师请教，通过老师指导等方式，使自己学到了不少知识，也经历了不少艰辛，但收获同样巨大。在整个设计中我懂得了许多东西，也培养了我独立工作的能力，树立了对自己工作能力的信心，相信会对今后的学习工作生活有非常重要的影响。而且大大提高了动手的能力，使我充分体会到了在创造过程中探索的艰难和成功时的喜悦。虽然这个设计做的并不算好，但是在设计过程中所学到的东西是这次毕业设计的最大收获和财富，使我终身受益。最后，鉴于我的水平的有限，计算书、建筑图和结构图中还存在不少缺点和错误，敬请老师指正和批评。再次感谢各位老师！ 2011届土木工程专业学位设计参考文献1．单健吕令毅主编．结构力学东南大学出版社，20042．龙驭球包世华主编．结构力学教程．高等教育出版社，20033．曹双寅主编．工程结构设计原理．东南大学出版社，20024．邱洪兴等编．建筑结构设计．东南大学出版社，20025．李爱群高振世主编．工程结构抗震与防灾．东南大学出版社，20036．石名磊龚维明等编．基础工程．东南大学出版社，20027．郭正兴李金根主编．建筑施工．东南大学出版社，20038．中华人民共和国建设部．GB50010－2002．混凝土结构设计规范．中国建筑工业出版社．20029．中华人民共和国建设部．GB50011－2010．建筑抗震设计规范．中国建筑工业出版社．201010．中华人民共和国建设部．GB50007－2002．建筑地基基础规范．中国建筑工业出版社．200211．中华人民共和国建设部．GB50009－2001．建筑结构荷载规范．中国建筑工业出版社．200112．建筑结构静力计算手册．中国建筑工业出版社13．建筑结构构造手册．中国建筑工业出版社'