某职业技术学院教学楼计算书毕业论文.doc

'本科毕业设计说明书（论文）第Ⅰ页共Ⅰ页某职业技术学院教学楼计算书毕业论文目次1工程概况……………………………………………………………………………………12建筑设计说明……………………………………………………………………12.1建筑略图………………………………………………………………………23结构设计说明……………………………………………………………………13.1结构设计与分析概述……………………………………………………………33.2设计内容…………………………………………………………………………43.3设计准备…………………………………………………………………………44三层楼盖设计………………………………………………………………………44.1楼盖设计…………………………………………………………………………45框架结构计算………………………………………………………………………155.1结构布置及计算简图的确定……………………………………………………155.2荷载计算…………………………………………………………………………165.3内力计算…………………………………………………………………………205.4内力组合…………………………………………………………………………395.5截面设计…………………………………………………………………………485.6PKPM电算校核……………………………………………………………………636楼梯设计……………………………………………………………………………656.1设计资料…………………………………………………………………………656.2楼梯结构设计……………………………………………………………………657基础设计…………………………………………………………………………697.1设计资料…………………………………………………………………………697.2基础设计………………………………………………………………………697.3连梁设计………………………………………………………………………71结论…………………………………………………………………………………74致谢…………………………………………………………………………………75参考文献……………………………………………………………………………76附录A建筑平面缩略图………………………………………………………………77 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页1工程概况本工程为南京市某高校教学楼。建设地点位于南京；建筑面积3000m2；结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构，主体部分四层，局部二层，无地下室；建筑耐火等级为二级，设计合理使用年限为50年。建筑结构安全等级为二级，三级框架，抗震设防烈度为7度，设计分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g；地基基础设计等级为丙级。建设场地位于光华路北侧，地势较平坦。根据南京地区地质图，场地无影响其稳定性的断裂通过。根据地质勘测报告，场地积岩为沉积岩，岩体完整性好，建设场地属基本稳定场地，场地土为Ⅱ类。地基基础设计等级为丙级，岩土层自上而下为：1杂填土：褐灰色，松散，层厚0.5m。2灰黄色粉质粘土：灰黄～褐灰色，硬塑，层厚4.0m。3粉砂杂粉质粘土～粉砂：灰黄～灰色，硬塑，层厚4.2～7.5m。选择选择2为基础持力层，承载力特征值。设计应遵循相应的国家建筑与结构设计规范。2建筑设计说明本毕业设计课题为南京市某高校教学楼设计。建筑总面积为3000平方米左右，混凝土框架结构，主体四层，局部二层。具有教学、休息、活动和办公等设施和功能。教学楼立面图见下图2.1、图2.2、图2.3。3结构设计说明结构设计根据建筑施工图确定结构方案。划分板块，布置次梁（墙下，洞口边应布置次梁，以及结构上需要的布梁），根据规范，由跨度确定梁板的截面尺寸；柱的截面尺寸由轴压比限值初步确定，也可假定一配筋率根据轴心受压柱来计算柱的截面尺寸。2.1建筑略图 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页平面图见附录A：建筑平面缩略图。图2.1南立面图图2.2西立面图 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页图2.31-1剖面图3.1结构设计与分析概述3.1.1上部结构的设计1）楼盖的设计：本设计选择第三层楼盖进行设计。按照荷载分析、内力计算及配筋的一般过程，先设计楼板再设计次梁。2）框架的设计：选取轴所在框架进行设计。按照荷载分析、内力分析（包括恒载、活载和水平地震三种作用下的内力分析）、侧移分析和验算（由于多层框架结构的整体弯曲变形很小，故仅验算其整体剪切变形）、内力组合、截面设计的一般过程进行。其中：竖向荷载作用下的内力分析采用分层法；水平荷载作用下采用D值法。最后，进行电算校核，分析误差，并为基础设计提供数据。3）楼梯的设计：采用现浇板式楼梯。包括梯段板的设计、平台板的设计以及平台梁的设计。3.1.2基础的设计采用柱下独立基础。先由地基承载力和变形确定基础底面尺寸，然后再进行基础截面设计验算。基础高度由混凝土抗冲切和剪切条件确定，基础配筋则由基础验算截面的抗弯能力确定。除满足计算要求以外，还要满足一些规范规定的构造要求。要注意的是， 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页在确定基础底面尺寸或计算基础沉降时，应考虑设计地面以下基础及其上覆土重力的作用；而在进行基础截面设计中，应采用不计上覆土重力作用时的地基净反力进行计算。总之，在框架结构设计中，不论工程简单还是复杂，终究还是由梁、板、柱形成的基本单元组合而成的，因此在设计过程中对梁、板、柱以及结构体系中的一些注意点应该有清晰的认识，使设计既经济又合理。3.2设计内容本设计计算书包括三层楼盖、屋盖的设计计算；一榀框架的计算、楼梯、基础等部分的计算和设计。计算方法及原理应满足结构设计规范标准。3.3设计准备工程所在地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。屋面做法：防水等级为Ⅲ级，一道防水设防，使用年限10年。采用SBS改性沥青卷材防水屋面。材料找坡。墙身做法：内、外墙采用240厚加气混凝土砌块，自重5kN/m3；雪荷载标准值：0.65kN/m2（n=50年）4三层楼盖设计4.1楼盖设计4.1.1设计资料1）屋面做法：SBS改性沥青卷材防水屋面2）屋面荷载：均布活荷载标准值0.5kN/m2(不上人屋面)，雪荷载标准值为0.65kN/m2（n＝50年）。3）材料：混凝土强度等级为C30，；次梁受力纵筋为HRB400，；板内钢筋及次梁箍筋均为HPB300，。4.1.2楼盖结构平面布置图 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页如图4.1所示。图4.1三层楼盖平面布置图4.1.3板的设计(1）荷载计算：水磨石面层0.65kN/m220mm厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m2110mm厚钢筋混凝土楼板0.11×25=2.75kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2恒荷载标准值：gk=4.2kN/m2恒荷载设计值：g=1.2×gk=5.04kN/m2活荷载设计值：（楼面）q=1.4×2=2.8kN/m2活荷载设计值：（走廊）q’=1.4×2.5=3.5kN/m2总荷载设计值：p=g+q=7.84kN/m2p’=g+q’=8.54kN/m2(2）弯矩计算 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页首先假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同，支座截面配筋率不随板带而变，取同一数值。A区格板：；；；；；；。将上列各值代入虚功方程：；；；其余板计算结果见弯矩值计算表4.1:表4.1弯矩值计算表 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页板号l01/ml02/ml02/l01m1um2um’1um’’1um’2um’’2uA3.606.601.832.980.895.965.961.771.77A13.606.601.832.980.895.965.961.771.77B4.506.601.473.881.807.767.763.613.61C4.206.601.573.611.467.227.222.922.92D2.407.203.001.760.203.513.510.390.39D12.407.203.001.760.203.513.510.390.39E2.405.102.131.570.353.133.130.690.69E12.405.102.131.570.353.133.130.690.69F2.404.802.001.520.383.043.040.760.76F12.404.802.001.520.383.043.040.760.76G3.605.101.422.401.194.794.792.392.39G13.605.101.422.391.194.794.792.392.39G23.605.101.422.391.194.794.792.392.39G33.605.101.422.611.305.225.222.602.60I2.003.601.800.910.281.821.820.560.56J3.604.601.282.121.304.234.232.592.59K3.607.202.003.420.856.836.831.711.71L3.305.101.552.200.924.394.391.841.84L13.305.101.552.200.924.394.391.841.84N3.003.601.201.330.932.672.671.851.85Q3.604.001.111.871.513.733.733.023.02Q13.604.001.111.871.513.733.733.023.02R4.004.501.132.161.714.324.323.413.41R14.004.501.132.161.714.324.323.413.41R24.004.501.132.161.714.324.323.413.41其中H、M板,按单向板计算。H区格板：计算跨度： 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页选配φ10@200M区格板：选配φ10@200。(3）截面设计采用C30混凝土，梁内受力纵筋为HRB400(），其余为HPB300钢筋（）。截面有效高度：方向跨中截面方向跨中截面支座截面截面设计时取用的弯矩设计值：不考虑板的穹顶作用，弯矩设计值不折减，作为安全储备。为了便于计算，近似取γ=0.95，。计算过程见表4.2和表4.3。最小配筋率：因为最小配筋率，则。经验算，均符合要求。4.1.4次梁的设计采用C30混凝土，，，，梁内纵筋采用HRB400，，，箍筋采用HPB300， 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页表4.2楼面板配筋计算表(跨中截面)截面h0/mmm/(kN·m)As/mm²配筋实As/mm²跨中A区格l01方向903.13135.4010@200393l02方向800.9345.3210@200393A1区格l01方向904.47193.6510@200393l02方向801.3364.8210@200393B区格l01方向904.22182.8010@200393l02方向801.9695.6010@200393C区格l01方向905.41234.5610@200393l02方向802.19106.8610@200393D区格l01方向901.7676.1010@200393l02方向800.209.5110@200393D1区格l01方向901.7877.0210@200393l02方向800.209.6310@200393E区格l01方向901.5767.7910@200393l02方向800.3516.8910@200393E1区格l01方向901.6269.9910@200393l02方向800.3617.4410@200393F区格l01方向901.5265.7710@200393l02方向800.3818.5010@200393F1区格l01方向902.1693.4610@200393l02方向800.5426.2910@200393G区格l01方向902.40103.7510@200393l02方向801.1958.1610@200393G1区格l01方向902.62113.6010@200393l02方向801.3163.6810@200393G2区格l01方向903.59155.6210@200393l02方向801.7987.2410@200393G3区格l01方向903.46150.0010@200393l02方向801.7384.0910@200393H区格l01方向902.499.5010@200393l02方向80无无10@200393I区格l01方向901.2755.0310@200393l02方向800.3919.1110@200393J区格l01方向902.1291.6310@200393l02方向801.3063.1410@200393K区格l01方向905.12221.9610@200393l02方向801.2862.4310@200393L区格l01方向902.2095.1010@200393l02方向800.9244.7910@200393L1区格l01方向902.36102.3710@200393l02方向800.9948.2210@200393 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页截面h0/mmm/(kN·m)As/mm²配筋实As/mm²跨中M区格l01方向902.2191.0010@200393l02方向80无无10@200393N区格l01方向902.69116.5610@200393l02方向801.8791.0610@200393Q区格l01方向902.1794.1010@200393l02方向801.7685.7510@200393Q1区格l01方向902.80121.3210@200393l02方向802.27110.5510@200393R区格l01方向902.1693.5910@200393l02方向801.7183.1910@200393R1区格l01方向902.69116.3810@200393l02方向802.12103.4510@200393表4.3屋面板配筋计算表(支座截面)截面h0/mmm/(kN•m)As/mm²配筋实As/mm²支座A-A90-6.25270.7410@180436A-A190-8.94387.2610@150523A-B90-8.44365.6110@150523B-B90-8.44365.6110@150523A-D90-1.8680.5710@200393A1-D90-2.66115.2310@200393A-G90-6.25270.7410@180436A-H90-6.25270.7410@180436A-I90-6.25270.7410@180436A-J90-6.25270.7410@180436A-L90-6.25270.7410@180436B-F90-3.92169.8110@200393B-F190-4.31186.7010@200393C-F90-4.39190.1710@200393C-I90-10.83469.1410@100785C-J90-10.83469.1410@100785D-E90-0.6929.8910@200393D-F190-1.0846.7810@200393D-F90-0.7632.9210@200393D-D90-0.3916.8910@200393D-J90-3.51152.0510@200393D-H90-3.51152.0510@200393E-G90-4.79207.4910@200393E-L90-4.39190.1710@200393E-E190-0.7231.1910@200393E1-L90-4.39190.1710@200393 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页截面h0/mmm/(kN•m)As/mm²配筋实As/mm²支座E1-H90-3.23139.9210@200393E1-K90-3.23139.9210@200393G-H90-2.4103.9610@200393G-G390-6.93300.1910@150523G1-G290-7.19311.4610@150523G1-H90-2.61113.0610@200393G2-H90-3.58155.0810@200393G3-H90-3.45149.4510@200393G3-N90-5.38233.0510@200393G3-Q90-4.34188.0010@200393H-K90-10.25444.0110@100785L-L90-4.39190.1710@200393L-L190-1.9885.7710@200393L-M90-4.73204.8910@200393Q-Q90-4.34188.0010@200393Q-Q190-4.54196.6610@200393Q-R90-3.52152.4810@200393Q-R190-4.25184.1010@200393Q1-R190-5.6242.5810@200393R-R90-3.41147.7110@200393R-R190-5.37232.6210@200393R1-R190-4.25184.1010@200393R1-R290-6.48280.7010@200393一、CL1的设计（1）荷载设计值；等效；次梁尺寸取。板传的荷载次梁的自重次梁的粉刷总荷载（2）内力计算 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页弯矩设计值：跨中剪力设计值：跨中支座（3）承载力计算跨中考虑现浇楼板的作用，按T形截面设计。因弯矩较大，截面宽度较小，预计受拉钢筋排成两排，故取，所以，取由于：，属第一类T型截面。A、正截面承载力计算配置320()B、斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸：,，由下式可知截面尺寸满足要求②计算所需箍筋采用8双肢箍筋，计算截面尺寸 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页由,得故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm取8@200。二、CL5的设计：（1）荷载设计值隔墙采用加气混凝土砌块5kN/m3,高度为4.1m，厚度为240mm，石灰砂浆抹面。；等效；次梁尺寸取b×h=250mm×500mm。板传的荷载次梁的自重次梁的粉刷隔墙重总荷载（2）内力计算弯矩设计值：跨中剪力设计值：跨中支座（3）正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度=1700mm 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算配置318(As=763mm2)（4）斜截面受剪承载力计算①验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足要求②计算所需箍筋采用6双肢箍筋，计算截面尺寸由,得故根据构造确定箍筋间距，取s=200mm取6@200。其余次梁列于下表4.4：表4.4次梁配筋表次梁号尺寸mm×mm总荷载kN/m跨中弯矩kN·m剪力kN纵向配筋箍筋CL-1300×60032.51177107.33206@200CL-2100×2002.83按最小配筋率配筋2166@200CL-3150×30015.6525.3628.22166@200CL-4300×60036.32233133.44206@200CL-5250×50032.9210783.953206@200CL-6300×60037.02239.91334206@200CL-7250×50032.9210783.953206@200CL-8250×50024.144.1/-78.476.82216/3166@200CL-9300×60031.17202112.24206@200 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页5框架结构计算选取轴所在位置处的一榀框架进行结构计算。5.1结构布置及计算简图的确定（一）梁柱尺寸1．梁高hb=(1/12~1/8)lb横向hb=(1/12~1/8)×6600＝550~825mm，取700mm纵向hb=(1/12~1/8)×5100＝425~650mm，取700mm过道hb=(1/12~1/8)×2400＝208~312mm，考虑到次梁高度,取为500mm。2．柱截面尺寸柱截面尺寸根据长细比估计，初定长细比λ=100，柱子长度为5200mm，可得，查表选定柱截面为600mm×600mm，上下截面不变。（二）梁柱线刚度考虑到现浇楼板的作用，梁截面惯性矩，对于中框架取I=2I0；边框架取I=1.5I0ED、CB跨梁i=2E××0.3×0.73/6.6=2.6×10-3EDC跨梁i=1.5E××0.2×0.53/2.4=1.74×10-3E上部各层柱i=E××0.64/4.2=2.57×10-3E底层柱i=E××0.64/5.2=2.08×10-3E将梁柱线刚度标于计算简图中（单位：10-3Em3）。（三）计算简图初步设计基础顶面离室外地面500mm，则底层层高为4.2+0.5+0.5=5.2m。计算简图如图5.2所示。 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页图5.2框架结构计算简图5.2荷载计算5.2.1恒荷载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值：20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m230～170厚（2%找坡）膨胀珍珠岩(0.03+0.17)÷2×7=0.7kN/m2SB防水层0.36kN/m2110mm厚钢筋混凝土楼板0.11×25=2.75kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2屋面恒荷载4.61kN/m2边框架梁自重0.3×0.7×25=5.25kN/m边框架梁粉刷2×(0.7-0.11)×0.02×17=0.4kN/m中框架梁自重0.3×0.5×25=3.75kN/m中框架梁粉刷2×(0.5-0.11)×0.02×17=0.27kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：g4AB1=g4CD1=5.65kN/mg4BC1=4.02kN/mg4AB2=g4CD2=4.61×6.6=30.43kN/mg4BC2=4.61×2.4=11.06kN/m 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页(2)楼面框架梁线荷载标准值20mm厚水泥砂浆找平0.02×20=0.46kN/m2110mm厚钢筋混凝土楼板0.11×25=2.75kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2水磨石面层0.65kN/m2楼面恒荷载4.2kN/m2边框架梁自重及粉刷5.65kN/m中框架梁自重及粉刷4.02kN/m边跨填充墙自重0.24×4.1×5=4.92kN/m填充墙粉刷2×0.02×4.1×17=2.79kN/m则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为：gAB1=gCD1=5.65+4.92+2.79=13.36kN/mgBC1=4.02kN/mgAB2=gCD2=4.2×6.6=27.72kN/mgBC2=4.2×2.4=10.08kN/m(3)屋面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重0.3×0.7×6.6×25=34.65kN纵向框架梁粉刷2×(0.7-0.11)×0.02×6.6×17=2.65kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载0.5×6.6×3.6×4.61=54.77kN次梁自重及粉刷0.6×0.3×25×6.6/2+2×0.02×(0.6-0.11)×6.6/2=14.91kN次梁传来的屋面恒荷载(1-2×0.272+0.273)×4.61×3.6×6.6/2=47.86kN0.5m高女儿墙自重及粉0.5×7.2×0.24×5+2×0.5×7.2×0.02×17=6.77kN则顶层边节点集中荷载为：G4A=161.61kN纵向框架梁自重及粉刷34.65+2.65=37.3kN纵向框架梁传来的屋面恒荷载54.77+(1-2×0.172+0.173)×4.61×7.2×2.4/2=92.49kN次梁自重、粉刷及传来的屋面恒荷载14.91+47.86=62.77kN则顶层中节点集中荷载为：G4B=155.26kN 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页(4)楼面框架节点集中荷载标准值纵向框架梁自重及粉刷37.3kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载0.5×6.6×3.6×4.2=49.9kN次梁自重及粉刷14.91kN次梁传来的楼面恒荷载(1-2×0.272+0.273)×4.2×3.6×6.6/2=43.6kN钢窗自重2.1×6.8×0.4=5.71kN墙体自重(4.1×7.2-2.1×6.8)×0.24×5=18.29kN墙面粉刷2×(4.1×7.2-2.1×6.8)×0.02×17=10.36kN框架柱自重0.62×4.2×25=37.8kN柱面粉刷4×0.6×0.02×17=0.82kN中间层边柱节点集中荷载为：GA=173.69kN纵向框架梁自重及粉刷37.3kN纵向框架梁传来的荷载49.9+(1-2×0.172+0.173)×4.2×7.2×2.4/2=84.27kN次梁粉刷、自重及传来的楼面恒荷载14.91+43.6=58.5kN木门自重2×0.9×2.6×0.2=0.94kN墙体自重(4.2×7.2-2×0.9×2.6)×0.24×5=30.67kN墙面粉刷2×0.02×(4.2×7.2-2×0.9×2.6)×17=17.38kN框架柱自重及粉刷37.8+0.82=38.62kN中间层中柱节点集中荷载为：GB=267.68kN实际受力跨中弯矩顶层边跨梁顶层中跨梁标准层及底层边跨梁 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页标准层及底层中跨梁（5）恒荷载作用下的结构计算简图见图5.3。图5.3恒荷载作用下的结构计算简图注：图中，线荷载单位：kN/m；节点集中荷载单位：kN5.2.2活荷载计算屋面为不上人屋面，活荷载为0.5kN/m2；屋面雪荷载为0.65kN/m2；其他均为2.5kN/m2。（1）屋面框架梁线荷载标准值q4AB=(2.0+0.65)×6.6=17.49kN/mq4BC=(2.0+0.65)×2.4=6.36kN/m（2）楼面框架梁线荷载标准值qAB=2.0×6.6=13.2kN/mqBC=2.5×2.4=6.0kN/m（3）屋面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的雪荷载3.62×0.65/2=4.21kN次梁传来的雪荷载(1-2×0.272+0.273)×0.65×3.6×6.6/2=6.75kNQ4A=10.96kN 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页中节点：纵向框架梁传来雪荷载4.21+(1-2×0.172+0.173)×0.65×7.2×2.4/2=9.53kNQ4B=9.53+6.75=16.28kN（4）楼面框架节点集中荷载标准值边节点：纵向框架梁传来的活荷载3.62×2.0/2=12.96kN次梁传来的活荷载(1-2×0.272+0.273)×2.0×3.6×6.6/2=20.76kNQA=33.72kN中节点：纵向框架梁传来雪荷载12.6+(1-2×0.172+0.173)×2.5×7.2×2.4/2=33.06kNQB=33.06+20.76=53.82kN5.3内力计算5.3.1恒荷载作用下的内力计算——分层法除底层柱下端是固端外，其余各层柱各节点均有一定程度的转动，假定为固端会产生的一定的误差，故除底层柱外，各层柱的线刚度乘以0.9；除底层柱以外的其他各层柱的弯矩传递系数取为1/3，以考虑此影响。（1）荷载等效顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨.荷载等效后的计算简图如下图5.4 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页图5.4荷载等效后的计算简图（2）固端弯矩计算顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨（3）分层计算弯矩（取半结构计算）1.顶层计算弯矩分配系数边跨（AB、CD跨）梁..中跨（BC跨）梁 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页内力计算过程如下（单位：kN∙m）AdABBABdBC0.4970.5030.430.4250.145-117.03117.03-5.2558.1658.87→29.43-30.36←-60.72-60.02-20.4815.0915.27→7.64-1.64←-3.28-3.25-1.110.820.83→74.07-74.0790.09-63.26-26.83顶层弯矩计算结果如下图5.5图5.5顶层M图（单位：kN∙m）2.标准层计算弯矩分配系数边跨（AB、CD跨）梁 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页中跨（BC跨）梁内力计算过程如下（单位：kN∙m）AuAdABBABuBdBC0.3320.2440.5120.4370.2080.2080.147-136.42136.42-4.9545.2945.2945.84→22.92-23.31←-46.63-46.01-46.01-15.597.747.747.83→3.92-0.59←-1.18-1.17-1.17-0.400.200.200.20→53.2353.23-106.46115.45-47.17-47.17-20.94标准层弯矩计算结果如下图5.6 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页图5.6标准层M图（单位：kN∙m）3.底层计算弯矩分配系数边跨（AB、CD跨）梁中跨（BC跨）梁 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页内力计算过程如下（单位：kN∙m）AuAdABBABdBuBC0.3540.2870.3590.3200.2560.3170.429-136.42136.42-4.9548.2939.1548.97→24.49-24.95←-49.91-39.93-49.44-66.918.837.168.96→4.48-0.72←-1.43-1.15-1.42-1.920.250.210.26→57.3846.52-103.90114.05-41.07-50.86-73.78底层弯矩计算结果如下图5.7图5.7底层M图（单位：kN∙m）叠加各层弯矩图，为提高精度，将节点不平衡弯矩再分配进行修正，修正后恒荷载作用下整个结构弯矩图如图5.8所示。 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页图5.8恒载作用下的弯矩图（KN·m）(4)调幅后梁的弯矩，剪力和轴力按照梁端弯矩调幅，并将梁端节点弯矩换算至梁端柱边弯矩值，以备内力组合时用。按照框架结构的合理破坏形式，在梁端出现塑性铰是允许的，为了便于浇捣混凝土，也往往希望节点处梁的负钢筋放得少些，而对于装配式或装配整体式框架，节点并非绝对刚性，梁端实际弯矩将小于其弹性计算值。因此，在进行框架结构实际时，一般均对梁端弯矩进行调幅，即人为地减少梁端负弯矩，减少节点附近梁顶面的配筋量。设框架梁AB在竖向荷载作用下，梁端最大负弯矩分别为MA0、MB0，梁跨中最大正弯矩为MC0，则调幅后梁端弯矩可取式中，β为弯矩调幅系数。对于现浇框架，可取0.8～0.9。本次毕业设计梁端弯矩调幅后，在相应荷载作用下的跨中弯矩必将增加。以下校核该梁的静力平衡条件且调幅后的跨中弯矩还需满足下式. 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页计算过程如下表5.1：表5.1调幅前梁端弯矩表调幅前梁端弯矩kN·mMABMBAMBC第四层80.7293.6923.75第三层116.21120.7716.40第二层114.86120.2616.93第一层102.82132.0742.63按弯矩调幅系数β=0.8计算梁端弯矩如下表5.2：表5.2调幅后梁端弯矩表调幅后梁端弯矩kN·mMABMBAMBC第四层64.5874.9519.00第三层92.9796.6213.12第二层91.8996.2113.54第一层82.26105.6634.10调幅后跨中弯矩计算如下表5.3：表5.3调幅后跨中弯矩表调幅后跨中弯矩kN·mMABMBC第四层98.055-11.27第三层102.805-5.39第二层103.55-5.81第一层103.64-26.37调幅后的校核见下表5.4：表5.4调幅校核表单位kN·m调幅后跨中弯矩第四层AB98.05683.91满足第三层AB102.80598.8满足第二层AB103.5598.8满足第一层AB103.6498.8满足第四层BC-11.274.1不满足；取MBC=4.1kN·m第三层BC-5.393.87不满足；取MBC=3.87kN·m第二层BC-5.813.87不满足；取MBC=3.87kN·m第一层BC-26.373.87不满足；取MBC=3.87kN·m 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页继续进行调幅后的校核见下表5.5：表5.5调幅校核表单位kN·m第四层AB167.821167.82满足第三层AB197.6197.6满足第二层AB197.6197.6满足第一层AB197.6197.6满足第四层BC23.18.2满足第三层BC16.997.73满足第二层BC17.417.73满足第一层BC37.977.73满足验算后跨中弯矩见下表5.6：表5.6验算后跨中弯矩表验算后跨中弯矩kN·mMABMBC第四层98.0564.1第三层102.8053.87第二层103.553.87第一层103.643.87梁端剪力计算见下表5.7：表5.7梁端剪力计算表梁的梁端剪力kNVABVBAVBC第四层104.43129.2013.12第三层123.32138.9912.38第二层123.20139.5512.38第一层119.58135.0512.38柱端剪力计算见下表5.8：表5.8柱端剪力计算表柱端剪力VAVB第四层33.886.21第三层26.5213.83第二层29.2518.28第一层11.8019.77 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页柱底轴力计算见下表5.9：表5.9柱底轴力计算表轴力kNA柱B柱第四层234.11326.73第三层506.82679.59第二层886.021118.6第一层1315.641627.8(5)恒荷载的弯矩，剪力和轴力图如下图5.9和图5.10:图5.9恒荷载作用下结构弯矩图（单位：kN∙m） 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页图5.10恒荷载作用下结构剪力、轴力图（单位：kN）5.3.2活荷载作用下的内力计算——分层法考虑活荷载最不利布置有分跨计算组合法、最不利荷载位置法、分层组合法和满布荷载法等四种方法。本次课程设计主要为手算，为了减少计算工作量，可不考虑屋面活荷载的最不利分布而按满布考虑。当活荷载产生的内力远小于恒荷载及水平力产生的内力时，可不考虑活荷载的最不利布置，而把活荷载同时作用于所有的框架梁上，这样求得的内力在支座处按最不利荷载位置法求得的内力极为相近，可直接进行内力组合。但求得的梁的跨中弯矩却比最不利荷载位置法的计算结果要小，因此对梁跨中弯矩应乘以1.1～1.2的系数予以增大，本设计取1.2。详细计算过程与恒载作用下相似计算结果如下图：活荷载作用下框架的弯矩，剪力和轴力图如下图5.11和图5.12: 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页图5.11活荷载作用下弯矩图（kN·m）图5.12活荷载作用下梁的剪力、轴力图（kN） 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页5.3.3重力荷载效应计算重力荷载为恒载+规定使用的活荷载+0.5*雪荷载。雪荷载计算重力荷载效应作用下框架的弯矩，剪力和轴力图如下图5.13和图5.14:图5.13重力荷载作用下结构弯矩图（单位：kN∙m） 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页图5.14重力荷载作用下结构剪力、轴力图（单位：kN）5.3.4水平地震作用下结构的内力计算——D值法（1）地震作用内力计算考虑简化，把梁当成墙考虑，且必考虑墙上开洞和墙、柱、楼板等重叠部分，由上述计算数据，大致计算如下：女儿墙自重：屋面板恒载：标准层墙重：标准层柱重：标准层楼板恒载：底层墙重：底层柱重：标准层活载： 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页为了方便计算，同时考虑安全因素，可取（2）水平地震作用计算1．各层D值汇总见表5.10（D单位：104kN/m）表5.10计算结果见下表层次层高(m)柱号数量ic(104kN·m)I=∑ib/2icα=I/(2+I)D=α*12ic/h2(103kN·m)∑D(104kN·m)楼层D(104kN·m)4324.212341012447.715.05816.691.5184.1740.7170.8930.4310.6763.7614.6842.2613.54637.6156.219.0414.18117.04层次层高柱号数量icI=∑ib/icα=(0.5+I)/(2+I)D=α*12ic/h2∑D(104kN·m)楼层D(104kN·m)15.212341012446.246.2520.631.8755.1570.8180.9340.6130.792.2652.5861.6982.18822.6531.036.7928.75269.2242．顶点位移计算（将重力荷载代表值Gi作为水平荷载）UT=+++=3．基本自振周期4．基本自振周期水平地震影响系数设计地震分组第一组，场地类别Ⅱ类，Tg=0.35s，地震加速度0.10g，多遇地震下αmax=0.08 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页5．结构底部剪力标准值6．各层水平地震作用标准值，故不需考虑顶部附加地震作用7．各层水平地震层间剪力楼层水平地震剪力最小值验算如下：楼层最小地震剪力系数λ=0.016，，故满足要求 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页8．多遇地震下弹性层间位移计算过程见下表5.11表5.11弹性层间位移表楼层hi(m)Vi(kN)∑Di(104kN/m)Δue(m)θe[θe]四4.2832.21.17040.000710.000171/550=0.00182三4.21428.31.17040.001220.00029二4.21840.31.17040.001570.00037一5.22083.60.69220.003010.00058故满足要求（3）一榀框架内力计算本节计算以左震为例。1．层间剪力在各柱分配计算过程见下表5.12表5.12剪力分配表楼层边跨中跨四三二一..2．反弯点高度确定框架内力按D值法进行计算，柱端弯矩见下表5.13、表5.14： 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页表5.13边柱端弯矩表层次层高（m）层间剪力（kN）层间刚度Di（kN·m）边柱（1类柱）（kN·m）（kN）yM上（kN·m）M下（kN·m）44.2832.21170400602225.240.3568.9137.134.21428.31170400602243.320.4596.8881.8724.21840.31170400602255.820.45100.07105.515.22083.6692240396360.20.59128.35184.69表5.14边柱端弯矩表层次层高（m）层间剪力（kN）层间刚度Di（kN·m）中柱（2类柱）（kN·m）（kN）yM上（kN·m）M下（kN·m）44.2832.21170400823033.280.3886.6753.1134.21428.31170400823057.110.45131.92107.9424.21840.31170400823073.590.48160.72148.3615.22083.6692240477476.150.55178.19217.793．此处列出内力计算结果如下图5.15：68.9186.6737.153.1196.88131.9281.87107.94100.07160.72105.5148.36128.35178.19184.69217.79图5.15重力荷载作用下柱弯矩图（kN·m） 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页4．地震作用下的内力力图如下图5.16和图5.17:图5.16地震作用下的M图（单位：kN∙m）VN图5.17地震作用下的V，N图（单位：kN） 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页5.4内力组合5.4.1梁截面内力组合本次课程设计考虑四种内力组合，即下表5.15：表5.15内力组合类型表编号内力组合组合方式①组合一..②组合二③组合三④组合四注：组合三和组合四是类似的组合，当重力荷载效应对构件承载力不利时取组合三，有利时取组合四。SGk为恒荷载标准值；SQk为活荷载标准值；SGE为重力荷载标准值；SEk为地震荷载标准值。多层钢筋混凝土框架结构的抗震设计，考虑以下两种荷载效应与对应的基本组合。(1)重力荷载代表值效应与地震作用下效应组合S=1.2*SGE+1.3SEk(2)永久荷载（恒载）效应与可变荷载（活载）效应组合S=1.2*SGk+1.4SQk框架梁、柱内力按内力组合（1）、（2）组合如下见下表5.16：梁端负弯矩组合取下面两式中较大值：梁端正弯矩按下式确定：梁端剪力，取下面两式中较大值 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页梁跨中正弯矩，取下面两式中较大值表5.16梁截面内力组合表梁编号截面位置内力/单位恒荷载活荷载重力荷载地震荷载1.2SGK+1.4SQK1.2SGE+1.3SEK1.2SGE-1.3SEK1.0SGE-1.3SEKSGKSQKSGE±SEK①②③④A4～B4梁左柱边M/kN·m-41.98-19.35-62.17-63.42-77.466-157.057.842144.616V/kN98.1746.84146.6718.31183.38199.807152.201122.867跨内M/kN·m98.0646.47145.838.5182.73186.046163.946134.78梁右柱边M/kN·m-48.72-22.65-72.13-46.43-90.174-146.915-26.197-11.771V/kN-122.94-58.48-151.35-18.31-229.4-205.423-157.817-127.547B4～C4梁左柱边M/kN·m-12.35-5.87-19.06-70.82-23.038-114.93869.19473.006V/kN10.253.8314.1228.9617.66254.592-20.704-23.528跨内M/kN·m4.11.535.6307.0626.7566.7565.63A3～B3梁左柱边M/kN·m-60.43-19.04-79.47-122.85-99.172-255.06964.34180.235V/kN115.0335.94146.6737.09188.352224.221127.78798.453跨内M/kN·m102.8129.73132.5411.58164.994174.102143.994117.486梁右柱边M/kN·m-62.8-19.6-82.4-99.7-102.8-228.4930.7347.21V/kN-130.82-41.57-148.04-37.09-215.182-225.865-129.431-99.823B3～C3梁左柱边M/kN·m-18.71-2.52-21.24-55.65-25.98-97.83346.85751.105V/kN9.663.612.6661.8316.63295.571-65.187-67.719跨内M/kN·m3.871.445.3106.666.3726.3725.31A2～B2梁左柱边M/kN·m-59.73-18.33-78.06-166.35-97.338-309.927122.583138.195V/kN115.0335.84146.4951.95188.212243.323108.25378.955跨内M/kN·m103.5530.56134.1110.51167.044174.595147.269120.447梁右柱边M/kN·m-62.54-19.23-81.77-145.34-101.97-287.06690.818107.172V/kN-131.38-42.06-148.22-51.95-216.54-245.399-110.329-80.685B2～C2梁左柱边M/kN·m-18.81-2.83-21.65-80.8-26.534-131.0279.0683.39V/kN9.663.612.6689.7816.632131.906-101.522-104.054跨内M/kN·m3.871.445.3106.666.3726.3725.31A1～B1梁左柱边M/kN·m-53.47-16.41-69.88-214.33-87.138-362.485194.773208.749V/kN111.4134.73142.7165.07182.314255.84386.66158.119跨内M/kN·m103.6430.59134.2319.13167.194185.945136.207109.361梁右柱边M/kN·m-68.68-21.11-89.79-176.08-111.97-336.652121.156139.114V/kN-126.88-40.68-152-65.07-209.208-266.991-97.809-67.409B1～C1梁左柱边M/kN·m-19.76-6.92-26.68-98.21-33.4-159.68995.657100.993V/kN9.663.612.66109.1316.632157.061-126.677-129.209跨内M/kN·m3.871.445.3106.666.3726.3725.31 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页5.4.2梁截面内力调整与选取（1）梁端弯矩的调整与选取见下表5.17表5.17梁端弯矩表梁端弯矩kN·m取值项比较项-Mmax+Mmax①②③④γ0①γRE②γRE③γRE④A4～B4左-77.466-157.057.842144.616-77.466-117.795.89108.46-157.05144.62A4～B4右-90.174-146.91526.19711.771-90.174-110.1919.658.83-146.91526.197B4～C4左-23.038-114.93869.19473.006-23.038-86.2051.9054.75-114.93873.006B4～C4右-23.038-114.93869.19473.006-23.038-86.2051.9054.75-114.93873.006A3～B3左-99.172-255.06964.34180.235-99.172-191.3048.2660.18-255.06980.235A3～B3右-102.8-228.4930.7347.21-102.8-171.3723.0535.41-228.4947.21B3～C3左-25.98-97.83346.85751.105-25.98-73.3735.1438.33-97.83351.105B3～C3右-25.98-97.83346.85751.105-25.98-73.3735.1438.33-97.83351.105A2～B2左-97.338-309.927122.583138.195-97.338-232.4591.94103.65-309.927138.195A2～B2右-101.97-287.06690.818107.172-101.97-215.3068.1180.38-287.066107.172B2～C2左-26.534-131.0279.0683.39-26.534-98.2759.3062.54-131.0283.39B2～C2右-26.534-131.0279.0683.39-26.534-98.2759.3062.54-131.0283.39A1～B1左-87.138-362.485194.773208.749-87.138-271.86146.08156.56-362.485208.749A1～B1右-111.97-336.652121.156139.114-111.97-252.4990.87104.34-336.652139.114B1～C1左-33.4-159.68995.657100.993-33.4-119.7771.7475.74-159.689100.993B1～C1右-33.4-159.68995.657100.993-33.4-119.7771.7475.74-159.689100.993注：γ0=1.0；γRE=0.75；通过比较比较项，然后选取与比较项相对应的取值项作为最不利组合；最不利负弯矩在前三种组合中比较取值，最不利正弯矩为第四种组合；控制组合均为地震作用效应的基本组合。（2）跨中弯矩的调整与选取见下表5.18表5.18梁跨中弯矩表梁跨中弯矩kN·m取值项比较项+Mmax①②γ0①γRE②A4～B4182.73186.05182.73139.53182.73B4～C47.066.767.065.077.06A3～B3164.99174.10164.99130.58164.99B3～C36.666.376.664.786.66A2～B2167.04174.60167.04130.95167.04B2～C26.666.376.664.786.66A1～B1167.19185.95167.19139.46167.19B1～C16.666.376.664.786.66注：γ0=1.0；γRE=0.75；控制组合均为非地震作用效应的基本组合。 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页（3）梁端剪力的调整与选取故首先根据《抗震规范》第6.2.4条的规定，按照“强剪弱弯”的原则，计算三级抗震等级梁端组合剪力设计值，公式如下：本次设计梁端剪力增大系数三级框架取ηvb=1.1。梁的净跨ln，边跨为6.6-0.6=6m，中跨为2.4-0.6=1.8m。梁在重力荷载代表值作用下剪力设计值，分项系数取1.2其中为在重力荷载作用下按简支梁计算剪力时的等效均布荷载标准值。注意顶层是恒载和雪荷载，非顶层是恒载和活载。。梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值如下表5.19、表20:表5.19重力荷载代表值下VGbVbkN地震作用杆端弯矩MblkN·mMbrkN·mkN/mVGbkNVbkNA4～B4顺时针-157.05144.6236.53131.51181.79逆时针-146.91526.19736.53131.51109.38B4～C4顺时针-114.93869.19412.4913.49-14.47逆时针-114.93869.19412.4913.49-14.47A3～B3顺时针-255.06964.34149.12176.83141.87逆时针-228.4930.7349.12176.83140.58B3～C3顺时针-97.83346.85714.0715.20-15.96逆时针-97.83346.85714.0715.20-15.96A2～B2顺时针-309.927122.58349.12176.83142.49逆时针-287.06690.81849.12176.83140.85B2～C2顺时针-131.0279.0614.0715.20-16.56逆时针-131.0279.0614.0715.20-16.56A1～B1顺时针-362.485194.77349.12176.83146.08逆时针-336.652121.15649.12176.83137.32B1～C1顺时针-159.68995.65714.0715.20-23.94逆时针-159.68995.65714.0715.20-23.94 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页表5.20梁端剪力梁端剪力kN取值项比较项最不利V/kN①②Vbγ0①γRE②γREVbA4～B4183.38199.807181.79183.38169.84154.52229.40229.4205.423109.38229.40174.6192.97B4～C417.66254.592-14.4717.6646.40-12.3054.59217.66254.592-14.4717.6646.40-12.30A3～B3188.352224.221141.87188.35190.59120.59215.18215.182225.865140.58215.18191.99119.49B3～C316.63295.571-15.9616.6381.24-13.5795.57116.63295.571-15.9616.6381.24-13.57A2～B2188.212243.323142.49188.21206.82121.12216.54216.54245.399140.85216.54208.59119.72B2～C216.632131.906-16.5616.63112.12-14.08131.90616.632131.906-16.5616.63112.12-14.08A1～B1182.314255.843146.08182.31217.47124.17266.99209.208266.991137.32209.21226.94116.72B1～C116.632157.061-23.9416.63133.50-20.35157.06116.632157.061-23.9416.63133.50-20.35注：γ0=1.0；γRE=0.85；控制组合大部分为按“强剪弱弯”原则调整得到的梁端剪力值。5.4.3柱截面内力组合及调整单向偏心受压柱内力不利组合分别按下面两组内力组合计算截面配筋，取较大值作为截面配筋依据柱截面组合见下表5.21： 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页表5.21柱截面内力组合表柱编号截面位置内力/单位恒荷载活荷载重力荷载地震荷载1.2SGK+1.4SQK1.2SGE+1.3SEK1.2SGE-1.3SEK1.0SGE-1.3SEKSGKSQKSEK±SWK①②③④A4～A3上端M/kN·m64.5829.7795.6568.91119.17204.3625.206.07柱内N/kN326.7321.53355.3428.96422.22464.06388.76317.69V/kN33.8813.9742.5425.2460.2183.8618.249.73下端M/kN·m61.5821.4483.0237.10103.91147.8551.3934.79A3～A2上端M/kN·m54.6315.1669.7996.8886.78209.69-42.20-56.15柱内N/kN679.59118.44805.1190.70981.321084.04848.22687.20V/kN26.527.7634.2743.3242.6997.44-15.19-22.05下端M/kN·m56.7417.4174.1581.8792.46195.41-17.45-32.28A2～A1上端M/kN·m58.1217.8375.95100.0794.71221.23-38.95-54.14柱内N/kN1118.60216.491342.17180.571645.411845.351375.861107.43V/kN29.258.9838.2255.8247.67118.43-26.70-34.35下端M/kN·m64.7319.8684.59105.50105.48238.66-35.64-52.56A1～A0上端M/kN·m38.0911.6949.78128.3562.07226.59-107.12-117.08柱内N/kN1627.80324.001958.88289.702406.962727.271974.051582.27V/kN11.803.6214.3660.2019.2395.49-61.03-63.90下端M/kN·m19.0519.0524.89184.6949.53269.97-210.23-215.21B4～B3上端M/kN·m69.9432.28103.5286.67129.12236.9011.55-9.15柱内N/kN234.1124.93270.3318.31315.83348.20300.59246.53V/kN6.215.2542.2533.2814.8093.967.44-1.01下端M/kN·m54.8819.0773.9553.1192.55157.7819.704.91B3～B2上端M/kN·m49.5213.7963.31131.9278.73247.47-95.52-108.19柱内N/kN506.82105.03623.1455.40755.23819.79675.75551.12V/kN13.834.4730.9557.1122.85111.38-37.10-43.29下端M/kN·m51.0715.5966.66107.9483.11220.31-60.33-73.66B2～B1上端M/kN·m52.3015.9668.26160.7285.10290.85-127.02-140.68柱内N/kN886.02186.351083.66107.351324.111439.951160.84944.11V/kN18.285.6129.7973.5929.79131.42-59.92-65.88下端M/kN·m43.5713.3056.87148.3670.90261.11-124.62-136.00B1～B0上端M/kN·m22.496.8629.35178.1936.59266.87-196.43-202.30柱内N/kN1315.64271.311598.24172.421958.602142.031693.741374.09V/kN19.776.078.4776.1532.22109.16-88.83-90.53下端M/kN·m11.2511.2514.68217.7029.25300.63-265.39-268.33注：由于恒荷载和活荷载计算方法均为分层法，结果同号，且地震荷载有正有负，故内力组合时均采用绝对值进行组合，即组合前恒荷载和活荷载均取过绝对值。 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页5.4.4柱截面内力调整与选取（1）正截面设计时内力的调整与选取计算轴压比采用组合一和组合二的最不利组合见下表5.22以及设计用的内力见表5.23：表5.22柱内轴力验算轴压比①②较大轴力组合A4～A3422.22464.06464.06A3～A2981.321084.041084.04A2～A11645.411845.351845.35A1～A02406.962727.272727.27B4～B3315.83348.20348.20B3～B2755.23819.79819.79B2～B11324.111439.951439.95B1～B01958.602142.032142.03注：大部分为抗震效应的基本组合控制。正截面设计，当使弯矩绝对值最大时应采用组合一和组合二中的最不利组合。表5.23设计用柱端弯矩与轴力柱端弯矩/kN·m位置取值项承载力抗震调整系数γRE比较项最不利弯矩相应轴力N/kN①②γ0①γRE②A4～A3上端119.17204.360.75119.17153.27204.36464.06下端103.91147.850.75103.91110.89A3～A2上端86.78209.690.8086.78167.75209.691084.04下端92.46195.410.8092.46156.33A2～A1上端94.71221.230.8094.71176.98238.661845.35下端105.48238.660.80105.48190.93A1～A0上端62.07226.590.8062.07181.27269.972727.27下端49.53269.970.8049.53215.98B4～B3上端129.12236.900.75129.12177.68236.90348.20下端92.55157.780.7592.55118.34B3～B2上端78.73247.470.8078.73197.98247.47819.79下端83.11220.310.8083.11176.25B2～B1上端85.10290.850.8085.10232.68290.851439.95下端70.90261.110.8070.90208.89B1～B0上端36.59266.870.8036.59213.50300.632142.03下端29.25300.630.8029.25240.50注：γ0=1.0；承载力抗震调整系数，柱轴压比小于0.15，γRE=0.75；其余柱轴压比大于0.15，γRE=0.80。具体柱的轴压比详见表2.5.2-2；轴力选取为与所选弯矩对应的轴力。 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页（2）正截面验算时内力的调整与选取验算正截面承载力采用组合四，见下表5.24表5.24验算用柱内轴力验算轴压比④A4～A3317.69A3～A2687.20A2～A11107.43A1～A01582.27B4～B3246.53B3～B2551.12B2～B1944.11B1～B01374.09注：表中以受压为正，故负数表示拉力。验算时弯矩取法。按“强柱弱梁”原则调整柱端弯矩。见下表5.25与表5.26。此时，非底层柱端弯矩非配系数为底层柱端弯矩分配系数为先求每个节点在梁端的弯矩顺时针或逆时针组合中最不利组合的设计值表5.25调整柱端弯矩表节点位置Mbl/kN·mMbr/kN·m是否调整ΣMbΣMc=ηcΣMbMcu/kN·mMcd/kN·m4层A柱顶146.915否3层A柱顶255.069是255.069280.58140.29140.292层A柱顶309.927是309.927340.92170.46170.461层A柱顶362.485是362.485398.73219.30179.434层B柱顶157.05114.938否3层B柱顶64.34197.833是162.17178.3989.1989.192层B柱顶122.583131.02是253.60278.96139.48139.481层B柱顶194.773159.689是354.46389.91214.45175.46 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页注：三级框架柱端弯矩增大系数ηc取1.1；顶层和轴压比小于0.15的不放大，即不做调整。再用调整后的弯矩与弯矩设计值比较求出验算用最不利弯矩。表5.26验算用柱端弯矩表验算弯矩kN·m设计用弯矩值MγREM设调整后弯矩值验算用弯矩值柱顶柱底A4～A3204.36153.27140.29204.36A3～A2209.69167.75140.29170.46209.69A2～A1238.66190.93170.46219.30238.66A1～A0269.97215.98179.43310.47310.47B4～B3236.9177.6889.19236.9B3～B2247.47197.9889.19139.48247.47B2～B1290.85232.68139.48214.45290.85B1～B0300.63240.5175.46345.72345.72注：三级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值乘以增大系数1.15。比较项均为抗震组合或调整值，故比较时无需乘以承载力抗震调整系数。承载力抗震调整系数，柱轴压比小于0.15，γRE=0.75；其余柱轴压比大于0.15，γRE=0.80。（3）斜截面内力的调整与选取按照“强剪弱弯”的原则，计算三级抗震等级柱端截面组合剪力设计值，公式如下：先计算柱端截面组合的剪力设计值如下表5.27与表5.28：表5.27剪力调整值表调整剪力Mct/kN·mMcb/kN·mVc/kNA4～A3204.36140.29102.46A3～A2140.29170.4692.39A2～A1170.46219.30115.87A1～A0179.43310.47114.66B4～B3236.9089.1996.95B3～B289.19139.4867.98B2～B1139.48214.45105.22B1～B0175.46345.72121.98注：柱剪力增大系数ηvb=1.1；柱的净高，非底层为4.2-0.5=3.7m，底层为5.2-0.5=4.7m。 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页表5.28柱内剪力表柱内剪力V/kN取值项比较项最不利剪力①②Vcγ0①γRE②VcA4～A360.2183.86102.4660.2171.28102.46102.46A3～A242.6997.4492.3942.6982.8292.3992.39A2～A147.67118.43115.8747.67100.67115.87115.87A1～A019.2395.49114.6619.2381.17114.66114.66B4～B314.8093.9696.9514.8079.8796.9596.95B3～B222.85111.3867.9822.8594.6767.98111.38B2～B129.79131.42105.2229.79111.71105.22131.42B1～B032.22109.16121.9832.2292.79121.98121.985.5截面设计5.5.1框架梁的截面设计以顶层边跨梁为例进行验算，其余梁列表给出设计与验算结果。（1）设计参数见下表5.29表5.29截面参数表截面宽度截面高度纵筋合力点到截面受拉边缘距离截面有效高度C30混凝土轴心受压强度设计值C30混凝土轴心受拉强度设计值HRB400纵向受力钢筋强度设计值HPB300箍筋强度设计值混凝土受压区等效矩形应力图系数混凝土强度影响系数相对界限受压区高度 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页截面最大抵抗矩系数注：本次毕业设计所配钢筋直径，考虑到方便工人施工，尽量统一配筋，故最低直径取16mm，以方便施工和设计。这样取也满足抗震构造要求。（2）跨中正截面跨中截面弯矩均由非抗震效应的基本组合控制。顶层边跨梁跨中弯矩对于楼面现浇的框架结构，梁跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量。边跨梁AB的截面尺寸为计算T形截面翼缘宽度bf’。按跨度考虑时按梁间距考虑时按翼缘厚度考虑时取判断截面类型属于第一类T形截面。截面抵抗拒系数为相对受压区高度为内力矩力臂系数为纵向受拉钢筋的总截面面积为 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页最小截面配筋率最小纵向钢筋截面积选配钢筋416，As=804mm2，配筋率满足最小配筋率要求。其余梁跨中正截面设计与验算如下表5.30：表5.30梁跨中正截面计算表梁跨中配筋A4～B4B4～C4A3～B3B3～C3A2～B2B2～C2A1～B1B1～C1正弯矩/kN·m182.737.06164.996.66167.046.66167.196.66翼缘宽bf/mm1650800165080016508001650800验算M/kN·m1583.22767.621583.22767.621583.22767.621583.22767.62第一类T型截面是是是是是是是是αs0.01750.00290.01750.00290.01750.00290.01750.0029ξ0.01770.00290.01770.00290.01770.00290.01770.0029γs0.99120.99850.99120.99850.99120.99850.99120.9985As/mm2770.0842.24695.3239.84703.9639.84704.5939.84As,min/mm2420300420300420300420300跨中配筋320216320216320220320220实配As/mm2941402941402941628941628配筋率ρ0.47%0.29%0.47%0.29%0.47%0.29%0.47%0.29%ρ>ρmin满足满足满足满足满足满足满足满足注：跨中正截面正弯矩均由非地震作用的基本效应组合控制，故均取γ0=1.0。(3)梁端正截面本结构梁端正截面的控制内力组合均为地震作用效应的基本组合。顶层边跨梁支座处的正弯矩和负弯矩见表5.31：表5.31顶层边跨梁支座处弯矩表负弯矩Mb上/kN·m正弯矩Mb下/kN·m 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页A支座157.05144.62B支座146.9226.2注：表中弯矩均以绝对值大小表示。梁端正截面抗震受弯承载力应满足下列要求。对梁左端进行配筋设计:梁端下部配筋计算选配钢筋220，As=628mm2。梁端上部配筋计算截面抵抗拒系数为相对受压区高度受压区高度说明受压钢筋的压应变太小，以致其应力达不到抗压强度设计值。此时，可以对受压钢筋取矩。按下式计算故支座处上部受拉钢筋的总截面接为 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页最小截面配筋率最小纵向钢筋截面积选配钢筋220，As=628mm2，配筋率满足最小配筋率要求。验算三级框架抗震要求:梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%，且计入受压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.35。梁端截面的底面和顶面配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.3。验算受拉配筋筋率满足要求。验算相对受压区高度满足要求。验算梁端截面的底面和顶面配筋量的比值满足要求。其余梁端正截面设计与验算如下表5.32与表5.33: 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页表5.32梁端正截面计算表一梁端配筋A4～B4A端A4～B4B端B4～C4B端B4～C4C端A3～B3A端A3～B3B端B3～C3B端B3～C3C端负弯矩/kN·m157.05146.92114.94114.94255.07228.4997.8397.83正弯矩/kN·m144.6226.273.0173.0180.2447.2151.1151.11As’/mm247887354354265156248248下部配筋220220216216220220216216实配As’/mm2628628402402628628402402αs0.0140.0180.0250.0250.0250.0150.0110.011ξ0.01370.01770.02540.02540.02550.01480.01130.0113x/mm9.1011.8011.8111.8116.959.825.255.25x>2as=70mm否否否否否否否否As/mm2519486557557843756474474As,min/mm2420420300300420420300300上部配筋220220220220320320220220实配As/mm2628628628628941941628628配筋率ρ0.34%0.34%0.45%0.45%0.47%0.47%0.45%0.45%ρ<2.5%满足满足满足满足满足满足满足满足实际ξ0.020.070.050.050.090.100.070.07ξ<0.35满足满足满足满足满足满足满足满足As底/As顶110.640.640.670.670.640.64As底/As顶>0.3满足满足满足满足满足满足满足满足表5.33梁端正截面计算表二梁端配筋A2～B2A端A2～B2B端B2～C2B端B2～C2C端A1～B1A端A1～B1B端B1～C1B端B1～C1C端负弯矩/kN·m309.93287.07131.02131.02362.49336.65159.69159.69正弯矩/kN·m138.2107.1783.3983.39208.75139.11100.99100.99As’/mm2457354404404690460489489下部配筋220220220220320320220220实配As’/mm2628628628628941941628628αs0.04740.03840.00110.00110.03080.02060.02430.0243ξ0.04860.03920.00110.00110.03130.02080.02460.0246x/mm32.326.10.50.520.813.811.411.4x>2as=70mm否否否否否否否否As/mm21024.90949.31634.79634.791198.711113.26773.69773.69As,min/mm2420420300300420420300300上部配筋420420320320420420320320实配As/mm21256125694194112561256941941 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页配筋率ρ0.63%0.63%0.67%0.67%0.63%0.63%0.67%0.67%ρ<2.5%满足满足满足满足满足满足满足满足实际ξ0.1010.1140.0970.0970.0710.1000.0820.082ξ<0.35满足满足满足满足满足满足满足满足As底/As顶0.500.500.670.670.750.750.670.67As底/As顶>0.3满足满足满足满足满足满足满足满足(4)梁端斜截面梁端剪力大部分由按“强剪弱弯”原则调整梁的截面剪力所得值，仅顶层边跨梁是由非抗震组合控制的。梁端处剪力设计值截面的腹板高度判断梁的类型属于厚腹梁，也即一般梁。验算截面尺寸截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢Φ8@100，箍筋用HPB300级钢筋，则:故设置满足要求。验算配箍率满足最小配箍率要求。抗震验算：对于该梁，梁端组合剪力设计值为 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页剪压比的限制：对于跨高比大于2.5的框架梁，其见面尺寸与剪力设计值应符合下式要求此次设计所有梁的跨高比均有6600/700=9.4>2.5；2400/700=3.4>2.5。可见截面尺寸满足要求。斜截面承载力验算：考虑在反复荷载作用下，混凝土斜截面强度有所降低，考虑乘以0.85的系数，其验算表达式为：对于该梁有满足要求。梁端斜截面设计与验算如下表5.34：表5.34梁端斜截面计算表梁端配箍A4～B4B4～C4A3～B3B3～C3A2～B2B2～C2A1～B1B1～C1V/kN229.454.59215.1895.57216.54131.91266.99157.06671.2469.4671.2469.4671.2469.4671.2469.4满足满足满足不满足满足不满足满足不满足0.3349-0.23820.2811-0.01620.28620.18060.47730.3168斜截面配箍Φ8@100Φ8@100Φ8@100Φ8@100Φ8@100Φ8@100Φ8@100Φ8@1001.011.011.011.011.011.011.011.01配箍率ρ0.335%0.335%0.335%0.335%0.335%0.335%0.335%0.335%最小配箍率ρmin0.127%0.127%0.127%0.127%0.127%0.127%0.127%0.127%是否满足ρmin满足满足满足满足满足满足满足满足 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页5.5.2框架柱的截面设计以底层柱为例进行验算，其余柱列表给出设计与验算结果。（1）设计参数见下表5.35表5.35截面参数表截面宽度截面高度纵筋合力点到截面受拉边缘距离截面有效高度C30混凝土轴心受压强度设计值C30混凝土轴心受拉强度设计值HRB400纵向受力钢筋强度设计值HPB300箍筋强度设计值混凝土受压区等效矩形应力图系数混凝土强度影响系数相对界限受压区高度截面最大抵抗矩系数注：本次毕业设计所配钢筋直径，考虑到方便工人施工，尽量统一配筋，故最低直径取16mm，以方便施工和设计。这样取也满足抗震构造要求。（2）柱的轴压比验算底层边柱轴力，根据内力组合中验算轴压比的最大轴力组合有柱的轴压比为N/bhfc。这里N为柱的轴压力设计值，fc为混凝土抗压强度设计值， 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页b’h分别为柱截面的短边和长边。试验研究表明，当轴压比提高时，延性降低，因此，在框架柱的设计中必须限制轴压比。《抗震规范》对柱的轴压比作了如下限制，一级框架柱为0.7，二级框架柱为0.8，三级框架柱为0.9。该柱轴压比验算满足要求。其余柱轴压比验算如下表5.36：表5.36柱轴压比验算表轴压比验算轴力/kN轴压比轴压比限值是否满足>0.15γRE取值A4～A3464.060.0900.9满足否0.75A3～A21084.040.2110.9满足是0.8A2～A11845.350.3580.9满足是0.8A1～A02727.270.5300.9满足是0.8B4～B3348.20.0680.9满足否0.75B3～B2819.790.1590.9满足是0.8B2～B11439.950.2800.9满足是0.8B1～B02142.030.4160.9满足是0.8（3）柱的正截面计算由内力组合和调整后的结果知，底层边柱的最不利组合为抗震组合，其γRE=0.80。其柱端弯矩和轴力如下柱的计算长度l0的取法一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构，各层柱的计算长度l0可按下表5.37采用：表5.37楼盖类型柱的类型l0现浇楼盖底层柱1.0H其余各层柱1.25H注:表中H对底层为基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层之间的距离。对于底层B柱，水平荷载产生的弯矩设计值并未占到总弯矩设计值的75%，故计算长度为： 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页原始偏心距，即轴向力对截面重心的偏心距：附加偏心距初始偏心距采用对称配筋，由偏心距判断大小偏压。属于小偏心压。按简化计算法计算由和公式求出取配筋选取418（）。轴心受压验算垂直于弯矩作用方向的承载力的验算：由，查表得 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页验算结果安全。其余柱配筋设计如下表5.38：表5.38柱端正截面设计表柱截面设计A4～A3A3～A2A2～A1A1～A0B4～B3B3～B2B2～B1B1～B0M/kN·m204.36209.69238.66269.97236.9247.47290.85300.63N/kN464.061084.041845.352727.27348.2819.791439.952142.03层高/m4.24.24.25.24.24.24.25.2计算层高/m5.255.255.255.25.255.255.255.2eo/mm440.4193.4129.399.0680.4301.9202.0140.3ea/mm2020202020202020ei/mm4602131491197003222221600.3h0/mm168168168168168168168168判断大小偏压大偏压大偏压小偏压小偏压大偏压大偏压大偏压小偏压0.0770.1800.2060.5780.0580.1360.2400.404判断大小偏压大偏压大偏压小偏压小偏压大偏压大偏压大偏压小偏压e/mm720473409379960582482420x431011153243276134226As/mm21428.62193.3-2648.0-5895.21429.02038.52966.0-4624.7As,min/mm2720720720720720720720720配筋418418418418418418418418实配As/mm210171017101710171017101710171017配筋率ρ0.30%0.30%0.30%0.30%0.30%0.30%0.30%0.30%ρmin0.21%0.21%0.21%0.21%0.21%0.21%0.21%0.21%ρ>ρmin满足满足满足满足满足满足满足满足(4)柱的斜截面计算根据内力组合，最不利剪力值抗震组合和调整后的数值，对于底层中柱剪压比的限制。为了防止构件截面的剪压比过大、在箍筋屈服前混凝土过早地发生剪切破坏，必须限制柱的剪压比，亦即限制柱的截面最小尺寸。《抗震规范》规定，对于剪跨比大于2的框架柱，其截面尺寸与剪力设计值应符合下式要求经内力计算表明，该结构所有柱的反弯点均在柱层高范围内，故剪跨比为 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页故取故截面尺寸和剪力设计值验算应有下式满足要求。验算柱截面受剪承载力《混凝土结构设计规范》规定，框架柱斜截面受剪承载力按下式计算。当框架柱出现拉力时，其斜截面承载力应按下式计算。柱端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应按下表采用，当梁端纵向受拉钢筋配筋率大于2%时，表中箍筋最小直径数值应增大2mm。柱端箍筋加密区长度、箍筋的最大间距和最小直径见下表5.39表5.39箍筋规范表抗震等级加密区长度/mm采用较大值箍筋最大间距/mm采用最小值最小直径一2hb，500hb/4，6d，100φ10二1.5hb，500hb/4，8d，100φ8三hb/4，8d，150φ8四hb/4，8d，150φ6注：d为纵向钢筋直径，hb为梁截面高度。试选φ10@100复合箍，则箍筋直径满足最小直径8mm的构造要求。验算用轴力验算轴力是否满足要求故取 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页该柱受拉力，代入数值有满足要求。其余柱斜截面计算列于下表5.40：表5.40柱端斜截面计算表柱子斜截面最不利V/kNλ验算用N/kNVu/kNA4～A3102.4631130.54满足317.69777满足A3～A292.3931130.54满足687.201020满足A2～A1115.8731130.54满足1107.431297满足A1～A0114.6631130.54满足1582.271610满足B4～B396.9531130.54满足246.53730满足B3～B2111.3831130.54满足551.12930满足B2～B1131.4231130.54满足944.111189满足B1～B0121.9831130.54满足1374.091473满足5.5.3节点的设计与验算（1）一般框架梁柱节点本结构属于三级框架，规范要求对于三级框架也要进行节点验算，其节点剪力增大系数ηjb对于三级框架取1.1，故ηjb=1.1。以顶层A节点为例，其余节点计算列表5.41。顶层节点核芯区截面抗震受剪承载力为验算过程 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页满足要求对应于组合剪力设计值的上柱组合轴向压力较小值满足故有满足要求。表5.41节点计算表节点验算4层A节点3层A节点2层A节点1层A节点4层B节点3层B节点2层B节点1层B节点Mbl/kN·m157.05255.07309.93362.49114.9497.83131.02159.69Mbr/kN·m144.6264.34122.58194.7769.1946.8679.0695.66Hc/m4.24.24.25.24.24.24.25.2Vj/kN526.7510.2690.9907.8321.5231.1335.6416.02725.412725.412725.412725.412725.412725.412725.412725.41满足满足满足满足满足满足满足满足N/kN317.69687.21107.431582.27246.53551.12944.111374.09Vu/kN17512077244828671688195723042683V0.5m,故还需对fak进行修正。查表得承载力修正系数ηb=0.3,ηd=1.6,则修正后的地基承载力特征值为：基底净反力设计值净偏心矩基底最大和最小净反力设计值基础高度取h=600mm，h0=555mm，则因偏心受压，取配筋计算计算基础弯矩设计值取Ⅰ-Ⅰ截面 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页现在3.3m宽度范围内配φ14@180，。其余的基础配筋列于下表7.1表7.1基础配筋表基础号基础尺寸AsⅠ（mm2）AsⅡ（mm2）x方向配筋y方向配筋J-13.3m×3.3m21292129φ14@180φ14@180J-23.1m×5.5m36704785φ16@200φ16@150J-31.3m×1.3m436436φ14@200φ14@200J-42.8m×4.3m19423427φ14@150φ14@200J-56.6m×7.2m24792543φ14@200φ14@200注：考虑施工，采用φ14及以上钢筋7.3连梁设计为增加各柱下独立基础间的整体刚度，减少地基的不均匀沉降，在各基础间以及底层墙体下设置地基梁。连梁的设计采用简化设计，近似按偏拉简支梁计算，两端柱角力的10％作为其轴拉力；弯矩由底层墙体以及本身自重所产生。由于地震力、地基土力的双向作用以及基础间可能存在的不均匀沉降，考虑连梁反向受力的情况，连梁的配筋采用上下对称配筋。本设计书仅计算内力最大的一根连梁，其余连梁配筋与之相同，即可保证安全。（1）确定截面尺寸连梁的截面高度h取相邻柱轴线间距离的1/10，宽度为(1/3~1/2)h。则，；，取；（2）内力计算底层墙体高度：h=4.2-0.8-0.7=2.7m不考虑墙体所开门窗洞口，近似按满墙布置，可保证安全。则作用在连梁上的墙体等效线荷载：连梁自重产生的线荷载：故线性荷载设计值为： 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页则弯矩设计值取跨中最大正弯矩：轴拉力：支座截面处剪力设计值为：（3）正截面承载力计算混凝土采用C30，，；钢筋采用HRB400，；取，属小偏心受拉。采用对称配筋，取。对合力点取矩计算由，得：上下截面均选配320，实有。（4）斜截面受剪承载力计算，属厚腹梁，按下式验算截面最小尺寸：，可以。根据规范，由得： 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页选配双肢箍φ，实有，可以。，满足要求。，满足要求。 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页结论本次毕业设计主要进行了教学楼建筑布局、结构方案中三层楼盖的设计、次梁的设计、楼梯的设计、横向一榀框架的结构设计和整个建筑的基础设计。确定框架布局，按底部剪力法计算水平地震作用，按分层法计算竖向荷载作用下的结构内力，进行内力组合，找出最不利的一组或几组内力组合；按照最不利组合完成配筋计算并绘制施工图。在框架设计之后，用PKPM软件对所设计的方案进行电算，然后进行基础的设计。在绘制建筑图和施工图的过程中，我进一步熟练了CAD、结构力学求解器和PKPM的用法，也相应了解了一些常用工程软件的基本知识。现在再回顾自己的毕业设计，由于缺乏实际经验以及基础知识掌握的不太牢固，在楼板配筋，梁截面配筋中等方面出现了一些错误导致反工。不很合理的柱网布置也是导致这种计算结果的一个原因。这些导致建筑经济不合理的方面在以后的工程中都应该避免。在与同学交流过程中，我更体会到，做结构设计，片面追求计算的准确是不够的，更重要的是在一开始的构件选择，结构总体布置上多下工夫，合理的结构布置才能带来实用经济的建筑。 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页致谢毕业设计暂告收尾，这也意味着我在南京理工大学的四年学习生活既将结束。回首既往，自己一生最宝贵的时光能于这样的校园之中，能在众多学富五车、才华横溢的老师们的熏陶下度过，实是荣幸之极。在这四年的时间里，我在学习上和思想上都受益非浅，这除了自身努力外，与各位老师、同学和朋友的关心、支持和鼓励是分不开的。首先，我要感谢孙老师、左老师对设计的完成给予了精心的指导和帮助，在此设计完成之际，谨向左老师表示最诚挚的感激之情！左老师提供的宽松的学习氛围，使我有充分的自由和时间完成自己的计划，培养了我们自强自立、独立自主的学习能力和工作能力；左老师合理的教学要求和工作时间要求，使我们学习和科研充实有序，培养了我们时间观念和做事做学问的责任心。在此，谨向我的左老师致以崇高的敬意和深深的感谢。其次，我要感谢我的家人以及我的朋友们对我的理解、支持、鼓励和帮助，正是因为有了他们，我所做的一切才更有意义；也正是因为有了他们，我才有了追求进步的勇气和信心。由于时间的仓促及自身专业水平的不足，整篇论文肯定存在尚未发现的缺点和错误。恳请阅读此篇论文的老师、同学，多予指正，不胜感激！ 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页参考文献[1]房屋建筑制图统一标准（GBJ1—86）[M].中国建筑工业出版社，1987[2]建筑制图标准（GBJ104—87）[M].中国建筑工业出版社，1987[3]建筑设计防火规范（GBJ16—87）[M].中国建筑工业出版社，2001[4]建筑结构荷载规范（GB50009—2001）[M].中国建筑工业出版社，2002[5]混凝土结构设计规范（GB50010—2002）[M].中国建筑工业出版社，2002[6]建筑抗震设计规范（GB50011—20001）[M].中国建筑工业出版社，2002[7]建筑地基基础设计规范（GB50007—2002）[M].中国建筑工业出版社，2002[8]东南大学等．混凝土结构（上、下）（第二版）[M].中国建筑工业出版社，2005[9]阎兴华.混凝土结构设计[M].科学出版社，2005.8[10]赵顺波．混凝土结构设计原理[M]．同济大学出版社,2004.8[11]朱彦鹏．混凝土结构设计[M]．同济大学出版社,2004.9[12]浙江大学等.基础工程[M].中国建筑工业出版社，2003.3[13]赵明华．基础工程[M]．高等教育出版社，2004.5[14]吕西林等.建筑结构设计理论与实例（第二版）[M].同济大学出版社，2005[15]国家建筑设计标准图集（06G101-6）[M].中国建筑标准设计研究院，2006[16]建筑结构构造手册[M].中国建筑工业出版社 本科毕业设计说明书（论文）第78页共77页附录A：底层平面图'