- 3.35 MB
- 198页
- 1、本文档共5页，可阅读全部内容。
- 2、本文档内容版权归属内容提供方，所产生的收益全部归内容提供方所有。如果您对本文有版权争议，可选择认领，认领后既往收益都归您。
- 3、本文档由用户上传，本站不保证质量和数量令人满意，可能有诸多瑕疵，付费之前，请仔细先通过免费阅读内容等途径辨别内容交易风险。如存在严重挂羊头卖狗肉之情形，可联系本站下载客服投诉处理。
- 文档侵权举报电话：19940600175。
'摘要本毕业设计对某高校图书馆大楼进行结构设计，结构为框架—剪力墙结构。设计过程贯彻“适用、安全、经济、美观”的原则。设计中确定结构构件的位置及截面尺寸并对结构内力进行分析计算。设计满足结构抗震、抗风的构造要求且符合结构制图要求。运用所学的理论知识解决实际工程中的问题，提高分析问题及解决问题的能力。通过实际工程的设计，掌握设计原则、方法和步骤，获得设计基本技能。关键词：结构设计；框架—剪力墙结构；钢筋混凝土II
AbstractThegraduationdesignoflibraryofacollege,thestructureisaframeshearwallstructure.Carryoutthe"application,security,economic,aesthetic"principleofdesignprocess.Structuremembersectionsizeandthestructureinternalforceanalysisandcalculationtodeterminethedesign.Designtomeetthestructuralseismic,windresistancerequirementsandmeettherequirementsofthestructuremapping.Usingthetheoryofknowledgetosolvepracticalengineeringproblems,improvetheabilitytoanalyzeandsolveactualproblems.Throughthedesignoftheactualengineering,masterthedesignprinciples,methodsandstepsofdesign,toobtainbasicskills.KeyWords:Structuredesign；Frameshearwallstructure；ReinforcedconcreteIIII
前言本次毕业设计是以某高校图书馆大楼建筑施工图为基础，根据设计标准，气象、水文、地质资料等进行的结构设计。旨在通过毕业设计的实践、学习、掌握和提高综合应用所学的理论知识进行分析问题和解决工程实际问题的能力，熟悉建筑设计图纸、明确结构设计方法，了解分析结构概念设计并获得结构设计技能的基本训练。结构形式采用钢筋混凝土结构，其具有较好的抗震性能，材料来源丰富，可模性好，耐火性好的特点。结构体系采用框架剪力墙体系，其优点是平面布置灵活、空间较大、立面易处理，结构抗侧刚度大，抗震性能好。结构形式和结构体系既能较好地满足本次设计“适用、经济，美观”的建筑方针，又满足“安全可靠、经济合理、技术先进、施工方便”的结构要求。设计的电算部分为结构的各层结构布置、结构分析、配筋计算及梁、柱、墙、板、楼梯结构配筋施工图。手算部分为计算主体结构水平地震作用、风荷载。并对9轴框架以及K轴剪力墙进行竖向荷载手工导荷及内力配筋计算。结构水平地震作用计算方法为底部剪力法，竖向荷载计算采用分层法。结构在水平力作用下的内力计算采用连续化的近似方法，将各层梁离散为沿楼层高度均匀分布的连续杆，总剪力墙成为竖向悬臂墙。框架梁各控制截面配筋计算按受弯截面梁计算。框架柱按单向的偏心受压构件进行荷载计算并进行截面配筋，采用对称配筋，与之垂直的方向钢筋按计算方向同量配置，忽略框架柱轴向变形。剪力墙截面特征计算时考虑正交墙作为有效翼缘，截面配筋计算时按L形剪力墙对称配筋。采用钻孔灌注桩进行设计，按桩承台基础对桩及承台进行配筋计算。由于本人水平有限、经验不足、错误之处在所难免，敬请老师给予指正。VII
目录1绪论11.1工程规模11.2工程设计标准11.3工程结构形式11.4气象、水文、地质资料11.4.1主导风向11.4.2地质资料11.4.3抗震设防12结构布置及初选截面尺寸22.1柱截面尺寸初选22.1.1框架柱要求22.2梁截面尺寸初选32.2.1主梁截面尺寸32.2.2次梁截面尺寸42.3板厚度确定42.4剪力墙数量确定43板设计53.1结构布置53.2荷载设计值53.3计算跨度53.4板的计算54框架导荷计算124.1恒荷载计算124.2活荷载计算134.3框架导荷计算134.3.1一层恒载导荷计算144.3.2一层活载导荷计算164.3.3屋面恒载导荷计算184.3.4屋面层活载导荷计算205竖向荷载内力计算235.1⑨轴各层柱自重23VII
5.2分配系数级固端弯矩计算245.2.1计算简图245.2.2分配系数285.2.3梁固端弯矩315.3弯矩分配355.3.1弯矩分配355.3.2弯矩调整385.3.3内力图405.4总框架的抗推刚度455.4.1框架梁线刚度455.4.2框架柱线刚度465.4.3框架柱侧向刚度486水平地震作用计算506.1竖向荷载506.1.1各楼层结构自重及恒活载标准值506.2水平地震作用546.2.1结构总水平地震作用—底部剪力标准值546.2.2各楼层水平地震作用标准值546.2.3各层剪重比验算556.2.4层间侧移验算566.2.59轴框架柱的剪力计算566.3框架梁柱的内力计算576.3.1柱的反弯点高度比576.3.2水平地震作用下梁端、柱端弯矩586.3.3水平地震作用下梁的剪力及柱的轴力596.3.4水平地震作用下内力图617风荷载计算648梁支座弯矩调幅及梁、柱内力组合658.1梁支座弯矩调幅658.2梁、柱内力组合669框架截面设计699.1框架梁截面配筋设计69VII
9.1.1框架梁正截面设计699.1.2框架梁斜截面设计729.1.3框架梁裂缝宽度验算789.1.4框架梁挠度验算799.1.5框架梁截面设计主要构造要求809.2框架柱截面配筋设计819.2.1轴压比验算（地震作用组合）829.2.2框架柱正截面设计829.2.3框架柱斜截面设计829.3梁柱节点核心区验算959.4框架柱构造要求9710剪力墙设计9810.1剪力墙内力计算9810.2剪力墙内力组合9910.3剪力墙截面设计10010.3.1剪跨比及轴压比验算10110.3.2剪力墙正截面设计10110.4剪力墙截面设计构造要求10911现浇板式楼梯设计11211.1确定梯段板厚确定11211.2确定其它各构件的尺寸11211.3梯段板TB1设计11211.3.1荷载计算11211.3.2截面设计11311.4平台板设计11311.4.1荷载计算11311.4.2截面设计11411.5平台梁设计11511.5.1荷载计算11511.5.2截面设计11611.6梯柱设计11712桩基础设计11812.1设计条件118VII
12.2桩基的设计11912.2.1确定承台埋深和桩长11912.2.2单桩竖向承载力的确定12012.2.3估计所需桩的根数12012.2.4桩位布置及承台尺寸12012.2.5单桩承载力验算12112.2.6计算桩顶荷载及验算桩基承载力12212.2.7承台受冲切承载力验算12412.2.8承台受剪切承载力验算12512.2.9承台受弯承载力计算12612.2.10桩身构造配筋12613PKPM电算部分12713.1建筑结构总信息WMASS.OUT12813.1.1电算输出内容12813.1.2电算过程控制分析及调整说明14513.2周期、振型与地震力信息WZQ.OUT14613.2.1电算输出内容14613.2.2电算过程控制及调整说明16813.3结构位移16913.3.1电算输出内容16913.3.2电算过程控制及调整说明17713.4周期、振型与地震力信息WZQ.OUT17713.4.1电算输出内容17713.4.2电算过程控制及调整说明184结束语185致谢186参考文献187VII
1绪论1.1工程规模某高校图书馆结构设计。本工程有地下室一层，地面以上共有九层框架结构，建筑设计工作已完成，总建筑面积为13159m2，其中地上面积为11194㎡，地下建筑面积为1965㎡，建筑总高度46.5m。1.2工程设计标准工程性质为公共建筑，结构安全等级二级，建筑工程等级二级，建筑耐火等级地上部分一、二级、地下部分二级，合理使用年限50年，防水等级二级。1.3工程结构形式主体为框架—剪力墙结构，基础为桩基础，本工程室内外高差为300mm。1.4气象、水文、地质资料1.4.1主导风向夏季东南风、冬秋季西北风。查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012)附录E得，基本风压值W0取0.3kN/m2，查8.2.1得，地面粗糙度C类。1.4.2地质资料1.自然地面-10m以下可见地下水。2.地质资料：工程地质条件、岩土技术参数如表1、2所示。3.工程地质条件自上而下土层依次如下：①号土层：素填土，层厚约5m，稍湿，松散，承载力特征值fak=100kPa。②号土层：淤泥质土，层厚2.8m，流塑，承载力特征值fak=60kPa。③号土层：粉砂，层厚4.2m，稍密，承载力特征值fak=120kPa。④号土层：粉质黏土，层厚3.9m，湿，可塑，承载力特征值fak=170kPa。⑤号土层：粗砂，钻孔未穿透，中密-密实，承载力特征值fak=290kPa。4.岩土设计技术参数岩土设计参数如表1和表2所示．表1地基岩土物理力学参数土层编号土的名称孔隙比e含水量W(%)液性指数IL标准贯入锤击数N压缩模量ES(MPa)①素填土－－－－4.52
②淤泥质土1.1068.61.25－2.8③粉砂0.8325.8－157.2④粉质黏土0.7036.40.75－10.5⑤粗砂0.62－－3018.5表2桩的极限侧阻力特征值qsa和极限端阻力特征值qpa 单位：kPa土层编号土的名称桩的侧阻力qsa桩的端阻力qpa土层编号土的名称桩的侧阻力qsa桩的端阻力qpa①素填土25－④粉质黏土详表3详表3②淤泥质土22－⑤粗砂详表3详表3③粉砂详表3详表3 5.建筑设计图纸附后。要求在已完成的建筑设计基础上进行结构设计，设计条件如下表3所示表3设计条件表序号学生姓名极限侧阻力特征值qsa极限端阻力特征值qpa①②③④⑤①②③④⑤15###25224080100--68090032001.4.3抗震设防此建筑物为一般建筑物，查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010)附录A得，其抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，地震分组第一组，场地类别II类，特征周期值0.35s。2
2结构布置及初选截面尺寸混凝土等级选用：梁、板为C35，墙、柱为C40。钢筋等级选用：梁、柱、墙受力纵筋采用HRB400级，梁、柱箍筋、板筋、墙分布筋均采用HPB300级。结构嵌固层：地下室1层，与上部结构相比，地下室顶板刚度足够大，顶板采用的是梁板结构且板厚度为180mm≥180mm，侧移刚度大于上一层的2倍，混凝土强度采用C35≥C30，没有过大的洞口，符合相关要求。由于结构体系选用框架剪力墙，全部剪力墙落地。2.1柱截面尺寸初选2.1.1框架柱要求综合考虑结构侧移、自振周期、混凝土强度等级、轴压比要求。柱截面尺寸预估：——荷载综合分项系数A——柱承载楼面面积N——截面以上楼层数框－剪结构重量（标准值）：，取根据抗震设防烈度（7度）、结构类型（框架--剪力墙）以及建筑高度（46.5米）查《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010)表11.1.3混凝土结构的抗震等级得结构的框架抗震等级为三级，剪力墙的抗震等级为二级，考虑轴压比限值，查《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010)表6.4.2柱轴压比限值得轴压比限值为,地下一层，楼层数N=10。查《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3--2010)6.4.1条，框架柱的截面尺寸应符合下列要求：1.矩形截面柱，抗震等级为四级或层数不超过2层时，其最小截面尺寸不宜小于300mm,一、二、三级抗震等级且层数超过2层不宜小于400mm。2.柱的剪跨比宜大于2。3.柱截面长边与短边的边长比不宜大于3。（表2-1）66
柱位置()（最小面积）（-1-5层）（6-11层）K轴与1-11轴相交处193947K轴与12-16轴相交处303682J、H、G、F轴与1-14轴相交处398869A-E轴与6-15轴相交处（D、E轴与12-16轴相交处除外）164349A-G轴与16轴相交处263416其它未说明柱子的截面尺寸查看结构平面布置图2.2梁截面尺寸初选2.2.1主梁截面尺寸查《高层建筑混凝土结构技术规程》6.3.1，框架结构主梁高度按要求如下：框架结构的主梁截面高度可按计算跨度的1/101/18确定；梁净跨与截面高度之比不宜小于4。梁的截面宽度不宜小于梁截面高度的1/4，也不宜小于200mm,宜按梁高的1/31/2选取。主梁的主要跨度有：5.7米，6.0米，6.15米，7.2米，7.5米；对应的主梁截面高度取值范围如下：317mm570mm,334mm600,342mm615mm,410mm720mm,417mm750mm,综上取这些主梁的截面高度为700mm,则截面高度取值范围为200mm300mm,取300mm，即主梁的截面尺寸初选为300mm700mm。2.2.2次梁截面尺寸次梁计算步骤同主梁，则初选取次梁截面尺寸如下：，。66
2.3板厚度确定按照双向板跨度的考虑，并考虑结构的整体性，初选各层楼板板厚为，屋面板厚为，地下室顶板厚为180mm,地下室底板厚为300mm.2.4剪力墙数量确定剪力墙截面面积与楼面面积之比按2%-3%考虑，且纵横两个方向剪力墙截面面积应大致相同，即纵、横向应有按已布置墙粗算，基本满足要求。66
3板设计3.1结构布置结构平面布置图3.2荷载设计值(三层)66
卫生间：查98ZJ001建筑构造用料做法陶瓷地砖卫生间楼面自重2.26kN/m2100mm厚钢筋砼现浇板0.12×25kN/m3=2.5kN/m215mm厚石灰砂浆抹底0.015×17kN/m3=0.26kN/m2恒荷载标准值：=2.26+2.5+0.26=5.02kN/m2活荷载标准值：=2.5kN/m2可见，对板来言，由永久荷载效应控制。边板、中间板、角板、最大板：查98ZJ001建筑构造用料做法陶瓷地砖卫生间楼面自重0.6kN/m2100mm厚钢筋砼现浇板0.12×25kN/m3=2.5kN/m215mm厚石灰砂浆抹底0.015×17kN/m3=0.26kN/m2恒荷载标准值：=0.6+2.5+0.26=3.36kN/m2活荷载标准值：=2.0kN/m2由可变荷载效应控制的组合：g+q=1.2×3.36+1.4×2.0=6.832kN/m2由永久荷载效应控制的组合：g+q=1.35×3.36+0.7×1.4×2.0=6.5kN/m2可见，对板来言，由可变荷载效应控制。3.3计算跨度①内跨=，此处为静距离；②边跨=，此处为板净跨，b为梁宽。66
3.4板的计算(塑性理论)基本公式：++（+++）=（3-）令n=，=，====（为板短边长度），考虑到节省钢材和配筋方便，一般取=2.0，为使在使用阶段两方向的截面应力较接近，宜取=（1/n）=（）。先计算中间区格板，然后将中间区格板计算得出的各支座弯矩值作为计算相邻区格板支座的已知弯矩值，依次由内向外直至外区各板可一一解出。对边区格板，角区格板，按实际的边界支承情况进行计算。本设计采用弯起钢筋配筋方式。楼盖划分A，B，C,D，E四种区格板，每区格板均取=，=（），====2.0，其中为板短边长度，为板长边长度,且两者均为净跨。(1)A区格板的计算(卫生间）①板的计算跨度（净跨）：=2.875m，=1.75m，n=2.875/1.75=1.64；=0.371。②弯矩计算支座边负塑性铰线上的总弯矩为：===2.01.641.75=5.74===2×0.371×1.75=1.3由+++++=（3-）（为短跨）解上式可得=1.38KN.m/m③配筋计算跨中截面取=100-30=70mm，=100-20=80mm；支座截面近似取==80,66
近似的取内力臂系数为=0.9进行计算。1方向跨中：===70mm1方向支座：===140mm最小配筋率=0.262%mm1方向选配φ8@180（mm）2方向弯矩远小于1方向弯矩，即：2方向选配φ8@180（mm）（2）C区格板(中板）的计算①板的计算跨度（净跨）：=6.9m，=2.825m，n=6.9/2.825=2.44；=0.1676。②弯矩计算支座边负塑性铰线上的总弯矩为：===2.02.442.825=13.79===2×0.1676×2.825=0.95由+++++）=（3-）（为短跨）解上式可得=1.84kN.m/m③配筋计算66
跨中截面取=100-30=70mm，=100-20=80mm；支座截面近似取==80mm,近似的取内力臂系数为=0.9进行计算。1方向跨中：===94mm1方向支座：===188mm最小配筋率=0.262%mm1方向选配φ8@180（mm）2方向弯矩远小于1方向弯矩，即：2方向选配φ8@180（mm）(3)B区格板的计算（边板）①板的计算跨度（净跨）：=6.9m，=2.825m，n=6.9/2.825=2.44；=0.1676。②弯矩计算支座边负塑性铰线上的总弯矩为：=0,==13.79===2×0.1676×2.825=0.95由+++++）=（3-）（为短跨）解上式可得=2.67N.m/m66
③配筋计算跨中截面取=100-30=70mm，=100-20=80mm；支座截面近似取==80mm,近似的取内力臂系数为=0.9进行计算。1方向跨中：===137mm1方向支座：===274mm最小配筋率=0.262%mm1方向跨中选配φ8@180（mm）1方向支座选配φ10@180（mm）2方向弯矩远小于1方向弯矩，即：2方向配φ8@180（mm）（4）D区格板的计算（角板）①板的计算跨度（净跨）：=5.05m，=1.75m，n=5.05/1.75=2.89；=0.12。②弯矩计算支座边负塑性铰线上的总弯矩为：=0,==10.12=0，==2×0.12×1.75=0.4266
由+++++）=（3-）（为短跨）解上式可得=1.08N.m/m③配筋计算跨中截面取=100-30=70mm，=100-20=80mm；支座截面近似取==80mm,近似的取内力臂系数为=0.9进行计算。1方向跨中：===56mm1方向支座：===112mm最小配筋率=0.262%mm1方向跨中选配φ8@180（mm）1方向支座选配φ10@18（mm）2方向弯矩远小于1方向弯矩，即：2方向选配φ8@180（mm）（5）D区格板的计算（最大板）①板的计算跨度（净跨）：=6.6m，=3.45m，n=6.6/3.45=1.91；=0.27。②弯矩计算支座边负塑性铰线上的总弯矩为：66
=0,==13.18===2×0.27×3.45=1.86由+++++）=（3-）（为短跨）解上式可得=3.47N.m/m③配筋计算跨中截面取=100-30=70mm，=100-20=80mm；支座截面近似取==80mm,近似的取内力臂系数为=0.9进行计算。1方向跨中：===178mm1方向支座：===357mm最小配筋率:=0.262%mm1方向跨中选配φ8@180（mm）1方向支座选配φ8@150（mm）2方向弯矩远小于1方向弯矩，即：2方向选配φ8@180（mm）66
4框架竖向导荷计算4.1恒荷载计算（1）普通楼面陶瓷地砖铺面自重(查98ZJ001建筑构造用料)0.7kN/㎡15mm厚石灰砂浆抹底0.015×17kN/m3=0.26kN/㎡100mm钢筋混凝土结构层0.10×25=2.5kN/㎡合计：3.46kN/㎡（2）屋面屋面3.62kN/㎡15mm厚石灰砂浆抹底0.015×17kN/m3=0.26kN/㎡120mm钢筋混凝土结构层0.12×25=3kN/㎡合计：6.88kN/㎡（3）主梁自重，板厚梁自重：0.3×（0.7-0.10）×25=4.5kN/m合计：4.5kN/m（4）次梁自重，板厚梁自重：0.25×（0.5-0.10）×25=2.5kN/m合计：2.5kN/m，板厚梁自重：0.2×（0.4-0.1）×25=2N/m合计：1.82kN/m（5）梁上线荷载梁上线荷载是以单位宽1m的墙上填充墙重+门重+窗重。即：（层高—梁高）×填充墙厚×砖容重—（门面积+窗面积）×墙厚×砖容重÷梁长+（门重+窗重）÷梁长+（抹灰+腻子）÷梁长查《建筑荷载规范》砖采用加气混凝土砌块自重：5.5kN/m³66
查《建筑荷载规范》门窗自重：0.45kN/m³4.2活荷载计算查《建筑荷载规范》活荷载标准值：走廊：3.5kN/㎡普通楼面：2.0kN/㎡上人屋面：2.5kN/㎡4.3框架导荷计算竖向荷载作用下的框架导荷简图如下图（a）一层导荷区域简图66
4.3.1一层恒载导荷计算图3-2一层恒载导荷计算简图均布荷载：：：集中力集中力：次梁（房间）传来：次梁板上传来：次梁自重传来总集中力：+次梁（走廊）传来：板传来：66
次梁自重传来：栏杆传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：墙传来：梁自重传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：梁自重传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：墙传来：梁自重传来：合计：偏心弯矩：66
4.3.2一层活载导荷计算一层活载导荷计算简图均布荷载均布荷载：：：房间均布荷载走廊均布荷载集中力集中力：次梁（房间）传来：次梁板上传来：总集中力：次梁（走廊）传来：66
板传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：合计：偏心弯矩：4.3.3屋面恒载导荷计算66
屋面恒载计算简图均布荷载均布荷载：：：集中力集中力：次梁（房间）传来：次梁板上传来：次梁自重传来总集中力：+次梁（走廊）传来：板传来：次梁自重传来：栏杆传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：66
墙传来：梁自重传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：梁自重传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：墙传来：梁自重传来：合计：偏心弯矩：4.3.4屋面层活载导荷计算66
屋面活载导荷计算简图均布荷载均布荷载：：：屋面均布荷载集中力集中力：次梁（房间）传来：次梁板上传来：总集中力：次梁（走廊）传来：板传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：66
合计：主梁集中力：梁上板传来：合计：主梁集中力：梁上板传来：合计：偏心弯矩：66
各层恒载内力表（表4-1）各层活载内力表（表4-2）1-34-8966
1-34-895竖向荷载计算5.1⑨轴各层柱自重结果如下表所示⑨轴与K轴相交各层柱自重（表5-1）层数层高柱宽b（m）柱高h（m）容重r(kN/m³)自重(kN)94.20.400.5025.002184.20.400.5025.002174.20.400.5025.002164.20.400.5025.002154.20.400.5025.002144.20.400.5025.002134.20.500.6025.0031.524.20.500.6025.0031.514.50.500.6025.0033.75⑨轴与J轴相交各层柱自重（表5-2）层数层高柱宽b（m）柱高h（m）容重r(kN/m³)自重(kN)94.20.400.7025.0029.466
84.20.400.7025.0029.474.20.400.7025.0029.464.20.400.7025.0029.454.20.400.7025.0029.444.20.400.7025.0029.434.20.500.8025.004224.20.500.8025.004214.50.500.8025.0045⑨轴与H轴相交各层柱自重（表5-3）层数层高柱宽b（m）柱高h（m）容重r(kN/m³)自重(kN)94.20.500.6025.0031.584.20.500.6025.0031.574.20.500.6025.0031.564.20.500.6025.0031.554.20.500.6025.0031.544.20.500.6025.0031.534.20.600.7025.0044.124.20.600.7025.0044.114.50.600.7025.004.255.2分配系数及固端弯矩计算框架在竖向荷载作用下的内力计算用分层法，取各层梁及其上、下柱为独立的计算单元。计算杆端弯矩分配系数，把除底层柱以外的其他各层柱的线刚度乘以修正系数0.9，且底层柱和各层梁的传递系数均取1/2，其他各层柱的传递系数均用1/3。计算所得的梁端弯矩为最终弯矩，柱端弯矩由上、下两层所得的同一柱端弯矩叠加而成。结点的不平衡弯矩进行二次分配。5.2.1计算简图计算简图如下图所示66
（楼面恒载计算简图）（楼面活载计算简图）66
（四~八层恒载计算简图）（四~八层活载计算简图）（三层恒载计算简图）66
（三层活载计算简图）（二层恒载计算简图）（二层活载计算简图）66
（一层恒载计算简图）（一层活载计算简图）5.2.2分配系数及固端弯矩5.2.2.1梁柱线刚度计算框架梁线刚度，因取中框架计算，故，柱线刚度，其中为的矩形截面梁计算所得的梁截面惯性矩，计算结果如下表所示梁线刚度（表5-4）层次Ec(N/mm²)b(mm)h(mm)Io(mm4)L(mm)ib=2*Ec*Io/L1-9层3150030070063001-9层315003007002100柱线刚度（表5-5）层次层高h（mm）Ec(N/mm²)柱宽b(mm)柱高h(mm)Ic(mm4)ic=Ec*Ic/h66
4-9层4200325004005004-9层4200325004007004-9层4200325005006002-3层4200325005006002-3层4200325005008002-3层4200325006007001层4500325005006001层4500325005008001层4500325006007005.2.2.2分配系数计算其中表示各杆端的转动刚度之和。1层：，；，，,；,,；2层：，；66
，，,；，,；3层：，；，，,；，,；4-8层：，；，，66
,；,,；屋面：，；，，；，；5.2.3梁的固端弯矩5.2.3.1恒载作用下各层各梁的固端弯矩屋面边跨梁的A固端弯矩：板传来：次梁传来：自重传来：66
总计：边跨梁的B固端弯矩：板传来：次梁传来：自重传来：总计：悬挑板固端弯矩：4-8层边跨梁的D固端弯矩：板传来：次梁传来：自重传来：总计：边跨梁的E固端弯矩：板传来：次梁传来：自重传来：总计：悬挑板固端弯矩：恒载作用下各层各梁的梁端弯矩（表5-6）66
层次9层21.6821.68140140-162.8162.8-162.8162.8189.98层10.810.878.4878.48-95.795.7-95.795.71407层10.810.878.4878.48-95.795.7-95.795.71406层10.810.878.4878.48-95.795.7-95.795.71405层10.810.878.4878.48-95.795.7-95.795.71404层10.810.878.4878.48-95.795.7-95.795.71403层10.810.878.4878.48-95.795.7-95.795.71402层10.810.878.4878.48-95.795.7-95.795.71401层10.810.878.4878.48-95.795.7-95.795.7140注：表中梁弯矩以绕杆件顺时针转动为正。5.2.3.2活载作用下各层各梁的梁端弯矩屋面边跨梁的A固端弯矩：板传来：次梁传来：总计：边跨梁的B固端弯矩：板传来：次梁传来：总计：悬挑板固端弯矩：4-8层边跨梁的D固端弯矩：板传来：66
次梁传来：总计：边跨梁的E固端弯矩：板传来：次梁传来：总计：悬挑板固端弯矩：同理可计算出活载作用下各层梁的梁端弯矩，计算结果如表5-7所示活载作用下各梁端弯矩（表5-7）层次9层7.887.8844.444.4-48.8548.85-48.8548.85-39.78层6.36.335.4435.44-3939-3939-55.577层6.36.335.4435.44-3939-3939-55.576层6.36.335.4435.44-3939-3939-55.575层6.36.335.4435.44-3939-3939-55.574层6.36.335.4435.44-3939-3939-55.573层6.36.335.4435.44-3939-3939-55.572层6.36.335.4435.44-3939-3939-55.571层6.36.335.4435.44-3939-3939-55.57注：表中梁弯矩以绕杆件顺时针转动为正。5.3弯矩分配5.3.1弯矩分配5.3.1.1恒载66
66
5.3.1.2活载66
66
5.3.2弯矩调整5.3.2.1恒载66
5.3.2.2活载66
5.3.3内力图5.3.3.1恒载66
66
66
66
5.3.3.2活载66
66
5.4总框架的抗推刚度5.4.1框架梁线刚度根据梁截面惯性矩，考虑楼板作为梁的有效翼缘，梁的惯性矩可近似取：一侧有楼板时，两侧有楼板时，梁线刚度为，可计算得各层66
框架梁线刚度，计算结果如表5-8所示：各层框架梁线刚度（表5-8）梁线刚度编号跨度宽高Ec=3.15×107KN/m2惯性矩I0=bbhb3/12(m4)Ib=1.5I0ib=EIb/lb(104kN.m)Ib=2.0I0ib=EIb/lb(107kN.m)K16.000.300.600.0050.00842525.0K23.900.300.600.0050.00865423.1K37.200.300.600.0050.00835437.5J16.000.300.600.0050.01156.7000J23.900.300.600.0050.01187.2308J37.200.300.600.0050.01147.2500H16.000.300.600.0050.00842525.0H23.900.300.600.0050.00865423.1H37.200.300.600.0050.00835437.52①6.300.300.700.0090.01364312.52②6.300.300.700.0090.01364312.53①6.300.300.700.0090.01785.75003②6.300.300.700.0090.01785.75004①6.300.300.700.0090.01785.75004②6.300.300.700.0090.01785.75007①6.300.300.700.0090.01785.75007②6.300.300.700.0090.01785.75009①6.300.300.700.0090.01785.75009②6.300.300.700.0090.01785.750011①6.300.300.700.0090.01785.750011②6.300.300.700.0090.01785.75005.4.2框架柱线刚度根据柱截面惯性矩,柱线刚度，可计算得各层框架柱线刚度，计算结果如表5-9所示66
各层框架柱线刚度（表5-9）C40混凝土弹性模量Ec=3.25×10^7kN/m2层次柱子编号层高Lc（m）柱宽bc（m）柱高hc（m）Ic=bch3c/12（m4）ic=EIc/Lc(1010kN.m)1K轴与2轴相交①4.50.70.70.02014.45046K轴与3、4、7、9、11②4.50.50.60.0096.5000J轴③4.50.50.80.02115.40741H轴④4.50.60.70.01712.386112-3层K轴与2轴相交⑤4.20.70.70.0201548264K轴与3、4、7、9、11⑥4.20.50.60.0096.96429J轴⑦4.20.50.80.02116.50794H轴⑧4.20.60.70.01713.270834-9层K轴与2轴相交⑨4.20.60.60.0118.35714K轴与3、4、7、9、11⑩4.20.40.50.0043.22421J轴⑪4.20.40.70.011884722H轴⑫4.20.50.60.0096.96429突出部分K轴与3、4轴⑬30.40.50.0044.51389J轴与3、轴⑭30.40.70.01112.386115.4.3框架柱的侧向刚度框架柱的抗侧刚度，其中按表5-5取值。表5-5刚度修正系数计算公式66
综上所述，可计算得各层框架柱侧向刚度，计算结果如表5-10所示。各层框架柱抗侧刚度（表5-10）楼层编号层高IcI1I2I3I4KαcD(105kN/m)各层总计1①4.565000.00.064312.500.00.9890.49819191.1596513.766
3655527.961②4.565000.00.085750.000.01.3190.54821111.5③（J轴与2轴）4.5154074.164312.564312.50.00.00.8350.47142991.6③（J轴与3-11轴）4.5154074.185750.085750.00.00.01.1130.51847310.1④（H轴与2轴）4.5123861.10.064312.500.00.5190.40529695.8④（H轴与3-11轴）4.5123861.10.085750.000.00.6920.44332505.32-3层⑤4.2154826.40.064312.5064312.50.4150.17218113.1459647.8⑥4.269642.90.085750.00.085750.01.2310.38118052.7⑦（J轴与2轴）4.2165079.464312.564312.564312.564312.50.7790.28031484.2⑦（J轴与3-11轴）4.2165079.485750.085750.085750.085750.01.0390.34238391.2⑧（H轴与2轴）4.2132708.30.064312.50.064312.50.4850.19517608.4⑧（H轴与3-11轴）4.2132708.30.085750.00.085750.00.6460.24422044.64-9层⑨4.283571.40.064312.5064312.50.7700.27815796.8336927.7⑩4.232242.10.085750.0085750.02.6600.57112519.0⑪（J轴与2轴）4.288472.242205.142205.156273.456273.41.1130.35821519.4⑪（J轴与3-11轴）4.288472.259087.159087.178782.878782.81.5580.43826357.5⑫（H轴与2轴）4.269642.90.064312.5064312.50.9230.31614965.1⑫（H轴与3-11轴）4.269642.90.085750.0085750.01.2310.38118052.7突出部分K轴与3、4轴345138.90.064312.5064312.51.4250.41625038.2118152.7J轴与3、4轴3123861.10.064312.5064312.50.5190.20634038.266
6水平地震作用计算6.1竖向荷载6.1.1各楼层结构自重及恒活载标准值（1）计算各层楼板、梁自重，如表6-1、6-2所示各层楼板自重（表6-1）板(单位：kN)层数板厚mbls面荷载分项自重自重层数板活载屋面+梯面0.1204.208.7036.546.88251.40251.40突出部分18.270.12035.5014.95494.196.883399.993399.99屋面1235.4625板（1-8层）0.10030.7512.60359.733.461244.672056.121-8层1288.96250.1005.0512.6063.635.02319.420.1002.3535.5083.433.46288.650.1004.206.6027.726.00166.320.1005.102.1010.713.4637.06各层梁自重（表6-2）梁（单位：kN)层数板厚m根数bhl容重自重层数总计屋面+突出部分0.12030.3000.60035.30025.000381.240突出部分106.5150.12020.2500.50035.30025.000167.6750.12010.2000.40035.30025.00049.4200.12050.3000.70014.50025.000315.375屋面1006.790.12010.2000.40014.50025.00020.3000.12010.3000.60014.50025.00052.2000.12030.3000.6003.90025.00042.1200.12010.3000.7008.10025.00035.2350.12010.3000.6008.10025.00029.1600.12010.2000.40014.70025.00020.5801-8层0.10030.3000.60035.30025.000397.1251185.2566
0.10020.2500.50035.30025.000176.5000.10010.2000.40035.30025.00052.9500.10050.3000.70014.70025.000330.7500.10010.3000.60014.50025.00054.3750.10010.2500.50020.10025.00050.2500.10010.2500.50022.05025.00055.1250.10010.2000.40014.70025.00022.0500.10010.3000.60012.30025.00046.125（2）计算各楼层柱子自重，如表6-3所示各楼层柱子自重（表6-3）柱（单位：kN)层数层高mbh容重根数自重突出部分3.0000.4000.50025.000460.00060.000四层-九层4.2000.4000.50025.000137.800508.2004.2000.4000.50025.0005105.0004.2000.4000.70025.0006176.4004.2000.5000.60025.0006189.000二层、三层4.2000.5000.60025.000151.450725.5504.2000.5000.60025.0005157.5004.2000.5000.80025.0006252.0004.2000.6000.70025.0006264.600一层4.5000.5000.60025.000155.125777.3754.5000.5000.60025.0005168.7504.5000.5000.80025.0006270.0004.5000.6000.70025.0006283.500构造柱4.2000.4000.40025.000233.600304.8004.5000.4000.40025.000236.000(4)计算各楼层楼梯自重，如表6-4所示66
各楼层楼梯自重（表6-4）楼梯（单位：kN)层数梯段自重(休息平台）装修自重梯梁自重突出部分00009（2-8）104.4031.007.80143.21层106.6031.007.80145.4（5）计算各楼层墙自重，如表6-5所示各楼层墙自重（表6-5）墙、门、窗（单位：kN)层数梁高层高l数量容重自重总计屋面+突出部分0.0003.0008.4002.0004.80040.320突出部分72.690.0003.0003.9001.0003.50013.6500.0003.0003.9001.0004.80018.7200.0001.40035.5002.0002.700191.700屋面265.410.0001.40027.3001.0002.70073.7101-8层0.6004.2007.2006.0004.800207.360964.390.6004.2007.2001.0005.40038.8800.0001.40033.5001.0002.70090.4500.4004.20017.4001.0008.400146.1600.4004.20021.1001.0007.000147.7000.7004.2006.3003.5006.400141.1200.5004.20017.4001.0007.800135.7200.6004.2006.0001.0009.50057.000（6）计算各楼层活载，如表6-6所示各楼层活载计算值（表6-6）66
活载（单位：kN)层数楼板走廊卫生间楼梯+电梯总计突出部分18.2700.0000.0000.00018.270屋面1223.250.0000.0000.0001223.2508711.000262.395147.60085.9951288.9637711.000262.395147.60085.9951288.9636711.000262.395147.60085.9951288.9635711.000262.395147.60085.9951288.9634711.000262.395147.60085.9951288.9633711.000262.395147.60085.9951288.9632711.000262.395147.60085.9951288.9631938.7000.0000.00085.9951288.963各楼层结构自重及恒活载标准值（表6-7）总质量（KN）层数柱自重板自重梁自重墙、门、窗自重楼梯自重每层恒载每层活载折减后恒+活自重突出60.000251.395106.51572.6900577.20018.270586.335屋面541.8003399.9931006.790265.410143.205357.1931235.4635974.9248541.8002056.1161185.250964.390143.204890.7561288.9635535.2377541.8002056.1161185.250964.390143.204890.7561288.9635535.2376541.8002056.1161185.250964.390143.204890.7561288.9635535.2375541.8002056.1161185.250964.390143.204890.7561288.9635535.2374541.8002056.1161185.250964.390143.204890.7561288.9635535.2373759.1502056.1161185.250964.390143.205108.1061288.9635752.5872759.1502056.1161185.250964.390143.205108.1061288.9635752.5871813.3752056.1161185.250964.390145.405164.5311288.9635809.012总计45768.91211565.43351551.62866
6.2水平地震作用6.2.1结构总水平地震作用—底部剪力标准值6.2.1.1结构等效总重力荷载和结构基本自振周期计算地震作用时，建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷载标准值和可变荷载组合值之和。结构等效总重力荷载，多质点可取总重力荷载代表值的85%。结构基本自振周期查PKPM得：基本自振周期：手算周期：6.2.1.2.相应于的水平地震影响系数本工程属于一般建筑物，其抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，地震分组第一组，场地类别Ⅱ类，特征周期值Tg=0.35s。按烈度6度由JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》表4.3.7-1查得水平地震影响系数最大值为：。因，故由JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第4.3.8条及图4.3.8得：主体结构总水平地震作用效应标准值：6.2.2各楼层水平地震作用标准值由于＞1.4Tg=1.4×0.35=0.49s,Tg≤0.35，查GB50011-2010《建筑抗震设计规范》第5.2.1条和表5.2.1得：各楼层水平地震作用代表值66
同理，可计算得各楼层水平地震作用代表值，计算结果如表6-8所示：表6-8各楼层水平地震作用计算（表6-8）各层水平地震作用计算表(单位：kN)层数突出部分41.1499.73520539.1091104322.940.01917.23251.696屋面38.15974.924227644.6040.206190.989316.139833.95535.237187644.5340.170157.430473.569729.75535.237164396.5390.149137.925611.494625.55535.237141148.5440.128118.421729.915521.35535.237117900.5480.10798.916828.831417.15535.23794652.5530.08679.411908.242312.95752.58774208.3720.06762.259970.50228.75752.58750047.5070.04541.9891012.49014.55809.02826140.6260.02421.9311034.422注：对于结构基本周期﹥1.4Tg的建筑并有突出的小塔楼时，顶部附加水平地震作用应置于主体房屋的顶部，而不应置于局部突出小塔楼的屋顶处。抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合GB50011-2010《建筑抗震设计规范》，第5.2.5和表5.2.5规定。各楼层的剪重比如表6-9所示6.2.3各层剪重比验算各楼层的剪重比（表6-9）各层水平地震作用计算表层数突出部分41.1499.735499.73551.6960.10366
屋面38.15974.9246474.659316.1390.049833.95535.23712009.896473.5690.039729.75535.23717545.133611.4940.035625.55535.23723080.370729.9150.032521.35535.23728615.607828.8310.029417.15535.23734150.844908.2420.027312.95752.58739903.431970.5020.02428.75752.58745656.0181012.4900.02214.55809.02851465.0461034.4220.020各层的剪重比均大于0.016，满足要求。6.2.4层间侧移验算层间侧移验算（表6-10）层数层高94.2336927.7316.140.000940.0002284.2336927.7157.430.000470.0001174.2336927.7137.930.000410.0001064.2336927.7118.420.000350.0000854.2336927.798.920.000290.0000744.2336927.779.410.000240.0000634.2459647.862.260.000140.0000324.2459647.841.990.000090.0000214.5596513.721.930.000040.00001各层的层间位移角限值均小于1/550,满足。6.2.5⑨轴框架柱的剪力计算总框架剪力应按各框架柱的D值分配到各柱，第层第根框架柱的剪力为：选取9轴一榀框架计算框架柱的内力，故可求得水平地震作用下9轴柱的剪力Vci，计算结果如表6-11所示66
层数各层各层9轴9层336927.756929.2316.13953.428336927.756929.2473.56980.027336927.756929.2611.494103.326336927.756929.2729.915123.335336927.756929.2828.831140.044336927.756929.2908.242153.463459647.878488.5970.502165.722459647.878488.51012.490172.891596513.7100927.021034.422175.02⑨轴柱侧向刚度（表6-12）层次柱别4-9层⑩A1251956929.2⑪（J轴与9轴）B26357.5⑫（H轴与9轴）C18052.72-3层⑥A18052.778488.5⑦（J轴与9轴）B38391.2⑧（H轴与9轴）C22044.61层②A21111.5100927.0221③（J轴与9轴）B47310.1④（H轴与9轴）C32505.36.3框架梁柱的内力计算6.3.1柱的反弯点高度比柱的反弯点高度比按下式计算：。、水平地震作用产生的总剪力主要由倒三角形荷载产生，为方便计算，反弯点高度比近似取倒三角形荷载的反弯点高度比。根据梁、柱线刚度比、总层数、计算层及柱上、下端线刚度比、上、下层与本层高度比、，由《高层建筑结构设计》（第二版）教材相应表格依次查出、、，即得。水平地震作用下9轴A柱的反弯点高度比如表7-12所示66
水平地震作用下9轴A柱的反弯点高度比（表6-13）层号Kynα2y2α3y3y92.6600.451.000.0000.4582.6600.451.000.0001.000.0000.4572.6600.51.000.0001.000.0000.562.6600.51.000.0001.000.0000.552.6600.51.000.0001.000.0000.542.6600.51.000.0001.000.0000.531.2310.51.000.0001.000.0000.521.2310.51.000.0001.000.0000.511.3190.631.000.0000.63水平地震作用下9轴B柱的反弯点高度比（表6-14）层号Kynα2y2α3y3y91.5580.431.000.0000.4381.5580.451.000.0001.000.0000.4571.5580.481.000.0001.000.0000.4861.5580.51.000.0001.000.0000.551.5580.51.000.0001.000.0000.541.5580.51.000.0001.000.0000.531.0390.51.000.0001.000.0000.521.0390.51.000.0001.070.0000.511.1130.640.930.0000.64层号Kynα2y2α3y3y91.2310.451.000.0000.4581.2310.451.000.0001.000.0000.4571.2310.461.000.0001.000.0000.4661.2310.51.000.0001.000.0000.551.2310.51.000.0001.000.0000.541.2310.51.000.0001.000.0000.530.6460.51.000.0001.000.0000.520.6460.551.000.0001.070.0000.5510.6920.70.930.0000.7水平地震作用下9轴C柱的反弯点高度比（表6-15）66
6.3.2水平地震作用下梁端、柱端弯矩各层各柱的剪力已求出，该剪力乘以反弯点高度或可得柱端弯矩。梁端弯矩由汇交于结点的杆端弯矩平衡条件求出。表6-16层次柱别y9层A1251956929.253.4211.750.4522.2027.13B26357.524.730.4344.6659.21C18052.716.940.4532.0139.138层A1251956929.280.0217.600.4533.2640.65B26357.537.050.4570.0285.58C18052.725.370.4547.9658.627层A1251956929.2103.3222.720.547.7147.71B26357.547.840.4896.44104.47C18052.732.760.4663.3074.316层A1251956929.2123.3327.120.556.9556.95B26357.557.100.5119.91119.91C18052.739.110.582.1382.135层A1251956929.2140.0430.800.564.6764.67B26357.564.840.5136.16136.16C18052.744.410.593.2693.264层A1251956929.2153.4633.750.570.8770.87B26357.571.050.5149.21149.21C18052.748.660.5102.19102.193层A18052.778488.5165.7238.120.580.0480.04B38391.281.060.5170.22170.22C22044.646.540.597.7497.742层A18052.778488.5172.8939.770.583.5183.51B38391.284.570.5177.59177.59C22044.648.560.55112.1791.781A21111.5100927.0221175.036.610.63103.7960.9666
层2B47310.182.040.64236.28132.91C32505.356.370.7177.5676.106.3.3水平地震作用下梁的剪力及柱的轴力各梁的剪力由梁端弯矩根据平衡条件求出，表6-17层次梁别9层AB27.1329.61-9.0-9.0-1.910.9BC29.6139.13-10.98层AB62.8565.12-20.3-29.3-6.335.6BC65.1290.63-24.77层AB80.9787.25-26.7-56.0-12.968.9BC87.25122.30-33.36层AB104.67108.17-33.8-89.8-19.3109.1BC108.17145.43-40.35层AB121.62128.03-39.6-129.4-27.9157.3BC128.03175.39-48.24层AB135.54142.68-44.2-173.6-37.4211.0BC142.68195.45-53.73层AB150.91159.71-49.3-222.9-45.2268.1BC159.71199.94-57.12层AB163.55173.91-53.6-276.5-49.3325.8BC173.91189.52-57.71层AB144.46155.25-47.6-324.0-56.2380.3BC155.25188.27-54.566
6.3.4水平地震作用下内力图66
66
66
7风荷载计算风荷载作用下⑨轴一榀框架-剪力墙内力从PKPM中导出如下：横向风载作用下⑨轴柱端弯矩计算（表7-1）层次94.5014.5013.1026.305.8011.10813.8024.6028.7041.4012.3017.20721.2030.7042.4053.9017.8022.30629.2038.0056.4066.9023.6027.70536.0043.5069.0078.0028.7032.40442.5048.7080.4087.5033.5036.20349.5052.7091.1095.3037.9039.50258.0053.40106.1098.3043.7040.701111.3041.20156.8074.0063.2030.70横向风载作用下⑨轴梁端弯矩计算（表7-2）层次梁别梁别9HJ14.5013.50JK12.8011.108HJ29.1028.00JK26.5023.007HJ44.5042.90JK39.9034.706HJ59.0056.90JK52.5045.505HJ72.6070.00JK64.4056.004HJ84.8081.60JK74.9065.003HJ95.3091.90JK83.9073.002HJ102.8099.10JK90.4078.601HJ99.1094.80JK85.5074.5066
横向风载作用下⑨轴柱剪力、梁端剪力及柱轴力计算（表7-3）层次94.509.304.004.603.90-4.500.603.9089.1016.707.009.308.10-13.801.9012.00712.3022.809.6014.5012.30-28.204.1024.20616.0029.3012.1019.2016.10-47.207.1040.50519.0035.0014.6023.6019.70-70.5010.8060.40421.7040.0016.6027.5023.00-97.9015.3083.50324.3044.4018.3030.0825.70-128.6020.50109.40226.5048.7020.1033.4027.70-161.8026.00137.30133.9051.2020.8032.0026.20-193.6031.70163.60第190页
8梁支座弯矩调幅及梁、柱内力组合8.1梁支座弯矩调幅由于选取一层梁进行配筋故只对一层梁竖向荷载作用下的支座弯矩进行调幅。恒载调幅计算（表8-1）层次梁跨别梁端弯矩（左）调幅后（左）梁端弯矩（右）调幅后（右）调幅后跨中弯矩跨中弯矩取值1AB-51.62-43.88-114.3-97.16159.98172.72172.72BC-98.34-83.59-96.01-81.61134.25172.72172.72CD-140-119—————单位：活载调幅计算（表8-2）层次梁跨别梁端弯矩（左）调幅后（左）梁端弯矩（右）调幅后（右）调幅后跨中弯矩跨中弯矩取值1AB-23.22-19.74-45.85-38.9773.2871.3873.28BC-39.85-33.87-39.46-33.5468.9371.3871.38CD-55.57-47.23—————单位：8.2梁、柱内力组合梁、柱内力组合见下表（表8-3）、（表8-4）：（表8-3）第190页
第一层框架梁内力组合单位：弯矩（kN·m）、剪力(kN）梁别截面内力恒载活载左风右风左震右震考虑抗震的荷载组合不考虑抗震的荷载组合重力荷载效应对结构不利重力荷载效应对结构有利可变荷载效应控制的有利组合可变荷载效应控制的不利组合（1）永久荷载效应控制的组合可变荷载效应控制的不利组合（2）1.2*（恒载+0.5*活载）+1.3*右震1.2*（恒载+0.5*活载）+1.3*左震1.0*（恒载+0.5*活载）+1.3*左震1.0*（恒载+0.5*活载）+1.3*右震1.0*恒载+1.4*0.7活载+1.4*左风1.0*恒载+1.4*0.7活载+1.4*右风1.0*恒载+1.4*活载+1.4*0.6*左风1.0*恒载+1.4*活载+1.4*0.6*右风1.2*恒载+1.4*0.7活载+1.4*左风1.2*恒载+1.4*0.7活载+1.4*右风1.35*恒载+1.4*0.7*活载1.2*恒载+1.4*活载+1.4*0.6*左风1.2*恒载+1.4*活载+1.4*0.6*右风AB1M-43.90-19.74-88.9088.90144.46-144.46-252.32123.27134.03-241.57-187.7161.21-146.213.14-196.4952.43-78.61-154.99-5.64V60.4724.05-29.2029.20-47.6047.60148.8725.1110.62134.3843.16124.9269.61118.6755.25137.01105.2081.71130.762M172.7273.280.55-0.55-5.405.40258.25244.21202.34216.38245.30243.76275.77274.85279.85278.31304.99310.32309.39V-49.20-21.31-29.2029.20-47.6047.60-9.95-133.71-121.742.03-110.96-29.20-103.56-54.51-120.80-39.04-87.30-113.40-64.353M-97.20-38.9790.00-90.00-155.25155.2561.80-341.85-318.5185.14-9.39-261.39-76.16-227.36-28.83-280.83-169.41-95.60-246.80V-80.38-31.23-29.2029.20-47.6047.60-53.31-177.07-157.88-34.12-151.87-70.11-148.63-99.57-167.94-86.18-139.12-164.71-115.65BC4M-83.60-33.87-97.1097.10155.25-155.25-322.4781.18101.29-302.36-252.7319.15-212.58-49.45-269.452.43-146.05-229.30-66.17V70.8027.70-33.2033.20-54.5054.50172.4330.7313.80155.5051.47144.4381.69137.4765.63158.59122.7395.85151.635M172.7271.383.20-3.20-16.5116.51271.56228.63186.95229.87247.15238.19275.34269.96281.70272.74303.12309.88304.51V39.6117.80-33.2033.20-54.5054.50129.06-12.64-22.34119.3610.57103.5336.6492.4218.50111.4670.9244.56100.346M-81.60-33.54103.50-103.50-188.27188.27126.71-362.80-343.12146.3830.43-259.37-41.62-215.5014.11-275.69-143.03-57.94-231.82V-70.06-27.58-33.2033.20-54.5054.50-29.77-171.47-154.70-61.94-143.57-50.61-136.56-80.78-157.58-64.62-121.61-150.57-94.80CD7M-119-47.2300.0000.00-171.14-171.14-142.6249.68-165.29-165.29-185.12-185.12-189.09-189.09-206.94-208.92-208.92V73.2926.4500.0000.00103.82103.8286.5213.2399.2199.21110.32110.32113.87113.87124.86124.98124.98第190页
（表8-4）框架J柱内力组合单位：弯矩（kN·m）、轴力（kN）、剪力（kN）柱号截面内力恒载活载左风右风左震右震考虑抗震的荷载组合不考虑抗震的荷载组合重力荷载效应对结构不利重力荷载效应对结构有利可变荷载效应控制的组合（1）永久荷载效应控制的组合可变荷载效应控制的组合（2）1.2*（恒载+0.5*活载）+1.3*左震1.2*（恒载+0.5*活载）+1.3*右震1.0*恒载+1.3*左震1.0*恒载+1.3*右震1.2*恒载+1.4*0.7活载+1.4*左风1.2*恒载+1.4*0.7活载+1.4*右风1.35*恒载+1.4*0.7*活载1.2*恒载+1.4*活载+1.4*0.6*左风1.2*恒载+1.4*活载+1.4*0.6*右风9层上M25.453.95-21.7021.7059.21-59.21109.88-44.06102.42-51.5264.794.0338.2354.30-13.67N371.8770.63-0.600.60-1.901.90486.15491.09369.40374.34516.30514.62571.24545.63546.72V9.622.03-8.608.6020.73-20.7339.71-14.1936.57-17.3325.571.4914.9821.61-3.03下M-14.95-4.5914.80-14.80-44.6644.66-78.7537.36-73.0143.11-43.16-1.72-24.68-36.8013.15N401.2770.63-0.600.60-1.901.90521.43526.37398.80403.74551.58549.90610.93580.91582.00V9.622.03-8.608.6020.73-20.7339.71-14.1936.57-17.3325.571.4914.9821.61-3.032层上M8.943.35-101.10101.10177.59-177.59243.61-218.13239.81-221.93155.55-127.5315.35100.34-133.76N2320.03491.11-23.7023.70-49.3049.303014.613142.792255.942384.123298.503232.143613.333491.503513.00V4.641.86-50.0050.0084.57-84.57116.63-103.26114.58-105.3077.39-62.618.0950.17-62.87下M-10.55-3.62108.80-108.80-177.59177.59-245.70216.04-241.42220.32-168.53136.11-17.79-109.12131.45N2362.03491.11-23.7023.70-49.3049.303065.013193.192297.942426.123348.903282.543670.033541.903563.40V4.641.86-50.0050.0084.57-84.57116.63-103.26114.58-105.3077.39-62.618.0950.17-62.871层上M6.352.38-74.4074.40132.91-132.91181.83-163.74179.13-166.43114.11-94.2110.9073.45-100.69N2535.39522.34-27.7027.70-56.2056.203282.813428.932462.332608.453593.143515.583934.673797.013820.95V2.210.83-51.4051.4085.77-85.77114.65-108.35113.71-109.2975.43-68.493.8046.99-68.23下M-3.60-1.35152.80-152.80236.28-236.28302.03-312.29303.56-310.76-219.56208.28-6.18-134.56-204.69N2580.29522.34-27.7027.70-56.2056.203336.693482.812507.232653.353647.023569.463995.283850.893874.83V2.210.83-51.4051.4085.77-85.77114.65-108.35113.71-109.2975.43-68.493.8046.99-68.23第190页
9框架截面设计9.1框架梁截面配筋设计9.1.1框架梁正截面设计框架截面设计包括梁、柱及节点的配筋设计。根据荷载组合效应所得内力按构件正截面抗弯承载力、斜截面抗剪承载力要求计算构件的配筋数量。同时满足相关规范对框架梁、柱和非框架梁、柱及其节点相应的构造要求。配筋计算时，必须同时考虑非抗震及抗震两种情况。查《高规》3.8.1，在地震设计状况下营满足：承载力抗震调整系数选取规定如下：（1）梁受弯取0.75；（2）轴压比小于0.15的偏压柱取0.75；（3）轴压比不小于0.15的偏压柱取0.80；（4）其他各类构件受剪，偏拉取0.85；混凝土强度C35：钢筋强度：纵向受力钢筋级箍筋级非抗震设计时，梁正截面受弯承载力抗震设计时，梁正截面受弯承载力因此，可直接比较不考虑地震作用下的弯矩组合值和考虑地震作用下的弯矩组合值乘以后的大小，取较大值作为梁正截面弯矩设计值，即弯矩设计值。第190页
则梁正截面弯矩设计值计算（表9-1）截面1-1截面2-2截面3-3截面4-4截面5-5截面6-6截面7-7截面无震作用组合弯矩值-196.49310.32-341.85-269.45309.88-275.69-208.92有震作用组合弯矩值-252.32258.25-280.83-322.47271.56-362.80-171.14-189.24193.69-210.62-241.85203.67-272.1-128.36弯矩设计值-196.49310.32-341.85-269.45309.88-275.69-208.92单位：因梁板现浇，故跨中按T形截面计算。AB跨和BC跨跨度相等，则T形截面的翼缘计算宽度如下：故类型判别：故属于第一类T形截面。第190页
梁配筋计算（表9-2）截面1-1截面2-2截面3-3截面4-4截面5-5截面6-6截面7-7截面-196.49310.32-341.85-269.45309.88-275.69-208.9230022173003002217300300截面类型矩形第一类T形矩形矩形第一类T形矩形矩形0.0900.0190.1420.1080.1240.1100.0830.0940.0190.1610.1150.1320.1170.08886313221479120813871229922实配钢筋4C185C184C224C204C224C203C20最小配筋面积根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》第6.3.2条至第6.3.7条规定对于支座处截面，进行内力组合时，出现承受异号弯矩的情况，但弯矩值均小于其对应跨跨中截面弯矩设计值，故将跨中钢筋拉通伸入支座截面即可满足截面的受弯承载力，故不再另行正弯矩配筋。跨中截面未出现负弯矩，故不再另行负弯矩配筋。梁腹板高度，根据GB50010-2010第190页
《混凝土结构设计规范》第9.2.13条规定在梁的两个侧面沿梁高度配置纵向构造钢筋。每侧纵向钢筋的间距不宜大于200mm,截面面积不应小于腹板截面面积的0.1%。故配置G4C12，每侧两根。9.1.2框架梁斜截面设计按照“强剪弱弯”原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值按下式调整：，实际上就是将有震作用组合下的剪力设计值放大1.1倍。则无震组合和有震组合的梁端剪力设计值计算（表9-3）截面1-1截面3-3截面4-4截面6-6截面7-7截面无震作用组合剪力设计值130.76167.94158.59157.58124.98有震作用组合剪力值148.87177.07172.43171.47103.82“强剪弱弯”调整后剪力值163.76194.78189.67188.62114.20139.20165.56161.22160.3397.07单位：9.1.2.1无震组合下箍筋计算1-1截面属于厚腹梁。,不会发生斜压破会。又，故构造配箍筋。根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》第9.2.9条梁中箍筋的配置应符合下列规定：选配双肢φ8@200箍筋，全长配箍筋。配箍率,第190页
不会发生斜拉破坏。3-3截面属于厚腹梁。,不会发生斜压破会。又，故构造配箍筋。根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》第9.2.9条梁中箍筋的配置应符合下列规定：选配双肢φ8@200箍筋，全长配箍筋。配箍率,不会发生斜拉破坏。4-4截面属于厚腹梁。,不会发生斜压破会。又，故构造配箍筋。根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》第9.2.9条梁中箍筋的配置应符合下列规定：选配双肢φ8@200箍筋，全长配箍筋。配箍率,不会发生斜拉破坏。6-6截面属于厚腹梁。,不会发生斜压破会。第190页
又，故构造配箍筋。根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》第9.2.9条梁中箍筋的配置应符合下列规定：选配双肢φ8@200箍筋，全长配箍筋。配箍率,不会发生斜拉破坏。7-7截面属于厚腹梁。,不会发生斜压破会。又，故构造配箍筋。根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》第9.2.9条梁中箍筋的配置应符合下列规定：选配双肢φ8@200箍筋，全长配箍筋。配箍率,不会发生斜拉破坏。9.1.2.2有震组合下箍筋计算1-1截面,梁跨高比为：，，根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.3.3条和11.3.4条则有：，故不会发生斜压破坏。,故计算配箍筋。根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》式（11.3.4）第190页
有：，选配双肢φ8箍筋，则。箍筋加密区箍筋最大间距，取。箍筋加密区长度。故加密区选配双肢φ8@100箍筋，加密区长度为1050mm；非加密区均选配用双肢φ8@200箍筋。配箍率：，不会发生斜拉破坏。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》表6.3.2-2得：箍筋最小直径为8mm。箍筋加密区箍筋最大间距，取；箍筋加密区长度。故加密区选配双肢φ8@100箍筋，加密区长度为1050mm；非加密区均选配用双肢φ8@200箍筋。配箍率：，不会发生斜拉破坏。3-3截面,梁跨高比为：，，则有：，故不会发生斜压破坏。,故计算箍筋。根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》式（11.3.4）第190页
有：，选配双肢φ8箍筋，则。箍筋加密区箍筋最大间距，取箍筋加密区长度。故加密区选配双肢φ8@100箍筋，加密区长度为1050mm；非加密区均选配用双肢φ8@200箍筋。配箍率：，不会发生斜拉破坏。4-4截面,梁跨高比为：，，则有：，故不会发生斜压破坏。,故计算箍筋。根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》式（11.3.4）有：，选配双肢φ8箍筋，则。箍筋加密区箍筋最大间距，取；箍筋加密区长度。第190页
故加密区选配双肢φ8@100箍筋，加密区长度为1050mm；非加密区均选配用双肢φ8@200箍筋。配箍率：，不会发生斜拉破坏。6-6截面,梁跨高比为：，，则有：，故不会发生斜压破坏。,故计算箍筋。根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》式（11.3.4）有：，选配双肢φ8箍筋，则。箍筋加密区箍筋最大间距，取；箍筋加密区长度。故加密区选配双肢φ8@100箍筋，加密区长度为1050mm；非加密区均选配用双肢φ8@200箍筋。配箍率：，不会发生斜拉破坏。7-7截面,梁跨高比为：，，根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.3.3条和11.3.4条则有：第190页
，故不会发生斜压破坏。,故构造配箍筋。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》表6.3.2-2得：箍筋加密区箍筋最大间距，取；箍筋加密区长度；故加密区选配双肢φ8@100箍筋，加密区长度为1050mm；非加密区均选配用双肢φ8@200箍筋。配箍率：，不会发生斜拉破坏。9.1.3框架梁裂缝宽度验算根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》第7.1.1条和7.1.2条规定进行正截面裂缝宽度验算。受拉区纵向钢筋的等效直径：；由于截面配置钢筋直径相同，则箍筋直径为8mm，有效受拉混凝土截面面积：第190页
纵向钢筋应变不均匀系数：最大裂缝宽度计算公式：满足要求。9.1.4框架梁挠度验算根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》第7.2.2条和7.2.3条规定进行跨中挠度验算。在荷载效应标准组合下受弯构件短期刚度计算：挠度增大系数该受弯构件按荷载准永久组合并考虑荷载长期作用影响的刚度：跨中挠度：第190页
允许挠度：满足要求。9.1.5框架梁截面设计主要构造要求根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》第6.3.2条至第6.3.7条规定，框架梁的钢筋配置应符合下列规定：1.纵向受拉钢筋的最小配筋率，非抗震设计时，不应小于和二者的较大值；抗震设计时，不应小于下表规定的数值；表8.1.2-1抗震设计时梁纵向受拉钢筋最小配筋率抗震等级位置支座（取较大值）跨中（取较大值）三级和和2.抗震设计时，梁端纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于2.5%，不应大于2.75%；当梁端受拉钢筋的配筋率大于2.5%时，受压钢筋的配筋率不应小于受拉钢筋的一半。3.抗震设计时，梁端箍筋的加密区长度、箍筋最大间距和最小直径应符合下表的要求；当梁端纵向钢筋配筋率大于时，表中箍筋最小直径应增大2mm；表8.1.2-2梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径抗震等级加密区长度（取较大值）/箍筋最大间距（取最小值）/箍筋最小直径/三级8注：为纵向钢筋直径，为梁截面高度。4.沿梁全长顶面和底面应至少各配置两根纵向钢筋；三、四级抗震时不应小于12mm。5.梁箍筋加密区长度内的箍筋肢距，四级抗震时，不宜大于6.抗震设计时，框架梁沿梁全长箍筋的面积配筋率应符合下式要求：三级抗震9.2框架柱截面配筋设计⑨轴框架J柱设计：第190页
混凝土强度C40：。钢筋强度：纵向受力钢筋级；箍筋级。选取组合的原则图8.2.1偏心受压构件的M-N相关曲线图在非抗震作用组合及抗震组合中选取最不利的组合进行配筋，由偏心受压柱相关曲线可知：不管大偏心还是小偏心受压，当轴力N相近时，弯矩M愈大，所需配筋愈多；大偏心受压时，弯矩M相近时，轴力N愈小，所需配筋愈多；小偏心受压时，弯矩M相近时，轴力N愈大，所需配筋愈多。大小偏压的判断矩形截面对称配筋时，假设按大偏心计算的受压区高度为若，则判断截面为大偏心受压；若且，则判断截面为大偏心受压，且令；若，则判断截面为小偏心受压，且按小偏心受压进行配筋设计。9.2.1轴压比验算（地震作用组合）受轴力最大的柱为底层中柱，，则轴压比为：第190页
满足要求。地震作用组合下的柱轴压比计算：9.2.2框架柱柱正截面设计大小偏压判别：无震作用组合：有震作用组合：9.2.2.1无震作用组合的中柱正截面配筋计算1一层中柱正截面配筋计算选取轴力较大，弯矩也较大的内力组合；即①控制内力：第190页
1）判断构件是否考虑附加弯矩杆端弯矩比轴压比截面回转半径长细比故不需考虑杆件自身挠曲变形的影响。2）计算杆件弯矩设计值故为大偏压。3）计算采用对称配筋，根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.4.12条选配4C22，验算垂直于弯矩作用平面的受弯承载力：第190页
2二层中柱正截面配筋计算选取轴力较大，弯矩也较大的内力组合；即①控制内力：1）判断构件是否考虑附加弯矩杆端弯矩比轴压比截面回转半径长细比故不需考虑杆件自身挠曲变形的影响。2）计算杆件弯矩设计值故为大偏压。3）计算采用对称配筋，第190页
根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.4.12条选配4C22，验算垂直于弯矩作用平面的受弯承载力：3九层中柱正截面配筋计算选取轴力较大，弯矩也较大的内力组合；即①控制内力：1）判断构件是否考虑附加弯矩杆端弯矩比轴压比截面回转半径长细比故不需考虑杆件自身挠曲变形的影响。2）计算杆件弯矩设计值第190页
按大偏心计算。3）计算采用对称配筋，根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.4.12条选配3C20，验算垂直于弯矩作用平面的受弯承载力：9.2.2.1有震作用组合的中柱正截面配筋计算根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.4.1框架抗震等级为三级：1一层中柱正截面配筋计算选取轴力较大，弯矩也较大的内力组合；即①控制内力：第190页
1）判断构件是否考虑附加弯矩杆端弯矩比轴压比截面回转半径长细比故不需考虑杆件自身挠曲变形的影响。2）计算杆件弯矩设计值故为大偏压。3）计算采用对称配筋，根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.4.12条选配4C25，第190页
验算垂直于弯矩作用平面的受弯承载力：2二层中柱正截面配筋计算选取轴力较大，弯矩也较大的内力组合；即①控制内力：1）判断构件是否考虑附加弯矩杆端弯矩比轴压比截面回转半径长细比故不需考虑杆件自身挠曲变形的影响。2）计算杆件弯矩设计值故为大偏压。第190页
3）计算采用对称配筋，根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.4.12条选配4C22，验算垂直于弯矩作用平面的受弯承载力：3九层中柱正截面配筋计算选取轴力较大，弯矩也较大的内力组合；即①控制内力：1）判断构件是否考虑附加弯矩杆端弯矩比轴压比截面回转半径长细比故不需考虑杆件自身挠曲变形的影响。第190页
2）计算杆件弯矩设计值按大偏心计算。3）计算采用对称配筋，根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.4.12条选配4C20，验算垂直于弯矩作用平面的受弯承载力：9.2.3框架柱斜截面设计根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.4.3抗震等级为三级的框架剪力设计值第190页
有震、无震作用组合时柱端剪力设计值计算（表9-4）层别一层中柱二层中柱三层中柱无震组合作用下柱端剪力设计值75.4377.3925.57有震组合作用下柱端剪力设计值114.65116.6339.71有震组合作用下“强剪弱弯”调整后柱端剪力设计值178.85189.8447.65143.08152.8735.74根据JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第6.2.6和6.2.8第190页
条规定框架柱的受剪截面应符合下列要求：无地震作用组合时：有地震作用组合时：剪跨比大于2.5的梁及剪跨比大于2的柱：剪高比不大于2.5的梁及剪跨比不大于2的柱：矩形截面偏心受压框架柱，其斜截面受剪承载力应按下列公式计算：根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》第11.4.6条：无地震作用效应组合时：有地震作用效应组合时：式中——框架柱的计算剪跨比，取。当框架结构中的框架柱的反弯点在柱高中部时，可取，此处为柱净高。当时，取；当，取。——考虑风荷载或地震作用组合的框架柱轴向压力设计值，当时，取。9.2.3.1地震组合作用下箍筋计算1一层中柱箍筋计算即第190页
因为柱截面为，且配置纵筋均每边大于3根，故采用复合箍筋。箍筋加密区箍筋最大间距，取；非加密区箍筋间距宜为加密区的一半，故非加密区箍筋间距取200mm。箍筋加密区长度，取。箍筋加密区选用φ8@100(4×4)。体积配箍率为：满足要求。综上，箍筋选配φ8@100/200(4×4)，加密区长度为600mm。2二层中柱箍筋计算即因为柱截面为，且配置纵筋均每边大于3根，故采用复合箍筋。箍筋加密区箍筋最大间距，取；非加密区箍筋间距宜为加密区的一半，故非加密区箍筋间距取200mm；箍筋加密区长度，取。箍筋加密区选用φ8@100(4×4)。体积配箍率为：满足要求。综上，箍筋选配φ8@100/200(4×4)，加密区长度为600mm.第190页
3九层中柱箍筋计算即因为柱截面为，且配置纵筋均每边大于3根，故采用复合箍筋。箍筋加密区箍筋最大间距，取；非加密区箍筋间距宜为加密区的一半，故非加密区箍筋间距取200mm，箍筋加密区长度，取。箍筋加密区选用φ8@100(4×4)。体积配箍率为：满足要求。综上，箍筋选配φ8@100/200(4×4)，加密区长度为600mm.9.2.3.2无震组合作用下箍筋计算一、二、三层中无震组合的剪力设计值分别为：75.43KN,77.39KN,25.57KN。1一层中柱箍筋计算，故构造配箍筋。选配箍筋与有震组合相同。2二层中柱箍筋计算第190页
，故构造配箍筋。选配箍筋与有震组合相同。3九层中柱箍筋计算，故构造配箍筋。选配箍筋与有震组合相同。9.3梁柱节点核心区验算根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.6.2条：一、二、三级抗震等级的框架梁柱节点核心区的剪力设计值，应按下列规定计算：1顶层中间节点和端点三级抗震框架：2其他层中间节点和端点三级抗震框架：根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》11.6.4条：三级抗震框架：9.3.1一层梁柱节点核心区验算截面尺寸满足。用柱端箍筋验算节点受剪承载力：第190页
满足要求。9.3.2二层梁柱节点核心区验算截面尺寸满足。用柱端箍筋验算节点受剪承载力：满足要求。9.3.3三层梁柱节点核心区验算截面尺寸满足。用柱端箍筋验算节点受剪承载力：满足要求。第190页
9.4框架柱构造要求根据JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第6.4.1和6.4.8条规定框架柱的构造应符合下列要求：1.矩形截面柱的边长，非抗震设计时不宜小于250mm,四级抗震设计时不宜小于300mm.2.柱剪跨比宜大于2，柱剪跨比不大于2但不小于1.5的柱，其轴压比限制应减小0.05，并应采用复合螺旋箍或井字复合箍，其体积配箍率不应小于1.2%。3.柱截面高宽比不宜大于3.4.柱全部纵向钢筋的配筋率，非抗震情况下不应小于0.505％，不宜大于5％、不应大于6％；抗震情况下边柱和中柱不应小于0.505％，角柱不应小于0.705％，不应大于5％；柱截面每一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2％；5.抗震设计时宜采用对称配筋；6.截面尺寸大于400mm的柱，抗震等级为四级和非抗震设计时，其纵向钢筋间距不宜大于300mm；柱纵向钢筋净距均不应小于50mm；7.抗震设计时，柱箍筋在规定的范围内应加密，加密区的箍筋间距和直径，应符合下表要求：表8.2.1-7柱端箍筋加密区的构造要求表抗震等级箍筋最大间距（mm）箍筋最小直径(mm)三级和150（柱根100）的较小值6（柱根8）8.抗震设计时，柱箍筋加密区的范围，应取9.加密区范围内箍筋的体积配箍率不应小于0.4%即10.箍筋加密区的箍筋肢距不宜大于300mm。11.当柱中全部纵向受力钢筋的配筋率超过3%时，箍筋直径不应小于8mm,箍筋间距不应大于10倍钢筋直径，且不应大于200mm.第190页
10剪力墙设计10.1剪力墙内力计算剪力墙内力从PKPM中导出结果如下：*荷载工况=(1)---X方向地震作用下的标准内力*荷载工况=(2)---Y方向地震作用下的标准内力*荷载工况=(3)---X向风力的工况号*荷载工况=(4)---Y向风力的工况号*荷载工况=(5)---恒载作用下的标准内力*荷载工况=(6)---活载作用下的标准内力*Axial---表示墙-柱底部的轴力*SHEAR---表示墙-柱底部的剪力*MOMENT-BTM(TOP)---表示墙-柱底部(顶部)的弯矩一层荷载工况AxialSHEAR-XSHEAR-YMX-BTMMY-BTMMX-TOPMY-TOP(1)-50.8-195.60.5-434.0-0.779.6-0.7(2)-543.730.25.073.6-7.7-14.80.5(3)-9.4-234.5-0.1-535.60.274.5-0.8(4)-292.61.52.79.8-4.1-2.50.2(5)-1134.342.414.0129.1-7.0-50.74.0(6)-189.89.62.442.9-1.2-25.60.6二层荷载工况AxialSHEAR-XSHEAR-YMX-BTMMY-BTMMX-TOPMY-TOP(1)-36.6-178.3-1.7-288.01.0-84.5-0.6(2)-295.729.02.050.5-3.010.80.5(3)-27.7-205.5-2.1-347.21.2-47.1-0.7(4)-158.83.21.07.1-1.50.00.1(5)-1014.930.85.2113.8-1.8-35.72.6第190页
(6)-180.817.91.045.0-0.5-8.60.4九层荷载工况AxialSHEAR-XSHEAR-YMX-BTMMY-BTMMX-TOPMY-TOP(1)11.972.90.582.30.397.2-0.1(2)61.4-9.8-0.6-11.10.916.3-0.5(3)-7.6-12.1-0.2-10.70.0-78.3-0.1(4)18.61.6-0.12.00.33.3-0.2(5)-117.649.00.662.70.031.0-0.0(6)-40.52.00.34.5-0.10.9-0.010.2剪力墙内力组合剪力墙内力组合见下表：第190页
剪力墙内力组合单位：弯矩（KN·m）、轴力（KN）、剪力（KN）柱号截面内力恒载活载左风右风左震右震考虑抗震的荷载组合不考虑抗震的荷载组合重力荷载效应对结构不利重力荷载效应对结构有利可变荷载效应控制的组合（1）永久荷载效应控制的组合可变荷载效应控制的组合（2）1.2*（恒载+0.5*活载）+1.3*左震1.2*（恒载+0.5*活载）+1.3*右震1.0*恒载+1.3*左震1.0*恒载+1.3*右震1.0*恒载+1.0*0.7活载+1.0*左风1.0*恒载+1.0*0.7活载+1.0*右风1.0*恒载+1.0*0.7*活载1.0*恒载+1.0*活载+1.0*0.6*左风1.0*恒载+1.0*活载+1.0*0.6*右风9层上M31.000.90-7.607.6011.90-11.9053.2122.2746.4715.5339.2324.0331.6336.4624.76N-117.60-40.50-7.607.60-1.901.90-167.89-162.95-120.07-115.13-138.35-153.55-145.95-153.54-156.96V49.002.00-12.1012.1072.90-72.90154.77-34.77143.77-45.7762.5038.3050.4058.267.26下M-14.95-4.5914.80-14.80-44.6644.66-78.7537.36-73.0143.11-32.96-3.36-18.16-28.427.26N-117.60-40.50-7.607.60-1.901.90154.77459.69398.80403.74380.52365.32372.92365.33361.91V49.002.00-12.1012.1072.90-72.90154.77-34.77143.77-45.7762.5038.3050.4058.267.262层上M-35.70-8.60-47.1047.10-288.00288.00-422.40326.40-410.10338.705.38-88.82-41.72-16.04128.50N-1014.90-180.80-27.7027.70-36.6036.60-1373.94-1278.78-1062.48-967.32-1113.76-1169.16-1141.46-1179.08-1173.74V30.8017.90-205.50205.50-178.30178.30-184.09279.49-200.99262.59248.83-162.1743.33172.00155.68下M-10.55-3.62108.80-108.80-84.5084.50-124.6895.02-120.4099.30-121.8895.72-13.08-79.4536.53N1014.90-180.80-27.7027.70-36.6036.601061.821156.98967.321062.48916.04860.64888.34850.72856.06V30.8017.90-205.50205.50-178.30178.30-184.09279.49-200.99262.59248.83-162.1743.33172.00155.681层上M-50.70-25.6074.50-74.5079.60-79.6027.28-179.6852.78-154.18-143.125.88-68.62-121.00-124.06N-1134.30-189.80-9.409.40-50.8050.80-1541.08-1409.00-1200.34-1068.26-1257.76-1276.56-1267.16-1318.46-1293.62V42.409.60-234.50234.50-195.60195.60-197.64310.92-211.88296.68283.62-185.3849.12192.70169.36下M129.1042.90-535.60535.60-434.00434.00-383.54744.86-435.10693.30694.73-376.47159.13493.36432.40N-1134.30-189.80-9.409.40-50.8050.80-1541.08-1409.00-1200.34-1068.26-1257.76-1276.56-1267.16-1318.46-1293.62V42.409.60-234.50234.50-195.60195.60-197.64310.92-211.88296.68283.62-185.3849.12192.70169.36第190页
10.3剪力墙截面设计10.3.1剪跨比以及轴压比验算层次9240019.1-78.75154.77454.750.21<2.00.02<0.62240019.1-422.40-184.09-1373.940.96<2.00.06<0.61240019.1744.86310.92-1409.000.99<2.00.06<0.610.3.2剪力墙正截面设计10.3.2.1第一层配筋最不利内力：有震；无震，故有震组合更不利。剪力墙的翼缘宽度翼缘厚度纵向钢筋采用HRB400级,竖向及水平分布钢筋采用HPB300级钢筋（，竖向分布钢筋采用2排A12@200，相应的配筋率为：采用对称配筋，先假定将上述数据代入后得：第190页
所得x=70.23mm<但取x=600mm选6C18。10.3.2.2第二层配筋最不利内力：有震；无震，故有震组合更不利。剪力墙的翼缘宽度翼缘厚度纵向钢筋采用HRB400级,竖向及水平分布钢筋采用HPB300级钢筋（，竖向分布钢筋采用2排A12@200，相应的配筋率为：采用对称配筋，先假定将上述数据代入后得：第190页
所得x=65.19mm<但取x=600mm选6C18。10.3.2.3第九层配筋最不利内力：有震；无震，故有震组合更不利。剪力墙的翼缘宽度翼缘厚度纵向钢筋采用HRB400级,竖向及水平分布钢筋采用HPB300级钢筋（，竖向分布钢筋采用2排A12@200，相应的配筋率为：采用对称配筋，先假定将上述数据代入后得：第190页
所得x=36.12mm<但取x=600mm选6C18。10.3.3斜截面受剪承载力计算10.3.3.1有震组合受剪承载力计算1一层配筋剪力墙的剪力设计值及相应的轴力设计值为：V=310.92kN，N=1409.00kN。由剪跨比验算得0.99<2.5，故应验算剪力墙的截面尺寸。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.27条地震设计状况时：剪跨比不大于2.5时满足要求。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.2.11条地震设计状况时：计算剪力墙的水平分布钢筋，其中。,计算时N=1409.00kN。第190页
按构造配筋，取间距s=150mm；。选用2排A10@150，满足要求。2二层配筋剪力墙的剪力设计值及相应的轴力设计值为：V=279.49，N=1156.98kN。由剪跨比验算得0.96<2.5，故应验算剪力墙的截面尺寸。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.27条地震设计状况时：剪跨比不大于2.5时满足要求。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.2.11条地震设计状况时：计算剪力墙的水平分布钢筋，其中。,,计算时N=1156.98kN。按构造配筋，取间距s=150mm，。选用2排A10@150，满足要求。3九层配筋剪力墙的剪力设计值及相应的轴力设计值为：V=154.77kN，N=1454.75kN。由剪跨比验算得0.21<2.5，故应验算剪力墙的截面尺寸。第190页
根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.27条地震设计状况时：剪跨比不大于2.5时满足要求。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.2.11条地震设计状况时：计算剪力墙的水平分布钢筋，其中,,计算时N=1409.00kN。按构造配筋，取间距s=150mm，。选用2排A10@150，满足要求。4约束边缘构件综上配筋结果，且墙肢轴压比大于0.3，剪力墙需设约束边缘构件，按构造构件配置竖向钢筋，如图所示。图9-5第190页
图中GZJ-1阴影部分边长为：GZJ-1面积为：三级抗震等级剪力墙（底部加强部位）构造边缘竖向钢筋最小面积：GZJ-1配筋面积，且6A12面积为，按《高层建筑混凝土结构技术规程》7.2.15.2规定，其配筋率不应小于阴影部分面积的1%计算得到的钢筋面积，实配面积：。故选配7C20。配筋率：，满足要求。GZJ-1箍筋选用B10@150，由《高层建筑混凝土结构技术规程》表7.2.15轴压比均大于0.4，查得。（满足最小体积配箍率要求）10.3.3.2无震组合受剪承载力计算1一层配筋剪力墙的剪力设计值及相应的轴力设计值为：V=283.62kN，N=11257.76kN。由剪跨比验算得0.99<2.5，故应验算剪力墙的截面尺寸。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.27条永久、短暂设计状况时：剪跨比不大于2.5时，满足要求。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.2.11条永久、短暂设计状况时：第190页
其中。故构造配筋，取间距s=150mm，。选用2排A10@150，满足要求。2二层配筋剪力墙的剪力设计值及相应的轴力设计值为：V=248.83kN，N=916.04kN。由剪跨比验算得0.96<2.5，故应验算剪力墙的截面尺寸。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.27条永久、短暂设计状况时：剪跨比不大于2.5时，满足要求。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.2.11条永久、短暂设计状况时：其中。故构造配筋，取间距s=150mm，。选用2排A10@150，满足要求。3九层配筋剪力墙的剪力设计值及相应的轴力设计值为：V=62.50kN，N=380.52kN。由剪跨比验算得0.21<2.5，故应验算剪力墙的截面尺寸。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.27条永久、短暂设计状况时：剪跨比不大于2.5时第190页
，满足要求。根据GJG3-2010《高层建筑混凝土结构设计规范》7.2.11条永久、短暂设计状况时：其中。故构造配筋，取间距s=150mm，。选用2排A10@150，满足要求。10.4剪力墙截面设计构造要求剪力墙受剪面积应符合下列要求：无地震作用组合时：有地震作用组合时：剪跨比时，剪跨比时，根据JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第8.2.1条和第7.2.15条，GB50011-2010《建筑抗震设计规范》第6.5.2条规定：1.框架－剪力墙结构中剪力墙竖向和水平分布钢筋的配筋率，抗震设计时不应小于0.25％，非抗震设计时不应小于0.20％，并应至少双排布置。2.剪力墙竖向和水平分布钢筋间距均不应大于300mm，分布钢筋直径均宜小于10mm。3.抗震设计时，二级抗震等级的剪力墙，其重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比不宜超过0.6的限值。第190页
4.二级抗震设计的剪力墙底部加强部位及其上一层的墙肢端部应按下列要求配置约束边缘构件。表9-14约束边缘构件范围及配箍特征值项目二级（暗柱）（翼墙或端柱）图9.2a.约束边缘构件沿墙肢方向的长度和箍筋配箍特征值宜符合上表的要求，且二级抗震设计时箍筋直径不应小于8mm,箍筋间距不应小于150mm；b.约束边缘构件纵向钢筋的配筋范围不应小于图9.2中的阴影面积，其纵向钢筋最小截面面积，二级抗震设计时不应小于图9.2中阴影面积的1.0％，并不应小于（表示钢筋直径）；c.构造边缘构件的范围和计算纵向钢筋用量的截面面积宜取图9.3中的阴影部分；d.抗震设计时，错层结构其构造边缘构件的最小配筋应符合表9-12的规定。1）竖向钢筋最小量应比表9-12中的数值提高采用；2）箍筋的配筋范围宜取图9.3中阴影部分，其配箍特征值不宜小于0.1.第190页
表9-15剪力墙端部暗柱、端柱、翼柱配筋构造抗震等级底部加强部位其他部位纵向钢筋(取较大值)箍筋纵向钢筋(取较大值)拉筋最小直径最大间距最小直径最大间距三级第190页
11现浇板式楼梯设计轴与轴相交处现浇板式楼梯设计：11.1确定梯段板厚确定根据楼梯平面布置图，梯段斜板水平投影的长度，楼梯梯段斜板的厚度：，取h=150mm。11.2确定其它各构件的尺寸TL1:，平台板厚。11.3梯段板TB1设计板的倾斜角的正切，，取1m宽板带计算。11.3.1荷载计算梯段板的荷载计算列于下表梯段板的荷载计算表荷载种类荷载标准值恒荷载水泥花砖地面三角形踏步混凝土斜板20厚纸筋粉底小计8.04活荷载3.5对于由可变荷载控制的组合：恒荷载分项系数;活荷载分项系数。总荷载设计值对于由永久荷载控制的组合：恒荷载分项系数；活荷载分项系数；总荷载设计值因此，由可变荷载控制的组合进行截面设计。第190页
11.3.2截面设计板水平跨度，弯矩设计值，板的有效高度。混凝土强度等级取C35：采用钢筋为。，选配C10@200。配筋率：满足最小配筋率要求，选配C10@200。分布钢筋每级踏步1根C8。11.4平台板设计11.4.1荷载计算设计平台板厚，取宽板带计算。平台板的荷载计算列于下表：平台板的荷载表荷载种类荷载标准值恒荷载水泥花砖地面120厚混凝土板20厚纸筋粉底小计3.94活荷载3.5第190页
对于由可变荷载控制的组合：恒荷载分项系数;活荷载分项系数。总荷载设计值对于由永久荷载控制的组合：恒荷载分项系数；活荷载分项系数；总荷载设计值因此，由可变荷载控制的组合进行截面设计。11.4.2截面设计平台板的计算跨度，弯矩设计值：，板的有效高。混凝土强度等级取C35：，采用钢筋，第190页
楼梯剖面图，，选配C@180。配筋率：满足最小配筋率要求，选配C@180。11.5平台梁设计平台梁截面尺寸为11.5.1荷载计算平台梁的荷载计算见下表：平台梁的荷载表荷载种类荷载标准值恒荷载梁自重梁侧面抹灰平台板传来梯段板传来小计22.52活荷载对于由可变荷载控制的组合：恒荷载分项系数;活荷载分项系数。总荷载设计值对于由永久荷载控制的组合：恒荷载分项系数；活荷载分项系数；总荷载设计值第190页
因此，由可变荷载控制的组合进行截面设计。11.5.2截面设计计算跨度：。弯矩设计值：。剪力设计值:。平台梁的有效高度：。混凝土强度等级取C35：，采用钢筋为。11.5.2.1平台梁截面设计按倒L形计算按设计跨度考虑：故属于第一类T型截面。，，选配3C。11.5.2.1斜截面受剪承载力计算1验算截面尺寸，,截面尺寸满足要求。2验算是否需要计算配置腹筋，不需要计算配置箍筋，按构造配置箍筋即可，按构造配置双肢箍筋。第190页
配箍率：，满足要求。11.6梯柱设计假定梯柱基础顶面至室外地坪的距离为300mm，则l0＝2250mm,TZ1上的荷载为平台梁传来的以及TZ1的自重：N＝42.21×3.78/2+2.25×0.25×0.25×25＝83.29KN。由轴心受压公式=可得：j+故不需要按计算配筋，仅按构造要求配置钢筋，但必须满足最小配筋率的要求。TZ1内纵筋选用4C14,箍筋选用φ6@200如下图所示:故不需要按计算配筋，仅按构造要求配筋，但必须满足最小配筋率的要求。TZ1内纵筋选用4C14，箍筋选用φ6@200。验算TZ1内纵筋配筋率：一侧纵向钢筋配筋率：全截面纵向钢筋配筋率：即选配的钢筋满足最小配筋率的要求。第190页
12桩基础设计选取9轴和J轴交点处柱下桩基础设计：12.1设计条件12.1.1工程地质条件自上而下土层依次如下：①号土层：素填土，层厚约5m，稍湿，松散，承载力特征值fak=100kPa。②号土层：淤泥质土，层厚2.8m，流塑，承载力特征值fak=60kPa。③号土层：粉砂，层厚4.2m，稍密，承载力特征值fak=120kPa。④号土层：粉质黏土，层厚3.9m，湿，可塑，承载力特征值fak=170kPa。⑤号土层：粗砂，钻孔未穿透，中密-密实，承载力特征值fak=290kPa。12.1.2岩土设计技术参数岩土设计参数如表1和表2所示．表1地基岩土物理力学参数土层编号土的名称孔隙比e含水量W(%)液性指数IL标准贯入锤击数N压缩模量ES(MPa)①素填土－－－－4.5②淤泥质土1.1068.61.25－2.8③粉砂0.8325.8－157.2④粉质黏土0.7036.40.75－10.5⑤粗砂0.62－－3018.5表2桩的极限侧阻力特征值qsa和极限端阻力特征值qpa 单位：kPa土层编号土的名称桩的侧阻力qsa桩的端阻力qpa①素填土25－②淤泥质土22－③粉砂40680④粉质黏土80900⑤粗砂1003200第190页
自然地面以下地基为粉质粘土，重度为。12.2桩基的设计作用于柱底的荷载效应标准组合为：内力恒载活载左风右风不考虑抗震的荷载组合选用组合1.0*恒载+1.0活载+0.6*左风1.0*恒载+1活载+0.6*右风1.0*恒载+1.0左风+0.6*活载1.0*恒载+1.0*右风+0.6*活载M-3.60-1.35152.80-152.8086.73-96.63148.39-157.21-96.63N2580.29522.34-27.7027.703086.013119.252865.9942921.3943119.25V2.210.83-51.4051.40-27.833.88-48.69254.10833.8812.2.1确定承台埋深和桩长为了满足承台的基本刚度，桩与承台的连接等构造需要，条形基础承台和柱下独立桩基础承台的最小厚度为300mm，其最小埋深为500mm。承台埋深为4.8米，承台厚度取1.0米。采用钻孔灌注桩，直径为500mm,桩长13m，桩底进入持力层深度宜为桩深直径的，桩端进入持力层粗砂土层1.9m,桩顶在淤泥质土顶面下0.2m。混凝土强度等级取C40级，纵筋选用HRB400级，箍筋选用HPB300级。桩长是指承台底面到桩底的长度。12.2.2单桩竖向承载力的确定按照《建筑桩基技术规范》的规定，灌注桩的极限承载力可按下式计算：则灌注桩极限承载力计算表如下：土层名称土层厚度/m桩径/m侧阻力/KN端阻力/KN单桩极限承载力特征值/KN素填土5(0.2)0.525-7.85-1784.86淤泥质土2.80.522-96.7-粉砂4.20.540-263.76-粉质黏土3.90.580-489.8-粗砂1.90.51003200298.3628第190页
12.2.3估计所需桩的根数中柱,则根，暂取4根；12.2.4桩位布置及承台尺寸根据《地基基础设计规范》第8.5.17条规定，承台的最小宽度不应小于，边桩中心至承台边缘的距离不宜小于桩的直径或边长，且桩的外边缘至承台外边缘的距离不小于；承台的最小厚度不应该小于。查表得：桩的最小中心距不小于3d，取桩中心距:1500mm。承台长边：承台短边：承台高度：桩顶嵌入承台的长度取，钢筋保护层取，满足相关规定。所以承台有效高度为：承台强度取C40，配置HRB400级钢筋。第190页
桩布置图12.2.5单桩承载力验算取承台及其上土的平均重度，。水平承载力计算特征值的计算：查表得m=25。桩顶竖向平均力：满足要求。单桩水平力：12.2.6计算桩顶荷载及验算桩基承载力灌注桩的混凝土强度等级采用C40，主筋采用HRB400（C），箍筋采用HPB300（A）。第190页
相应于荷载效应基本组合时作用于柱底的荷载设计值为：第190页
框架J柱内力组合单位：弯矩（kN·m）、轴力（kN）、剪力（kN）柱号截面内力恒载活载左风右风左震右震考虑抗震的荷载组合不考虑抗震的荷载组合重力荷载效应对结构不利重力荷载效应对结构有利可变荷载效应控制的组合（1）永久荷载效应控制的组合可变荷载效应控制的组合（2）1.2*（恒载+0.5*活载）+1.3*左震1.2*（恒载+0.5*活载）+1.3*右震1.0*恒载+1.3*左震1.0*恒载+1.3*右震1.2*恒载+1.4*0.7活载+1.4*左风1.2*恒载+1.4*0.7活载+1.4*右风1.35*恒载+1.4*0.7*活载1.2*恒载+1.4*活载+1.4*0.6*左风1.2*恒载+1.4*活载+1.4*0.6*右风1层下M-3.60-1.35152.80-152.80236.28-236.28302.03-312.29303.56-310.76-219.56208.28-6.18-134.56-204.69N2580.29522.34-27.7027.70-56.2056.203336.693482.812507.232653.353647.023569.463995.283850.893874.83V2.210.83-51.4051.4085.77-85.77114.65-108.35113.71-109.2975.43-68.493.8046.99-68.23第190页
从上表取:抗震组合：Z1非抗震组合：Z2Z3比较得：取组合Z2、Z3进行计算。Z1：扣除承台和其上填土自重后的桩顶竖向力设计值：Z2：扣除承台和其上填土自重后的桩顶竖向力设计值：故组合Z2最不利。第190页
12.2.7承台受冲切承载力验算抗冲切示意图柱边冲切力计算冲切力受冲切承载力截面高度影响系数计算：冲垮比与系数β的计算则满足要求。第190页
角桩向上冲切计算满足要求。12.2.8承台受剪切承载力验算剪跨比与以上冲垮比相同。受剪切承载力截面高度影响系数计算对Ⅰ-Ⅰ斜截面剪切系数则对Ⅱ-Ⅱ斜截面剪切系数则12.2.9承台受弯承载力计算故按最小配筋率配筋。选配C22@100()沿平行Y轴方向布置第190页
满足要求。选配C22@10()沿平行X轴方向布置12.2.10桩身构造配筋桩身按构造配筋：按最小配筋率配纵筋：选配6C18（）。距桩顶1.5m范围内箍筋配A8@50，桩底0.6米范围内箍筋选配A8@50，其余桩身范围内箍筋选配A8@200，以上箍筋均采用螺旋箍。第190页
13PKPM电算部分13.1建筑结构总信息WMASS.OUT13.1.1电算输出内容总信息..............................................结吗料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Degree)ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定:是墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区柳州风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.10地面粗糙程度:C类结构X向基本周期（秒）:Tx=0.26结构Y向基本周期（秒）:Ty=0.26是否考虑顺风向风振:是第190页
风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00是否计算横风向风振:否是否计算扭转风振:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=10各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=6.00场地类别:KD=II设计地震分组:一组特征周期TG=0.35地震影响系数最大值Rmax1=0.04用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2=0.28框架的抗震等级:NF=4剪力墙的抗震等级:NW=3钢框架的抗震等级:NS=3抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=不改变重力荷载代表值的活载组合值系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00中震(或大震)设计:MID=不考虑是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否按主振型确定地震内力符号:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到2层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算第190页
考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00柱，墙，基础活荷载折减系数（计算截面以上的层数折减系数）11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=270柱箍筋强度(N/mm2):JC=270第190页
墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=210墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=300边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：是柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=20.00柱保护层厚度(mm):ACA=20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50温度荷载分项系数:CTEMP=1.40吊车荷载分项系数:CCRAN=1.40第190页
特殊风荷载分项系数:CSPW=1.40活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.50吊车荷载组合值系数:CD_C=0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL=0.60考虑风荷载参与组合:CD_TW=0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE=0.00砼构件温度效应折减系数:CC_T=0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1121用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................第190页
层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...........层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层31约束边缘构件层各层的质量、质心坐标信息层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)10149.70243.32941.10042.30.80.00.079156.54940.01138.100580.267.00.01.198155.13639.97933.900480.162.20.01.007155.13339.98029.700480.462.20.01.006155.13339.98025.500480.462.20.01.005155.13339.98021.300480.462.20.01.004155.13339.98017.100480.462.20.00.963155.18240.01312.900501.662.20.01.002155.18240.0138.700501.662.20.00.991155.18740.0144.500506.962.20.01.00第190页
活载产生的总质量(t):565.750恒载产生的总质量(t):4534.197附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):5099.947恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)各层构件数量、构件材料和层高层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)1100(35/360)20(40/360)0(30/300)4.5004.5002(2)1100(35/360)20(40/360)0(30/300)4.2008.7003(3)1100(35/360)20(40/360)0(30/300)4.20012.9004(4)1100(35/360)20(40/360)0(30/300)4.20017.1005(5)1100(35/360)20(40/360)0(30/300)4.20021.3006(6)1100(35/360)20(40/360)0(30/300)4.20025.5007(7)1100(35/360)20(40/360)0(30/300)4.20029.7008(8)1100(35/360)20(40/360)0(30/300)4.20033.9009(9)185(35/360)20(40/360)0(30/300)4.20038.10010(10)17(35/360)4(40/360)0(30/300)3.00041.100第190页
风荷载信息层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y10117.4517.452.38.518.525.59154.4171.9354.195.53104.0462.58150.28122.1867.188.36192.41270.67146.19168.31574.081.24273.62419.96142.07210.42457.774.05347.73880.15137.85248.23500.466.66414.35620.44133.42281.74683.358.91473.37608.13129.97311.65992.252.91526.29818.02127.68339.37417.349.01575.212233.71126.94366.29065.447.86623.015037.4各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11529.6256.9740.0435.8715.3535.8915.3021529.6256.9740.0435.8715.3535.8915.3031529.6256.9740.0435.8715.3535.8915.3041529.6256.9740.0435.8715.3535.8915.3051529.6256.9740.0435.8715.3535.8915.30第190页
61529.6256.9740.0435.8715.3535.8915.3071529.6256.9740.0435.8715.3535.8915.3081529.6256.9740.0435.8715.3535.8915.3091529.6256.9740.0435.8715.3535.8915.3010132.7649.7043.393.908.408.403.90各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111074.611.01211064.641.00311064.641.04411024.471.00511024.471.00611024.471.00711024.471.00811024.081.00911222.121.191011317.271.08计算信息计算日期:2015.5.11第190页
开始时间:9:35:56可用内存:1048.00MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力结束日期:2015.5.11时间:9:37:10总用时:0:1:14===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值第190页
Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=56.3056(m)Ystif=39.6093(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=55.1875(m)Ymass=40.0137(m)Gmass(活荷折减)=631.3813(569.1344)(t)Eex=0.0745Eey=0.0348Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.8464Raty1=2.0329薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.4405E+06(kN/m)RJY1=2.4405E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=4.0046E+05(kN/m)RJY3=5.1911E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=56.3038(m)Ystif=39.6131(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=55.1820(m)Ymass=40.0132(m)Gmass(活荷折减)=626.1013(563.8544)(t)Eex=0.0749Eey=0.0345Ratx=1.0714Raty=1.0714Ratx1=1.4959Raty1=1.5536第190页
薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.6149E+06(kN/m)RJY1=2.6149E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=3.0925E+05(kN/m)RJY3=3.6167E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=56.3038(m)Ystif=39.6131(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=55.1820(m)Ymass=40.0132(m)Gmass(活荷折减)=626.1013(563.8544)(t)Eex=0.0749Eey=0.0345Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.7914Raty1=1.6145薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.6149E+06(kN/m)RJY1=2.6149E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.9534E+05(kN/m)RJY3=3.3257E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=56.0893(m)Ystif=38.9758(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=55.1333(m)Ymass=39.9802(m)Gmass(活荷折减)=604.8087(542.5795)(t)Eex=0.0604Eey=0.0861Ratx=0.7102Raty=0.7102Ratx1=1.2793Raty1=1.3060薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.8571E+06(kN/m)RJY1=1.8571E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.0873E+05(kN/m)RJY3=2.6333E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------第190页
FloorNo.5TowerNo.1Xstif=56.0893(m)Ystif=38.9758(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=55.1333(m)Ymass=39.9802(m)Gmass(活荷折减)=604.8087(542.5796)(t)Eex=0.0604Eey=0.0861Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2683Raty1=1.3006薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.8571E+06(kN/m)RJY1=1.8571E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.0572E+05(kN/m)RJY3=2.5719E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=56.0893(m)Ystif=38.9758(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=55.1333(m)Ymass=39.9802(m)Gmass(活荷折减)=604.8087(542.5796)(t)Eex=0.0604Eey=0.0861Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2599Raty1=1.3144薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.8571E+06(kN/m)RJY1=1.8571E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.0380E+05(kN/m)RJY3=2.5194E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.7TowerNo.1Xstif=56.0893(m)Ystif=38.9758(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=55.1333(m)Ymass=39.9802(m)Gmass(活荷折减)=604.8087(542.5795)(t)Eex=0.0604Eey=0.0861第190页
Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4305Raty1=1.4541薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.8571E+06(kN/m)RJY1=1.8571E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.0236E+05(kN/m)RJY3=2.4696E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.8TowerNo.1Xstif=56.0893(m)Ystif=38.9758(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=55.1364(m)Ymass=39.9787(m)Gmass(活荷折减)=604.6021(542.3729)(t)Eex=0.0602Eey=0.0859Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4280Raty1=1.5123薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.8571E+06(kN/m)RJY1=1.8571E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.0208E+05(kN/m)RJY3=2.4263E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.9TowerNo.1Xstif=56.0893(m)Ystif=38.9758(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=56.5493(m)Ymass=40.0106(m)Gmass(活荷折减)=714.3092(647.2593)(t)Eex=0.0291Eey=0.0887Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=5.0958Raty1=6.9654薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.8571E+06(kN/m)RJY1=1.8571E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)第190页
RJX3=2.0216E+05(kN/m)RJY3=2.2920E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.10TowerNo.1Xstif=49.7018(m)Ystif=43.8541(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=49.7018(m)Ymass=43.3286(m)Gmass(活荷折减)=43.9680(43.1538)(t)Eex=0.0000Eey=0.1818Ratx=0.2688Raty=0.2688Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.9920E+05(kN/m)RJY1=4.9920E+05(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.6673E+04(kN/m)RJY3=4.7008E+04(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比:1.0000(第10层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第10层第1塔)结构整体抗倾覆验算结果抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载939416.910035.193.610.00Y风荷载524635.417071.230.730.00X地震899503.111501.678.210.00Y地震502344.911333.644.320.00结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.011第190页
按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.011按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.001按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.020按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.000按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.019按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002结构整体稳定验算结果层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.400E+060.519E+064.5070251.25.6533.2520.309E+060.362E+064.2062426.20.8124.3330.295E+060.333E+064.2054664.22.6925.5540.209E+060.263E+064.2046901.18.6923.5850.206E+060.257E+064.2039395.21.9327.4260.204E+060.252E+064.2031888.26.8433.1870.202E+060.247E+064.2024382.34.8642.5480.202E+060.243E+064.2016875.50.3060.3990.202E+060.229E+064.209371.90.61102.73100.567E+050.470E+053.00531.320.26265.65该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi小于20,应该考虑重力二阶效应第190页
楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------1010.4084E+030.5388E+031.001.00910.2020E+040.2674E+044.954.96810.2589E+040.3471E+041.281.30710.3108E+040.4202E+041.201.21610.3575E+040.4860E+041.151.16510.3992E+040.5445E+041.121.12410.4356E+040.5957E+041.091.09310.6749E+040.8762E+041.551.47210.7229E+040.9405E+041.071.07110.7075E+040.9204E+040.980.98X方向最小楼层抗剪承载力之比:0.98层号:1塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:0.98层号:1塔号:1第190页
13.1.2电算过程控制分析及调整说明1.总信息 考虑墙梁柱表面抹灰等做法影响，本设计为框架-剪力墙结构，混凝土容重采用Gc=26.00kN/m3。 竖向荷载计算信息选“按模拟施工3加荷计算”，根据JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第5.1.9条，高层建筑结构的建造是遵循一定的顺序，逐层完成的，构件自重恒载和附加恒载是随着主体结构的施工而逐步增加的，结构的刚度也是随着构件的形成而不断增加与改变。模拟施工3是采用分层刚度分层加载模型，适用于本工程。 嵌固端所在层号填写“1”，程序读取嵌固端所在层号为地面。2.风荷载信息 修正后的基本风压(kN/m2):=0.33，是考虑了JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第4.2.2条,对风荷载效应的放大1.1倍之后的值。 结构X、Y向基本周期，在模型进行计算后，再把计算输出值填入。 地面粗糙程度:B类也为任务书所给数据。3.地震信息 计算振型数为“15”，本工程采用扭转耦联计算地震力，取规定的最小值15，经计算，满足JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第5.1.13.1条规定。 地震烈度、场地类别、设计地震分组、特征周期为任务书所给数据。 周期折减系数填写“0.75”，由于填充墙的存在使结构实际刚度大于计算刚度，实际周期小于计算周期，这样算出的地震剪力偏小，使结构偏于不安全，故按JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第4.3.17条取值0.75。 考虑偶然偏心和双向地震扭转效应，根据《抗规》第5.1.1条和JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第4.3.2条规定，本工程质量和刚度分布不均匀，楼层最大位移与平均位移之比值超过扭转位移比限值1.2，扭转效应比较明显，应对其进行双向地震扭转效应计算。 本工程结构为6度设防，高度为53.4米，结构抗震等级按《抗规》表6.1.2选用，框架的抗震等级为四级，剪力墙的抗震等级为三级。4.调整信息 根据《高规》第5.2.3条，对梁端弯矩进行调幅，调幅系数取“0.85” 根据《高规》第5.2.1条，连梁刚度折减系数取“0.6” 根据《抗规》第5.2.5条，勾选按抗震规范5.2.5调整楼层地震力5.设计信息 本工程结构安全等级为二级，设计使用年限为50年，故结构重要性系数填写“1.0”。第190页
根据《高规》第7.2.16-4条，剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4.根据《高规》第5.4.2条规定和电算结果分析，本结构不需要考虑P-Delt效应。6、刚度比 刚度比用来确定结构中的薄弱层，控制结构竖向布置。电算结果：X方向最小刚度比:0.8921(第1层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第15层第1塔)满足《高规》3.5.2-2条规定。7、刚重比 刚重比主要是控制结构在风载或水平地震作用下，重力荷载产生的二阶效应不致过大，避免结构的失稳倒塌。本工程刚重比电算结果： X向刚重比EJd/GH××2=4.33Y向刚重比EJd/GH××2=4.31该结构刚重比EJd/GH××2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比EJd/GH××2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应满足《高规》第5.4.1条和5.4.4条及条文说明8、剪重比 剪重比是衡量结构刚柔程度的参数之一，剪重比太小，说明结构整体刚度偏柔，水平地震作用下将产生过大的水平位移或层间位移。剪重比过大，说明结构整体刚度偏刚，这时会引起很大的地震力。本工程结构剪重比电算结果： X方向最小楼层抗剪承载力之比:0.75层号:1塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:0.77层号:1塔号:1满足《抗规》第5.2.5条和《高规》第3.5.3、第4.3.12条规定。注：上文《高规》均指JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》；《抗规》指GB50011-2010《建筑抗震设计规范》。13.2周期、振型与地震力信息WZQ.OUT13.2.1电算输出内容周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.8013177.901.00(1.00+0.00)0.0021.629388.410.65(0.00+0.65)0.35第190页
31.498786.600.36(0.00+0.35)0.6440.6025179.651.00(1.00+0.00)0.0050.540293.120.51(0.00+0.51)0.4960.495885.870.50(0.00+0.50)0.5070.35991.250.99(0.99+0.00)0.0180.314498.340.47(0.01+0.46)0.5390.287384.910.55(0.00+0.54)0.45100.24971.570.98(0.98+0.00)0.02110.215199.490.46(0.01+0.44)0.54120.195984.910.57(0.01+0.56)0.43130.18801.630.98(0.98+0.00)0.02140.160199.870.43(0.02+0.42)0.57150.15321.640.98(0.98+0.01)0.02地震作用最大的方向=-1.501(度)仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)1015.32-0.18-0.069178.54-3.13-10.788162.67-2.33-10.657157.59-2.08-10.846150.74-1.78-10.085142.35-1.46-8.454132.71-1.11-5.943123.06-0.79-2.902114.79-0.47-2.43第190页
116.59-0.18-1.53振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)1010.020.13-0.09910.031.35-12.37810.021.17-10.47710.031.08-9.67610.020.95-8.57510.020.80-7.22410.020.62-5.65310.010.45-4.08210.010.28-2.56110.000.12-1.09振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.040.050.20910.112.1229.70810.091.4424.97710.081.3122.88610.071.1420.13510.060.9516.82410.050.7413.07310.040.539.33210.020.335.86110.010.142.50振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)第190页
101-5.30-0.120.2591-72.040.7050.0381-38.71-0.1129.9071-6.78-0.324.416126.74-0.43-23.865153.02-0.45-45.794165.15-0.41-54.263162.12-0.35-48.462146.21-0.22-35.541122.50-0.08-17.19振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)1010.040.29-0.2391-0.182.39-31.3881-0.091.47-18.6571-0.010.32-4.90610.06-0.919.98510.11-1.8922.08410.14-2.3728.23310.14-2.3127.70210.10-1.6920.51110.05-0.789.61振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)1010.04-0.13-0.2891-0.25-3.52-38.1481-0.14-1.60-21.4971-0.05-0.18-3.74610.061.2714.83510.152.3929.46第190页
410.212.8936.40310.232.7735.04210.172.0225.87110.090.9412.19振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)1014.980.42-0.359159.531.14-81.12815.100.55-5.6971-43.66-0.8067.1461-62.18-1.5293.6951-37.75-1.1854.194112.78-0.07-23.883156.030.96-86.602158.251.12-84.801133.310.65-46.30振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.05-0.580.49910.70-3.9258.64810.09-0.489.4871-0.453.07-38.1561-0.674.48-58.6751-0.442.78-38.00410.09-0.859.25310.59-3.9850.98210.68-4.2355.17110.40-2.3330.93第190页
振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.040.160.29910.283.4034.30810.080.083.1871-0.15-2.45-26.3661-0.29-3.31-37.7851-0.24-1.92-23.1941-0.010.767.44310.263.0033.74210.343.1135.72110.211.7020.00振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)101-3.37-0.32-0.0391-32.69-0.9544.878119.490.40-34.237141.651.33-65.10619.520.58-8.7851-35.07-0.7661.6441-34.10-0.9851.743111.010.04-27.352133.060.67-57.531125.270.55-40.09振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t第190页
(kN)(kN)(kN-m)1010.040.50-0.4391-0.522.50-41.55810.21-1.6419.70710.60-3.5248.86610.24-0.8414.1851-0.462.95-38.8741-0.602.97-41.39310.04-0.799.25210.56-3.0440.45110.48-2.3031.33振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)1010.06-0.19-0.3391-0.14-2.94-29.6281-0.111.8617.66710.203.5639.01610.340.719.6751-0.12-3.04-32.3341-0.53-2.92-32.6631-0.110.888.63210.433.0132.33110.452.2524.79振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)1012.740.260.669118.851.28-11.65第190页
81-28.03-1.3238.5371-15.14-1.484.126128.750.57-51.365113.751.29-2.7341-29.230.0864.1931-12.63-0.6410.702118.01-0.39-45.081122.90-0.05-45.21振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.06-0.560.53910.36-1.7534.2781-0.243.05-43.6771-0.491.65-27.79610.33-3.1043.75510.64-1.7127.0741-0.493.09-43.3331-0.691.79-26.99210.43-2.1829.80110.83-2.8240.40振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)101-2.920.08-1.5991-10.851.139.538128.58-1.33-41.3971-12.02-1.4221.3261-19.421.5424.22第190页
5126.791.80-42.0341-1.10-1.9710.7431-26.22-1.7938.25217.731.54-18.341126.672.40-42.34各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1374.3720.1830.514152.9150.3660.52786.3980.9390.441034.78110.59120.461319.97140.621517.24各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力---------------------------------------------------------------------------第190页
FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)10110.0310.03(2.32%)(2.32%)30.0966.8791125.54135.25(1.96%)(1.96%)597.3193.198183.76198.84(1.61%)(1.61%)1411.7569.487184.23240.84(1.36%)(1.36%)2365.7960.896190.02277.09(1.20%)(1.20%)3423.0252.285190.50310.38(1.09%)(1.09%)4580.5143.674188.01338.81(1.00%)(1.00%)5835.8835.063194.52365.74(0.92%)(0.92%)7182.0827.492190.03395.96(0.87%)(0.87%)8626.0118.541165.62419.77(0.82%)(0.82%)10280.359.68第190页
抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=0.80%X方向的有效质量系数:98.89%仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.190.010.0091-2.830.110.3981-2.260.080.3871-2.080.070.3961-1.830.060.3651-1.530.050.3041-1.180.040.2131-0.830.030.1021-0.530.020.0911-0.240.010.06振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)第190页
1010.815.02-3.22911.0951.18-468.88810.9244.41-396.96710.9540.81-366.42610.9136.02-324.77510.7930.22-273.45410.6023.61-214.19310.4017.00-154.65210.3110.58-97.08110.174.42-41.16振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.660.793.47911.9235.90503.94811.5824.36423.65711.4222.18388.14611.2519.41341.53511.0716.15285.44410.8912.50221.75310.698.97158.37210.415.5799.35110.162.3342.39振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t第190页
(kN)(kN)(kN-m)1010.060.000.00910.85-0.01-0.59810.460.00-0.35710.080.00-0.0561-0.320.010.2851-0.630.010.5441-0.770.000.6431-0.730.000.5721-0.540.000.4211-0.270.000.20振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.59-4.453.49912.74-36.64480.10811.32-22.52285.32710.16-4.9075.0061-0.8813.86-152.6451-1.6728.89-337.8641-2.1136.30-431.8831-2.1135.27-423.8121-1.5925.91-313.7811-0.7511.95-146.96振型6的地震力-------------------------------------------------------第190页
FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)1010.59-1.68-3.7191-3.24-46.56-504.4481-1.89-21.16-284.2371-0.61-2.35-49.50610.7716.84196.14512.0031.59389.67412.8038.27481.47313.0036.67463.54212.3126.78342.22111.1312.39161.18振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)1010.070.01-0.01910.870.02-1.19810.070.01-0.0871-0.64-0.010.9861-0.91-0.021.3751-0.55-0.020.79410.190.00-0.35310.820.01-1.27210.850.02-1.24110.490.01-0.68第190页
振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)1010.333.77-3.1691-4.5425.49-381.1681-0.593.09-61.60712.92-19.96247.96614.38-29.14381.31512.89-18.09246.9741-0.585.55-60.1331-3.8125.86-331.3221-4.4227.49-358.5911-2.6115.13-201.06振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.431.613.00912.9134.95352.57810.780.8532.6971-1.52-25.17-270.9461-2.98-34.01-388.3451-2.48-19.76-238.3841-0.097.8476.46312.6730.84346.81213.4931.93367.14112.1817.46205.61第190页
振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.06-0.010.0091-0.54-0.020.74810.320.01-0.57710.690.02-1.08610.160.01-0.1551-0.58-0.011.0241-0.56-0.020.86310.180.00-0.45210.550.01-0.95110.420.01-0.66振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.22-2.742.37912.85-13.69227.3181-1.138.95-107.8071-3.3119.26-267.3061-1.304.62-77.58512.52-16.14212.64413.28-16.28226.4231-0.204.32-50.6221-3.0516.65-221.3211-2.6512.57-171.38第190页
振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)1010.41-1.27-2.2391-0.99-20.12-202.7481-0.7712.72120.86711.3524.36267.04612.324.8666.1951-0.81-20.83-221.2841-3.62-20.00-223.5631-0.755.9959.10212.9620.61221.31113.0715.38169.70振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.05-0.01-0.0191-0.37-0.020.23810.550.03-0.75710.290.03-0.0861-0.56-0.011.0051-0.27-0.030.05410.570.00-1.25310.250.01-0.2121-0.350.010.8811-0.450.000.88第190页
振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)1010.242.28-2.1691-1.467.10-139.44810.99-12.42177.71711.98-6.73113.0861-1.3312.61-178.0551-2.616.94-110.14411.98-12.59176.31312.79-7.29109.8421-1.748.86-121.2811-3.3611.48-164.38振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)101-0.330.01-0.1891-1.250.131.09813.28-0.15-4.7571-1.38-0.162.4561-2.230.182.78513.070.21-4.8241-0.13-0.231.2331-3.01-0.214.39210.890.18-2.10113.060.28-4.86第190页
各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.492263.273148.1740.02583.67690.7870.02839.20946.54100.011117.511221.70130.011410.24150.23第190页
各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1019.829.82(2.28%)(2.28%)29.4765.5791121.11130.32(1.89%)(1.89%)575.17101.198175.79195.22(1.58%)(1.58%)1384.2375.457177.62238.36(1.34%)(1.34%)2339.2566.126179.90273.48(1.18%)(1.18%)3397.7556.775182.33304.59(1.06%)(1.06%)4546.8647.424182.78333.75(0.98%)(0.98%)5784.3838.073187.14361.92(0.91%)(0.91%)7110.4729.852183.50392.87(0.87%)(0.87%)8535.1620.131148.75413.64(0.81%)(0.81%)10168.3310.51第190页
抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=0.80%Y方向的有效质量系数:97.30%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数111.0001.000211.0001.000311.0001.000411.0001.000511.0001.000611.0001.000711.0001.000811.0001.000911.0001.0001011.0001.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT13.2.2电算过程控制及调整说明1.周期比是以扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比，为了控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，结构周期比要满足《高规》第3.4.5条，结构以扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比，A级高度高层建筑不应大于0.9。本工程为A级高层建筑结构，满足要求。2.振型电算结果：X方向的有效质量系数:98.75%Y方向的有效质量系数:96.83%故选用振型数15，满足要求。第190页
13.3结构位移13.3.1电算输出内容所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移第190页
===工况1===X方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX10156310.2410.213000.5620.180.181/9999.99.9%1.009152110.1010.004200.5210.680.671/6207.47.2%2.08814629.609.494200.4621.000.981/4213.21.0%1.79714018.828.714200.4011.201.191/3486.14.3%1.57613407.797.694200.3401.381.361/3049.11.0%1.20512796.566.474200.2791.531.501/2742.7.6%1.07412185.145.074200.2181.651.621/2545.23.8%1.00311573.573.534200.1571.241.231/3376.3.4%0.6921962.352.324200.961.291.281/3253.23.7%0.8011351.061.044500.351.061.041/4230.99.9%0.59第190页
X方向最大层间位移角:1/2545.(第4层第1塔)===工况2===Y方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY1015628.828.553000.5620.210.211/9999.94.3%1.009151410.058.794200.5140.640.611/6527.38.9%1.49814539.538.324200.4530.940.861/4479.18.6%1.56713928.767.624200.3921.151.041/3650.11.6%1.45613317.766.734200.3311.321.171/3193.8.5%1.16512706.565.684200.2701.451.281/2891.6.5%1.04412095.204.494200.2091.561.371/2685.13.1%0.98311483.693.184200.1481.361.171/3088.0.2%0.7721872.352.034200.第190页
871.361.171/3092.29.2%0.7711260.990.864500.260.990.861/4530.92.8%0.54Y方向最大层间位移角:1/2685.(第4层第1塔)===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX1015628.798.521.033000.5620.240.231.071/9999.29.8%1.00915149.648.841.094200.5150.470.421.101/9029.56.3%1.00814539.178.421.094200.4530.720.661.091/5811.32.1%1.48713928.457.761.094200.3950.960.881.091/4395.21.8%1.56613317.496.881.094200.3341.171.081.081/3603.15.8%1.37512706.335.801.094200.2701.351.251.081/3112.11.1%1.19412094.984.561.094200.2091.501.391.081/2799.21.2%1.09第190页
311483.483.171.104200.1511.211.091.111/3465.3.9%0.7321872.272.071.094200.871.251.141.101/3354.22.6%0.8011261.010.931.094500.261.010.931.091/4437.97.8%0.60X方向最大层间位移角:1/2799.(第4层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值:1.10(第3层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.11(第3层第1塔)===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY10156511.0610.951.013000.5650.220.221.001/9999.74.5%1.009154912.0311.101.084200.5530.590.541.091/7116.52.1%1.348149711.4410.561.084200.4970.900.821.091/4675.32.0%1.617143610.549.741.084200.4361.191.091.091/3541.21.7%1.62613759.358.651.084200.第190页
3751.441.321.091/2912.15.6%1.35513147.917.331.084200.3181.661.531.091/2523.11.3%1.18412536.245.801.084200.2531.851.701.091/2270.12.2%1.08311924.394.101.074200.1921.591.491.071/2636.0.5%0.82211312.802.611.074200.1311.601.501.071/2623.31.0%0.7911701.201.111.084500.701.201.111.081/3754.99.9%0.55Y方向最大层间位移角:1/2270.(第4层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.08(第9层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.09(第7层第1塔)第190页
===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)101564-0.9891542-3.0581451-5.0571390-5.9161329-6.3951268-6.4741207-6.1331146-5.162185-4.531124-3.61===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)101564-1.5191542-2.0881490-2.2671429-2.1661368-2.0251307-1.8441246-1.6031185-1.4221124-1.081163-0.81第190页
===工况7===X方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx10156311.3611.351.003000.5620.200.201.049152111.1711.111.014200.5140.710.701.028146210.4810.411.014200.4531.021.021.00714019.469.391.014200.4011.231.221.00613408.248.171.014200.3401.401.391.01512796.846.791.014200.2791.551.531.01412185.295.251.014200.2181.671.651.01311573.623.611.004200.1481.261.261.0021962.362.351.014200.961.301.301.0011351.061.051.014500.351.061.051.01X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第1层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.04(第10层第1塔)===工况8===Y方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移第190页
FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy1015629.099.001.013000.5620.230.231.00915149.228.471.094200.5140.580.561.03814538.647.911.094200.4530.820.781.05713927.827.121.104200.3920.990.931.07613316.836.191.104200.3311.121.041.08512705.705.151.114200.2701.231.131.09412094.484.021.114200.2091.321.211.09311483.152.811.124200.1481.161.041.1221871.991.771.124200.871.151.031.1211260.830.751.124500.260.830.751.12Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.12(第2层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.12(第2层第1塔)13.3.2电算过程控制及调整说明 位移比和位移角控制，顶层处位移比大于1.2但小于1.4，其他部位均小于1.2，满足JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第3.4.5条规定。结构位移角均小于JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》表3.7.3限值，满足要求。第190页
13.4框架倾覆弯矩13.4.1电算输出内容**********************************************************************各层各塔的规定水平力**********************************************************************层号塔号X向(KN)Y向(KN)10110.09.891125.2120.58163.664.97142.043.16136.235.15133.331.14128.429.23126.928.22130.230.91123.820.8**********************************************************************规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩(抗规)**********************************************************************第190页
层号塔号框架柱短肢墙墙斜撑101X30.50.00.0Y29.80.00.091X604.20.00.0Y581.40.00.081X1449.40.00.0Y1409.10.00.071X2475.60.00.0Y2421.40.00.061X3658.50.00.0Y3584.70.00.051X4985.90.00.0Y4882.10.00.041X6437.00.00.0Y6305.40.00.031X8005.60.00.0Y7850.30.00.021X9705.20.00.0Y9528.40.00.011X11637.20.00.0Y11422.60.00.0**********************************************************************规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(抗规)**********************************************************************层号塔号框架柱短肢墙101X100.00%0.00%第190页
Y100.00%0.00%91X100.00%0.00%Y100.00%0.00%81X100.00%0.00%Y100.00%0.00%71X100.00%0.00%Y100.00%0.00%61X100.00%0.00%Y100.00%0.00%51X100.00%0.00%Y100.00%0.00%41X100.00%0.00%Y100.00%0.00%31X100.00%0.00%Y100.00%0.00%21X100.00%0.00%Y100.00%0.00%11X100.00%0.00%Y100.00%0.00%第190页
**********************************************************************规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩(轴力方式)**********************************************************************层号塔号合力点框架柱短肢墙墙斜撑101X49.7030.50.00.0Y44.3729.80.00.091X50.33604.20.00.0Y40.83581.40.00.081X52.261448.70.00.0Y40.491409.10.00.071X54.402474.00.00.0Y40.422421.40.00.061X55.173655.90.00.0Y40.403584.70.00.051X54.614982.00.00.0Y40.384882.10.00.041X53.906431.80.00.0第190页
Y40.376305.40.00.031X53.507998.90.00.0Y40.407850.30.00.021X53.209696.90.00.0Y40.439528.40.00.011X52.9111627.50.00.0Y40.4511422.60.00.0**********************************************************************规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(轴力方式)**********************************************************************层号塔号框架柱短肢墙101X100.00%0.00%Y100.00%0.00%91X100.00%0.00%Y100.00%0.00%81X100.00%0.00%Y100.00%0.00%71X100.00%0.00%Y100.00%0.00%61X100.00%0.00%Y100.00%0.00%51X100.00%0.00%第190页
Y100.00%0.00%41X100.00%0.00%Y100.00%0.00%31X100.00%0.00%Y100.00%0.00%21X100.00%0.00%Y100.00%0.00%11X100.00%0.00%Y100.00%0.00%**********************************************************************内力CQC的框架柱及短肢墙地震倾覆力矩**********************************************************************层号塔号框架柱短肢墙墙斜撑101X30.40.00.0Y29.80.00.091X634.20.00.0Y635.20.00.081X1485.50.00.0Y1541.30.00.071X2511.90.00.0Y2647.50.00.061X3693.70.00.0Y3915.80.00.051X5019.60.00.0Y5329.30.00.041X6469.00.00.0Y6879.10.00.031X8036.30.00.0第190页
Y8555.80.00.021X9732.80.00.0Y10378.80.00.011X11660.00.00.0Y12449.30.00.0**********************************************************************内力CQC的框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比**********************************************************************层号塔号框架柱短肢墙101X100.00%0.00%Y100.00%0.00%91X100.00%0.00%Y100.00%0.00%81X100.00%0.00%Y100.00%0.00%71X100.00%0.00%Y100.00%0.00%61X100.00%0.00%Y100.00%0.00%51X100.00%0.00%Y100.00%0.00%41X100.00%0.00%Y100.00%0.00%31X100.00%0.00%Y100.00%0.00%21X100.00%0.00%Y100.00%0.00%11X100.00%0.00%Y100.00%0.00%第190页
**********************************************************************框架柱地震剪力百分比**********************************************************************层号塔号柱剪力总剪力柱剪力百分比分段后底部剪力V0柱剪力/V0101X10.110.0100.65%Y9.99.8100.59%91X136.1135.3100.62%Y131.0130.3100.51%81X200.6198.8100.87%Y196.6195.2100.68%71X243.6240.8101.16%Y240.5238.4100.90%61X281.0277.1101.41%Y276.5273.5101.10%51X315.4310.4101.62%Y308.5304.6101.27%41X344.9338.8101.79%Y338.4333.8101.40%31X372.8365.7101.92%Y367.4361.9101.50%21X403.8396.0101.97%Y398.9392.9101.53%11X428.2419.8102.01%Y420.1413.6101.56%第190页
**********************************************************************0.2V0调整系数以下为程序自动计算的系数，如用户自己定义了系数，则以自定义系数为准**********************************************************************13.4.2电算过程控制及调整说明规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比，框架柱X方向为29.64%，Y方向为35.69%，则框架倾覆力矩占结构总地震倾覆力矩为65.33%，满足JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》第8.1.3-3条，可按一般框架剪力墙结构进行设计。第190页
结束语为期三个多月的毕业设计即将结束。在老师的指导帮助下，依据设计任务书，结合现代设计理论和工程类比，我完成了行政大楼的主体结构设计。毕业设计是大学最后的一课。对于我所选的毕业设计题目，我觉得更像一个训练项目。我觉得做毕业设计是对于我们大学四年所学知识的全面检验以及对我们综合能力的考察。因为做毕业设计需要我们运用自己所掌握知识的基础上，还要求我们通过查阅资料来解决实际问题。同时，毕业设计也是我们个人素质的体验，因为它体现了我们个人的工作态度、追求、恒心、毅力等优秀的品质。通过毕业设计，我更加清楚高层建筑的特点，同时进行了结构方案比选、结构平面布置等。根据结构选择，并对比多种不同类结构算例，主体结构采用框剪结构方案，选择合适的计算方法及对各结构进行了详细设计。其中对结构在水平荷载作用下的空间协同作用进行分析，并用结构设计软件PKPM进行验算比较。在设计的过程中，合理的运用EXCEL表格及天正CAD，显著地提高了计算效率。我还查阅了相关专业的英语文献，并译出一篇与建筑息息相关的文献。为本设计提供了更多参考信息的同时，也提高了专业英语水平。通过本次毕业设计，提高了对EXCEL、PKPM和天正CAD、TSSD-CAD的应用能力。本次毕业设计让我深刻体会到严谨认真的工作态度非常重要。一个微小的失误或一次不经意的粗心，都可能导致设计的全面失败。在实际工程上，将会导致不可想象的后果！因此，严谨认真的工作作风是非常必要的。另外，我们还要养成锻炼身体的好习惯，因为身体是革命的本钱，身体不好，设计等工作将不在状态，会经常出现一些常识错误。第190页
致谢在毕业设计完成之际,首先非常感谢学院给我们提供最好的学习环境以及非常优秀的指导教师——房老师。同时在我们毕业设计期间，给我们提供专用教室并且细心的帮我们配好用电、防盗等设施。在这里我也对四年来所有培养和关心我的老师们表示衷心的感谢,特别对在毕业设计过程中给予我悉心指导的房老师致以崇高的敬意和感谢！在毕业设计过程感谢房老师不厌其烦地向我讲解，并且给我很多指导和帮助。在进行主体结构设计的过程中,由于我自己的理论基础不够扎实，对于一些问题不够了解，导致每个阶段的设计，都出现或大或小的错误。房老师总是耐心的给我讲解，这充分体现了房老师对教学工作的认真负责和对学生的无私奉献精神。房老师在实际结构设计中给予我诸多点拨，使我今后能够更好地适应设计的工作，让我拥有更开阔的眼界。感谢支持和帮助过我的所有同学，特别是我们组的同学，我们在一起探讨问题、在一起交流，促进了我的思考。同学们对我在设计中遇到的问题给予了很大的帮助，在此，对同学们表示感谢！在此，再次向关心我、支持我、帮助我的老师同学们表示由衷的感谢！第190页
参考文献1.混凝土结构设计规范（GB50010－2010）.北京：中国建筑工业出版社，20112.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）.北京：中国建筑工业出版社，20103.建筑结构荷载规范（GB50009-2012）.北京：中国建筑工业出版社，20124.建筑地基基础设计规范（GB50007-2012）.北京：中国建筑工业出版社，20125.高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）.北京：中国建筑工业出版社，20116.《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》11G101-17.沈浦生，《建筑工程毕业设计指南》，高等教育出版社；2007.18.沈浦生，《高层建筑结构设计》，中国建筑工业出版社，2006.19.梁兴文，史庆轩，《混凝土结构设计原理》（第二版），中国建筑工业出版社，2011.310.余志武，袁锦根等.《混凝土结构设计原理》，中国铁道出版社，200311.郭仁俊，容柏生，《高层建筑框架－剪力墙结构设计》，中国建筑工业出版社，200412.朱彦鹏，田稳苓，马成松，《混凝土结构设计》，同济大学出版社，2004.913.郭继武，《建筑抗震疑难释义》，武汉工业大学出版社，中国建筑工业出版社，2010.1114.张晋元，《混凝土结构设计》，天津大学出版社，2012.315.戴自强，赵彤《钢筋混凝土房屋结构》，天津大学出版社，200216.梁文兴，史庆轩《土木工程专业毕业设计指导》，科学出版社，200217.李乔，《混凝土结构设计原理》，西南交通大学出版社，2008第190页
第190页'
您可能关注的文档
- 钢筋混凝土计算书
- 钢管脚手架方案计算书毕业论文
- 锅炉及锅炉房设备课程设计计算书
- 高级中学综合实验楼建筑结构设计算书毕业论文
- 七层钢筋混凝土框架结构设计计算书
- 七层钢筋混凝土框架结构设计计算书毕业论文
- 六层框架旅馆含计算书毕业论文
- 12万吨城镇污水处理设计计算书
- 旅馆八层框架结构设计计算书-毕业设计论文
- 扬州市特警训练大楼设计-毕业设计计算书
- 基于matlab的电力系统潮流仿真计算书毕业论文
- 毕业设计毕业论文框剪结构计算书
- 钢结构单层厂房毕业设计计算书
- 平原重丘区三级公路毕业设计计算书
- 四川达州凤鸣乡教学楼设计 毕业设计计算书
- 排水工程课程设计计算书毕业论文
- 教学楼计算书(含图纸)毕业设计(doc毕业设计论文)
- 某一级公路路线设计计算书毕业论文
微信/支付宝扫码支付下载