六层框架旅馆含计算书毕业论文

'第一章结构设计第一节框架结构的设计一、工程概况旅馆为六层钢筋框架结构体系，建筑面积约10027.5m2，建筑物平面为长方形。层高均为3.6m，室内外高差0.3m，因毕业设计未给定±0.000标高所对应绝对标高，框架平面柱网布置如图2—1所示：图2-1框架平面柱网布置二、设计资料1、气象条件基本风压0.40N/m2,基本雪压0.35N/m22、抗震设防烈度8度第一组，设计基本地震加速度值为0.2g3、工程地质条件地层由杂填土、粉土、粗砂、砾砂组成，地质情况见表2-1，地下稳定水位距地坪－6m以下。 建筑地层一览表表2-1序号岩土分类土层深度（M）厚度范围（M）地基承载fk（KPa）桩端阻力qp（KPa）桩周摩擦力qs（KPa）1杂填土0.0-0.50.51102粉土0.5-1.51.0170103粗砂1.5-4.53.0250254砾砂4.5-340240030注：1）地下稳定水位居地坪-6M以下；2）表中给定土层深度由自然地坪算起。1、屋面及楼面做法屋面做法：防水层：二毡三油或三毡四油结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：植物纤维保温板（100mm厚）找平层：20mm厚1：3水泥砂浆结构层：120mm厚钢筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚楼面做法：地砖地面：低温辐射采暖楼面120㎜现浇砼板粉底（或吊顶）15mm厚2、材料砼强度等级为C30，纵筋HRB335篐筋HPB2353、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》GB50007—20012、《建筑结构荷载规范》GB50009—20013、《混凝土结构设计规范》GB500010—20024、《建筑抗震设计规范》GB500011—20015、《混凝土设计规范理解与应用》北京：中国建筑工业出版社20026、《混凝土结构设计规范算例》中国建筑工业出版社20037、《房屋结构毕业设计指南》 第二节框架结构设计计算一、梁柱面、梁跨度及柱高的确定1、初估截面尺寸板厚：取====90mm取120mm横梁：高==（）7800=975~650取650mm纵梁：高==（）7200=900~600取600mm梁宽：b=（）且=1～1.5为了便于施工，统一取梁的宽度b=300mm2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算（1）柱组合的轴压力设计值注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数　　按简支状态计算柱的负载面积　　折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取14kN/m2为验算截面以上的楼层层数（2）注：为框架柱轴压比限值，本方案为二级框架，则取0.8　为混凝土轴心抗压强度设计值，本方案为C30混凝土，则取14.3kN/㎜2（3）计算过程对于边柱：=1.3×13.5×14×6=1474.2（kN）=1474.2×103/0.8×14.3=128863.63（mm2）对于内柱：=1.2×18.18×14×6=1832.54（kN）=1832.54×103/0.8×14.3=160187.06（mm2）因此：取柱b×h=550mm×550mm即可满足设计要求①柱：一、二、三、四、五、六层，b×h＝550mm×550mm ②梁：梁编号见图2-2其中：L1：b×h＝300mm×600mmL2：b×h＝300mm×650mmL3：b×h＝250mm×550mmL4：b×h＝250mm×300mmL5：b×h＝200mm×300mm图2-2框架梁编号1、柱高度底层高度h＝3.6m+0.3m＝3.63m，其中3.6m为底层层高，0.3为室内外高差。其它柱高等于层高即3.6m，由此得框架计算简图（图2-4）。 图2-4横向框架计算简图及柱编号二、载荷计算1、屋面均布恒载按屋面得做法逐项计算均布载荷，吊顶处布做粉底，无吊顶处做粉底，近似取吊顶粉底为相同重量。二毡三油防水层0.35kN/㎡冷底子油两道结合层0.05kN/㎡100mm厚发植物纤维保温板0.1×13=1.3kN/㎡20mm厚1：3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/㎡120mm钢筋砼屋面板结构层0.120×25=3kN/㎡粉底或吊顶0.5kN/㎡共计5.6kN/㎡屋面恒载设计值为：5.6X1.2=6.72kN/㎡2、楼面均布恒载按楼面做法逐项计算低温辐射采暖楼面2.29KN/㎡120mm厚钢筋混凝土整浇层0.12×25=3KN/㎡粉底或吊顶0.5KN/㎡共计5.79KN/㎡楼面恒载设计值为：5.79X1.2=6.948kN/㎡3、屋面均布活载计算重力载荷代表值时，仅考虑屋面雪载荷0.35KN/㎡由于屋面雪荷载0.35KN/㎡<0.5KN/㎡则屋面均布活荷载取0.5KN/㎡活载设计值为:0.5X1.4=0.7KN/㎡ 1、楼面均布活荷载楼面均布活荷载对旅馆的一般房间为2.0kN/m2，会议室、走廊、楼梯、门厅等处为2.0KN/m2。楼面均布活荷载设计值为：1.4X2=2.8KN/㎡2、梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱得抹灰重量）如表1－2所示梁侧、梁底抹灰、柱周抹灰，近似按加大梁宽及柱宽考虑。例:梁的净长为7.2M则每根的重量为：其它梁柱自重见表2-2梁柱自重表2-2编号截面㎡长度m根数每根重量kN0.3×0.67.24832.40.3×0.657.854380.25×0.557.82426.80.25×0.33.6486.750.2×0.32.4483.6编号截面㎡长度m根数每根重量kN0.55×0.553.631227.450.55×0.553.68×4×4=12827.23、墙体自重墙体均为200厚填充墙，两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。单位面积墙体重量为：0.2×5.5=1.1kN/㎡墙体自重计算见表2－3墙体自重表2－3墙体每片面积（㎡）片数重量kN底层纵墙3.4×3.426481底层横墙3.3×6.311366标准层纵墙3.1×3.427455标准层横墙3×6.316484 1、载荷分层总汇顶层重力载荷代表值包括：层面载荷，50％屋面雪荷载，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙的自重。其它层重力载荷代表值包括：楼面恒载50％楼面均布活载荷，纵、横梁自重，楼面上、下各半层的柱及纵墙的自重。将前述分项载荷相加，得集中于各层楼面得重力载荷代表值如下：第六层：第二、三、四、五层：第一层：建筑物总重力荷载代表值为：=67094.45KN质点重力载荷值见图2-5三、水平地震力作用下框架的侧移验算1、横梁线刚度混凝土C30，Ec=3×103kN/㎡在框架结构中，现浇层的楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减小框架侧移，为考虑这一有利作用，在计算梁截面惯性矩时，对现浇楼面的便框架梁取I=1.5I0（I0为梁的截面惯性矩），对中框架梁取I=2.0I0，若为装配楼板，带现浇层的楼面，则对边框架梁取I=1.2I0，对中框梁取I=1.5I0。横梁的线刚度计算结果列于表2-4：横梁线刚度表2-4梁号截面跨度惯性矩边框架梁中框架梁0.3×0.67.25.4×10-38.1×10-33.3×104 0.3×0.657.86.8×10-310.2×10-33.9×1040.25×0.57.82.6×10-35.4×10-32×1040.25×0.33.60.5×10-31×10-30.8×1040.2×0.32.40.4×10-33.9×10-33×1040.8×10-31×1041、横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2-5，横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-6柱线刚度表2-5柱号截面柱高度惯性矩线刚度(kn·m)0.55×0.553.637.62×10-36.2×1040.55×0.553.67.62×10-34.34×104横向框架柱侧移刚度D值计算表2-6项目柱层类型数根数底层边框架边柱0.830.47106304边框架中柱5.120.789178454中框架边柱1.110.5181171612中框架中柱1.930.6181397712422216二三四五六层边框架边柱0.690.257103284边框架中柱2.450.55221044中框架边柱0.920.3151265912中框架中柱1.60.4451788412496244 1、横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法时求结构基频得一种近似方法，将结构按质量分布情况简化成无限质点的悬臂直杆。导出以直杆顶点位移表示的基频公式，这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可按下式求得结构的基本周期。式中：——基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减小的影响，取0.8——框架的定点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移。是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得假想框架的定点位移，然后由求出，再用求得框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表2-7：横向框架顶点位移表2－7层次层间相对位移6437740774862540.0080.1235437743774962440.0090.1524494993264962440.0180.14334949142754962440.0290.12524949192244962440.0390.09614991242154222160.0570.0572、横向地震作用计算在Ⅱ类场地，8度设防烈度，结构的特征周期和地震影响系数为：=0.35（s）=0.08由于，应考虑顶点附加地震作用。由于固按计算按底部剪力法求得的基底剪力，若按：分配给各层质点，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际，但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分析法求得的结果，特别对周期较长的结果相差更大，地震的宏观震害也表明，结果上部往往震害严重，因此引入，即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。考虑了结构周期和场地的影 响，且使修正后的剪力分布与实际更加吻合。因此引入δn==0.08×0.53+0.07=0.112结构横向总水平地震作用标准值：=注：为多质点体系结构等效总重力荷载按规定应取总重力荷载代表值得85%顶点附加水平地震作用：各层横向地震剪力计算见表2-8，其中：格层横向地震作用及楼层地震剪力表2－8层次63.618.754377820690.298426.82426.8253.618.754377820690.298426.82426.8243.615.154949749770.272273.66700.4833.611.554949571610.208209.27909.7523.67.954949393440.143143.861053.6113.634.354991217110.07979.481133.09注：表中第五层中加入了横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2-6 图2-6横向框架各层水平地震作用和地震剪力（a）水平地震作用（b）地震剪力1、横向框架抗震变动验算多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表2－9，层间弹性相对转角均满足要求横向变形验算层次层间剪力层间刚度层间位移层高层间相对弹性转角6426.824962440.000863.61/41865426.824962440.000863.61/41864700.484962440.001413.61/25533909.754962440.001833.61/196721053.614962440.002123.61/169811133.094222160.002683.631/1623四、水平地震作用下，横向框架得内力分析以中框架为例进行计算，边框架和纵向框架的计算方法、步骤与横向中框架完全相同。故不再在赘述。框架柱剪力及弯矩计算，采用D值法，其结果见表2－10框架柱剪力及弯矩计算表表2-10 层次654321层高3.63.63.63.63.63.63层间剪力426.82426.82700.48909.751053.61133.1层间刚度496244496244496244496244496244422216L轴柱（Q）12659126591265912659126591265911716111111182327310.920.920.920.920.921.110.350.350.400.450.500.6425.7425.7438.8845.5448.648.5513.8613.8625.9237.2648.686.3M轴柱（P）1788417884178841788417884139771515233338381.61.61.61.61.61.930.370.370.420.470.50.5734.0234.0252.262.9668.471.08注：框架梁端弯矩、剪力及柱轴力见表2－11地震作用下框架深端弯矩及柱轴力表2-11层次54321LM跨6.7756.7756.7756.7756.77525.7452.7471.4685.8697.15 19.5941.5658.0171.5380.316.6913.9219.1123.2326.19MP跨2.652.652.652.652.6514.4330.6242.7552.7159.1714.4330.6242.7552.7159.1710.8123.1132.2639.7844.66柱轴力6.6920.6139.7262.9589.144.126.6927.367.02129.97中柱两侧梁端弯矩按深线刚度分配，地震力作用下框架弯矩见图2-7，剪力及柱轴力见图2-8 图2-7地震作用下框架弯矩图（kN·m） 图2-8地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力（kN）五、竖向荷载作用下横梁框架的内力分析仍取中柱架计算1、荷载计算第六层梁的均布线荷载LM跨 屋面均布恒载传给梁5.6×3.6=20.16kN/m横梁自重（包括抹灰）0.3×0.6×25=4.35kN/m恒载26.19kN/mDE跨屋面均布恒载传给梁5.6×3.6=21.84kN/m横梁自重（包括抹灰）0.3×0.4×25=2.9kN/m恒载24.74kN/m第六层活载：0.5×3.6=1.95kN/m第一、二、三、四、五层梁均布线荷载：BC跨楼面均布恒载传给梁4.15×3.9=16.185kN/m横梁自重（包括抹灰）0.29×0.4×25=2.9kN/m内横墙自重包括抹灰0.29×5.5×（3.6-0.6）=4.785kN/m恒载23.87kN/mDE跨楼面均布恒载传给梁4.15×3.9=16.185kN/m横梁自重（包括粉刷）0.29×0.4×25=2.9kN/m恒载19.085kN/m第一、二、三、四、五层活载2.0×3.6=7.8kN/m第一、二、三、四、五层集中荷载纵梁自重（包括抹灰）0.29×0.5×25×3.6=14.14kN纵墙自重（包括抹灰）0.29×5.5×3.6×（3.6-0.5）=19.28kN柱自重（包括抹灰）0.54×0.54×3.6×25=26.244kN总计P=59.67kN第一层柱自重：0.54×0.54×3.63×25=31.7kN中框架恒载及活荷载见图2-9 见图2-9框架竖向荷载示意（a）恒载示意（b）活载示意2、用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当荷载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载占总荷载比例较大，可在截面陪筋时，将跨中弯矩乘1.1～1.2的放大系数予以调整。 （1）固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表2-12固端弯矩计算表2-12LM跨MP跨简图固端弯矩简图固端弯矩（2）分配系数计算考虑框架计算性,取半框架计算,半框架的梁柱线刚度如图2-10所示,切断的横梁线刚度为原来的一倍,分配系数按与节点连接的转动刚度比值计算. 图2-10半框架梁柱刚度示意(kN/m)例：L柱顶层节点。（3）传递系数远端固定,传递系为1/2远端滑动铰支传递系数为-1（4）弯矩分配恒荷载作用下,框架的弯矩分配计算见图2-11，框架的弯矩图见图2-13活荷载作用下,框架的弯矩分配计算见图2-12框架的弯矩图见图2-14 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁48.1127.58-72.991.471.221.36-3.6-0.451.35-1.12-1.2515.66-11.9433.2327.4830.59-91.380.89-22.55-20.43-37.85-0.31-0.28-0.12-0.34-0.631.68-0.89-0.8-0.33-0.9315.30-12.3-23.88-21.47-8.81-25.9691.3-11.736.7441.85-78.520.430.430.39-3.470.681.54-7.2-7.2-6.6115.6616.62-11.331.3231.3228.76-91.383.38-34.12-18.18-31.090.540.580.20.58-3.31-0.471.883.073.351.133.3514.38-12.98-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1737.2638.89-76.182.442.442.24-5.23-3.61.73-6.93-6.93-6.3115.6615.66-11.331.3231.3228.67-91.383.06-31.81-18.11-30.9-0.31-0.340.12-0.34-3.161.682.593.453.751.273.7514.38-12.3-12.3-22.6-24.6-8.33-24.691.3-11.1747.6633.27-80.860.210.210.190.48-3.472.38-10.45-10.45-9.5926.1015.66-11.331.3231.3228.76-91.384.59-28.5-17.18-39.271.551.690.571.69-4.81.88-2.594.765.181.755.1814.38-12.3-18.95-22.60-24.60-8.33-24.6091.3-11.1783.82-54.13-35.53-1.24-1.35-6.460.452.59-4.67-5.18-1.7624.00-12.3-34.81-37.89-12.83100.18-14.4867.44-67.443.963.65-5.23-2.380.960.8915.56-17.4152.1947.99-100.180.2980.2680.1100.3240.3640.3010.3350.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3430.3150.2820.3070.1040.3070.3430.3150.4070.4430.150.5210.4790.343图2-11恒载弯矩分配图（kN·M）13.19-11.28 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.2980.2860.1000.3240.3640.3010.33514.788.89-23.770.50.410.46-1.2-0.17-0.50-0.41-0.465.12-3.7610.868.9810.00-29.8426.75-7.06-7.54-11.91-0.01-0.01-0.00-0.01-0.230.5-0.34-0.3-0.12-0.375-3.87-7.51-6.75-2.77-8.1629.84-4.650.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31512.1313.34-25.310.320.320.43-1.15-0.250.46-2.4-2.4-2.215.125.43-3.5510.2410.249.40-29.8427.39-10.86-6.88-9.990.130.140.050.14-1.11-0.190.470.921.000.341.004.7-4.08-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6512.9312.34-25.240.470.470.43-0.61-0.120.43-2.29-2.292.115.125.12-3.5510.2410.249.40-29.840.2820.3070.1040.3070.3430.3430.31527.37-10.03-6.9-10.440.130.140.050.14-1.060.500.090.860.930.320.934.70-3.87-3.87-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.6510.6913.71-24.370.710.710.65-1.00-1.150.0808-1.21-1.21-1.111.955.12-3.5510.2410.249.40-29.8426.94-11.07-7.26-8.61-0.1-0.11-0.04-0.11-0.560.470.460.160.170.050.174.70-3.87-1.4-7.10-7.73-2.62-7.7329.84-4.656.95-5.291.660.340.370.12-0.920.090.850.920.311.79-3.871.79-3.877.46-1.146.49-6.490.090.09-0.610.43-2.00-1.835.12-1.293.893.57-7.460.4070.4430.150.5210.4790.2820.3070.1040.3070.3430.3150.343图2-12活载弯矩分配图（kN·M）4.49-3.53 图2-13恒荷载作用下框架弯矩图(kN/m) 图2-14活荷载作用下框架弯矩图(kN/m)3、梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力—梁上均布荷载引起的剪力,—梁端弯矩引起的剪力,柱轴力式中：—梁端剪力—节点集中力及柱自重以LM跨四、五层梁在恒荷载作用下,梁端剪力及柱轴力计算为例。由框架竖向荷载示意图查得梁上均布荷载为四层：集中荷载：柱自重：五层：由恒载作用下框架弯矩图查得： 四层梁端弯矩五层梁端弯矩括号内为调幅后的数值五层两端剪力调幅前调幅后同理可得四层梁端剪力调幅前调幅后五层L柱柱顶记柱底轴力四层L柱柱顶及柱底轴力其它梁端剪力及柱轴力见表2-13恒载作用下梁端剪力及柱轴里（kN）表2-13 层次654321荷载引起剪力LM跨88.7288.7280.8680.8680.8680.86MP跨32.7832.7825.2825.2825.2825.28弯矩引起剪力LM跨-2.24（-1.94）-2.24（-1.94）-0.55（-0.44）-1.02（-0.81）-0.72（-0.57）-1.17（-0.93）MP跨000000总剪力LM跨86.3（86.78）86.3（86.78）80.31（80.42）79.84（80.04）80.14（80.29）79.69（79.93）91.14（90.66）91.14（90.66）81.41（81.3）81.88（81.69）81.58（81.43）82.03（81.79）MP跨23.7823.7825.2825.2825.2825.28柱轴力A柱86.7886.78226.87366.58506.54646.14112.98112.98253.07392.78532.74677.84B柱123.92123.92290.28457.11623.64790.62150.12150.12316.48483.31649.84822.32注:括号内为调幅后的剪力值活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算见表2-14活载作用下梁端剪力及柱轴里（kN）2-14层次54321荷载引起剪力LM跨6.6126.4226.4226.4226.42MP跨2.5810.3410.3410.3410.34弯矩引起剪力LM跨-0.07（-0.05）-0.38（-0.30）-0.31（-0.25）-0.31（-0.25）-0.44（-0.35）MP跨00000总剪LM跨6.54（6.56）26.04（26.12）26.11（26.17）26.11（26.17）25.98（26.07） 力6.68（6.66）26.8（26.72）26.73（26.67）26.73（26.67）26.86（26.77）MP跨2.5810.3410.3410.3410.34柱轴力A柱=6.5632.6858.8585.02111.09B柱=9.2646.483.47120.54157.74注:括号内为调幅后的剪力值六、内力组合1、框架梁内力组合在恒荷载和活荷载作用下,跨间可近似取跨中的代替。式中：—梁左右端弯矩，见图2-13、2-14括号内的数值，跨中若小于，应取在竖向荷载与地震力组合时,跨间最大弯矩采用数解法计算，则及其的具体取值见表2-15：MGE及Xi值计算表2-15项层目跨次1.2（恒+0.5活）1.3地震qLM跨567.8583.8133.4625.4732.6489.3394.1368.5654.0333.32385.2492.8892.975.41287.5393.19111.6292.99181.4876.61126.3104.4MP跨534.934.918.7618.7630.86419.9719.9739.8139.8127.58320.720.755.5855.58220.7520.7568.5268.52123.2323.2316.9276.92项 层目跨次BC跨56.77599.38/116.773.05/3.58117.08/107.83494.07/130.262.82/3.91112.01/96.72386.9/136.592.61/4.1120.98/101.81281.84/142.242.46/4.27124.58/104.437179.54/147.642.39/4.43139.75/119.32DE跨52.65026.73/55.050.87/1.78-4.56/-4.5746.5/66.590.24/2.4120.6/20.63-5.4/78.49-0.2/2.8534.88/34.882-15.17/88.26-0.55/3.247.77/47.771-21.51/94.6-0.78/3.4353.69/53.69注：当或时，表示最大弯矩发生在支座处。应取或，用计算—重力荷载作用下梁端的弯矩—水平地震作用下梁端弯矩—竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力梁内力组合表表2-16层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载②地震何载③1.2①+1.4②1.2（①+0.5②）±1.3③6Ｍ-53.95-5.1925.74-72.01-34.39-101.32Ｖ86.786.566.69113.32116.77Ｍ-67.06-5.5619.59-88.26-109.28-58.34Ｖ91.146.686.69118.72122.07Ｍ-28.42-1.3314.43-35.97-16.14-53.66Ｖ32.782.5810.8142.9554.94跨中ＭLM89.765.81115.85177.08107.83ＭMP-6.7/10.80.38/0.86-7.5/14.25Ｍ-64.69-19.552.74-104.93-20.77-157.89Ｖ80.4226.1213.92133.07130.27Ｍ-67.67-21.5541.56-111.37-148.16-40.11Ｖ81.4126.813.92135.21131.87Ｍ-13.74-5.8130.62-24.6219.83-59.78Ｖ25.2810.3423.1144.8166.85 跨中ＭLM70.7824.23118.86112.0196.72ＭMP3.01/8.371.04/3.425.07/14.83Ｍ-60.94-20.1971.46-101.397.66-178.14Ｖ80.0426.1719.11132.69136.59Ｍ-66.45-21.958.01-110.4-168.29-17.47Ｖ81.8826.7319.11135.68139.14Ｍ-14.49-5.5242.75-25.1235.88-76.28Ｖ25.2810.3432.2644.8178.48跨中ＭLM73.2723.71121.12120.98101.81ＭMP2.26/8.371.33/3.424.57/14.82Ｍ-62.82-20.2585.86-103.7424.08-199.15Ｖ80.2926.1723.23132.986142.25Ｍ-66.7-21.9171.53-110.71-186.18-0.2Ｖ81.5826.7323.23135.32144.13Ｍ-14.54-5.552.71-25.1547.78-89.27Ｖ25.2810.3439.7844.8188.25跨中ＭLM72.223.67119.78124.58104.44ＭMP2.21/8.371.35/3.424.45/14.8层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载②地震何载③1.2①+1.4②1.2（①+0.5②）±1.3③1Ｍ-58.39-19.0297.15-96.6944.82-207.78Ｖ79.9326.0726.19132.41145.61Ｍ-64.71-21.480.31-107.61-194.913.91Ｖ82.0326.8626.19136.04148.6Ｍ-16.34-6.0359.17-28.0553.7-100.15Ｖ26.2810.3444.6644.8194.6跨中ＭLM75.4124.54124.85139.75119.32ＭMP0.41/8.370.82/3.421.64/14.8注：表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN。表中跨中弯矩中组合弯矩未填写处均为跨间最大弯矩发生在支座处，其值与支座正弯矩组合值相同。柱B、C内力组合见表2-17、2-18L柱内力组合表表2-17层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载，②地震何载③1.2①+1.4②1.2（①+0.5②）±1.3③6柱顶M67.446.4925.7490.0151.36118.28N86.786.566.69113.32116.7799.375柱底M-47.66-10.6913.86-72.16-45.59-81.62N112.986.656.69144.76130.82148.21 4柱顶M33.2713.7138.8859.12-2.3998.69N226.8732.6820.61317.996265.059318.65柱底M-37.26-12.3925.92-62.81-18.77-86.17N253.0732.6820.61349.44295.5350.093柱顶M38.8912.3445.5463.944-5.13113.27N366.5858.8539.72522.286423.57526.84柱底M-36.74-12.1337.26-61.07-2.93-99.8N392.7858.8539.72553.73455.01558.282柱顶M41.8513.3448.668.9-4.96121.4N506.5485.0262.95726.88577.03740.7柱底M-48.11-14.7848.6-78.42-3.42-129.78N532.7485.0262.95758.32608.47772.14层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载，②地震何载③1.2①+1.4②1.2（①+0.5②）±1.3③1柱顶M27.588.8948.5545.67-24.63101.6N646.14111.0989.14930.89726.14957.904柱底M-13.79-4.4986.3-22.8392.95-131.43N667.84111.0989.14968.93764.18995.94注:表中弯矩单位为kN·m，轴力单位为kN。M柱内力组合表表2-18层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载①活载，②地震何载③1.2①+1.4②1.2（①+0.5②）±1.3③5柱顶M-54.13-5.2934.02-72.362-112.36-23.9N123.929.264.12161.67148.9159.62柱底M39.278.6119.9859.1878.2626.32N150.129.264.12193.11180.34191.064柱顶M-28.5-11.0752.2-49.7-108.727.02N290.2846.46.69413.3367.48384.87柱底M30.910.4437.851.792.48-5.8N316.4846.46.69444.74398.92416.313柱顶M-31.81-10.0362.96-52.21-126.0437.66N457.1183.4727.3665.39563.12634.1柱底M31.099.9955.8451.29155.89-29.29N483.3183.4727.3696.83594.56665.542柱顶M-34.12-10.8668.4-56.15-136.3841.46N623.64120.5467.02917.12733.57907.82 柱底M37.8511.9168.462.09141.49-36.35N649.84120.5467.02948.56765.01939.261柱顶M-22.55-7.0671.08-36.94-123.761.11N790.62157.74129.971169.58874.431212.35柱底M11.283.5394.2218.48138.14-106.83N822.32157.74139.971207.62912.471250.39注:表中弯矩单位为kN·m，轴力单位为kN。七截面设计1、承载力抗力调整系数考虑地震作用时,结构构件的截面设计采用下面的表达式:式中---承载力抗震调整系数取值见表2-19S---地震作用效应或地震作用效应与其它荷载效应的基本组合R—结构构件的组合注意在截面配筋时,组合表中与地震力组合的内力均应乘以后再与静力组合的内力进行比较,挑选出最不利内力承载力抗震调整系数表2-19材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯0.75梁轴压比﹤0.15的墙偏压0.75轴压比的墙偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪、偏压0.852、横向框架梁截面设计以第一层梁为例,梁控制截面的内力如图2-15所示,图中单位为单位为砼强度等级C30,,纵筋为HRB335，，箍筋为HPB235， 图2-15第一层梁内力示意(1)梁的正截面强度计算见表2-20框架梁正截面强度计算表2-20一层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-207.7844.82139.75-194.913.91-100.1553.714.84b×h0(mm2)250×565250×365()36.437.1523.65M0()-171.38.42139.75-157.7-23.24-76.530.0514.84()-128.56.31104.81-118.3-17.43-57.3722.5411.130.1130.010.090.100.020.120.050.020.120.010.100.110.020.130.050.020.941.000.950.950.990.940.980.99(mm2)780.536.1628.7714.698.8541.9204.199.5选筋3Φ183Φ183Φ183Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16实配面积(mm2)763763763763763603402402ρ%0.540.540.540.540.540.660.440.44二层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-199.1524.08124.58-186.18-0.2-89.2747.7814.84b×h0(mm2)250×565250×365 ()35.5636.0322.06M0()-163.5-11.48124.58-150.1-35.83-67.2125.0614.84()-122.7-8.6193.44-112.6-50.4119.2911.130.11-0.0080.080.100.110.040.020.11-0.0080.090.10.110.040.020.941.00.960.950.940.980.99(mm2)742.7-49557.2678.2471.917499.5选筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ183Φ162Φ162Φ16实配面积(mm2)763603603763763603402402ρ%0.540.430.430.540.540.660.440.44三层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-178.17.66120.98-168.3-17.47-76.2834.8814.84b×h0(mm2)250×565250×365()34.1534.7919.62M0()-143.9-26.49120.98-133.5-56.6615.2614.84()-107.99-19.8790.74-100.13-42.511.4511.130.09-0.020.080.090.090.020.020.10-0.020.080.090.090.020.020.951.010.950.950.950.990.99(mm2)648.8-112.5540.4599.2393.9102.399.5选筋3Φ183Φ163Φ163Φ183Φ182Φ162Φ162Φ16实配面积(mm2)763603603763763402402402ρ%0.540.430.430.540.540.440.440.44四层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-157.89-20.77112.01-148.16-40.11-59.7819.8314.84b×h0(mm2)250×565250×365()32.5732.9716.65M0()-125.3112.01-115.2-43.143.1914.84-93.9984.001-86.39-32.352.3911.13 ()0.080.070.080.070.0050.020.090.080.080.030.0050.020.960.960.960.971.00.99(mm2)560.7498.7513.4296.321.199.5选筋3Φ163Φ162Φ183Φ163Φ162Φ162Φ162Φ16实配面积(mm2)603603509603603402402402ρ%0.430.430.360.430.430.440.440.44五层截面Ⅰ—ⅠⅠ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—ⅢⅢ—ⅢⅣ—ⅣⅣ—ⅣⅤ—ⅤM()-101.3-34.39117.08-109.3-58.34-53.66-16.1414.22b×h0(mm2)250×565250×365()29.1930.5213.74M0()-72.13117.08-78.76-39.9314.22()-54.187.81-59.07-39.9410.670.050.080.050.060.020.050.080.050.060.020.980.960.970.970.99(mm2)316.5522.2346.4273.595.3选筋2Φ182Φ183Φ162Φ182Φ182Φ162Φ162Φ16实配面积(mm2)509509603509509402402402ρ%0.360.360.430.360.360.440.440.44（2）梁的斜截面强度计算为了防止梁在弯曲屈服前先发生剪切破坏，截面设计时，对剪力设计进行调整如下：—剪力增大系数，对三级框架取1.1—梁的净跨，对第一层,—梁在重力荷载作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值，—分别为梁左、右端顺时针方向和逆时针方向截面组合弯矩值，由表-----， 查得。LM跨：顺时针方向逆时针方向MP跨：顺时针方向逆时针方向计算中取顺时针或逆时针方向中较大者。LM跨：MP跨：考虑承载力抗震调整系数调整后的剪力值大于组合表中的静力组合的剪力值，故按调整后的剪力值进行斜截面计算。梁的斜截面强度计算见下表表2-21梁斜截面强度计算表2-21截面支座L右支座M左支座M右设计剪力145.61148.694.6 123.77126.3180.41调整后剪力146.57146.57108.35124.58124.5892.1250×565250×565250×365箍筋直径肢数（n）50.350.350.3箍筋间距100100100截面支座L右支座M左支座M右0.40.40.40.20.20.23、柱截面设计以第一、二层L，M柱为例，对图2-16中的Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ，Ⅲ—Ⅲ截面进行设计。砼强度等级C30,,纵筋为HRB335，，箍筋为HPB235， 图2-16柱计算截面示意（1）轴压比验算轴压比限值见表2-22轴压比限值表2-22类别抗震等级一二三框架柱0.70.80.9框支柱0.60.70.8由L、M柱内力组合表2-17、2-18查得 均满足轴压比限值得要求（2）正截面承载力的计算框架结构的变形能力与框架的破坏机制密切相关，一般框架梁的延性远大于柱，梁先屈服可能使整个框架体系有较大的内力重分布和能量消耗能力，极限层间位移增大，抗震性能较好，若柱形成了塑性铰，则会伴随产生极大的层间位移，危及结构承受垂直荷载的能力并可能使结构成为机动体系。因此，在框架设计中，应体现“强柱弱梁”即一、二、三级框架的梁柱节点处除框架支层最上层的柱上端，框架顶层和柱轴压比小于0.15外，柱端弯矩设计值应符合：（为强柱系数，一级框架取1.5，二级框架取1.2，三级框架为1.1）本设计为三级框架故：地震往复作用，两个方向的弯矩设计均满足要求，当柱考虑顺时针弯矩和时，梁应考虑反时针方向弯矩和，反之亦然。若采用对称配筋，可取两组中较大者计算配筋。由于框架的变形能力。同时伴随着框架梁铰的出现。由于塑性内力重分布，底层柱的反弯点具有较大的不确定性。因此，对三级框架底层柱考虑1.15的弯矩增大系数。第一层梁与L柱节点的梁端弯矩值由内力组合表2-16查得：：左震右震取大值第一层梁与L柱节点的柱端弯矩值由内力组合表2-17查得：：左震右震梁端取右震，也取右震：取将与的差值按柱的弹性分析弯矩值之比分配给节点上下柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面） 对底层柱底的弯矩设计值考虑增大系数1.15根据L柱内力组合表2-17，选择最不利内力，并考虑上述各种调整及承载力抗震调整系数后，各截面控制内力如下：Ⅰ—Ⅰ截面：①②Ⅱ—Ⅱ截面：①②Ⅲ—Ⅲ截面：①②第一层梁与M柱节点的梁端弯矩值由内力组合表2-16查得：：左震右震取大值第一层梁与M柱节点的柱端弯矩值由内力组合表2-18查得：：左震右震梁端取左震，也取左震：取将与的差值按柱的弹性分析弯矩值之比分配给节点上下柱端（即Ⅰ—Ⅰ，Ⅱ—Ⅱ截面） 对底层柱底的弯矩设计值考虑增大系数1.15根据M柱内力组合表2-18，选择最不利内力，并考虑上述各种调整及承载力抗震调整系数后，各截面控制内力如下：Ⅰ—Ⅰ截面：①②Ⅱ—Ⅱ截面：①②Ⅲ—Ⅲ截面：①②截面采用对称配筋,具体配筋计算见表2-24、表2-25，表中，当时，取，当时，取；（大偏心受压） （小偏心受压）（大偏心受压）（小偏心受压）柱截面纵向钢筋的最小总配筋率（百分率）表2-23类别抗震等级一二三四中柱和边柱1.00.80.70.6角柱、框支柱1.21.00.90.8柱正截面受压承载力计算见表2-24柱正截面受压承载力计算（L柱）表2-24截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM（）105.0878.4282.2745.67121.1333.83N（）617.17758.32766.32930.89796.76968.93（）450043504350（㎜2）500×465500×465500×465（㎜）170.26103.41107.3649.06152.0334.91（㎜）139.5139.5139.5（㎜）0202020020（㎜）170.26123.41127.3569.06152.0354.91/98.78.71.00.920.940.61.00.521.01.01.01.01.01.0截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ 1.161.21.191.221.171.24（㎜）197.16148.07150.9884.17177.1767.96(㎜)412.16363.07365.98299.17392.17282.96(=0.55)0.1860.230.230.280.240.29偏心性质大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压<0<0<0<0<0<0选筋4φ184φ184φ18实配面积㎜2101710171017﹪0.8750.8750.875柱正截面受压承载力计算（M柱）表2-25截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-ⅢM（）116.7262.09102.0536.94127.0918.48N（）612.01948.56699.541169.58729.981207.62（）450043504350（㎜2）500×465500×465500×465（㎜）190.7265.46145.8831.58174.115.3（㎜）139.5139.5139.5（㎜）020020020（㎜）190.7285.46145.8851.58174.135.3/98.78.71.00.6961.00.51.00.4截面Ⅰ-ⅠⅡ-ⅡⅢ-Ⅲ1.01.01.01.01.01.01.141.221.171.241.141.29 （㎜）217.62104.19171.0264.142199.2445.480(㎜)432.62319.19386.02279.14414.24260.48(=0.55)0.1840.2850.210.350.220.36偏心性质大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压49.42<0<0<0<0<0选筋4φ184φ184φ18实配面积㎜2101710171017﹪0.8750.8750.875（3）斜截面承载力计算以第一层柱为例，剪力设计值按下式调整：式中：—柱净高;,—分别为柱上下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值，取调整后的弯矩值，一般层应满足，底层柱底应考虑1.15的弯矩增大系数。由正截面计算中第Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面的控制内力得：即=1.1×柱的抗剪承载力能力式中框架的计算剪跨比。，当<1时，取=1；当>3时，取=3。N—考虑地震作用组合的框架柱轴向压力设计值，当时，取，，取=3.0 =0.3×14.3×=1072.5kN，取由于：则按构造要求配筋，且柱受剪截面应符合如下条件即表2-26抗震等级箍筋最大间距箍筋最小直径一6d10010二8d1008三8d150（柱根100）8四8d150（柱根100）6（柱根8）4、节点设计《建筑结构抗震规范》（GBJ11-89规定），对一、二级抗震等级的框架节点必须进行受剪承载力计算，而三级抗震等级的框架节点，仅按构造要求配筋，不再进行受剪承载力计算。第三节基础设计设计基础的荷载包括：①框架柱传来的弯矩，轴力和剪力（可取设计底层柱的相应控制内力）②基础类型的选取由于本建筑物柱距为7200mm，因而采用柱下独立基础在框架柱内力计算中所选的筋LMPQ轴为一榀框架，该榀框架四根柱子，柱距分别为6775mm，2650mm，6775mm因而将柱分别做成柱下独立基础。一、荷载设计值1、外柱基础承受的上部荷载框架柱L传来：梁自重： 墙自重：地基梁传来：2、内柱基础承受的上部荷载框架柱M传来：梁自重：墙自重：地基梁传来：回填土重：该工程框架层数不多，地基土较均匀且柱距较大，所以选择独立基础，根据地质报告，基础埋深需在粘土以下，取基础混凝土的强度等级为C30，，钢筋采用HRB335，，垫层100mm厚，C10素砼，每边比基础宽出100㎜二、外柱独立基础的计算1、初步确定基底尺寸（1）选择基础埋深，（2）地基承载力的深度修正根据资料提供：，、重度计算：杂填土：粘土：粗砂：则基础地面以上土的重度取平均重度：设基础宽度为2.5m （3）基础地面尺度先按中心荷载作用下计算基底面积：但考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大20%～40%，取1.2选用矩形即宽×长：，满足要求：地基承载力不必对宽度进行修正：图2-17基础尺寸（4）地基承载力验算作用于基底中心的弯矩，轴力分别为： 故承受力满足要求（5）基础剖面尺寸的确定采用独立基础（6）冲切验算土壤净反力的计算：基底净反力：2、2、基础底面配筋计算基础在上部结构传来荷载与土壤净反力的共同作用，可把它倒过来，视为一均布荷载作用下支承于柱上的悬臂板。其弯矩及配筋计算柱边Ⅰ-Ⅰ截面弯矩为：Ⅰ-Ⅰ截面选φ16@200 Ⅱ-Ⅱ截面选φ16@200三、内柱独立基础的计算1、初步确定基底尺寸（1）选择基础埋深（同外柱），（2）地基承载力对深度修正（同外柱）（3）基础地面尺度先按中心荷载作用下计算基底面积：取，满足要求地基承载力不必对宽度进行修正（4）地基承载力验算作用于基底中心的弯矩，轴力分别为：故承受力满足要求（5）基础剖面尺寸的确定采用独立基础（6）冲切验算土壤净反力的计算：基底净反力：（不包括柱基础基回填土自重）土壤净反力计算：基础底面配筋计算同前 基础在上部结构传来荷载与土壤净反力的共同作用，可把它倒过来，视为一均布荷载作用下支承于柱上的悬臂板。柱边Ⅰ-Ⅰ截面弯矩为：Ⅰ-Ⅰ截面选φ14@100Ⅱ-Ⅱ截面选φ14@1002、基础梁配筋基础梁按构造配筋，选用其基础配筋的外柱选用12φ20As=804Ⅱ-Ⅱ截面对应的地基梁也选用5φ22内柱选用12φ22As=615Ⅱ-Ⅱ截面对应的地基梁也选用5φ22 第四节楼板设计一、楼板类型及设计方法的选择按受力特点，混凝土楼盖中的周边支承可分为单向板和双向板两类，只在一个方向弯曲或主要在一个方向弯曲的板，称为单向板，在两个方向弯曲且不能忽略任一方向弯曲的板称为双向板，在本方案中属于双向板，板平面布置见图2-19：图2-19板平面布置图二、荷载设计值一般层（1）活荷载（2）恒荷载 顶层（1）活荷载（2）恒荷载三、计算跨度楼面板的弯矩计算表2-27区格ABCD6.9752.42.46.9753.9453.9753.93.90.570.60.620.5618.662.12.118.866.780.880.886.78-30.81-3.55-3.55-30.81-30.81-3.55-3.55-30.81-21.61-2.56-2.65-21.61-21.61-2.56-2.65-21.61（1）内跨（2）边跨四、弯矩计算已如前述，跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为当内支座固支时作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即内支座固支时作用下的支座弯矩。所有区格板按其位置与尺寸分为四类，计算弯矩时，考虑泊松比的影响取A 区格板：查表计算跨中正弯矩如表2-27屋面板的弯矩计算表2-28区格ABCD6.9752.42.46.9753.9453.9753.93.90.570.60.620.5615.221.741.7415.225.230.690.695.23-29.38-3.39-3.39-29.38-29.38-3.39-3.39-29.38-20.61-2.44-2.44-20.61-20.61-2.44-2.44-20.61五、截面设计截面有效高度，选用的钢筋做为受力主筋，则（短跨）方向跨中截面的顶层板的弯矩计算支座截面处均为101截面弯矩设计值；该板四周与梁整浇，故弯矩设计值应按如下折减：1、A区格的跨中截面与A—A支座截面折减2、BC区格的跨中截面与A—B,A—C支座截面折减（两板的均小于1.5）3、D区格不予折减。计算配筋量时，取内力臂系数截面配筋计算结果及实际配筋列与表2-29楼面板的配筋计算表2-29截面配筋实有 跨中区格方向10118.66×0.8=14.93741φ8@120+φ8@150754方向936.78×0.8=5.42292φ8@170295区格方向1012.1×0.8=1.6883φ8@190265方向930.88×0.8=1.6838φ8@190265区格方向1012.1×0.8=1.6883φ8@190265方向930.88×0.8=1.6838φ8@190265区格方向10118.66926φ8@75+φ8@95938方向936.78365φ8@100393支座A-A(方向)101-30.81×0.8=-24.651223φ8@95+φ8@95+φ8@951242A-A(方向)101-21.61×0.8=-17.29858φ8@90+φ8@95851A-B101-30.81×0.8=-24.651223φ8@95+φ8@95+φ8@951242截面配筋实有A-C101-21.61×0.8=-17.29858φ8@90+φ8@95851B-B101-2.56127φ8@190265B-D101-2.56127φ8@190265C-C101-3.55176φ8@190265C-D101-3.55176φ8@190265边支座101-3.55176φ8@190265边支座101-3.55176φ8@190265边支座（方向）101-30.811529φ8@100+φ8@100+φ8@951535边支座（方向）101-30.811072φ8@95+φ8@1001032屋面板的配筋计算表2-30 截面配筋实有跨中区格方向10115.22×0.8=12.18604φ8@160+φ8@170609方向935.23×0.8=4.18225φ8@170265区格方向1011.74×0.8=1.3969φ8@190265方向930.69×0.8=0.5530φ8@190265区格方向1011.74×0.8=1.3969φ8@190265方向930.69×0.8=0.5530φ8@190265区格方向10115.22755φ8@25+φ8@140761方向935.23282φ8@170295截面配筋实有支座A-A(方向)101-29.38*0.8=-23.51166φ8@90+φ8@1101016A-A(方向)101-20.61*0.8=-16.49818φ8@95+φ8@100807A-B101-29.38*0.8=-23.51166φ8@90+φ8@1101016A-C101-20.61*0.8=-16.49818φ8@95+φ8@100807B-B101-2.44121φ8@190265B-D101-2.44121φ8@190265C-C101-3.39168φ8@190265C-D101-3.39168φ8@190265边支座101-3.39168φ8@190265边支座101-3.39168φ8@190265边支座（方向）101-29.381458φ8@85+φ8@85+φ8@751448边支座（方向）101-20.611023φ8@95+φ8@1001032 第五节楼梯设计一、梯段板的设计图2-20楼梯平面图1、梯段板的计算假定板厚；取2、荷载计算(取1米宽板计算)楼梯斜板的倾斜角恒载计算：踏步重：斜板重：20mm厚找平层：15mm厚板底抹灰：恒载标准值：恒载设计值：活载标准值： 活载设计值：总荷载设计值：3、内力计算跨中弯矩4、配筋计算：受力筋选用@120（）分布筋选用@150二、平台板的计算1、荷载计算（取1m板宽计算）假定板厚为70mm恒载：平台板自重：20mm厚找平层：15mm厚底面抹灰：恒载标准值：恒载设计值：活载标准值：活载设计值：总荷载设计值：2、内力计算计算跨度：板跨中弯矩 3、配筋计算受力筋选用@150（）分布筋选用@150三、平台梁的计算1、荷载计算梯段板传来平台板传来梁自重（假定b×h=250×400mm）荷载设计值2、内力计算3、配筋计算纵向钢筋计算（按第一类倒L形截面计算）翼缘宽度 取小值选用3（）4、箍筋计算截面校核截面尺寸满足要求：判别是否需按计算配置箍筋需构造配置箍筋选用6＠150 第六节雨篷设计计算简图2-22一、雨篷正截面承载力计算1、尺寸和材料外伸：板端：材料：C30，受力筋Ⅰ级2、荷载计算沿板1m宽板20厚防水砂浆：混凝土板：板底抹灰：恒载标准值：恒载设计值：集中荷载：活载标准值：活载设计值：检修集中荷载：3、内力计算控制截面：　弯矩： 　　取大值则：4、抗弯计算选受力筋10＠150（）二、雨篷梁计算1、尺寸和材料宽度（b）、墙宽（h）、梁h=300mm、b=370mm、C30混凝土2、恒载：板传来的活荷载：3、内力计算取小值：弯矩计算：剪力计算： 扭矩作用下4、抗剪扭截面校核满足要求按构造配筋三、雨篷抗倾覆验算 满足抗倾覆—梁两端做扩散线，水平取，梁以上各层墙窗挑檐自重。带雨篷处一、二层次用粘土砖填充墙，其它层均按粉煤灰砌块填充。袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈'