大连中医药大学5#学生公寓建筑结构设计-毕业设计计算书

'大连中医药大学5#学生公寓建筑结构设计摘要本毕业设计题目为大连中医药大学5#学生公寓建筑结构设计，工程地点在大连市，工程主体为钢筋混凝土框架结构，楼层数为6层，建筑总面积为5400，共152个房间。每层均设有卫生间和盥洗室各2间，一楼设有门卫值班室，公寓超市和活动室等。建筑结构设计使用年限为50年，耐火等级为2级。本设计根据“适用、经济、安全、美观、环保”的设计原则，认真考虑影响设计的各种因素，对工程进行了建筑设计和结构设计。建筑设计主要包括平面设计、立面设计、剖面设计等方面；结构设计主要包括柱网布置、荷载计算、构件截面选择、配筋计算等方面。设计过程中，严格遵守国家有关规范，运用大学本科所学知识，根据要求完成了结构计算书、建筑施工图和结构施工图。关键词：框架结构；建筑设计；结构设计；内力计算；配筋计算-I- 大连中医药大学5#学生公寓建筑结构设计AbstractThegraduationdesignproblemfortheUniversityoftraditionalChinesemedicineinDalian5#studentapartmentbuildingstructuredesign.EngineeringlocationinDalianCity,Themainbodyoftheprojectisreinforcedconcreteframestructure,thefloornumberis6,thetotalconstructionareais5400,thereare152rooms.Eachfloorisequippedwith2roomsinthebathroomandbathroom,andonefloorisequippedwithaguarddutyroom,anapartmentsupermarketandanactivityroom,etc..Thelifeofthebuildingstructuredesignis50years,andtherefractorygradeis2.Accordingtothedesignprincipleof"application,economy,safety,beautyandenvironmentalprotection",thisdesignseriouslyconsidersthevariousfactorsthataffectthedesign,anddesignstheengineeringdesignandstructure..Architecturaldesignincludesplanedesign,elevationdesign,profiledesign;structuredesignmainlyincludesthecolumnlayout,loadcalculation,selectionofmembersectionandreinforcementcalculation.Designprocess,strictlyabidebytherelevantnationalnorms,useofuniversityundergraduatecourselearnknowledge,accordingtotherequirementsofthecompletedstructurecalculation,constructiondrawingandconstructiondrawing.KeyWords：Framestructure;Architecturaldesign;Structuredesign;Internalforcecalculation;Reinforcementcalculation-IV- 大连中医药大学5#学生公寓建筑结构设计目录摘要IAbstractII1工程概况11.1设计资料11.1.1基本资料11.1.2自然条件12建筑设计方案22.1平面设计22.1.1首层平面设计22.1.2标准层平面设计22.2立面图设计22.3剖面图布置22.4交通联系空间设计22.5采光通风设计33结构设计方案73.1结构布置及计算简图73.1.1梁截面尺寸的确定73.1.2柱截面尺寸估算73.1.3材料选择83.1.4基础选型与预估埋置深度83.1.5框架计算简图83.2横向框架结构侧向刚度计算及侧向刚度比验算83.2.1框架梁、柱线刚度计算83.2.2框架侧向刚度计算93.2.3横向框架侧向刚度比验算113.3重力荷载及水平荷载计算113.3.1重力荷载计算113.3.2重力荷载代表值143.4横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算173.4.1自振周期计算173.4.2水平地震作用及楼层地震剪力计算18-IV- 大连中医药大学5#学生公寓建筑结构设计3.4.3水平地震作用下的位移验算193.4.4横向水平地震作用下框架结构内力计算203.5横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算223.5.1横向风荷载标准值计算223.5.2水平风荷载作用下的位移验算233.5.3风荷载作用下框架结构内力计算243.6竖向荷载作用下框架结构内力分析263.6.1计算单元和计算简图的确定263.6.2竖向荷载计算273.6.3内力计算303.7内力组合363.7.1梁控制截面标准值计算363.7.2梁控制截面的内力组合373.7.3柱控制截面内力组合493.8梁、板、柱截面设计及配筋计算563.8.1梁截面设计及配筋计算563.8.2框架柱截面设计及配筋计算593.8.3板设计及配筋计算624基础设计644.1基础设计资料644.2基础顶面的柱底荷载选取644.3求地基承载力特征值644.4初步选择基底尺寸644.5验算持力层地基承载力654.6计算基底净反力设计值664.7基础高度的确定664.8配筋计算67结论69参考文献70致谢71-IV- 1工程概况1.1设计资料1.1.1基本资料大连中医药大学5#学生公寓建筑结构设计，本工程采用的是钢筋混凝土框架结构，主体结构共6层，建筑总面积共5400，建筑结构设计使用年限为50年，耐火等级为2级。1.1.2自然条件大连市抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15，建筑场地类别为Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组，=0.35s；常年主导风向：夏季为东南风，冬季为西北风；无地下水，土壤标准冻深为0.8；地基土构成：杂填土，厚0.5,地基承载力特征值；粉质粘土，厚2.5，地基承载力特征值；全风化板岩，厚3.5，地基承载力特征值；建筑所在地的基本雪压，基本风压，底面粗糙度为C类。–72– 2建筑设计方案2.1平面设计2.1.1首层平面设计首层建筑面积约900，其中学生寝室19间（四人间，22.68），寝室内设计内置阳台；首层门厅约62.64，为方便学生生活需求，首层布置有公寓超市（45.36）和活动室（45.36）；为方便公寓管理，公寓门厅左侧布置了门卫室（22.68）；根据《宿舍建筑设计规范》JGJ35-2005的要求，建筑两侧分别布置有洗手间和盥洗间。建筑平面图见图2.12.1.2标准层平面设计标准层建筑面积约900，其中学生寝室26间（四人间，22.68），寝室内设计内置阳台；根据《宿舍建筑设计规范》JGJ35-2005的要求，建筑两侧分别布置有洗手间和盥洗间。2.2立面图设计公寓外观设计满足“经济、简洁、大方”的要求，立面简洁美观。建筑外墙墙面采用灰白色涂料为主色调，每层采用20宽的黑色涂料层间线分隔，显得层次分明，更加美观。勒脚文化石贴面，可以减轻雨水滴溅带来的美观影响。建筑立面图见图2.22.3剖面图布置根据使用要求和有关设计规范，楼梯设计为双跑楼梯，首层层高3.9，踏步数共26步，一跑13步，二跑13步；标准层层高3.6，踏步数共24步，一跑12步，二跑12步。室内外高差0.45，大门外设置三阶阶梯，并设置雨篷。剖面图见2.32.4交通联系空间设计本设计公寓为内廊式公寓，为满足《建筑防火设计规范》GB50016-2006以及《宿舍建筑设计规范》JGJ35-2005的要求，走廊宽度为2.4，在建筑两侧共布置有2部楼梯，楼梯宽1.6，休息平台宽1.7。按照疏散距离的要求，该工程中最远的房间出入口到楼梯间安全出入口的距离12.6，符合规范规定；公寓大门总宽度3（4扇门开合），高2.4，学生寝室门尺寸0.9×2.1,在首层两侧走廊尽头分别布置了逃生门，逃生门宽1.5，高2.1。–72– 2.5采光通风设计为保证门厅采光需求，公寓大门全部采用玻璃材质；为改善走廊采光问题，在2到6层走廊尽头分别布置有窗户，尺寸为1.8×2.1；寝室采用大面积采光，窗洞尺寸宽×高为2.7×2.1，由于寝室进深较大，故内置阳台和寝室间采用玻璃材质分隔。图2.3建筑1-1剖面图–72– –72– 图2.1建筑平面图–72– 图2.2建筑正立面图–72– 图3.1建筑结构平面布置图–72– 3结构设计方案3.1结构布置及计算简图3.1.1梁截面尺寸的确定本工程楼盖及屋盖采用现浇钢筋混凝土结构。根据《规范》规定：≥3时，按单向板设计；≤2时，按双向板设计。本设计中，区格板的边长比为6.3/3.6=2，应当按双向板设计。并根据板厚应大于等于=3600/40=90,取板厚等于100。梁截面高度按梁跨度的1/12～1/8估算。表3.1中给出了梁截面尺寸。3.1.2柱截面尺寸估算柱截面尺寸的估算可根据式进行估算。框架结构抗震等级为三级，其轴压比限值=0.85；各层重力荷载代表值可近似取=12。由图3.1可知边柱和中柱的负载面积分别为7.2×3.15和7.2×4.35。则第一层柱截面面积为边柱中柱取柱截面为正方形，则边柱和中柱的截面高度分别为387和446。为满足水平地震作用下框架侧移刚度的要求，本设计柱截面尺寸取值如下：1层　　　600×6002～6层　　　500×500表3.1梁、柱截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次1混泥土强度等级横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁（b×h）柱截面（b×h）AB跨，CD跨BC跨2～6C30300×600300×400300×600300×550500×5001C35350×600350×400350×600300×550600×600–72– 3.1.3材料选择（1）混凝土强度等级选择：基础垫层和基础分别采用C10和C25（）等级混凝土；一层梁、板、柱等受力构件采用C35（）等级混凝土；二到六层梁、板、柱采用C30（）等级混凝土。（2）钢筋的选择：基础纵筋采用（）级钢筋，箍筋采用（）级钢筋；主体结构梁、柱的纵向受力钢筋采用（）级钢筋，箍筋、架立筋等采用级钢筋；板的受力钢筋均采用级钢筋。3.1.4基础选型与预估埋置深度本设计选用柱下独立基础，在满足地基承载力等条件下，基础埋深取1.5（自室外地坪算起），基础高度预估0.8。3.1.5框架计算简图一品横向平面框架的计算简图如图3.2所示，底层柱与上层柱截面不同，形心线不重合，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线。框架梁轴线取至板底处，则2～6层的的柱计算高度取层高，即3.6；底层柱的计算高度从基础顶面取至一层板板底,即。3.2横向框架结构侧向刚度计算及侧向刚度比验算3.2.1框架梁、柱线刚度计算框架梁线刚度，对于中框架梁线刚度取，对于边框架则取，其中为梁截面惯性矩。梁线刚度计算结果见表3.2；柱线刚度，计算结果见表3.3。横向中框架梁、柱线刚度及梁柱线刚度比的计算结果见图3.3图3.2横向框架计算简图–72– 表3.2梁线刚度（N·m）楼层梁跨EcN/mm2b×h(mm)计算跨度Lb（mm）截面惯性矩I0(mm4)2～6AB、CD3.0×104300×60063005.400×1095.143×10103.857×1010BC3.0×104300×40024001.600×1094.000×10103.000×10101AB、CD3.15*104350×60063006.300×1096.300×10104.725×1010BC3.15*104350×40024001.867×1094.901×10103.676×1010注：计算边框架梁的线刚度时，去表3.3柱线刚度（N·m）楼层层高hi（mm）EcN/mm2b×h(mm)IC（mm4）2～636003.00×104500×5005.208×1094.340×1010149503.15×104600×6001.080×1096.873×10103.2.2框架侧向刚度计算柱的侧向刚度按式计算，例如，第一层和第二层边柱和中柱的侧向刚度计算如下：第一层边柱：第一层中柱：–72– 第一层一榀横向中框架的总侧向刚度为：第二层边柱：第二层中柱：图3.3框架梁、柱线刚度（×1010N·m）第二层一榀横向中框架的总侧向刚度为：其余各层一榀横向中框架侧向刚度计算结果见表3.4.横向边框架计算结果见表3.5。表3.4一榀横向中框架侧向刚度（N/mm）楼层ic层高hi（mm）中框架边柱中框架中柱αCDi1αCDi264.34036001.1850.372149492.1070.513206157112854.34036001.1850.372149492.1070.513206157112844.34036001.1850.372149492.1070.513206157112834.34036001.1850.372149492.1070.513206157112824.34036001.3180.397159542.3440.540217007530816.78349500.9170.486163591.6300.5871975972236–72– 表3.5一榀横向边框架侧向刚度（N/mm）楼层ic层高hi（mm）边框架边柱边框架中柱αCDi1αCDi264.34036000.8890.308123771.5800.441177226019854.34036000.8890.308123771.5800.441177226019844.34036000.8890.308123771.5800.441177226019834.34036000.8890.308123771.5800.441177226019824.34036000.9890.31133011.7580.468188076421616.78349500.6870.442146831.2220.53417739648443.2.3横向框架侧向刚度比验算由图3.1可知，结构平面内共有8榀中框架和2榀边框架，则各层总侧向刚度等于8榀中框架和2榀边框的架侧向刚度之和。例如对于第六层，由表3.4和3.5表相关数据可得：其余各层计算结果见表3.6表3.6楼层与上部相邻楼层的侧向刚度比验算层次123456Di70756730896689420689420689420689420Di-1/Di0.9681.0601.01.01.01.0由表3-6可知，各层的侧向刚度比均大于0.7，且与上部相邻三层侧向刚度比的平均值大于0.8，满足框架结构的侧向刚度比验算要求。3.3重力荷载及水平荷载计算3.3.1重力荷载计算（1）屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）：10mm厚铺地砖，用1:1水泥砂浆粘贴25mm厚1:3水泥砂浆找平层–72– 2～3mm厚麻刀灰隔离层1.2mm厚合成高分子防水卷材2道25mm厚1:3水泥砂浆找平层150mm厚水泥蛭石保温层1:6水泥焦渣找坡100mm厚钢筋混凝土屋面板20mm厚混合砂浆天棚抹灰1～5层楼面：瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）100mm厚钢筋混凝土屋面板20mm厚混合砂浆天棚抹灰(2)屋面及楼面的可变荷载标准值上人屋面均布荷载标准值楼面荷载标准值屋面雪荷载标准值（3）梁、柱、墙、门、窗等重力荷载计算根据构件的尺寸大小和材料容重，计算出单位长度构件的重力荷载。因在计算屋面及楼面重力荷载时已计算板重，注意在计算梁的截面高度和柱的净长时，记得扣除板厚，且梁只需考虑两侧抹灰的重量。第1层梁、柱单位长度的重力荷载计算如下：边横梁：中横梁：次梁：纵梁：柱：第1,2层外侧柱轴线偏心为50mm，故第一层梁、柱净长度计算如下：边横梁：–72– 中横梁：次梁：纵梁：柱：同理，可求得2～6层框架梁、柱的重力荷载及构件净长度。1～6层框架梁、柱重力荷载标准值计算结果见表3.7。表3.7框架梁、柱重力荷载标准值楼层构件b(m)hn(m)(KN/m2)gl(KN/m2)Ln(m)goKN1边横梁0.350.50254.7155.6026.404中横梁0.350.30252.4541.904.663次梁0.300.45253.6816.1022.454纵梁0.350.50254.7156.6031.119柱0.600.60259.8164.9548.5892～6边横梁0.300.50254.0905.8023.722中横梁0.300.30252.4541.904.663次梁0.300.45253.6816.2022.822纵梁0.300.50254.0906.7027.403柱0.50.50256.9303.5024.255注：1.表中表示的是单位长度构件的重力荷载值；代表的是每一根梁或柱的重力荷载标准值。2.表中表示的是构件的净高，其中梁的截面高度已经扣除了板的厚度。3.表中表示的是构件的净长，其中梁的长度取其净跨度，柱的高度已经扣除了板的厚度。本设计中，内墙统一用250mm厚水泥空心砖作为非承重隔断，墙体两侧采用20mm厚水泥砂浆抹灰（），则内墙墙面单位面积重力荷载为：外墙也采用250mm厚的水泥空心砖作非承重墙，墙体外侧用60mm厚聚苯板（EPS）做外墙外保温（），，则外墙墙面单位面积重力荷载为：外墙窗尺寸为，门窗单位面积重力荷载标准值取，女儿墙墙体取240mm厚黏土实心砖，外墙墙面贴瓷砖，内墙墙面为20mm厚水泥砂浆抹灰，女儿墙单位面积重力荷载为：–72– 3.3.2重力荷载代表值集中在各楼层标高处的重力荷载代表值包括：各个楼层的楼面或屋面自重的标准值，50%楼面荷载或50%屋面雪荷载，屋面活荷载不计，墙重取上、下各半层墙重标准值之和。下面举例重力荷载代表值的计算方法。（1）底层重力荷载代表值计算恒载：一层板板重一层框架边横梁自重一层中横梁自重一层次梁自重一层纵梁自重一层框架柱自重二层框架柱自重二层外墙和窗重二层内墙和门重一层外墙和窗重一层内墙和门重活载：楼面活载–72– （2）二层重力荷载代表值计算恒载：二层板重二层框架边横梁二层中横梁二层次梁自重二层纵梁自重二、三层柱自重二、三层外墙和窗重二、三层内墙和门重活载：楼面活载（3）三、四、五层重力荷载代表值计算恒载：三层板重三层框架边横梁三层中横梁三层次梁自重三层纵梁自重三、四层柱自重三、四层外墙和窗重三、四层内墙和门重活载：楼面活载（4）六层重力荷载代表值计算恒载：六层板重六层框架边横梁六层中横梁六层次梁自重–72– 六层纵梁自重六层柱自重六层外墙和窗重六层内墙和门重女儿墙自重活载：屋面荷载（5）附加层重力荷载代表值计算恒载：墙重梁重板重活载：板面活载各层重力荷载代表值各层重力荷载代表值计算结果见表3.8表3.8各层重力荷载代表值（KN）楼层楼板边横梁中横梁次梁纵梁柱活载墙体重力荷载代表值762.6453.28归入墙重12.53191.14639.1865754.5474.4446.63319.51876.90970.21797.123197.8410692.9853052.9474.4446.63319.51876.90970.21797.123197.849836.9443052.9474.4446.63319.51876.90970.21797.123197.849836.9433052.9474.4446.63319.51876.90970.21797.123197.849836.9423052.9474.4446.63319.51876.90970.21797.123197.849836.9413052.9528.0846.63314.36995.811943.561797.123080.1110432.16–72– 3.4横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算3.4.1自振周期计算按式将附加层折算到主体结构中的顶层，即：将各层重力荷载代表值作为水平荷载作用在主体结构上，从而计算出框架结构的层间位移，便可求得框架结构的顶点假想位移。下面则以第6层为例说明结构层间位移的计算过程。由上表3.6的计算结果可得第6层的侧向刚度，由上表3.8的结果可得，则第6层的结构层间侧移为结构其余层的计算过程及计算结果见表3.9。表3.9结构顶点位移计算楼层Gi（KN）611457.4911457.496894200.0166190.30814259836.9421294.436894200.0308870.29152349836.9431131.376894200.0451560.26063639836.9440968.316894200.0594240.2154829836.9450805.257308960.0695110.156056110432.1661237.417075760.0865450.086545由上表3.9可得，框架结构的周期折减系数取0.6，则由式可得:–72– 3.4.2水平地震作用及楼层地震剪力计算本设计中，由于主体结构的高度不超过40m，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，所以变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算结构的地震作用。结构总水平地震作用标准值可按式确定，即：查表可得，场地特征周期，水平地震影响系数最大值，则因所以应该考虑底部附加地震作用的影响。顶部附加地震作用系数按式计算，其中，因，故则按式计算各质点的水平地震作用，计算结果见表3.10，水平地震作用下框架计算简图见图3.4表3.10框架各层横向地震作用及楼层地震剪力楼层HI(m)Gi（KN）GiHI（KN·m）Fi（KN）Vi（KN）女儿墙25.95639.1816586.720.01967.267.2622.9510692.98245403.900.2851008.21075.4519.359836.94190344.790.221781.81857.2415.759836.94154931.810.180636.72493.9312.159836.94119518.820.139491.72985.6–72– 28.559836.9484105.840.098346.73332.314.9510432.1651639.200.060212.23544.53.4.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下主体框架结构的层间位移和顶点位移分别按式和来进行计算，计算结果见表3.11，表中还计算了框架各层的层间弹性位移角。图3.4水平地震作用下框架结构计算简图表3.11横向水平地震作用下的位移验算楼层Vi（KN）61075.46894201.5621.7736001/230851857.26894202.6920.2136001/133842493.96894203.6217.5236001/99432985.66894204.3313.936001/83123332.37308964.569.5736001/78913544.57075765.015.0149501/988–72– 由上表3.11可知，框架结构中最大层间弹性位移角发生在第2层，其值是,满足结构要求。3.4.4横向水平地震作用下框架结构内力计算取图3.1中的②号轴线横向中框架来进行内力计算，说明计算方法，其它框架内力计算过程从略。柱端剪力和柱端弯矩分别按式和来进行计算，由于结构具有对称性，所以只需计算一根边柱和一根中柱的结构内力，计算结果见表3.12,。表中的反弯点高度比y按式来进行确定，其中可以查表得到。本设计中，底层柱需考虑修正值，第2层柱需要考虑修正值和，其余层的柱无需考虑修正。表3.12水平地震作用下框架柱端弯矩计算楼层层高Vi（KN）(N/mm)边柱中柱Di1Vi1yDi2Vi2y63.61075.46894201494923.231.1850.3630.2253.732061532.162.1070.4147.4768.3153.61857.26894201494940.271.1850.4565.2479.732061555.532.1070.4691.96107.9543.62493.96894201494954.081.1850.5097.3497.342061574.572.1070.50134.23134.2333.62985.66894201494964.741.1850.50121.93121.932061589.282.1070.50160.70160.7023.63332.37308961595472.741.3180.50130.93130.932170098.932.3440.50178.07178.0714.953544.57075761635981.950.9170.63255.56150.091975998.971.6300.62303.74186.16框架梁端弯矩按式来进行计算，然后由平衡条件求出梁端弯矩，再由梁端剪力逐层计算柱轴力，计算过程见表3.13。表3.13水平地震作用下框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算楼层边梁走道梁柱轴力(KN.m)(KN.m)(m)Vb(KN)(KN.m)(KN.m)(m)Vb(KN)边柱（KN）中柱（KN）653.7338.426.3-14.6229.8929.892.4-24.91-14.62-10.295109.9587.426.3-31.3368.0068.002.4-56.67-45.95-35.634162.58127.236.3-46.0098.9698.962.4-82.47-91.95-72.1–72– 3219.27165.906.3-61.14129.03129.032.4-107.53-153.09-118.492252.86190.566.3-70.38148.21148.212.4-123.51-223.47-171.621281.02204.866.3-77.12159.37159.372.4-132.81-300.59-227.31在图3.4所示的横向水平地震作用下，主体框架左侧的边柱和中柱轴力均为拉力，框架右侧柱轴力均为压力，由平衡条件可知总压力和总拉力的绝对值相等，符号相反，横向水平地震作用下，一榀中框架的弯矩图3.5a、剪力图3.5b和轴力图3.5如下。图3.5a框架柱弯矩图（KN·m）图3.5b框架梁弯矩图（KN·m）–72– 图3.5c框架梁端剪力及柱轴力（KN）3.5横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算3.5.1横向风荷载标准值计算风荷载标准值按式来进行计算，由本设计资料可得，大连地区基本风压，由《荷载规范》查得结构体形系数（迎风面）和（背风面）。建筑所在地属于B类地区，，查表得；；，，故仍取②轴线横向中框架来进行计算，该榀框架的负载宽度是7.2m，由式得结构高度的分布风荷载标准值根据各框架结构标高处高度由表查取，代入上式可得各框架结构标高处的，计算结果见表3.14，沿框架结构高度的分布图见图3.6a。表3.14沿房屋高度风荷载标准值楼层Hi（m）Hi//H622.9511.3001.4146.8824.301519.350.8431.2361.3676.3263.954415.750.6861.1571.3195.7143.571312.150.5291.0601.2695.0363.14828.550.3731.0001.2014.4972.81014.950.2161.0001.1164.1782.611–72– 图3.6a风荷载沿房屋高度分布（KN·m）图3.6b等效节点集中风荷载（KN）本设计进行风荷载框架结构分析时，应按照静力等效原理将图3.6a中的分布风荷载转化为节点风荷载，转化结果见图3.6b。框架各层的集中风荷载计算过程如下：3.5.2水平风荷载作用下的位移验算在图3.6所示的水平地震作用下，由式计算出框架结构的层间剪力，然后依据表3.4计算出②号轴线横向框架的层间侧移刚度，然后再按式和计算出各层的相对侧移和绝对侧移。计算结果见表3.15。表3.15风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算楼层Fi（KN）Vi(KN)619.58819.588711280.288.411/12857536.95356.541711280.798.131/4557433.84890.389711281.277.341/2835329.597119.986711281.696.071/2130–72– 226.831146.817753081.954.381/1846129.030175.847722362.432.431/2037由上表3.15可知，水平风荷载作用下，框架的最大层间剪力出现在第2层位移角为1/1846<1/550,满足相关要求。3.5.3风荷载作用下框架结构内力计算取②轴线一榀横向框架进行计算，按式计算各柱的分配剪力，然后按式和计算其柱端弯矩，计算结果见表3.16.表3.16风荷载作用下框架柱端弯矩计算楼层层高Vi（KN）(N/mm)边柱中柱Di1Vi1yDi2Vi2y63.619.58871128149494.121.1850.365.349.49206155.682.1070.418.3812.0653.656.541711281494911.881.1850.4117.5325.232061516.392.1070.4526.5532.4543.690.389711281494919.001.1850.4530.7837.622061526.202.1070.4643.3950.9333.6119.986711281494925.221.1850.4641.7649.032061534.782.1070.5062.6062.6023.6146.817753081595431.101.3180.5055.9855.982170042.312.3440.5076.1676.1614.95175.847722361635939.820.9170.63124.1872.931975948.101.6300.59140.4897.62框架梁端弯矩按式和进行计算，然后由平衡条件求出梁端弯矩，再由梁端剪力逐层计算柱轴力，计算过程见表3.17。框架柱端弯矩图、框架梁端弯矩图和框架梁端剪力和柱轴力分别见图3.7a、b、c。表3.17风荷载作用下框架梁端弯矩、剪力、及柱轴力计算楼层边梁中横梁柱轴力(KN.m)(KN.m)(m)Vb(KN)(KN.m)(KN.m)(m)Vb(KN)边柱（KN）中柱（KN）69.496.786.3-2.585.285.282.4-4.40-2.58-1.82530.5722.976.3-8.5017.8617.862.4-14.88-11.08-8.20455.1543.586.3-15.6733.9033.902.4-28.25-26.75-20.78379.8159.626.3-22.1346.3746.372.4-38.64-48.88-37.29297.7478.056.3-27.9060.7160.712.4-50.59-76.78-59.98–72– 1128.9197.746.3-35.9876.0476.042.4-63.67-112.76-87.37图3.7a框架柱弯矩图（KN·m）图3.7b框架梁弯矩图（KN·m）–72– 图3.7c框架梁端剪力及柱轴力图（KN）3.6竖向荷载作用下框架结构内力分析3.6.1计算单元和计算简图的确定仍取②号轴线横向框架计算，因为楼面的荷载呈均匀分布，故竖向荷载计算单元宽度可取两轴线中线间的距离。如图3.8所示。图3.8竖向荷载作用下横向框架计算单元–72– 因为本结构的梁和板是现浇形式，且各个板区格是按照双向板计算，所以直接传给横梁的荷载是呈梯形分布（边横梁）或是呈三角形分布（中横梁），计算单元范围内的其它荷载通过纵梁以集中力的形式传给框架柱。除此之外，本设计中纵梁的梁轴线与框架柱的轴线不重合，在框架柱轴线上产生力矩，故在框架中还作用有集中力矩，如图3.8所示。横向框架的边横梁、中横梁以及墙体按均布荷载计算，竖向荷载作用下的横向框架计算简图如图3.9所示。图3.9a恒载作用计算简图图3.9b活载作用计算简图3.6.2竖向荷载计算(1)恒载计算1）屋面恒载如图3.10所示，、代表横梁自重（已扣除板的重量），由表3.7可知，、分别代表板重传递给横梁的梯形和三角形分布荷载峰值，由图3.8所示的计算单元可知，、分别代表由边纵梁和中纵梁直接传递给框架柱的恒载，其包括了梁的自重、楼板中和女儿墙重等的重力荷载。由图3.8可得，–72– ，，图3.10某层恒载作用示意图2）楼面恒载对于2～5层：，，，，对于第1层：，–72– ，，，（2）活荷载计算如图3.11所示，、为板面传给横梁的梯形和三角形分布荷载峰值，由图3.8所示的计算单元可知：图3.11某层活载作用示意图1）屋面活载2）楼面活载2～5层：，，第1层：，–72– ，根据以上计算结果，各层横向框架梁上的竖向荷载标准值见表3.18。框架梁上由荷载引起的剪力计算结果见表3.19。表3.18各层梁上竖向荷载标准值楼层恒载活载64.092.45423.0015.34178.64177.9917.8617.807.24.829.1643.562.924.36513.332.45412.2048.136147.55194.2014.7619.427.26.029.1647.162.924.72413.332.45412.2048.136147.55194.2014.7619.427.26.029.1647.162.924.72313.332.45412.2048.136147.55194.2014.7619.427.26.029.1647.162.924.72213.332.45412.2048.136147.55194.2014.7619.427.26.029.1647.162.924.72113.9552.45412.2048.136150.24196.9918.7824.627.26.029.1647.163.655.90表3.19框架梁上荷载引起的剪力楼层恒载作用活载作用AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨64.0923.02.45415.3464.6312.157.24.816.22.88513.3312.2042.4548.13669.457.837.26.016.23.60413.3312.2042.4548.13669.457.837.26.016.23.60313.3312.2042.4548.13669.457.837.26.016.23.60213.3312.2042.4548.13669.457.837.26.016.23.60113.95512.2042.4548.13671.427.837.26.016.23.603.6.3内力计算本设计中，由于结构以及荷载均有对称性，所以可以取对称轴一侧作为框架内力的计算对象，并且中间跨梁的支撑形式取竖向滑动支座，，如图3.12所示。采用弯矩二次分配法对杆端弯矩进行计算。对弯矩、剪力和轴力的正负符号规定如下:杆端弯矩以绕杆件顺时针方向旋转为正，节点弯矩以绕节点逆时针方向旋转为正；杆端剪力以绕杆件顺时针方向旋转为正；柱轴力以受压为正。（1）计算杆端弯矩分配系数图3.12中由于计算简图的中间跨梁的跨长是原来梁跨长的一半，所以其计算线刚度取为原来线刚度的2倍。下面则以第一层框架为例，说明杆端弯矩分配系数的计算方法和计算过程。其中表示各杆端的转动刚度之和。–72– 第1层同理，其余各层的分配系数见图3.12和图3.13（2）计算杆件固端弯矩以第1层横向框架的边横梁和中横梁为例，说明杆件固端弯矩的计算方法。恒载作用下边横梁：中横梁：活载作用下边横梁：中横梁：（3）计算杆端弯矩采用弯矩二次分配法来进行计算杆端弯矩。恒载作用下框架各层的弯矩分配及传递过程见图3.12，活载作用下框架各层的弯矩分配及传递过程见图3.13。–72– 图3.12恒载作用下框架弯矩二次分配过程图3.13活载作用下框架弯矩二次分配过程（4）梁端剪力及柱轴力计算根据作用于框架梁上的荷载及框架梁端的弯矩，用平衡条件即可求得梁端剪力，将柱两侧的框架梁端剪力，节点集中力，及柱轴力叠加，既得框架柱轴力。1）梁端剪力计算恒载作用下，梁端弯矩引起的剪力计算：AB跨：BC跨：梁上荷载引起的剪力计算：AB跨：–72– BC跨：总剪力：AB跨：BC跨：活载作用下，梁端弯矩引起的剪力计算AB跨：BC跨：梁上荷载引起的剪力计算：AB跨：BC跨：总剪力：AB跨：，BC跨：3）柱轴力计算恒载作用下，第6层A柱的轴力：上端的柱轴力：下端的柱轴力（计入柱自重）：第6层B柱的轴力：上端的柱轴力：下端的柱轴力（计入柱的自重）：活荷载作用下，第6层A柱的轴力：第6层B柱的轴力：其余各层框架梁端剪力及柱轴力的计算过程与计算结果见表3.20、表3.21、表3.22。恒荷载与活荷载作用下梁端剪力及柱轴力分别见图3.14、图3.15。表3.20框架梁端弯矩及弯矩引起的剪力恒载活载–72– 楼层AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨6-56.97466.708-11.186-1.5450-13.96317.387-3.050-0.54305-69.61474.607-6.296-0.7930-17.89519.671-1.593-0.28204-68.15173.689-6.654-0.8790-17.42519.391-1.703-0.31203-68.15173.689-6.654-0.8790-17.42519.391-1.703-0.31202-67.27473.062-6.900-0.9190-17.17519.220-1.770-0.32501-67.46174.299-6.909-1.0850-16.70719.119-1.771-0.3830表3.21恒载作用下梁端剪力及柱轴力楼层荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱的轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱的轴力B柱的轴力664.63412.148-1.545063.089-66.17912.148241.729265.98256.32280.57569.4497.826-0.793068.656-70.2427.826482.190506.45552.84577.10469.4497.826-0.879068.570-70.3287.826722.565746.82849.45873.70369.4497.826-0.879068.570-70.3287.826962.940987.201146.061170.31269.4497.826-0.919068.530-70.3687.8261203.281227.531442.711466.96171.4177.826-1.085070.332-72.5027.8261448.101496.691744.281792.87表3.22活载作用下梁端剪力及柱轴力楼层荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱的轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱的轴力B柱的轴力616.202.88-0.543015.657-16.7432.8844.81763.183516.203.60-0.282015.918-16.4823.6089.894130.425416.203.60-0.312015.888-16.5123.60134.942197.700316.203.60-0.312015.888-16.5123.60179.990264.972216.203.60-0.325015.875-16.5253.60225.025332.257116.203.60-0.383015.817-16.5833.60270.002399.600–72– 图3.14恒载作用下框架弯矩图图3.15活载作用下框架弯矩图（单位KN·m）（单位KN·m）3.7内力组合本设计以第1层的框架梁和框架柱内力组合为例，说明结构的内力组合方法和过程，其他楼层的内力组合过程从略，仅给出结果。–72– 3.7.1梁控制截面标准值计算（1）恒载作用下第1层AB跨梁A支座边缘处的内力：第1层AB跨梁B支座边缘处的内力：第1层BC跨梁B支座边缘处的内力：（2）活载作用下第1层AB跨梁A支座边缘处的内力：第1层AB跨梁B支座边缘处的内力：第1层BC跨梁B支座边缘处的内力：（3）地震作用下第1层AB跨梁A支座边缘内力：第1层AB跨梁B支座边缘处的内力：–72– 第1层BC跨梁B支座边缘处的内力：（4）风荷载作用下第1层AB跨梁A支座边缘内力：第1层AB跨梁B支座边缘处的内力：第1层BC跨梁B支座边缘处的内力：其它各层的计算结果见表3.23。3.7.2梁控制截面的内力组合框架梁分别进行持久设计状况和地震设计状况的内力组合。下面以第1层框架梁举例说明持久设计状况时，在或组合项中各框架梁控制截面内力组合值的计算方法和计算过程。各层框架梁端的控制截面内力组合值计算结果见表3.24。左来风（）作用时，由表3.23可得框架梁各控制截面的弯矩和剪力组合值：表3.23框架梁端控制截面内力标准值地震内力支座V-14.62-14.62-24.91-31.33-31.33-56.67-46.00-46.00-82.47-61.14-61.14-107.5-70.38-70.38-123.5-77.12-77.12-132.8支座边缘M50.0834.7723.66102.1279.5953.83151.08115.7378.34203.99150.62102.15235.27172.97117.33254.03181.72119.53–72– 支座中心线M53.7338.4229.89109.9587.4268.00162.58127.2398.96219.27165.90129.03252.86190.56148.21281.02204.86159.37风荷载内力支座V-2.58-2.58-4.40-8.50-8.50-14.88-15.67-15.67-28.55-22.13-22.13-38.64-27.90-27.90-50.59-35.98-35.98-63.37支座边缘M8.8456.1354.18028.44520.84514.1451.23339.66326.83874.27854.08836.7190.76571.07548.063116.3286.94657.029支座中心线M9.496.785.2830.5722.9717.8655.1543.5833.979.8159.6246.3797.7478.0560.71128.997.7476.04活载内力支座边缘V15.55-16.6182.75515.793-16.3573.44415.763-16.3873.44415.763-16.3873.44415.750-16.4003.44415.572-16.4033.375M-10.04413.201-2.330-13.91615.501-0.693-13.45315.263-0.803-13.45315.263-0.803-13.20615.089-0.870-11.96314.144-0.631支座中心线V15.675-16.7432.88015.918-16.4823.60015.888-16.5123.60015.888-16.5123.60015.875-16.5253.60015.817-16.5833.600M-13.96317.387-3.050-17.89519.671-1.593-17.42519.391-1.703-17.42519.391-1.703-17.17519.220-1.770-16.70719.119-1.711恒载内力支座边缘V61.667-64.75711.13565.112-66.6987.00165.026-66.7847.00165.026-66.7847.00164.985-66.8247.00165.032-68.0106.785M-41.20250.163-8.149-52.45057.047-4.340-51.00956.107-4.698-51.00956.107-4.698-47.29955.470-4.944-65.03244.960-4.561支座中心线V63.089-66.17912.15868.656-70.2427.82668.570-70.3287.82668.570-70.3287.82668.530-70.3687.82670.332-72.5027.826M-56.97466.708-11.186-69.61474.607-6.296-68.15173.689-6.654-68.15173.689-6.654-64.43173.662-6.900-89.64866.711-6.909截面ABlBrABlBrABlBrABlBrABlBrABlBr楼层654321–72– 右来风（）作用时，由表3.23可得框架梁各控制截面的弯矩和剪力组合值：其它楼层的持久设计状况内力组合值见表3.24。以第1层框架梁举例说明地震设计状况时，在或组合项中框架梁各控制截面内力组合值的计算过程和计算方法。–72– 左震（）作用时，由表3.23可得框架梁各控制截面的弯矩和剪力组合值：（下部受拉）（上部受拉）（下部受拉）右震（）作用时，由表3.23可得框架梁各控制截面的弯矩和剪力组合值：（上部受拉）（下部受拉）（上部受拉）其它楼层的地震设计状况内力组合值见表3.25表3.24持久设计状况下框架梁端控制截面内力组合值1.35SGK++1.4×0.7SQKV78.79-82.9714.1982.70-84.8610.2682.59-84.9710.2682.59-84.9710.2682.53-85.0310.2682.44-86.319.97M-52.3764.63-10.63-67.5673.76-5.23-65.6472.56-5.70-65.6472.56-5.70-61.4471.74-6.02-79.6159.65-5.421.2SGK±1.4SQK+1.4×0.7SWK或1.0SGK±1.4SQK+1.4×0.7SWK←V49.70-56.975.1947.69-65.47-11.0040.61-72.56-24.1134.28-78.89-34.2928.59-84.57-46.0020.98-93.91-58.69–72– M-18.5634.490.02-8.5749.418.5810.0263.5918.4128.1074.8426.1544.2487.8534.9445.5191.5341.95→V93.24-103.612.9191.92-111.3-1.3684.74-118.4-14.4678.41-124.8-24.6472.69-130.5-36.3664.58-139.9-49.24M-18.56-71.45-6.51-8.57-92.816.6410.02-106.316.1628.10-117.623.9044.24-130.132.5145.52-131.140.181.2SGK±1.4SWK+1.4×0.7SQK或1.0SGK±1.4SWK+1.4×0.7SQK←V92.85-90.3822.22105.5-84.1732.61115.4-74.2651.33124.5-65.2265.87132.5-57.2082.60143.7-47.32100.2M-59.8149.92-14.20-101.137.74-23.81-131.210.30-41.96-163.5-9.78-55.78-182.3-34.42-71.93-234.7-67.47-83.98→V85.63-97.619.9081.71-108.0-9.0671.54-118.1-27.7762.50-127.2-42.3254.36-135.3-59.0542.93-148.1-77.27M-35.05-67.10-2.49-21.44-96.1015.78-12.20-121.433.19-44.47-141.447.01-71.31-164.662.65-91.04-176.075.70风荷载内力V-2.58-2.58-4.40-8.50-8.50-14.88-15.67-15.67-28.25-22.13-22.13-38.64-27.9-27.9-50.59-35.98-36.98-63.67M8.856.144.1828.4520.8514.1451.2239.6626.8474.2854.0236.7190.7771.0848.06116.3286.9557.03活载内力V15.55-16.622.7615.79-16.363.4415.76-16.393.4415.76-16.393.4415.75-16.403.4415.57-16.403.380.8M-8.0410.56-1.86-11.1312.40-0.55-10.7612.21-0.64-10.7612.21-0.64-10.5712.07-0.70-9.5711.32-0.51恒载内力V61.67-64.7611.1465.11-66.707.0065.03-66.787.0065.03-66.787.0064.99-66.827.0065.03-68.016.790.8M-32.9640.13-6.52-41.9645.64-3.47-40.8144.89-3.76-40.8144.89-3.76-37.8444.38-3.96-53.0335.97-3.65截面ABlBrABlBrABlBrABlBrABlBrABlBr楼层654321表3.25地震设计状况下框架梁端控制截面内力组合值1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK←V75.1813.2438.1696.686.7370.04112.827.2498.54129.5331.65126.24139.740.21143.89147.1156.21153.96γREM-82.100.162-29.78-142.34-38.72-55.86-188.87-74.59-80.06-240.46-108.61-103.27-268.19-130.83-118.27-298.81-145.96-120.05–72– →V42.87-90.68-16.8927.44-110.99-55.2111.14-127.31-83.72-5.59-144.04-111.41-15.84-154.29-129.06-23.32-162.95-139.55γREM21.09-74.7717.4863.92-124.349.68112.7-158.773.83164.2-192.796.54197.04-214.0111.2205.1-214.6113.6地震内力SEKV-14.62-14.62-24.91-31.33-31.33-56.67-46.00-46.00-82.47-61.14-61.14-107.5-70.38-70.38-123.5-77.12-77.12-132.8M50.0834.7723.66102.179.5953.83151.1115.778.34204.0150.6102.1235.3173.0117.3254.0171.7119.5重力荷载内力SGE=SGK+0.5SQKV69.44-73.0712.5173.01-74.888.7272.91-74.988.7272.91-74.988.7272.86-75.028.7272.82-76.218.47M-36.9845.41-7.45-47.5351.84-3.75-46.1950.99-4.08-46.1950.99-4.08-43.1250.41-4.30-56.8141.63-3.90活载内力V15.55-16.622.7615.79-16.363.4415.76-16.393.4415.76-16.393.4415.75-16.43.4415.57-16.403.380.8M-8.0410.56-1.86-11.1312.40-0.55-10.7612.21-0.64-10.7612.21-0.64-10.5712.07-0.70-9.5711.32-0.51恒载内力V61.67-64.7611.1465.11-66.707.0065.03-66.787.0065.03-66.787.0064.99-66.827.0065.03-66.016.790.8M-32.9640.13-6.52-41.9645.64-3.47-40.8144.89-3.76-40.8144.89-3.76-37.8444.38-3.96-52.0335.97-3.65截面ABlBrABlBrABlBrABlBrABlBrABlBr楼层654321根据要求，取框架梁端截面组合的弯矩设计值和框架梁上的荷载设计值，有平衡条件确定框架梁跨中最大弯矩，相关值可根据表3.24和表3.25取用。（1）AB框架梁框中最大正弯矩计算如图3.16，按持久状况设计的左来风、右来风和地震设计状况的左震、右震分别求第1层AB跨框架梁跨中最大正弯矩：–72– （a）左来风（b）右来风图3.16第1层AB框架梁跨中最大正弯矩计算1）左来风（→）作用对于组合，框架梁端弯矩取支座边缘处，故计算跨度取l=5.6m，a1=1.8-0.35=1.45m，由表3.24中的数据，可得梁A端及梁Bl端的弯矩组合值：作用在框架梁上的均布荷载和梯形荷载设计值分别是：如图3.16所示，假定框架梁跨中最大弯矩至梁A端的距离为x，则最大弯矩处剪力应满足解得x=1.55m>1.45m，与初始假定不符，故所得x无效。则最大弯矩处的剪力应满足:–72– 即梁跨中的最大弯矩为：2）右来风（）作用对于组合，框架梁端弯矩取支座边缘处，由表3.24的数据，可得梁A端及梁Bl端的弯矩组合值：作用于框架梁上的均布荷载和梯形荷载设计值分别是：如图3.16，假定框架梁跨中最大弯矩至梁A端的距离x，则最大弯矩处剪力应满足解得x=1.396m<1.45m，与初始假定相符，所得x有效。则跨中最大弯矩为：3）左震（）作用由表3.24的有关数据，可得梁A端及梁Bl端的弯矩组合值：作用在框架梁上的均布荷载和梯形荷载设计值分别是：–72– 所以x不会出现在梁AB跨中，梁跨中的最大正弯矩出现在支座边缘处，即4）右震（）作用由表3.24的有关数据，可得梁A端及梁Bl端的弯矩组合值：作用于框架梁上的均布荷载和梯形荷载设计值分别是：所以x不会出现在梁AB跨中，框架梁跨中的最大正弯矩出现在支座边缘处，即（1）BC框架梁框中最大正弯矩计算如图3.17考虑到风荷载作用产生的内力远小于地震作用产生的内力，所以仅按地震设计状况的左震、右震分别求第1层框架梁BC跨跨中最大正弯矩。1）左震（）作用计算跨度为l=1.9m，a1=0.95m，由表3.24的有关数据，可得梁Br端及梁C端的弯矩组合值：作用于框架梁上的均布荷载和三角形荷载设计值分别是：–72– （a）左震（b）右震图3.17BC框架梁跨中最大正弯矩计算如图3.17所示，假定框架梁跨中最大弯矩至梁B端的距离x，则最大弯矩处剪力应满足因为，所以x不出现在梁BC跨中，梁跨中最大弯矩出现在Br支座处，即2)右震（）作用同理，，所以X不会出现在跨中，则有各种荷载组合下的框架梁跨中最大正弯矩计算结果见表3.26。表3.26框架梁控制截面组合值1.35SGK+1.4×0.7SQKV78.79-82.9714.19————82.70-84.8610.26————82.59-84.9710.26————M-52.3764.53-10.6394.105.67-67.5673.76-5.2379.1810.11-65.6472.56-5.7080.7514.121.2SGK+1.4SQK±1.4×0.7SWK或1.0SGK+1.4SQK±1.4×0.7SWK←V49.70-56.975.19————47.69-65.47-11.00————40.61-72.56-24.11————–72– M-18.5634.490.02102.4-6.50-8.5749.418.5895.246.6410.0263.5918.41101.4216.16→V93.24-103.512.91————91.92-111.3-1.36————84.74-118.4-14.46————M-18.56-71.45-6.50108.5-6.50-8.57-92.816.64101.96.6410.02-106.316.16107.016.161.2SGK±14SWK-1.4×0.7SQK或1.0SGK-±1.4SWK+1.4×0.7SQK←V92.85-90.3822.22————105.5-84.1732.61————115.42-74.2651.33————M-59.8149.92-14.2097.2515.61-101.137.74-23.8189.2326.31-131.210.30-41.9691.2144.18→V85.63-97.619.90————81.71-108.0-9.06————71.54-118.1-27.77————M-35.05-67.10-2.49101.815.61-21.44-96.1015.7893.2526.31-12.20-121.433.19102.344.181.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK←γREV75.1813.2438.16————96.686.7370.04————112.827.2498.54————γREM-82.100.16-29.780.1617.48-142.338.72-55.8638.7249.68-188.974.59-80.0674.5973.33→γREV42.87-90.68-16.89————27.44-111.0-55.21————11.14-127.3-83.72————γREM21.09-74.7717.4884.6717.4863.92-124.249.6894.4749.68112.66-158.773.83122.5873.33截面ABlBrABBCABlBrABBCABlBrABBC支座跨中支座跨中支座跨中楼层654表3.26框架梁控制截面组合值（续表）1.35SGK+1.4×0.7SQKV82.59-84.9710.26————82.53-85.0310.26————82.44-86.319.97————M-65.6472.56-5.7080.7518.54-64.4471.74-6.0283.2824.18-79.6159.65-5.4273.6434.121.2SGK+1.4SQK±1.4×0.7SWK或1.0SGK+1.4SQK±1.4×0.7SWK←V34.28-78.89-34.29————28.59-84.57-46.00————20.98-93.91-58.69————–72– M28.1074.8426.15108.323.9044.2487.8534.94109.132.5145.5191.5341.95110.240.18→V78.41-124.8-24.64————72.69-130.5-36.36————64.58-139.8-49.24————M28.10-117.623.90113.523.9044.24-130.132.51118.932.5145.51-131.140.18113.2440.181.2SGK±14SWK-1.4×0.7SQK或1.0SGK-±1.4SWK+1.4×0.7SQK←V124.5-65.2265.87————132.5-57.2082.60————143.7-47.32100.2————M-163.5-9.78-55.78101.2558.03-182.8-34.42-71.93111.173.96-234.7-67.47-83.98115.286.39→V62.50-127.2-42.32————54.36-135.3-59.05————42.93-148.1-77.27————M-44.47-141.447.01115.058.0-71.31-164.662.65125.173.96-91.04-176.075.70130.286.391.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK←γREV129.531.65126.2————139.740.21143.9————147.156.21153.9————γREM-240.5108.6-103.3108.696.54-268.2130.8-118.3130.8111.2-298.8146.0-120.1145.9113.6→γREV-5.59-144.0-111.4————-15.84-154.3-129.1————-23.32-163.0-139.6————γREM164.24192.7496.54164.5796.54197.04-214.0111.17197.0111.1205.1214.6113.6205.1113.6截面ABlBrABBCABlBrABBCABlBrABBC支座跨中支座跨中支座跨中楼层3213.7.3柱控制截面内力组合（1）持久设计状况计算过程和计算结果见表3.27表3.27a持久设计状况下A柱控制截面内力组合–72– 楼层截面SGKSQKSWK1.35xSGK+0.7x1.4SQK或或6上端M39.1111.05-9.4963.6244.4771.0454.4370.37N241.7344.82-2.58370.25330.38337.61350.65354.99V-19.03-5.324.12-30.91-22.29-33.82-26.83-33.75下端M29.408.12-5.3447.6535.7650.7142.1651.13N265.9844.82-2.58403.00359.49366.71379.76384.09V-19.03-5.324.12-30.91-22.29-33.82-26.83-33.755上端M25.466.86-25.2341.091.9572.6018.9661.35N482.1989.89-11.08739.05651.21682.24695.17713.79V-14.49-3.9211.88-23.40-4.60-37.86-12.90-32.85下端M26.707.25-17.5343.1514.6063.6927.4756.92N506.4589.89-11.08771.80680.32711.34724.28742.89V-14.49-3.9211.88-23.40-4.60-37.86-12.90-32.854上端M26.707.25-37.6243.15-13.5291.8110.5973.79N722.57134.94-26.751107.71961.871036.771033.531078.47V-14.83-4.0319.00-23.974.85-48.35-7.48-39.40下端M26.707.25-30.7843.15-3.9582.2416.3468.05N746.82134.94-26.751140.45990.981065.881062.631107.57V-14.83-4.0319.00-23.974.85-48.35-7.48-39.403上端M26.707.25-49.0343.15-29.50107.791.0183.38N962.94179.99-48.881476.361263.491400.351366.451448.57V-15.04-4.0925.22-24.3113.26-57.36-2.58-44.95下端M27.447.46-41.7644.36-18.2298.708.3078.45N987.20179.99-48.881509.101292.591429.461395.561477.68V-15.04-4.0925.22-24.3113.26-57.36-2.58-44.952上端M25.086.79-55.9840.52-41.62115.13-7.4186.63N1203.28225.03-76.781844.951556.961771.951694.471823.46–72– V-13.92-3.7631.10-22.4823.15-63.934.16-48.09下端M25.026.75-55.9840.40-41.73115.01-7.5586.50N1227.53225.03-76.781877.691586.071801.051723.581852.57V-13.92-3.7631.10-22.4823.15-63.934.16-48.091上端M23.666.31-72.9338.12-67.53136.68-24.0498.49N1448.10270.00-112.762219.541844.462160.192021.012210.44V-7.17-1.9139.82-11.5545.27-66.2322.17-44.73下端M11.833.16-124.1819.06-156.56191.14-85.70122.92N1496.69270.00-112.762285.131902.772218.502079.312268.75V-7.17-1.9139.82-11.5545.27-66.2322.17-44.73表3.27b持久设计状况下A柱控制截面内力组合表楼层截面SGKSQKSWK1.35xSGK+0.7x1.4SQK或或6上端M-37.72-9.98-12.06-60.71-71.93-38.16-69.37-49.11N256.3263.18-1.82407.95366.95372.05394.51397.57V17.164.505.6827.5732.9517.0531.6622.12下端M-24.05-6.21-8.38-38.55-46.68-23.21-44.59-30.52N280.5763.18-1.82440.69396.06401.15423.61426.67V17.164.505.6827.5732.9517.0531.6622.125上端M-24.84-7.15-32.45-40.54-82.258.61-67.08-12.56N552.84130.43-8.20874.15779.74802.70839.12852.89V13.013.5416.3921.0342.02-3.8734.336.80下端M-21.99-5.59-26.55-35.16-69.035.31-56.51-11.90N577.10130.43-8.20906.89808.85831.81868.22882.00V13.013.5416.3921.0342.02-3.8734.336.804上端M-25.62-7.39-50.93-41.82-109.2833.32-83.861.70N849.45197.70-20.781340.501183.991242.181278.661313.57–72– V13.223.6026.2021.3856.08-17.2842.92-1.10下端M-21.99-5.59-43.39-35.16-92.6128.89-70.652.24N873.70197.70-20.781373.251213.101271.281307.771342.68V13.223.6026.2021.3856.08-17.2842.92-1.103上端M-25.62-7.39-62.60-41.82-125.6249.66-93.6611.50N1146.06264.97-37.291806.851582.741687.151714.911777.55V13.373.6434.7821.6268.31-29.0750.36-8.07下端M-22.53-5.73-62.60-36.03-120.2954.99-87.6417.53N1170.31264.97-37.291839.601611.841716.251744.011806.66V13.373.6434.7821.6268.31-29.0750.36-8.072上端M-24.22-7.01-76.16-39.56-142.5570.70-102.8425.11N1442.71332.26-59.982273.271972.892140.832146.032246.79V12.233.3242.3119.7777.17-41.3054.86-16.22下端M-19.83-4.93-76.16-31.60-135.2578.00-94.6733.28N1466.96332.26-59.982306.012001.992169.942175.132275.90V12.233.3242.3119.7777.17-41.3054.86-16.221上端M-22.94-6.58-97.62-37.42-170.65102.69-118.7545.25N1744.28399.60-87.372746.392362.432607.062579.192725.97V6.951.9948.1011.3477.64-57.0451.54-29.27下端M-11.47-3.29-140.48-18.71-213.66179.68-136.3899.63N1792.87399.60-87.372811.982420.732665.372637.492784.27V6.951.9948.1011.3477.64-57.0451.54-29.27（2）地震设计状况A柱和B柱在地震设计状况下的截面内力组合值见表3.29和表3.30（1）框架柱剪跨比和轴压比验算计算和验算结果见表3.28表3.28框架柱剪跨比和轴压比验算–72– 柱号楼层b(mm)h0(mm)Fc(N/mm2)Mc(KN.m)VcN(KN)Mc/Vch0N/fcbhA柱650045014.3114.4856.35307.404.520.10550045014.3115.1472.09611.133.550.19450045014.3156.8790.52933.833.850.29350045014.3189.68104.661276.214.030.40250045014.3198.61113.521630.553.890.51160055016.7345.64116.292022.465.400.37B柱650045014.3131.5218.52298.7915.780.09550045014.3144.3354.46595.995.890.19450045014.3199.2878.91878.825.610.27350045014.3234.3097.831148.765.320.36250045014.3253.79111.941409.985.040.44160055016.7407.98119.121697.176.230.31（1）框架柱端控制截面组合的设计值调整1)框架柱端组合弯矩设计值内力设计值是。调整结果见表3.29和表3.302）框架柱端组合剪力设计值调整可按式进行调整，调整结果见表3.29和表3.30。表3.29地震设计状况下A柱控制截面内力组合的设计值及调整楼层65截面柱顶柱底柱顶柱底–72– 内力MNMNMNMN柱端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→-25.22245.13-5.83269.39-74.76467.40-54.49491.66←114.48283.1472.74307.40132.54586.87115.14611.13γRE0.750.80梁端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→28.1285.23←-109.47-189.79∑Mc=ηc∑Mb→-34.26　-9.25　-118.59　-81.47　←100.41　100.88　183.80　159.90　γRE(∑Mc=ηc∑Mb)→-27.41196.11-7.40215.51-94.88373.92-65.17393.33←80.33226.5180.70245.92147.04469.50127.92488.90︱Mmax︱N80.33226.5180.70245.92147.04469.50127.92488.90NminM-27.41196.11-7.40215.51-94.88373.92-65.17393.33NmaxM63.62370.2547.65403.0041.09739.0543.15771.80γREV=γREηVC(Mbc+Mtc/Hn74.14126.60表3.29地震设计状况下A柱控制截面内力组合的设计值及调整（续表）楼层43截面柱顶柱底柱顶柱底内力MNMNMNMN柱端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→-96.22670.50-96.22694.76-128.18853.92-127.34878.17←156.87909.57156.87933.83188.831251.95189.681276.21γRE0.800.80梁端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→150.22218.99←-251.83-320.61∑Mc=ηc∑Mb→-143.86　-140.85　-187.64　-186.50　←217.85　218.22　262.69　261.97　γRE(∑Mc=ηc∑Mb)→-115.09536.40-112.68555.80-150.11683.13-149.20702.54←174.28727.66174.58747.06210.151001.56209.581020.97︱Mmax︱N174.28727.66174.58747.06210.151001.56209.581020.97NminM-115.09536.40-112.68555.80-150.11683.13-149.20702.54NmaxM43.151107.7143.151140.4543.151476.3644.361509.10γREV=γREηVC(Mbc+Mtc/Hn160.62193.25表3.29地震设计状况下A柱控制截面内力组合的设计值及调整（续表）楼层21–72– 截面柱顶柱底柱顶柱底内力MNMNMNMN柱端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→-141.731025.28-141.811049.53-168.301192.34-318.821240.93←198.691606.30198.611630.55221.931973.87345.642022.46γRE0.800.80梁端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→262.72273.43←-357.59-398.41∑Mc=ηc∑Mb→-207.58　-187.55　-222.59　-478.23　←274.41　282.23　315.38　518.45　γRE(∑Mc=ηc∑Mb)→-166.06820.22-150.04839.63-178.07953.87-382.59992.74←219.531285.04225.791304.44252.301579.10414.761617.97︱Mmax︱N219.531285.04225.791304.44252.301579.10414.761617.97NminM-166.06820.22-150.04839.63-178.07953.87-382.59992.74NmaxM40.521844.9540.401877.6938.122219.5419.062285.13γREV=γREVC(Mbc+Mtc/Hn205.03211.81表3.30地震设计状况下B柱控制截面内力组合的设计值及调整楼层65截面柱顶柱底柱顶柱底内力MNMNMNMN柱端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→-131.52301.29-88.87325.54-168.75664.37-144.33688.63←46.09274.5334.56298.79111.92571.7394.77595.99γRE0.750.80梁端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→122.99816231.90377←-39.91964-126.10834∑Mc=ηc∑Mb→-110.10　-119.99　-227.86　-192.41　←34.22　44.63　144.54　122.15　γRE(∑Mc=ηc∑Mb)→-88.08241.03-96.00260.43-182.29531.50-153.93550.90←27.38219.6335.70239.03115.63457.3997.72476.79︱Mmax︱N27.38241.0335.70260.43115.63531.5097.72550.90NminM-88.08219.63-96.00239.03-182.29457.39-153.93476.79NmaxM-60.71407.95-38.55440.69-40.54874.15-35.16906.89γREV=γREηVC(Mbc+Mtc/Hn-84.75160213-154.7987615表3.30地震设计状况下B柱控制截面内力组合的设计值及调整（续表）楼层43–72– 截面柱顶柱底柱顶柱底内力MNMNMNMN柱端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→-203.811042.03-199.281066.28-238.221432.58-234.301456.84←145.19854.57149.72878.82179.601124.51183.521148.76γRE0.800.80梁端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→309.40426385.70126←-206.19962-282.49662∑Mc=ηc∑Mb→-271.70　-263.53　-315.02　-308.77　←187.15　192.65　231.10　236.08　γRE(∑Mc=ηc∑Mb)→-217.36833.62-210.82853.03-252.021146.06-247.021165.47←149.72683.66154.12703.06184.88899.61188.86919.01︱Mmax︱N149.72833.62154.12853.03184.881146.06188.861165.47NminM-217.36683.66-210.82703.06-252.02899.61-247.02919.01NmaxM-41.821340.50-35.161373.25-41.821806.85-36.031839.60γREV=γREηVC(Mbc+Mtc/Hn-197.1425459-229.7641439表3.30地震设计状况下B柱控制截面内力组合的设计值及调整（续表）楼层21截面柱顶柱底柱顶柱底内力MNMNMNMN柱端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→-259.211831.94-253.791856.20-268.242239.58-407.982288.17←203.771385.73209.201409.98215.771648.58381.751697.17γRE0.800.80梁端弯矩1.2SGE±1.3SEK或1.0SGE±1.3SEK→433.57812437.67582←-332.13964-354.68214∑Mc=ηc∑Mb→-341.60　-319.17　-337.35　-611.97　←262.13　261.89　270.13　572.62　γRE(∑Mc=ηc∑Mb)→-273.281465.55-255.331484.96-269.881791.67-489.571830.54←209.711108.58209.521127.99216.101318.86458.091357.73︱Mmax︱N209.711465.55209.521484.96216.101791.67458.091830.54NminM-273.281108.58-255.331127.99-269.881318.86-489.571357.73NmaxM-39.562273.27-31.602306.01-37.422746.39-18.712811.98γREV=γREηVC(Mbc+Mtc）/Hn-243.3810528-349.6645322–72– 3.8梁、板、柱截面设计及配筋计算3.8.1梁截面设计及配筋计算1.梁截面设计本设计选取第1层进行计算。材料选择：，，。最不利内力选择，由内力组合表得：AB跨：跨中截面：支座截面：BC跨：跨中截面：支座截面：（1）框架梁正截面受弯承载力计算AB跨梁：恒载：支座弯矩活载：支座弯矩–72– 在1.2倍恒载+1.4倍活载作用下，框架梁跨中简支梁的弯矩是：故取M=205.07KN/m计算，按T型梁计算，，。所以按第1类T型截面计算。因，满足要求实配钢筋418(As=1017mm2)支座A：，实配钢筋422(As=1520mm2)支座Bl:实配钢筋422(As=1520mm2)–72– BC跨梁：方法与以上AB梁计算相同，跨中截面As=478,实际配筋418(As=1017mm2)；支座截面As=1042，实际配筋422(As=1520mm2)，计算结果见表3.31（1）框架梁斜截面受剪承载力计算因AB框架梁梁端剪力较小，故两边支座截面都按V=162.95KN来计算箍筋数量。复核梁截面尺寸：，属于一般梁故可按构造对AB跨梁进行受剪承载力配筋，配筋如下：加密区选择四肢8@100，非加密区选择双肢8@200，非加密区的配箍率是满足要求。同理BC跨框架梁截面亦按构造配筋，选择双肢8@100满跨布置。见表3.32表3.311层框架梁控制截面纵筋计算结果楼层截面M(KN·m)计算配筋实际配筋As＇/Asρ(%)As(mm2)As＇(mm2)As(mm2)As＇(mm2)1支座A-298.8115071020422(1520)418(1017)Bl-214.6411251020422(1520)418(1017)Br-120.051042905422(1520)418(1017)跨中AB205.071020--418(1017)--BC113.61905--418(1017)--表3.321层框架梁箍筋计算结果楼层截面γREV（KN）ASV/s梁端加密区非加密区实配箍筋实配箍筋1A、Bl147.33--四肢8@100四肢8@200Br139.55--四肢8@100四肢8@200–72– 3.8.2框架柱截面设计及配筋计算(1)框架柱正截面受压承载力计算本设计对第1层框架柱进行设计。框架柱纵向钢筋采用,箍筋则采用，该层的混凝土等级为，，取。从A柱内力组合表中选取最不利两组内力进行计算。第一组：第二组框架柱计算长度取4.95m。1）A柱第一组组合内力1.判断构件是否需要考虑附加弯矩杆端弯矩比：截面回转半径：长细比：不需要考虑杆件挠曲变形的影响，取2.求，判断偏压类型取该柱属于大偏心受压。3.配筋计算–72– 每边选用纵向钢筋418。截面总配筋率，满足要求。2）A柱第二组组合内力1.判断构件是否需要考虑附加弯矩杆端弯矩比：截面回转半径：长细比：不需要考虑杆件挠曲变形的影响，取2.求，判断偏压类型取由以上计算可得，该组内力未使构件达到承载力使用极限状态，按照最小配筋率配筋，选用纵向受力钢筋418。同理，按照以上办法，计算第一层B框架柱，计算结果见表3.33表3.33框架柱纵向钢筋计算结果列表（单侧配筋）楼层A柱B柱计算配筋实际配筋计算配筋实际配筋AsAs＇AsAs＇1513.11418(As=1017)983.84418(As=1017)–72– （2）框架柱斜截面承载力计算有框架柱内力组合表可知，第1层A轴框架柱的最大剪力，其对应的轴力是，此为偏心受压柱，可用下面式子进行计算。验算框架柱的截面尺寸框架柱的截面尺寸满足条件。验算截面是否需要按计算配置箍筋故取。可按构造配筋。选用井字复合箍筋，其中加密区采用48@100，非加密区采用48@200。柱截面配筋图如3.18。满足要求。框架柱加密区体积配筋率满足要求。第一层框架柱B柱按上述方法计算可得，B柱按构造配筋，加密区采用48@100，图3.18柱截面配筋图非加密区采用48@200。–72– 3.8.3板设计及配筋计算以A、B区格板作为计算过程说明，区格板示意图如图3.191.荷载计算恒载标准值计算：瓷砖地面0.55100mm厚钢筋砼板20mm厚混合砂浆天棚抹灰恒载设计值：活载设计值：合计：2.按弹性理论设计图3.19区格板示意图–72– 区格ABl0x/l0y3.48/6.25=0.56345/6.25=0.55跨内计算简图μ=0mx(0.0521×5.368+0.0889×1.3)×3.482=4.79kN·m/m(0.0398×5.368+0.0892×1.3)×3.452=3.92kN·m/mmy(0.0109×5.368+0.0221×1.3)×3.482=1.06kN·m/m(0.0242×5.368+0.0610×1.3)×3.452=2.49kN·m/mμ=0.2mx(μ)4.79+0.2×1.06=50.1kN·m/m3.92+0.2×2.49=4.42kN·m/mmy(μ)1.06+0.2×4.79=2.02kN·m/m2.49+0.2×3.92=3.27kN·m/m支座计算简图mx，0.111×5.99×3.482=8.05kN·m/m0.0827×5.99×3.452=5.89kN·m/mmy，0.0783×5.99×3.482=5.68kN·m/m0.057×5.99×3.452=4.06kN·m/m表3.34区格板计算表A-B支座弯矩求得跨内和支座弯矩，即可按照式子算出相应的钢筋面积，板的有效高度，计算结果见表3.35.表3.35双向板配筋计算表截面选配钢筋实配面积跨中A区格方向5.01802198@200251方向2.02701018@200251B区格方向4.42801948@200251方向3.27701648@200251支座A-B4.87802148@200251–72– 4基础设计本设计采用柱下独立基础，根据结构布置的对称性，只需对A、B轴的柱下基础进行设计计算。根据《基础规范》可知，本工程地基基础设计等级为丙级。由于本设计的框架结构不高于6层，且地基承载力特征值大于130kPa，所以不用进行地基变形验算。根据《建筑设计抗震规范》，本设计为不超过8层、24m以下的一般民用框架结构，可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算，故本设计的框架柱底传给基础的内力均采用持久设计状态下的组合。根据《基础规范》的相关要求，本工程的设计如下：4.1基础设计资料本设计采用柱下独立基础，拟设基础高度为0.8m，选用②号土层粉质粘土作为持力层，承载力特征值fak=200kPa，选择基础埋深1.5m。混凝土等级采用C25（fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2）；纵筋采用HRB335级钢筋（fy=300N/mm2）；箍筋采用HPB300级钢筋（fy=270N/mm2）。4.2基础顶面的柱底荷载选取荷载标准值：A柱：Nk=1496.69kN，Mk=11.83kN·m，Vk=﹣7.17kNB柱：Nk=1792.87kN，Mk=﹣11.47kN·m，Vk=6.95kN荷载设计值：A柱：Nk=1945.7kN，Mk=15.38kN·m，Vk=﹣9.32kNB柱：Nk=2330.73kN，Mk=﹣14.91kN·m，Vk=9.03kN4.3求地基承载力特征值根据黏性土e=1.04，查表得=0.3，=1.5。基底以上土的加权平均重度为：持力层承载力特征值（先不考虑对基础宽度修正值）为上式d按室外地面算起。4.4初步选择基底尺寸取柱底荷载标准值：–72– 计算基础和回填土重时的基础埋置深度为考虑荷载偏心，将基底面积初步增大20%,即：取基底长短边之比,于是取,因b=3.1m>3m,故需按下式做宽度修正。则修正后，基础底面积：取基底长短边之比,于是取，则。4.5验算持力层地基承载力1）验算荷载偏心距基础和回填土重为偏心距（满足要求）–72– 2）验算基底最大压力P：满足要求，故基底尺寸为2.9m2.9m。4.6计算基底净反力设计值取A轴柱底荷载效应基本组合设计值：静偏心距为基础边缘处的最大和最小净反力为4.7基础高度的确定1）柱边截面取800mm，755mm，则因偏心受压，按式计算时取。该式左边：–72– 该式右边：基础分两级，下阶=400，=355，取。2）变阶处截面冲切力抗冲切力符合要求。4.8配筋计算1）计算基础框架方向的弯矩设计值取Ⅰ﹣Ⅰ截面：–72– 取Ⅲ﹣Ⅲ截面：比较，应按配筋，现于2.9宽度范围内配1512@200。2）计算另一方向的弯矩。取Ⅱ﹣Ⅱ截面：取Ⅳ﹣Ⅳ截面：现于2.9m宽度范围内配1512@200。–72– 结语本次毕业设计的主要设计是对房屋建筑部分和结构部分进行设计。在建筑部分设计，本设计主要进行了一层和标准层平面图、建筑正立面图、建筑剖面图的设计，和门窗洞口、采光通风等方面的设计；结构部分主要进行了恒载、活载、风荷载和地震力的受力分析和内力组合等，然后通过受力情况，如梁端弯矩、梁端剪力、柱端弯矩。柱端剪力等，对结构构件进行截面选择或是验算校核，最终配置钢筋，使结构达到安全状态。然而一个安全的结构和一套正确的计算理论分不开的。在设计过程中，应该保持一个严谨的心态，严格按照国家规范，合理选择结构构件的截面尺寸，在保证结构达到安全程度的前提下，应该做到不浪费材料。在计算过程中，我们应该细心认真的去对待数据，避免因为数据的事错乱而导致了计算结果的错误。误差在所难免，但是我们应该尽自己的所学和所能，最可能的减少失误。毕业设计的最终计算结果，除了自己手算的结果外，还参照了PKPM软件进行的电算结果。如果手算和电算差别太大，则证明，计算过程中出现了很大的错误，应该重新整理自己的计算书，及时发现问题，从而解决问题。我们设计前，有必要参照一本正确或是合乎现行规范的参考书，以便我们能够按照正确的计算理论和有关规范进行毕业设计。然而我们应该如何避免计算结果的的失误的。首先我们应该足够的细心，不要在数据处理出现问题，毕业设计工程需要处理大批数据，我们只要差错一个，很有可能造成连锁反应，导致我们计算结果的失真；我们还应该有耐性，在计算过程中，我们经常需要到很多的计算规范，我们应该本着认真严谨的态度严格取值。只有我们的数据合乎规范，计算结果才回满足相关要求。–72– 参考文献[1]民用设计通则（GB50352-2005）北京：中国建筑工业出版社，2008.[2]建筑设计防火规范（GB50016-2012）北京：中国建筑工业出版社，2012.[3]混凝土设计规范[S]（GB50010-2010）北京：中国建筑工业出版社，2011[4]建筑抗震设计规范[M]（GB50011-2010）北京：中国建筑工业出版社，2010．[5]建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）北京：中国建筑工业出版社.2012[6]建筑结构荷载规范[S]（GB5009-2012）北京：中国建筑工业出版社，2012．[7]宿舍建筑设计规范（JGJ67-2006）北京：中国建筑工业出版社，2006．[8]沈蒲生，梁兴文．混凝土结构设计[M]．北京：高等教育出版社，2008．[9]莫海鸿．杨小平，基础工程[M]．北京：中国建筑工业出版社，2008．[10]聂洪达，郄恩田，房屋建筑学[M]．北京：北京大学出版社，2010．[11]沈蒲生，梁兴文．混凝土结构设计原理[M]．北京：高等教育出版社，2012．[12]梁兴文，史庆轩.土木工程专业毕业设计指导[M]．北京：科学出版社，1997．[13]白国良.荷载与结构设计方法.北京：高等教育出版社，2010.[14]TomlinsonMJ.FoundationDesignandConstructionPractice.FourthEd.E&FNSpon，animprintofChapma&hall,1994[15]CraigRF.SoilMechanics.2ndEd.VanNostyandReinholdCompany，1987.[16].BSSmith,ACoull.Tallbuildingstructures:analysisanddesign[M].NewYork:JohnWiley&SonInc,1991.–72– 致谢本次的毕业论文已经准备结束，通过了这个将近一个学期的奋斗与努力，我感到非常的高兴和激动。但是这个漫长的过程却是痛苦而快乐着!此时此刻，能够成功的完成了毕业论文，我首先要感谢的是我的毕业论文导师徐老师，我们每一次开会，徐老师都对我们进行了悉心的教导，不仅给我们解释了很多的计算理论，还帮我们检查数据是否算错。除此之外，徐老师在我们失望沮丧之际，还不断鼓励我们继续加油，帮助我们一次次地冲过了难关。在毕业设计过程中，我运用到了《基础工程》、《房屋建筑学》、《施工技术》、《混凝土设计原理》等等专业课知识，，当我着用老师们传授给我们的知识进行房屋设计的时候，我内心感到无比的自豪。再次我想所有教过我专业课的老师们数一声“谢谢”，是你们在课堂上不辞辛劳的教授，我才有了今天可以学以致用的知识！设计是一个繁杂的过程，我们需要查阅大量的规范或是书籍，所以，图书馆在这段时间一直是我的还朋友，是它给我提供了一个安静的环境，让我能够静下心来完成我的毕业设计，他同时也给我提供了很多的知识，能让我在焦头烂额的时候，发现新的突破点。时光飞逝，四年已经匆匆而过，我将离校我的母校，我将离开我敬爱的老师们，我可能也再没有机会再可以安逸地坐在图书馆看我想看的书。在这里我再次感谢你们，是你们让我有了能够腾飞的力量。–72–'