土木工程结构设计计算书毕业设计

'聊城大学本科毕业设计建筑部分1.建筑设计1.1.总平面设计本工程总建筑面积5000，层数为8层，底层层高3,余层层高3m。本建筑位于城市主干道南侧，交通便利。绿化可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等，考虑到场地面积较大，故可设大面积绿地，花坛等，在建筑物两向可布置一些高大乔木或攀缘植物，以改善日晒环境，并可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等。1.2.平面设计本建筑布局应紧凑，平面组合符合柱网规格要求，符合建筑模数以及梁的经济跨度的要求。1.3.立面设计建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分，着重研究建筑物的体量大小、体型组合、里面及细部处理等。本建筑立面简洁大方，给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、朴素、大方、亲切的印象。1.4.剖面设计剖面设计中房间的形状除应满足使用要求以外，还应考虑结构类型、材料及施工的影响，长方形的剖面形状规整、简洁、有利于梁板式结构布置，同时施工也比较简单。即使有特殊要求的房间，在能满足使用要求的前提下，也宜优先考虑采用矩形剖面。44 聊城大学本科毕业设计1.1.设计资料1.1.1.工程名称明珠花园8层框架住宅楼毕业设计1.1.2.　设计数据某房地产开发一栋8层住宅楼，总建筑面积约，楼层层高。结构形式：钢筋混凝土框架结构，基础采用钢筋混凝土独立基础。风向：地区主导风为西北风。风荷载：基本风压，基本雪压。地基承载力：从上至下，填土层：厚度0.8m，重度，地其承载力；粉质粘土层：厚度0.8m，重度，地基承载力；粉土层：厚度0.7m，重度，地基承载力；中沙层：厚度，重度，地基承载力；精密卵石层：厚度3.1m，重度，地基承载力.地下水位标高-。1.1.3.施工说明（1）楼面采用水磨石楼面10厚水磨石楼面20厚1:3水泥砂浆找平层120厚现浇钢筋混凝土楼板20厚水泥砂浆抹底（2）内粉刷20厚水泥砂浆抹面（3）外墙面44 聊城大学本科毕业设计20厚混合砂浆粉面4）卫生间采用全磁防滑地砖40厚全磁防滑地砖楼面，素水泥砂浆擦缝20厚1:3水泥砂浆打底100厚现浇钢筋混凝土楼板20厚水泥砂浆抹底（5）细毡防水屋面30厚C20细石混凝土防水三毡四油小石子15厚水泥砂浆找平40厚水泥石灰焦砟砂浆0.3%找平100厚现浇钢筋混凝土板20厚水泥砂浆抹底1.1.设计依据（1）国家及山东省有关规程、规定强制性条文。（2）批准通过的设计方案及设计要求。（3）有关设计制图规范图集44 聊城大学本科毕业设计结构部分1.结构选型及结构布置1.1.结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，主要构件选型(1)框架结构形式：现浇钢筋混凝框架、现浇楼盖。砼采用Ｃ30；(2)墙体厚度：240mm；(3)楼梯：采用板式楼梯；(4)基础采用：柱下独立基础；1.2.结构布置图附图:结构平面布置2.3梁﹑柱截面尺寸估算主要承重框架:44 聊城大学本科毕业设计取取取主要框架梁初选截面尺寸为：次要承重框架：取取取故次要框架梁初选截面尺寸为：（3）框架柱:mm取b=h，故次要框架柱初选截面尺寸为：44 聊城大学本科毕业设计1.确定框架计算简图及线刚度1.1.确定框架计算简图取9轴框架进行计算假定框架柱嵌固于基顶，一层柱高从基础顶面算至二层楼面，高为4m。其余层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故可绘出框架计算简图：ADGL图3.1框架计算简图1.2.相对线刚度计算对于中框架梁取AD跨梁:DG、GL跨梁：令=1.0，则其余杆件的相对线性刚度为：44 聊城大学本科毕业设计图3.1梁柱线刚度1.荷载计算1.1.恒载标准值计算（1）屋面恒载防水层（刚性）:30厚C20细石砼防水层（柔性）：三毡四油铺小石子找平层:15厚水泥沙浆找坡层:30厚水泥石灰焦渣2％找坡保温层：60厚矿渣水泥结构层:120厚现浇钢筋混凝土板抹灰层:10厚混合沙浆0.01×17=0.17KN/m2（2）住宅楼面恒载大理石面层，水泥砂浆抹逢44 聊城大学本科毕业设计30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥水泥结合层一道结构层：120厚现浇钢筋混凝土抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17KN/m2（3）梁自重（b×h=250×500）梁自重25×0.25(0.5-0.12)=2.38KN/m抹灰层：10厚混合浆0.01×17×[(0.5-0.12)×2+0.25]=0.17KN/m∑=2.55KN/m（4）梁自重（b×h=250×450mm）梁自重25×0.25(0.45-0.12)=2.06N/m抹灰层：10厚混合浆0.01×17×[(0.45-0.12)×2+0.25]=0.15KN/m∑=2.21KN/m（5）梁自重（b×h=250×400mm）梁自重25×0.25×0.4=2.5KN/m（6）外纵墙自重∑=2.5KN/m标准层：纵墙1..6×0.24×18=6.91KN/m铝合金窗0.35×1.2=0.42KN/m刷石外墙面1.8×0.5=0.9KN/m水泥粉刷内墙面1.8×0.36=0.65KN/m∑=8.88KN/m底层：纵墙（3.5-1.2-0.45-0.4）×0.24×18=4.1KN/m卷帘门0.35×1.2=0.42KN/m水刷石外墙面1.8×0.5=0.90KN/m水泥粉刷石内墙面1.8×0.36=0.65KN/m∑=6.07KN/m（7）外纵墙自重（无门窗处）标准层：44 聊城大学本科毕业设计纵墙1.2×0.24×18=5.18KN/m铝合金窗0.35×1.2=0.42KN/m水刷石外墙面0.5×(1.2+0.6)=0.90KN/m水泥粉刷内墙面0.36×(1.2+0.6)=0.65KN/m∑=7.15KN/m（8）内纵墙自重标准层：纵墙2.55×0.24×9.8=6.0KN/m水泥粉刷石墙面0.6×0.36=1.04KN/m∑=7.04KN/m(9)内隔墙自重标准层：内隔墙2.5×0.24×18=10KN/m水泥粉刷石墙面2×2.5×0.36=1.8KN/m∑=12.6KN/m（10）柱自重（b×h=500×500）柱自重25×0.45×0.45=5.06KN/m抹灰层：10厚混合浆0.01×17×0.45×4=0.31KN/m∑=5.37KN/m（11）阳台栏杆自重栏杆自重0.12×18+0.05×25=3.63KN/m水刷石外墙面1.5×0.5=0.75KN/m水泥粉刷内墙面1.5×0.36=0.54KN/m∑=5.45KN/m(12)女儿墙天沟自重（做法：墙高500㎜，100㎜厚的砼压顶）0.12×0.5×18+0.1×24×0.12+0.01×（0.8×2+0.12）×17=1.66KN/m天沟自重：[0.5×0.12+（0.3-0.12）×0.12]×24=1.96KN/m∑=3.62KN/m44 聊城大学本科毕业设计1.1.活荷载设计标准值计算屋面和楼面活荷载标准值根据《荷载规范》查得：上人屋面2.0KN/㎡楼面、厕所2.0KN/㎡阳台2.5KN/㎡雪荷载=1.0×0.35=0.35KN/㎡屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取较大值框架内力计算恒载和活载计算板传到梁上的三角形或梯形荷载，为简化计算近似等效为均布荷载。A～D轴间框架梁屋面板传荷载：恒载:5.88×(1-2×0.462+0.463)×1.8×2=14.27KN/m活载：2.0×(1-2×0.462+0.463)×1.8×2=4.85KN/m楼面板传荷载：恒载:4.33×(1-2×0.462+0.463)×1.8×2=10.51KN/m活载：2.0×(1-2×0.462+0.463)×1.8×2=4.85KN/m梁自重：2.55KN/mA～D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=板传荷载+梁自重=2.55+14.27=16.82KN/m活载=板传荷载=4.85KN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.55+10.51=13.06KN/m活载=板传荷载=4.85KN/m44 聊城大学本科毕业设计1.1.1.D～G框架梁屋面板传荷载恒载:5.88×(1-2×0.432+0.433)×1.8×2=15.02KN/m活载：2.0×(1-2×0.432+0.433)×1.8×2=5.11KN/m楼面板传荷载：恒载:4.33×(1-2×0.432+0.433)×1.8×2=11.06KN/m活载：2.0×(1-2×0.432+0.433)×1.8×2=5.11KN/m梁自重：2.55KN/mG～L轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=板传荷载+梁自重=2.55+15.02=17.57KN/m活载=板传荷载=5.11KN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.55+11.06=13.61KN/m活载=板传荷载=5.11KN/m1.1.2.A轴住纵向集中荷载的计算顶层柱：顶层柱恒载=女儿墙天沟自重+梁自重+板传荷载=3.6×3.6+2.21×(3.6-0.45)+5.88×1.8×5/8×3.6=43.81KN顶层柱活载=板传活载=2.0×1.8×5/8×3.6=8.1KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=8.88×（3.6-0.45）+2.55×(3.6-0.45)+13.61/2×3.6=60.5KN顶层柱活载=板传活载=2.0×1.8×5/8×3.644 聊城大学本科毕业设计=8.1KN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=6.07×(3.6-0.45)+2.5×(3.6-0.45)=27KN1.1.1.D轴住纵向集中荷载的计算顶层柱：顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=2.11×(3.6-0.45)+14.27×(3.9+3.9)+5.88×0.9×5×1.8/(8×2)+5.88×0.9×0.89×3.6/2+2.55×3.6/2=127.46KN顶层柱活载=板传活载=4.85×(3.6-0.45)+2×0.9×5×1.8/(2×8)+2×0.9×0.89×3.6/2=40.28KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.5（3.6-0.45）+4.33×3.6/2×5×1.8/(2×8)+11.06/2×3.6/2×0.89×3.6/2+(2.55+12.6)3.6/2=65.61KN顶层柱活载=板传活载=4.85×(3.6-0.45)+2×0.9×5×1.8/(2×8)+2×0.9×0.89×3.6/2=40.28KN基础顶面恒载=墙自重+基础梁自重=2.5×(3.6-0.45)=47.57KN1.1.2.G轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=2.55×(3.6-0.45)+14.27×1.8+5.88×0.9×5×1.8/(8×2)+5.88×0.9×0.89×3.6/2+2.55×3.6/244 聊城大学本科毕业设计=101.86KN顶层柱活载=板传活载=4.85×1.8+2×0.9×5×1.8/(2×8)+2×0.9×0.89×3.6/2=17.63KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.55(+7.04)×（3.6-0.45）+4.33×3.6/2×5×1.8/(2×8)+4.33×0.9×0.89×3.6/2+(2.55+12.6)3.6/2=62.87KN顶层柱活载=板传活载=4.85×1.8+2×0.9×5×1.8/(2×8)+2×0.9×0.89×3.6/2=17.63KN基础顶面恒载=墙自重+基础梁自重=7.04×(3.6-0.45)+2.5×(3.6-0.45)=30.05KN1.1.1.L轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.6×(3.6-0.45)+2.21×(3.6-0.45)+5.88×5/8×3.6×1.8=43.81KN顶层柱活载=板传活载=2×1.8×5/8×3.6=8.1KN标准层柱恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=2.55(3.6-0.45)+(4.33×3.6/2×5/8×3.6+0.9×8.88+7.15×0.8)=83.4KN顶层柱活载=板传活载=2×1.8×5/8×3.6=8.1KN基础顶面恒载=墙自重+基础梁自重=6.07×(3.6-0.45)+2.5×(3.6-0.45)=27KN44 聊城大学本科毕业设计1.1.1.柱自重标准层：5.37×3.0=16.11KN底层：5.37×4=21.48KN附加弯矩的计算A轴顶层柱：恒载：54.27×0.1=5.43KN.M活载：16.2×0.1=1.62KN.M底层柱：恒载：30.05×0.1=3KN.M其它层柱：恒载：92.41×0.1=9.24KN.M活载：16.2×0.1=1.62KN.M柱自重+柱受集中荷载值A轴柱：底层：27+21.48=48.48KN2-8层：60.5+16.11=76.61KND轴柱：底层：30.05+21.48=51.53KN2-8层：92.41+16.11=108.52KNG轴柱：底层：30.05+21.48=51.53KN2-8层：92.41+16.11=108.52KNL轴柱：底层：27+21.48=48.48KN2-8层：83.4+16.11=99.51KN44 聊城大学本科毕业设计1.内力计算1.1.恒荷载内力计算框架在竖向恒荷载作用下的受荷总图如图所示：（图中数值均为标准值）（不考虑柱自重的线性分布将当集中荷载处理加在柱底近似计算）恒荷载作用下的受荷总图如图所示（KN）44 聊城大学本科毕业设计图5.1框架恒载受荷总图44 聊城大学本科毕业设计图5.2恒载作用下轴力图：（单位：kN）44 聊城大学本科毕业设计图5.3恒载作用下剪力图：（单位：KN）44 聊城大学本科毕业设计图5.4恒载作用下弯矩图（单位：kN·m）44 聊城大学本科毕业设计1.1.活荷载的内力计算由于活荷载与恒荷载的比值不大于1.0，可不考虑活荷载的不利位置，而把活荷载同时作用所有的框架上，求得的内力在支座处与按最不利位置求得内力相似，直接进行内力组合。但求得梁的框中弯矩需要乘以1.1~1.2的系数予以增大，本设计乘以1.1.图5.5活荷载作用下的受荷总图（KN）44 聊城大学本科毕业设计图5.6活荷载作用下轴力图（单位：kN）44 聊城大学本科毕业设计图5.7活荷载作用下剪力图：（单位：KN）44 聊城大学本科毕业设计图5.8活荷载作用下弯矩图（单位：kN·m）（需乘以1.1的系数以考虑不利位置）1.1.风荷载的计算作用在建筑物的屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:44 聊城大学本科毕业设计风压高度变化系数,考虑到建设地位于某中型城市郊区,所以取地面粗糙度为C类.风荷载体型系数,根据建筑物体型查得为1.3风震系数,，对于建筑总高度不超过30m的取1.0下层柱高.上层柱高.:迎风面的宽度为3.6m.1.1.1.集中风荷载标准值和设计值表5.1集中风荷载标准值和设计值离地高度(m)(KN/m)/m/m/KN24.60.9111.30.453.013.8321.60.8711.30.453.03.05.518.60.8111.30.453.03.05.1215.60.7511.30.453.03.04.7412.60.7411.30.453.03.04.689.60.7411.30.453.03.04.686.60.7411.30.453.03.04.683.60.7411.30.453.63.05.1444 聊城大学本科毕业设计1.1.1.D值计算表5.2标准层D值计算构件名称A轴柱23.74/(23.42)=1.090.35316097D轴柱2(3.74+4)/(23.42)=2.260.53124214G轴柱2(4+4)/(23.42)=2.340.53924578L轴柱24/(23.42)=1.090.36916826∑D=81715KN/m表5.3一层D值的计算构件名称)A轴柱0.56513393D轴柱0.70116616G轴柱0.70816782L轴柱0.57913724∑D=60515KN/m44 聊城大学本科毕业设计1.1.1.风荷载作用下框架侧移5.4风荷载作用下框架侧移层号Wj/KNvj/KN∑D/(KN/M)Δuj/mΔyj/m83.833.83817150.00011/3000075.59.33817150.00011/3000065.1214.45817150.00021/1500054.7419.19817150.00021/1500044.6823.87817150.00031/1000034.6828.55817150.00031/1000024.6833.23817150.00041/750015.1438.37817150.00061/5000U=∑Δuj=0.0022m层间侧移最大值1/5000<1/550(满足要求)1.1.2.反弯点计算表5.5A轴柱反弯点位置层号83.001.090.350.000.000.000.351.0573.001.090.40.000.000.000.401.2063.001.090.450.000.000.000.451.3553.001.090.450.000.000.000.451.3543.001.090.450.000.000.000.451.3533.001.090.50.000.000.000.51.523.001.090.50.000.000.000.51.5013.601.450.650.000.000.000.652.6044 聊城大学本科毕业设计表5.6D轴柱反弯点位置层号83.002.260.420.000.000.000.421.2673.002.260.470.000.000.000.471.4163.002.260.470.000.000.000.471.4153.002.260.500.000.000.000.501.5043.002.260.500.000.000.000.501.5033.002.260.500.000.000.000.501.5023.002.260.500.000.000.000.501.5013.603.020.500.000.000.000.502.0表5.6G轴柱反弯点位置层号83.002.340.000.000.000.000.431.2973.002.340.000.000.000.000.481.4463.002.340.000.000.000.000.481.4453.002.340.000.000.000.000.51.5043.002.340.000.000.000.000.51.5033.002.340.000.000.000.000.51.5023.002.340.000.000.000.000.51.5013.603.130.000.000.000.000.52.0表5.7L轴柱反弯点位置层号83.000.360.000.000.000.361.0873.001.170.410.000.000.000.411.2363.001.170.460.000.000.000.461.3853.001.170.460.000.000.000.461.3843.001.170.460.000.000.000.460.51.3833.001.170.500.000.000.000.51.523.001.170.500.000.000.000.51.513.601.560.650.000.000.000.652.644 聊城大学本科毕业设计1.1.1.风荷载作用下剪力和梁柱端的弯矩计算框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如表所示。中柱出的梁边柱处的梁1.1.2.风荷载作用下框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算表5.8A轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m/KN.m/KN.m/KN.m83.8381715160970.1970.751.051.460.791.4679.3381715160970.1971.841.23.312.214.1614.4581715160970.1972.851.354.73.856.91519.1981715160970.1973.781.356.245.110.09423.8781715160970.1974.71.357.766.3512.86318.5581715160970.1975.621.58.438.4314.78233.2381715160970.1976.551.59.839.8318.26138.3760515133930.2218.482.622.0522.0518.7344 聊城大学本科毕业设计表5.9风荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m/KN.m/KN.m/KN.m83.8381715242140.2961.131.261.971.420.951.0279.3381715242140.2962.761.414.393.892.83.01614.4581715242140.2964.281.416.816.035.165.54519.1981715242140.2965.681.58.528.527.017.54423.8781715242140.2967.071.510.6110.619.229.91318.5581715242140.2968.451.512.6812.6811.2312.06233.2381715242140.2969.841.514.7614.7613.2314.21138.3760515166160.27510.552.014.7621.1012.213.1110.55表5.9风荷载作用下G轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m/KN.m/KN.m83.8381715245780.31.151.291.931.480.9650.96579.3381715245780.32.81.444.314.03208952.895614.4581715245780.34.341.446.686.255.3555.355519.1981715245780.35.761.58.528.647.3857.385423.8781715245780.37.141.510.6110.719.6259.625318.5581715245780.38.571.512.6812.8611.69511.695233.2381715245780.39.971.514.7614.7613.8113.81138.3760515167820.27710.632.010.5521.2612.75512.75544 聊城大学本科毕业设计表5.9风荷载作用下L轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m/KN.m/KN.m/KN.m83.8381715168260.2060.791.081.520.851.5279.3381715168260.2061.921.233.42.364.25614.4581715168260.2062.981.384.834.117.19519.1981715168260.2063.951.386.45.4510.51423.8781715168260.2064.921.387.976.7913.42318.5581715168260.2065.881.58.828.8215.61233.2381715168260.2066.851.510.2810.2819.1138.3760515137240.2278.712.63.4822.6513.76表5.11风荷载作用下框架柱轴力和梁端剪力层梁端剪力/KN柱轴力/KNAD跨DG跨GL跨A轴D轴G轴L轴80.590.490.640.59-0.1-0.10.150.150.6471.691.461.832.28-0.23-0.330.370.522.4762.962.73.225.24-0.26-0.590.521.045.6954.23.694.599.44-0.51-1.10.91.9410.2845.424.835.9114.86-0.59-1.691.083.0216.1936.395.887.021.25-0.51-2.21.124.1423.1927.736.938.4428.98-0.8-3.01.515.6531.6317.586.46.836.56-1.18-4.180.46.0538.4344 聊城大学本科毕业设计1.1.水平地震作用的计算该建筑高度为24.6m，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法来计算水平地震作用。1.1.1.荷载计算=142.04重力荷载代表值44 聊城大学本科毕业设计图1重力荷载代表值1.1.1.地震作用下框架侧移计算表5.11地震作用下框架侧移层号Gj/KNvj/KN∑D/(KN/M)Δuj/m8486486817150.0067497983817150.01264971480817150.01854971977817150.02444972474817150.03034972971817150.03624973468817150.04215213989605150.066多遇水平地震作用标准值以及位移计算：由设防烈度为7度、近震；场地土为Ⅲ类，由《建筑抗震设计规范（GBJ11-89）》查得：=0.12,=0.45s,则横向地震影响系数：,由抗震规范可知尚须计算顶部附加集中水平地震作用。44 聊城大学本科毕业设计结构总水平地震作用标准层：顶部的附加集中水平地震作用为：表5.12地震作用下框架的侧移层Fi（KN）Vi(m)∑DΔue852.7952.79817150.0006727.7180.5817150.0010623.86104.36817150.0013520.01124.37817150.0015416.16140.53817150.0017312.31152.84817150.001928.47161.31817150.002014.84166.14605150.0027二层：0.0027/3=1/1111<1/550满足要求44 聊城大学本科毕业设计1.1.1.地震作用下轴框架柱剪力和梁柱弯矩表5.13地震作用下A轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m/KN.m/KN.m/KN.m852.7981715160970.19710.41.0520.2810.9220.28780.581715160970.19715.861.228.5519.0339.476104.3681715160970.19720.561.3533.9227.7652.955124.3781715160970.19724.51.3540.4333.0868.194140.5381715160970.19727.681.3545.6737.3778.753152.8481715160970.19730.111.545.1745.1782.542161.3181715160970.19731.781.547.6717.6792.841166.1460515133930.22136.722.6.14.6995.4777.05表5.14地震作用下D轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m/KN.m/KN.m/KN.m/KN.m852.7981715242140.29615.631.2627.219.6914.0913.11780.581715242140.29623.831.4137.8933.629.8327.756104.3681715242140.29630.891.4149.1243.5542.8539.875124.3781715242140.29636.811.555.2255.2251.1647.614140.5381715242140.29641.61.562.462.460.9356.693152.8481715242140.29645.241.567.8667.4867.4862.782161.3181715242140.29647.751.571.6372.2672.2667.231166.1460515166160.27545.69245.6960.7760.7756.5544 聊城大学本科毕业设计表5.15地震用下G轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m/KN.m/KN.m/KN.m852.7981715245780.315.841.2927.0920.4327.09780.581715245780.324.151.4437.6734.7858.16104.3681715245780.331.311.4448.8445.0983.625124.3781715245780.337.311.555.9755.97101.064140.5381715245780.342.161.563.2463.24119.213152.8481715245780.345.851.568.7868.78132.022161.3181715245780.348.391.572.5972.59141.371166.1460515167820.27746.02292.0492.04118.61表5.16地震用下L轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层/KN∑D/KN/m/KN/m//KNyh/m/KN.m/KN.m/KN.m852.7981715168260.20610.871.0820.8711.7420.87780.581715168260.20616.581.2329.3520.3941.096104.3681715168260.20621.51.3834.8329.6755.225124.3781715168260.20625.621.3841.535.3671.174140.5381715168260.20628.951.3846.939.9582.263152.8481715168260.20631.491.547.2447.2487.192161.3181715168260.20633.231.549.8549.8597.091166.1460515137240.22737.712.615.0898.0564.9344 聊城大学本科毕业设计1.1.1.地震载作用下框架柱轴力和梁端剪力表5.17地震作地震作用下框架柱轴力和梁端剪力层梁端剪力/KN柱轴力/KNAD跨DG跨GL跨A轴D轴G轴L轴87.957.098.827.95-0.86-0.861.731.738.8271615.117.9823.95-0.9-1.762.884.6126.8622.121.7124.8846.05-0.39-2.153.177.7851.68527.5126.0732.2173.56-1.5-3.656.1413.9283.89432.2430.9136.38105.8-1.33-4.985.4719.39120.27334.632.6939.28140.4-1.91-6.896.5925.98159.55238.1133.7343.02178.51-4.38-11.279.2935.27202.57131.8130.7931.86210.32-1.02-12.291.0736.34233.3644 聊城大学本科毕业设计1.框架内力组合各种荷载情况下的框架内力求的后，根据最不利又是可能的原则进行组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值应取支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算个控制截面出的（支座边缘处的）内力值。支座边缘处的内力值：式中——支座边缘处截面的弯矩标准值；——支座边缘处截面的剪力标准值：——梁柱中线交点处饿弯矩标准值；——与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；——梁单位长度的均布荷载标准值；——梁端支座宽度（即柱截面高度）。柱上控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化起见，也可以采用轴线处的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。本设计采用轴线处的内力值。各内力组合见表：44 聊城大学本科毕业设计1.1.梁的内力组合表表6.1一层梁的内力组合表层次截面位置内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.4*0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.4*0.7*SQK1.2SG+1.4SQK1.2SGK1.4SwK︱Mmax︱Vb→←→←→←一层AM-17.35-5.95-18.73-77.05-51.92-4.72-93.4256.83-29.25-29.15-47.04-12.49-93.42V-27.94-10.26-7.58-31.81-56.01-36.90-60.781.25-47.77-47.89-44.14-19.16-60.78-60.78D左M-20.05-7.9312.2056.55-18.68-49.4233.52-76.75-34.84-35.16-6.98-12.96-76.75V29.2211.20-7.58-31.8139.6358.730.3262.3550.4250.7424.4519.3862.350.32D右M-15.03-6.56-13.11-60.77-42.82-9.78-75.7342.77-26.72-27.22-36.39-8.85-75.73V-21.04-9.56-6.40-30.79-45.36-29.23-53.266.78-37.77-38.63-34.21-11.86-53.26-53.26G左M-12.89-6.1612.7659.31-7.15-39.3143.45-72.20-23.44-24.092.40-6.8443.45V19.959.36-6.40-30.7927.6743.80-7.8552.1936.1137.0414.9810.84-7.85-7.85G右M-13.34-6.56-12.76-59.31-40.35-8.20-72.7942.87-24.44-25.19-33.87-6.82-72.79V-20.73-9.89-6.80-31.86-45.91-28.77-54.177.96-37.68-38.72-34.40-11.03-54.17-54.17LM-12.44-4.8813.76118.61-3.74-38.41102.25-129.04-21.58-21.764.34-8.10-129.04V20.269.03-6.80-31.8627.1244.26-8.7753.3636.2036.9514.7911.6753.36-8.77跨间MAD11.314.33-3.27-10.2514.9123.152.1322.1219.5119.638.997.5123.15MDG6.032.86-0.18-0.7310.6111.076.007.4310.9411.246.983.2311.24MGL7.093.500.5029.6513.5512.2936.86-20.9513.0013.419.213.6136.86注：弯矩单位：,剪力单位:.44 聊城大学本科毕业设计表6.2四层梁的内力组合表层次截面位置内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.4*0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.4*0.7*SQK1.2SG+1.4SQK1.2SGK+1.4SwK︱Mmax︱Vb→←→←→←四层AM-18.05-6.36-12.86-78.75-45.88-13.47-95.8957.67-30.60-30.56-39.66-12.76-95.89V-28.10-10.38-5.42-32.24-53.63-39.97-61.401.47-48.11-48.25-41.31-19.19-61.40-61.40D左M-20.09-7.869.2260.93-22.39-45.6337.79-81.02-34.82-35.11-11.20-13.10-81.02V29.0711.09-5.42-32.2442.0355.69-0.2862.5950.1150.4127.3019.3662.5962.59D右M-14.50-6.41-9.91-56.69-37.96-12.99-71.2139.34-25.86-26.37-31.27-8.43-71.21V-20.87-9.53-4.83-30.91-43.14-30.97-53.217.07-37.51-38.39-31.81-11.70-53.21-53.21G左M-13.20-6.159.6359.61-11.46-35.7243.47-72.77-23.85-24.45-2.37-7.23-72.77V20.119.39-4.83-30.9129.8842.05-7.8152.4636.3537.2817.3710.9952.4652.46G右M-13.20-6.47-9.63-59.61-36.12-11.86-72.9143.33-24.16-24.90-29.32-6.78-72.91V-20.64-9.78-5.91-36.38-44.54-29.64-58.4512.49-37.45-38.46-33.04-11.08-58.45-58.45LM-12.76-5.2213.4282.26-4.98-38.8066.37-94.04-22.34-22.623.48-8.00-94.04V20.359.14-5.91-36.3828.4943.38-13.0457.9036.4337.2216.1511.6257.9057.09跨间MAD10.944.16-1.82-8.9116.0820.663.0320.4118.8518.9510.587.3020.66MDG6.222.94-0.141.4610.9911.348.345.5011.2811.587.273.3511.58MGL6.953.371.9011.3314.9810.1918.82-3.2812.6913.0611.003.6218.82注：弯矩单位：,剪力单位:.44 聊城大学本科毕业设计表6.3八层梁的内力组合表层次截面位置内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.4*0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.4*0.7*SQK1.2SG+1.4SQK1.2SGK+1.4SwK︱Mmax︱Vb→←→←→←八层AM-17.89-5.36-1.46-20.28-30.06-26.38-38.291.26-29.40-28.97-23.51-13.96-38.29V-34.7-10.1-0.59-7.95-55.11-53.62-43.53-28.02-56.74-55.78-42.47-27.50-43.53-43.53D左M-27.11-8.030.9513.11-41.45-43.85-15.23-40.79-44.47-43.77-31.20-21.29-44.47V39.0911.37-0.59-7.9560.4961.9832.5548.0563.9162.8346.0830.9963.9163.91D右M-22.28-6.76-1.02-14.09-36.54-33.97-36.83-9.36-36.70-36.20-28.16-17.27-36.83V-28.69-9.6-0.49-7.09-47.14-45.91-37.05-23.23-48.14-47.87-35.11-20.99-37.05-37.05G左M-17.93-6.210.9713.55-28.12-30.56-5.72-32.14-30.29-30.21-20.16-12.82-30.56V26.979.32-0.49-7.0943.4944.7221.5535.3845.5445.4131.6819.3244.7244.72G右M-19.25-6.63-0.97-13.55-32.68-30.23-33.52-7.10-32.48-32.38-24.46-13.82-33.52V-29.46-10.02-0.64-8.82-48.78-47.17-39.62-22.42-49.59-49.38-36.25-21.32-39.62-39.62LM-12.89-4.431.5220.87-19.13-22.976.75-33.94-21.74-21.67-13.34-9.27-33.94V26.28.89-0.64-8.8241.8443.4518.9836.1844.0843.8930.5418.9936.1836.18跨间MAD16.254.57-0.26-3.5924.9325.5913.1820.1826.4225.9019.1413.1026.42MDG7.532.74-0.03-0.2712.4512.537.758.2712.8512.878.995.2012.87MGL11.063.690.283.6618.2717.5715.188.0518.5518.4413.668.1118.55注：弯矩单位：,剪力单位:.44 聊城大学本科毕业设计1.1.柱的内力组合表表6.4A柱的内力组合表层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)0.75×[(1.2（SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.4×0.7×SQK1.2SGK+1.4SQK|Mmax|NminNmax→←→←NMM一层柱顶M2.631.398.9014.6916.12-6.3117.87-11.884.915.1017.87-11.884.91N-658.32-131.26-36.56-210.32-1001.44-909.31-864.50-438.61-1017.37-973.75-864.50-438.61-1017.37柱底M-1.22-0.67-22.05-95.47-30.0925.47-98.0695.26-2.30-2.40-98.0695.26-2.30N-658.32-131.26-36.56-210.32-1001.44-909.31-864.50-438.61-1017.37-973.75-864.50-438.61-1017.37V1.070.578.4836.7212.69-8.6838.40-35.962.002.0838.40-35.962.00四层柱顶M4.432.387.7645.6718.09-1.4651.30-41.188.318.6551.30-41.188.31N-497.56-92.13-14.86-105.80-731.88-694.43-596.39-382.14-761.99-726.05-596.39-382.14-761.99柱底M-4.45-2.39-6.35-37.37-16.35-0.35-42.9232.76-8.35-8.69-42.9232.76-8.35N-497.56-92.13-14.86-105.80-731.88-694.43-596.39-382.14-761.99-726.05-596.39-382.14-761.99V2.961.594.7027.6811.48-0.3731.41-24.655.555.7831.41-24.655.55八层柱顶M12.463.741.4620.2821.5017.8233.43-7.6420.4920.1933.43-7.6420.49N-78.51-18.20-0.59-7.95-117.89-116.40-86.90-70.80-123.82-119.69-86.90-70.80-123.82柱底M-6.98-2.81-0.79-10.92-12.91-10.92-18.603.51-12.18-12.31-18.603.51-12.18N-78.51-18.20-0.59-7.95-117.89-116.40-86.90-70.80-123.82-119.69-86.90-70.80-123.82V6.482.180.7510.4011.479.5817.34-3.7210.8810.8317.34-3.7210.88注：弯矩单位：,剪力单位:，轴力单位：.44 聊城大学本科毕业设计表6.5D柱的内力组合表层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2*(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.4×0.7SQK1.2SGK+1.4SQK|Mmax|NminNmax→←→←NMM一层柱顶M-1.57-0.4410.5545.6910.85-15.7344.65-47.87-2.55-2.50-47.87-47.87-2.55N-1231.21-294.92-4.18-12.29-1854.32-1843.78-1253.25-1228.36-1951.16-1890.34-1228.36-1228.36-1951.16柱底M0.880.25-21.10-91.38-25.2227.96-91.6293.431.431.4193.4393.431.43N-1231.21-294.92-4.18-12.29-1854.32-1843.78-1253.25-1228.36-1951.16-1890.34-1228.36-1228.36-1951.16V-0.68-0.1910.5545.6912.24-14.3545.56-46.96-1.10-1.08-46.96-46.96-1.10四层柱顶M-2.81-0.7310.6162.409.08-17.6660.32-66.04-4.51-4.39-66.04-66.04-4.51N-755.55-184.36-1.69-4.98-1141.08-1136.82-768.00-757.91-1200.67-1164.76-757.91-757.91-1200.67柱底M2.820.73-10.61-62.40-9.0617.67-60.3166.054.524.4166.0566.054.52N-755.55-184.36-1.69-4.98-1141.08-1136.82-768.00-757.91-1200.67-1164.76-757.91-757.91-1200.67V-1.88-0.497.0741.606.03-11.7840.21-44.03-3.02-2.94-44.03-44.03-3.02八层柱顶M-5.83-1.271.9727.20-6.11-11.0821.72-33.36-9.12-8.77-33.36-33.36-9.12N-122.05-37.16-0.10-0.86-193.41-193.16-127.44-125.70-201.18-198.48-125.70-125.70-201.18柱底M3.910.921.42-19.697.644.06-16.0023.876.185.9823.8723.876.18N-122.05-37.16-0.10-0.86-193.41-193.16-127.44-125.70-201.18-198.48-125.70-125.70-201.18V-3.24-0.731.1315.63-3.38-6.2312.58-19.07-5.09-4.91-19.07-19.07-5.09注：弯矩单位：,剪力单位:，轴力单位：.44 聊城大学本科毕业设计表6.5G柱的内力组合表层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.4*0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2×(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.4×0.7SQK1.2SGK+1.4SQK|Mmax|NminNmax→←→←NMM一层柱顶M0.190.1510.5546.0213.71-12.8846.83-46.360.400.4446.83-46.360.40N-1155.37-283.14-6.05-36.34-1750.82-1735.58-1204.04-1130.45-1837.23-1782.84-1204.04-1130.45-1837.23柱底M0.00-0.05-21.26-92.04-26.8526.72-93.2193.17-0.05-0.07-93.2193.17-0.05N-1155.37-283.14-6.05-36.34-1750.82-1735.58-1204.04-1130.45-1837.23-1782.84-1204.04-1130.45-1837.23V0.050.0510.6346.0213.52-13.2746.66-46.530.120.1346.66-46.530.12四层柱顶M0.150.1610.6163.2413.75-12.9964.24-63.820.360.4064.24-63.820.36N-707.63-176.973.02-19.39-1068.33-1075.94-736.14-696.87-1128.73-1096.91-736.14-696.87-1128.73柱底M-0.15-0.17-10.71-63.24-13.8913.10-64.2463.82-0.37-0.42-64.2463.82-0.37N-707.63-176.973.02-19.39-1068.33-1075.94-736.14-696.87-1128.73-1096.91-736.14-696.87-1128.73V0.100.117.1442.169.26-8.7442.83-42.550.240.2742.83-42.550.24八层柱顶M1.320.421.9327.094.55-0.3228.81-26.052.192.1728.81-26.052.19N-110.69-35.540.15-1.73-177.42-177.80-117.37-113.86-184.26-182.58-117.37-113.86-184.26柱底M-0.27-0.20-1.48-20.43-2.441.29-21.0220.35-0.56-0.60-21.0220.35-0.56N-110.69-35.540.15-1.73-177.42-177.80-117.37-113.86-184.26-182.58-117.37-113.86-184.26V0.530.201.1515.842.34-0.5616.61-15.470.910.9216.61-15.470.91注：弯矩单位：,剪力单位:，轴力单位：.44 聊城大学本科毕业设计表6.6L柱的内力组合表层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.4×0.9(SQK+SWK)0.75[(1.2（SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.4×0.7SQK1.2SGK+1.4SQK|Mmax|NminNmax→←→←NMM一层柱顶M-1.00-1.033.4815.081.89-6.8813.91-16.63-2.36-2.64-16.6313.91-2.36N-909.23-137.6238.43233.36-1216.06-1312.90-643.96-1116.51-1362.33-1283.74-1116.51-643.96-1362.33柱底M0.590.54-22.65-98.05-27.1529.93-98.50100.051.331.46100.05-98.501.33N-909.23-137.6238.43233.36-1216.06-1312.90-643.96-1116.51-1362.33-1283.74-1116.51-643.96-1362.33V-0.44-0.448.7137.719.89-12.0637.59-38.78-1.03-1.14-38.7837.59-1.03四层柱顶M-1.78-1.817.9746.905.63-14.4645.07-49.90-4.18-4.67-49.9045.07-4.18N-549.71-86.0016.19120.27-747.61-788.41-411.67-655.21-826.39-780.05-655.21-411.67-826.39柱底M1.781.82-6.79-39.95-4.1312.98-38.0342.874.194.6842.87-38.034.19N-549.71-86.0016.19120.27-747.61-788.41-411.67-655.21-826.39-780.05-655.21-411.67-826.39V-1.19-1.214.9228.953.25-9.1527.70-30.93-2.79-3.12-30.9327.70-2.79八层柱顶M-7.46-2.811.5220.87-10.58-14.4113.15-29.11-12.82-12.89-29.1113.15-12.82N-70.0116.990.648.82-61.80-63.41-46.43-64.29-77.86-60.23-64.29-46.43-77.86柱底M3.842.17-0.85-11.746.278.41-7.4516.327.317.6516.32-7.457.31N-70.0116.990.648.82-61.80-63.41-46.43-64.29-77.86-60.23-64.29-46.43-77.86V-3.77-1.660.7910.87-5.62-7.616.87-15.15-6.72-6.85-15.156.87-6.72注：弯矩单位：,剪力单位:，轴力单位：.44 1.框架梁截面的设计与配筋1.1.已知条件混凝土强度等级选用，纵向受力钢筋选用HRB400，箍筋选用HPB235。梁的截面尺寸为，则。1.2.构造要求（1）三级抗震设防要求，框架梁的混凝土受压区高度则（2）梁的纵筋最小配筋率：支座：所以：跨中：所以：（3）箍筋的配箍率(4)抗震框架梁端箍筋加密区的长度,箍筋最大间距和最小直径加密区长度取和的较大值，箍筋最大间距取的较小值，箍筋最小直径取。截面设计1.3.梁AD的截面设计（1）正截面设计：一层：跨中截面弯矩最大处 下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时当按按翼缘厚度考虑时.此种情况不起控制作用。综上，取，故属第一类截面。而，故配筋216，上部按构造要求配筋。四层：跨中截面弯矩最大处下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，当按按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用。综上，取，（在内力组合里面已考虑抗震承载力系数）因为>23.15KN.M故属第一类截面。而，故配筋216， 上部按构造要求配筋。八层：跨中截面弯矩最大处下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，当按按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用。综上，取，（在内力组合里面已考虑抗震承载力系数）因为>26.42KN.M故属第一类截面。而，故配筋216，上部按构造要求配筋。⑵截面受剪承载力计算一层：选用箍筋抗剪。先按构造配筋,满足要求.取双肢箍.四层：选用箍筋抗剪。先按构造配筋,满足要求.取双肢箍 八层：选用箍筋抗剪。先按构造配筋满足要求取双肢箍1.1.梁DG的截面设计(1)正截面设计：一层：跨中截面弯矩最大处下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时当按按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用。综上，取，（在内力组合里面已考虑抗震承载力系数）因为>11.24KN.M故属第一类截面。而，故配筋216，.上部按构造要求配筋。四层：跨中截面弯矩最大处下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，当按按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用。综上，取 （在内力组合里面已考虑抗震承载力系数）因为>11.58KN.M故属第一类截面。而，故配筋216，.上部按构造要求配筋。八层：跨中截面弯矩最大处下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，当按按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用。综上，取，（在内力组合里面已考虑抗震承载力系数）因为>12.87KN.M故属第一类截面。而，故配筋216，.上部按构造要求配筋。⑵截面受剪承载力计算一层：选用箍筋抗剪。 先按构造配筋满足要求取双肢箍四层：选用箍筋抗剪。先按构造配筋满足要求取双肢箍八层:选用箍筋抗剪。先按构造配筋满足要求取双肢箍1.1.梁GL的截面设计(1)正截面设计：一层：跨中截面弯矩最大处下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时当按按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用。综上，取，（在内力组合里面已考虑抗震承载力系数）因为>36.86KN.M故属第一类截面。 而，故配筋216，.上部按构造要求配筋。四层：跨中截面弯矩最大处下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，当按按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用。综上，取（在内力组合里面已考虑抗震承载力系数）因为>8.82KN.M故属第一类截面。而，故配筋216，.上部按构造要求配筋。八层：跨中截面弯矩最大处下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，当按按翼缘厚度考虑时，此种情况不起控制作用。综上，取，（在内力组合里面已考虑抗震承载力系数）因为>18.55KN.M 故属第一类截面。而，故配筋216，.上部按构造要求配筋。⑵截面受剪承载力计算一层：选用箍筋抗剪。先按构造配筋满足要求取双肢箍四层：选用箍筋抗剪。先按构造配筋满足要求取双肢箍八层:选用箍筋抗剪。先按构造配筋满足要求取双肢箍 1.1.梁正截面配表表7.1第八层梁正截面配筋表层计算公式梁AD梁DG梁GL支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面8-38.2926.42-44.47-36.8312.87-30.56-33.5218.55-33.94465465465465465465465465465140013001300截面类型矩形一类T型矩形矩形矩形矩形矩形一类T型矩形0.050.00610.0580.0480.00320.040.0430.00460.0440.0510.00610.060.0490.00320.040.0430.00460.044236157.727722676.8189203111208313250313313250313313250313实配钢筋216(402)216(402)216(402)316(402)216(402)216(402)216(402)216(402)216(402) 表7.2第四层梁的配筋表层计算公式梁AD梁DG梁GL支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面4-95.8920.66-81.02-71.2111.58-72.77-72.9118.82-94.04465465465465465465465465465140013001300截面类型矩形一类T型矩形矩形矩形矩形矩形一类T型矩形0.1240.00480.1050.0920.00290.0940.0940.00470.1220.1330.00480.1110.0970.00290.0990.0990.00470.13161412451344870457457113605313250313313250313313250313实配钢筋318(763)216(402)318(763)318(763)216(402)318(763)318(763)216(402)318(763) 表7.3第一层梁的配筋表层计算公式梁AD梁DG梁GL支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面1-93.4223.15-76.75-75.7311.24-72.2-72.7936.86-129.04-465465465465465465465465465140013001300截面类型矩形一类T型矩形矩形矩形矩形矩形一类T型矩形0.1210.00530.0990.0980.00280.0930.0940.00920.1670.1290.00530.1040.1030.00280.0980.0990.00920.18459713748247767.2453457221850313250313313250313313250313实配钢筋318(763)216(402)318(763)318(763)216(402)318(763)318(763)216(402)322(1140) 1.1.梁的斜截面配筋表7.4梁的斜截面配筋梁VbAsv/s(构造配筋后)加密区实配非加密区实配一层AD<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200DG<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200GL<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200四层AD<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200DG<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200GL<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200八层AD<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200DG<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200GL<0415.590.503双肢Φ8@100双肢Φ8@200 1.柱截面的设计与配筋1.1.设计依据钢筋砼等级C30，钢筋强度HPB235:HRB400：1.2.构造要求（1）三级抗震设防要求，框架柱纵筋最小配筋百分率应满足：则（2）柱加密区的箍筋最大间距和最小直径：三级抗震设防要求箍筋最大间距：(柱根)的较小值，箍筋最小直径：,箍筋加密区长度的较大值。1.3.剪跨比和轴压比验算剪跨比宜大于2，三级抗震框架轴压比应小于0.9。 表8.1柱的剪跨比楼层柱8A45041514.333.4317.34123.824.460.046D45041514.323.8719.07201.183.0160.075G45041514.328.8116.61184.264.180.069I45041514.329.1115.1177.864.6420.0294A45041514.351.331.41761.993.9360.285D45041514.366.0544.031200.673.6150.45G45041514.364.2442.831128.733.6140.423I45041514.349.930.93826.393.8880.309.1A45041514.398.0638.41017.375.0320.381D45041514.393.4346.961951.164.790.731G45041514.393.2146.661837.234.8140.688I45041514.3100.0538.781362.336.2170.51 1.1.框架的柱截面设计计算要点：①，当时为大偏心受压柱；当时为小偏心受压柱。②取两者中的较大值。③当ei/h0≥0.3时，ζ1=1.0；当ei/h0＜0.3时，ζ1=0.2+2.7ei/h0且≤1.0。④柱计算长度。⑤时，；时，⑥，取⑦；1.2.A柱的截面设计1.2.1.轴压比验算轴压比:满足要求。1.2.2.截面尺寸复核取因为所以满足要求. 1.1.1.A柱截面设计（1）A柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)A轴柱：从柱的内力表中可见，为大偏压，选用M大且N小的组合最不利组合为：一层：取,按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320四层A柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取M大且N小的组合最不利组合为： 取,按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320八层A柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取M大且N小的组合最不利组合为：取, 取,求得：按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320（2）截面受剪承载力计算一层最不利内力组合因为剪跨比，取因为,按构造配筋.需取双肢箍筋,加密区：。四层最不利内力组合因为剪跨比取因为 按构造配筋.需取双肢箍筋加密区：八层最不利内力组合因为剪跨比，取因为按构造配筋.需取双肢箍筋加密区：1.1.D柱的截面设计1.1.1.轴压比的验算轴压比:满足要求。1.1.2.截面尺寸复核取因为所以满足要求. 1.1.1.D柱截面设计（1）柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)D轴柱：从柱的内力表中可见，为小偏压，选用M大且N大的组合最不利组合为：第一组内力组合：，柱的计算长度,按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320,第二组内力组合： 取，按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320,四层B柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)，取 为大偏压。按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320,八层D柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取M大且N小的组合最不利组合为：取且Nb>N为大偏心。,取,求得： 按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320,（2）受剪承载力计算一层最不利内力组合因为剪跨比，取因为取按构造配筋.需取双肢箍筋加密区：四层最不利内力组合因为剪跨比，取因为取按构造配筋.需取双肢箍筋加密区： 八层最不利内力组合因为剪跨比，取因为按构造配筋.需取双肢箍筋加密区：（3）挠度的验算一层：可不验算裂缝宽；四层：可不验算裂缝宽。1.1.G柱的截面设计1.1.1.轴压比的验算轴压比:满足要求。1.1.2.截面尺寸复核取因为所以满足要求. 1.1.1.G柱截面设计（1）柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)G轴柱：从柱的内力表中可见，为小偏压，选用M大且N大的组合最不利组合为：第一组内力组合：，柱的计算长度,按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320,第二组内力组合： 取，按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320,四层G柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)，取 为大偏压。按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320,八层D柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取M大且N小的组合最不利组合为：取且Nb>N为大偏心。,取,求得： 按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320,（2）受剪承载力计算一层最不利内力组合因为剪跨比，取因为取按构造配筋.需取双肢箍筋加密区：四层最不利内力组合因为剪跨比，取因为取按构造配筋.需取双肢箍筋加密区： 八层最不利内力组合因为剪跨比，取因为按构造配筋.需取复式箍筋410@200加密区：410@100（3）挠度的验算一层：可不验算裂缝宽；四层：可不验算裂缝宽。1.1.L柱的截面设计1.1.1.轴压比验算轴压比:满足要求。1.1.2.截面尺寸复核取因为所以 满足要求.1.1.1.L柱截面设计（1）L柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)L轴柱：从柱的内力表中可见，为大偏压，选用M大且N小的组合最不利组合为：一层：取,按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320四层A柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取M大且N小的组合最不利组合为： 取,按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320八层A柱正截面受弯承载力计算(采取对称配筋)选取M大且N小的组合最不利组合为：取 ,取,求得：按构造要求配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率为采用对称配筋每侧实配320（2）截面受剪承载力计算一层最不利内力组合因为剪跨比，取因为,按构造配筋.需取双肢箍筋加密区：四层最不利内力组合因为剪跨比取因为 按构造配筋.需取双肢箍筋加密区：八层最不利内力组合因为剪跨比，取因为按构造配筋.需取双肢箍筋加密区：1.1.柱的正截面配筋表表8.2柱的正截面配筋表层号配筋（mm2）A（）D（）G（）L（）一层942942942942二层942942942942三层942942942942四层942942942942 五层942942942942六层942942942942七层942942942942八层942942942942斜截面配筋均为需取双肢箍筋10@200加密区：10@100（加密区长度见构造要求）1.现浇板的设计取单元标准层A、B、C、D、E、F六区格进行计算，如图9.1混凝土采用C20，钢筋采用HPB235级钢，按弹性理论进行计算。1.1.楼面板的计算：1.1.1.荷载计算荷载标准值：gk=4.33kN/m2恒荷载设计值：g=1.2×4.33=5.20kN/m2 活荷载标准值：qk=2.0kN/m2活荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8kN/m2荷载设计值:p=g+q=5.20+2.80=8.00kN/m21.1.1.弯矩计算（1）计算各区格板跨内正弯矩，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，则取荷载，在作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩并不在板的中心点处；在作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。图9.1板的平面布置图（2）求各中间支座最大负弯矩（绝对值）按恒荷载及活荷载均满布各区格计算，则取荷载：P=g+q=8.00KN/m2 进行内力计算，支撑情况及计算结果见表1.1.1.双向板弯矩计算表9.1板A、C弯矩计算板AC3.6/3.9=0.92跨内四边支撑情况恒载下四边固定；活载下四边简支μ=0（0.0212×6.6+0.0438×1.4）×3.6²=2.61KN.m/m(0.0168×6.6+0.0357×1.4)×3.6²=2.08KN.m/mμ=0.22.61KN.m/m+2.08KN.m/m×0.2=3.03KN.m/m2.08KN.m/m+2.61KN.m/m×0.2=2.6KN.m/m支座四边支撑情况四边固定-0.0573×8.0KN/m²×3.6²m²=-5.94KN.m/m-0.0536×8.0KN/m²×3.6²m²=-5.56KN.m/m表9.2板B、D弯矩计算板BD3.3/3.9=0.85四边支撑情况恒载下四边固定；活载下四边简支 跨内μ=0（0.0246×6.6+0.0506×1.4）×3.3²=2.54KN.m/m(0.0156×6.6+0.0348×1.4)×3.3²=1.65KN.m/mμ=0.22.54KN.m/m+1.65KN.m/m×0.2=2.87KN.m/m1.65N.m/m+2.54KN.m/m×0.2=2.16KN.m/m支座四边支撑情况四边固定-0.0626×8.0KN/m²×3.3²m²=-5.45KN.m/m-0.0551×8.0N/m²×3.3²m²=-4.8KN.m/m表9.3板E弯矩计算板E3.6/4.2=0.95跨内四边支撑情况恒载下四边固定；活载下四边简支μ=0（0.0241×6.6+0.0497×1.4）×3.6²=2.96KN.m/m(0.0157×6.6+0.0349×1.4)×5.1²=1.98KN.m/mμ=0.22.96KN.m/m+1.98KN.m/m×0.2=3.36KN.m/m1.98KN.m/m+2.96KN.m/m×0.2=2.57KN.m/m支座四边支撑情况四边固定-0.0618×8.0KN/m²×3.6²m²=-6.41KN.m/m-0.0549×8.0KN/m²×3.6²m²=-5.49KN.m/m表9.4板F弯矩计算板F4.2/4.6=0.91四边支撑情况恒载下四边固定；活载下四边简支 跨内μ=0（0.0216×6.6+0.044×1.4）×4.2²=3.62KN.m/m(0.0166×6.6+0.0355×1.4)×4.2²=2.81KN.m/mμ=0.23.62KN.m/m+2.81KN.m/m×0.2=4.18KN.m/m2.81N.m/m+3.62KN.m/m×0.2=3.53KN.m/m支座四边支撑情况四边固定-0.058×8.0KN/m²×4.2²m²=-8.18KN.m/m0.0538×8.0N/m²×4.2²m²=-7.59KN.m/m由该表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格支座弯矩的平均值，即支座A—B：M´=1/2×(-5.55KN.m/m－4.8KN.m/m)=-5.18KN.m/m支座A—C：M´=1/2×(-5.94KN.m/m－5.94KN.m/m)=-5.94KN.m/m支座B—D：M´=1/2×(-5.45KN.m/m－5.45KN.m/m)=-5.45KN.m/m支座C—D：M´=1/2×(-5.56KN.m/m－4.8KN.m/m)=-5.18KN.m/m支座C—E：M´=1/2×(-5.94KN.m/m－6.41KN.m/m)=-6.18KN.m/m支座D—F：M´=1/2×(-5.45KN.m/m－8.48KN.m/m)=-6.82KN.m/m支座E—F：M´=1/2×(-5.69KN.m/m－7.59KN.m/m)=-6.64KN.m/m恒载下四边固定；活载下四边简支10.1.3配筋计算：各跨内支座弯矩已求得（跨中与支座的弯矩均乘以折减系数0.8），即可近似按算出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面，具体计算结果见表9.5。 1.1.1.双向板配筋计算表9.5板的配筋计算截面m(kN·m)h0(mm)As(mm2)选配钢筋实配面积(mm2)跨中Alx方向ly方向3.03×0.82.6×0.810090152149Φ8@150Φ8@150335335Blx方向ly方向2.87×0.82.16×0.810090144124Φ8@150Φ8@150335335Clx方向ly方向3.03×0.82.6×0.810090152149Φ8@150Φ8@150335335Dlx方向ly方向2.87×0.82.16×0.810090144124Φ8@150Φ8@150335335Elx方向ly方向3.36×0.82.57×0.810090169147Φ8@150Φ8@150335335Flx方向ly方向4.15×0.83.53×0.810090208208Φ8@150Φ8@150335335支座A-B5.18×0.8100259Φ8@150503A-C5.94×0.8100298Φ8@150335B-D5.45×0.8100273Φ8@150335 C-D5.18×0.8100260Φ8@150335C-E6.18×0.8100310Φ8@150503D-F6.28×0.8100315Φ8@150335E-F6.64×0.8100333Φ8@150335 1.1.屋面板的计算图9.2板的平面布置图1.1.1.荷载计算荷载标准值：gk=5.88kN/m2恒荷载设计值：g=1.2×5.88=7.06kN/m2活荷载标准值：qk=2.0kN/m2活荷载设计值：q=1.4×2.0=2.8kN/m2荷载设计值：p=g+q=7.06+2.80=9.86kN/m21.1.2.弯矩计算（1）计算各区格板跨内正弯矩，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，则取荷载 在作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩并不在板的中心点处；在作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。（2）求各中间支座最大负弯矩（绝对值）按恒荷载及活荷载均满布各区格计算，则取荷载：表9.1板A、C弯矩计算板AC3.6/3.9=0.92跨内四边支撑情况恒载下四边固定；活载下四边简支μ=0（0.0212×8.46+0.0438×1.4）×3.6²=3.12KN.m/m(0.0168×8.46+0.0357×1.4)×3.6²=2.49KN.m/mμ=0.23.12KN.m/m+2.49KN.m/m×0.2=3.62KN.m/m2.49KN.m/m+3.12KN.m/m×0.2=3.11KN.m/m支座四边支撑情况四边固定-0.0573×9.86KN/m²×3.6²m²=-7.32KN.m/m-0.0536×9.86KN/m²×3.6²m²=-6.85KN.m/m 表9.2板B、D弯矩计算板BD3.3/3.9=0.85跨内四边支撑情况恒载下四边固定；活载下四边简支μ=0（0.0246×8.46+0.0506×1.4）×3.3²=3.04KN.m/m(0.0156×8.46+0.0348×1.4)×3.3²=1.97KN.m/mμ=0.23.04KN.m/m+1.97KN.m/m×0.2=3.43KN.m/m1.97N.m/m+3.04KN.m/m×0.2=2.58KN.m/m支座四边固定-0.0626×9.86KN/m²×3.3²m²=-6.72KN.m/m-0.0551×9.86N/m²×3.3²m²=-5.92KN.m/m表9.3板E弯矩计算板E3.6/4.2=0.95跨内四边支撑情况恒载下四边固定；活载下四边简支μ=0（0.0241×8.46+0.0497×1.4）×3.6²=3.54KN.m/m(0.0157×8.46+0.0349×1.4)×5.1²=2.35KN.m/mμ=0.23.54KN.m/m+2.35KN.m/m×0.2=4.01KN.m/m2.35KN.m/m+3.54KN.m/m×0.2=3.06KN.m/m支座四边支撑情况四边固定-0.0618×9.86KN/m²×3.6²m²=7.9KN.m/m-0.0549×9.86KN/m²×3.6²m²=-7.02KN.m/m 表9.4板F弯矩计算板F4.2/4.6=0.91跨内四边支撑情况恒载下四边固定；活载下四边简支μ=0（0.0216×8.46+0.044×1.4）×4.2²=4.33KN.m/m(0.0166×8.46+0.0355×1.4)×4.2²=3.35KN.m/mμ=0.24.33KN.m/m+3.35KN.m/m×0.2=5KN.m/m3.35N.m/m+4.33KN.m/m×0.2=4.22KN.m/m支座四边支撑情况四边固定-0.058×9.86KN/m²×4.2²m²=-10.09KN.m/m0.0538×9.86N/m²×4.2²m²=-9.36KN.m/m由该表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格支座弯矩的平均值，即支座A—B：M´=1/2×(-6.85KN.m/m－5.92KN.m/m)=-6.39KN.m/m支座A—C：M´=1/2×(-7.32KN.m/m－7.32KN.m/m)=-7.32KN.m/m支座B—D：M´=1/2×(-6.72KN.m/m－6.72KN.m/m)=-6.72KN.m/m支座C—D：M´=1/2×(-6.85KN.m/m－5.92KN.m/m)=-6.39KN.m/m支座C—E：M´=1/2×(-7.32KN.m/m－7.9KN.m/m)=-7.61KN.m/m支座D—F：M´=1/2×(-6.72KN.m/m－10.09KN.m/m)=-8.41KN.m/m支座E—F：M´=1/2×(-7.02KN.m/m－9.36KN.m/m)=-8.19KN.m/m配筋计算：各跨内支座弯矩已求得（跨中以及与支座的弯矩均乘以折减系数0.8 ），即可近似按算出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面h0x=100mm，h0y=90mm，具体计算结果见表9.10。1.1.1.双向配筋计算表9.10屋面板的配筋截面m(kN·m)h0(mm)As(mm2)选配钢筋实配面积(mm2)跨中Alx方向ly方向3.62×0.83.11×0.810090181178Φ8@150Φ8@150335335Blx方向ly方向3.43×0.82.58×0.810090172148Φ8@150Φ8@150335335Clx方向ly方向3.62×0.83.11×0.810090181178Φ8@150Φ8@150335335Dlx方向ly方向3.43×0.82.58×0.810090172148Φ8@150Φ8@150335335Elx方向ly方向4.01×0.83.06×0.810090201175Φ8@150Φ8@150335335Flx方向ly方向5×0.84.22×0.810090251242Φ8@150Φ8@150335335支座A-B6.39×0.8100320Φ8@150503A-C7.32×0.8100367Φ8@150335B-D6.72×0.8100337Φ8@150335C-D6.39×0.8100320Φ8@150335C-E7.61×0.8100381Φ8@150503D-F8.41×0.8100422Φ8@150335E-F8.19×0.8100410Φ8@150335 1.板式楼梯设计1.1.斜板TB1的设计对斜板TB1取1m的宽度作为其计算单元。踏步的尺寸为,确定斜板厚度t斜板的水平投影净长为斜板的斜向净长为斜板的厚度为,取。a、荷载计算踏步的尺寸为，斜板的厚度取，,则截面平均高度为荷载种类荷载标准值荷载分项系数荷载设计值恒载栏杆自重0.21.20.24踏步踢段板1.26.02预制水磨石1.22.11踢段板抹灰1.20.47活荷载2.01.42.8总计11.71.1.1.计算跨度的确定斜板的计算简图可用一根假想的跨度为的水平梁替代，其计算跨度取斜板水平投影净长， 荷载大小：1.1.1.内力计算斜板的内力，一般只需跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均匀与梁整结，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:1.1.2.截面的承载力计算选配考虑斜板与平台梁、板的整体性，斜板两端范围内按构造承受负弯矩作用的钢筋，其数量为跨中截面配筋的。选配分布钢筋选用即每步下放置一根1.2.平台板的设计平台板取1m作为计算单元，平台板近似的按短跨方向的简支板计算，平台板的厚度取,计算跨度取1.2.1.荷载的计算恒载：平台板自重1.2×0.12×25=3.6KN.m 抹灰1.2×0.02×17=0.41KN.m活载：1.4×2.5=3.5KN.m合计：7.15KN.m1.1.1.内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大设计弯矩取配筋计算选用受力钢筋，分布钢筋1.2.TL设计平台梁的两端搁置在楼梯间的侧墙上，所以计算跨度取平台梁的截面尺寸取h=300mm,b=250mm1.2.1.荷载的计算传来荷载：由斜板传来11.7×2.43/2=14.22KN.m由平台梁传来7.51×1.2/2=4.51KN.mTL自重：1.2×0.3×0.25×25=2.44KN.m抹灰：1.2×17×[（0.3-0.12）×2+0.25]×0.01=0.12KN.m合计：21.29KN.m 1.1.1.内力计算取以下两式的较小值所以平台梁支座处最大剪力：平台梁跨中最大弯矩：1.1.2.截面设计（1）正截面受弯承载力计算(按第一类倒L型计算)考虑到平台梁两边受力不均，有扭矩存在，纵向受力钢筋酌量增大选用斜截面受剪承载力的计算按构造配置腹筋：即可满足要求。 基础部分1.基础设计1.1.边柱A柱下基础设计依据1.1.1.基础选型根据框架结构层数和荷载及地基情况，并为了便于施工，选用阶梯形柱下独立基础。砼强度等级用（）,钢筋用HPB235（），因为结构不超过8层，无需进行天然地基及基础的抗震承载力验算。1.1.2.确定基顶荷载标准组合由框架柱传来由基础梁传来基本组合 由框架柱传来根据得：1.1.1.确定基底尺寸采用正常使用极限状态下荷载效应组合。则但考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀的影响，将计算出的底面面积增大倍。即选用矩形基础b×h＝2.5m×2.5m＝6.25m21.1.2.验算承载力：＝kPa＜1.2=214.2kPaP＝158.33kPa＜＝178.5kPa满足1.1.3.基础高度验算（采用承载力极限状态下荷载效应组合）初步确定基础高度h＝955mm采用二级台阶基础，基底净反力： ＝126.331.49＝kPa柱边冲切验算：＝1000-45＝955mm[（2.5/2-0.45/2-0.955）×2.5-]＝21.74kN＝0.7×1.0×1.43××（0.45+0.955）×0.955＝1.343×kN＞满足要求变阶处冲切验算：＝500-45＝455mm127.82×[（2.5/2-1.5/2-0.455）×2.5-]＝14.12kN＝0.7×1.0×1.43××（1.5+0.455）×0.455＝890.4kN＞满足要求1.1.1.基础底面配筋计算（采用承载力极限状态下荷载效应组合）柱边弯矩： 选1m配置选1m配置因为长边b＝2.5m，受力钢筋长可取为0.9b，并交错布置。1.1.边柱D柱下基础设计依据1.1.1.基础选型根据框架结构层数和荷载及地基情况，并为了便于施工，选用阶梯形柱下独立基础。砼强度等级用（）,钢筋用HPB400（），因为结构不超过8层，无需进行天然地基及基础的抗震承载力验算。1.1.2.确定基顶荷载标准组合由框架柱传来由基础梁传来基本组合由框架柱传来 根据得：1.1.1.确定基底尺寸采用正常使用极限状态下荷载效应组合。则但考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀的影响，将计算出的底面面积增大倍。即选用矩形基础b×h＝3.5m×3.5m＝12.25m21.1.2.验算承载力：＝kPa＜1.2=214.2kPaP＝156.38kPa＜＝178.5kPa满足1.1.3.基础高度验算（采用承载力极限状态下荷载效应组合）初步确定基础高度h＝955mm采用二级台阶基础，基底净反力：＝124.580.86＝kPa柱边冲切验算： ＝1000-45＝955mm[（3.5/2-0.45/2-0.955）×3.5-]＝209.5kN＝0.7×1.0×1.43××（0.45+0.955）×0.955＝1.343×kN＞满足要求变阶处冲切验算：＝500-45＝455mm125.44×[（3.5/2-1.5/2-0.455）×3.5-]＝202kN＝0.7×1.0×1.43××（1.5+0.455）×0.455＝890.4kN＞满足要求1.1.1.基础底面配筋计算（采用承载力极限状态下荷载效应组合）柱边弯矩：选1m配置选1m配置因为长边b＝3.5m，受力钢筋长可取为0.9b，并交错布置。 参考文献[1]中华人民共和国国家标准.《混凝土结构设计规范》（GB5001—2002）.北京：中国建筑工业出版社，2002[2]中华人民共和国国家标准.《建筑抗震设计规范》（GB5001—2002）.北京：中国建筑工业出版社，2002[3]中华人民共和国国家标准.《建筑荷载规范》（GB5001—2002）.[4]北京：中国建筑工业出版社，2002[5]中华人民共和国国家标准.《建筑防火规范》（GB5001—2002）.北京：中国建筑工业出版社，2002[6]中华人民共和国国家标准.《建筑地基基础规范》（GB5001—2002）.北京：中国建筑工业出版社，2002[7]杨志勇、李桂清.《工民建专业毕业设计手册》.湖北.武汉：武汉工业大学出版社，1999[8]沈蒲生、苏三庆.《高等学校建筑工程专业毕业设计指导》.北京：中国建筑工业出版社，2003[9]丰定国、王社良.《抗震结构设计》.第二版.湖北.武汉：武汉理工大学出版社，2005[10]费麟、苏常.《建筑设计资料集》，第二版，第5集.北京：中国建筑工业出版社，1994[11][李比瑜、刘建荣.《房屋建筑学》.第一版.湖北.武汉：武汉理工大学出版社，2004[12][赵明华、徐学燕.《基础工程》.北京：高等教育出版社，2003[13]叶列平.《混凝土结构（上册）》.北京：清华大学出版社，2004[14]建筑结构荷载规范（GB50009-2001）.北京：中国建筑工业出版社,2002[15]李国强，李杰，苏小卒.建筑结构抗震设计.第二版.北京：中国建筑工业出版社,2007[16]混凝土结构设计规范（GB50010-2001）.北京：中国建筑工业出版社,2006[17]建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）.北京：中国建筑工业出版社,2006 致谢转眼间，大学四年已经接近了尾声。四年的艰苦跋涉，两个月的精心准备，毕业设计终于到了划句号的时候，心头照例该如释重负，但设计过程中常常出现的辗转反侧和力不从心之感却挥之不去。毕业设计创作的过程并不轻松：各种压力的时时袭扰，知识积累的尚欠火候，致使我一次次埋头于图书馆中，一次次在深夜奋力敲打键盘。第一次花费如此长的时间和如此多的精力，完成一套设计作品，其中的艰辛与困难难以诉说，但曲终幕落后留下的滋味，是值得我一生慢慢品尝的。在这里需要的感谢的人很多，是他们让我这大学四年从知识到人格上有了一个全新的改变。感谢我的指导老师金杰老师，够顺利完成毕业设计，离不开他们的悉心指导，他们对我的设计从确定题目、修改直到完成，给予了我许多的指点和帮助。感谢他们在繁忙的工作之余，挤出时间对设计提出精辟的修改意见。在此，向金老师致以最诚挚的谢意。我也要感谢聊城大学建筑工程学院所有教育过我的老师！你们传授给我的专业知识是我不断成长的源泉，也是完成本设计的基础。感谢我的爸爸妈妈，焉得谖草，言树之背，养育之恩，无以回报，你们永远健康快乐是我最大的心愿。感谢我的室友和好友们，从遥远的家来到这个陌生的城市里，是你们和我共同维系着彼此之间兄弟般的感情，维系着寝室那份家的融洽。四年了，仿佛就在昨天。四年里，我们没有红过脸，没有吵过嘴，没有发生上大学前所担心的任何不开心的事情。你们的开怀大笑、你们的精神鼓励、你们的……给了我快乐和温馨的感觉，给了我永远无法忘记的大学生活。我们在一起的日子，我会记一辈子的。能和你们相遇、相交、相知，是我人生的一大幸事，让我们永远记住曾在一起经历过的欢笑与泪水！让我们一起面对美好的未来，共同为充满希望的前程而继续努力奋斗！ 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。学位论文作者（本人签名）：年月日学位论文出版授权书本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入CNKI《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。论文密级：□公开□保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议)作者签名：_______导师签名：______________年_____月_____日_______年_____月_____日 独创声明本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。本声明的法律后果由本人承担。 作者签名:二〇一〇年九月二十日 毕业设计（论文）使用授权声明本人完全了解滨州学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。（保密论文在解密后遵守此规定） 作者签名:二〇一〇年九月二十日 致谢时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。首先，我要特别感谢我的知道郭谦功老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。郭谦功老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。最后，我要特别感谢我的导师赵达睿老师、和研究生助教熊伟丽老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日 指导教师评阅书指导教师评价：一、撰写（设计）过程1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神□优□良□中□及格□不及格2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度□优□良□中□及格□不及格3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力□优□良□中□及格□不及格4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计方案的合理性□优□良□中□及格□不及格5、完成毕业论文（设计）期间的出勤情况□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）指导教师：（签名）单位：（盖章）年月日 评阅教师评阅书评阅教师评价：一、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）评阅教师：（签名）单位：（盖章）年月日 教研室（或答辩小组）及教学系意见教研室（或答辩小组）评价：一、答辩过程1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况□优□良□中□及格□不及格2、对答辩问题的反应、理解、表达情况□优□良□中□及格□不及格3、学生答辩过程中的精神状态□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格评定成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）教研室主任（或答辩小组组长）：（签名）年月日教学系意见：系主任：（签名）年月日'