5-30预应力连续箱型桥梁设计计算书

'薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃螁肇蒄蒃羇羃肀薅蝿衿聿蚈羅膇膈莇螈肃膇蒀羃罿膇蚂螆羅膆螄虿芄膅蒄袄膀膄薆蚇肆膃蚈袂羂膂莈蚅袈芁蒀袁膆芁薃蚄肂芀螅衿肈艿蒅螂羄芈薇羇袀芇虿螀腿芆荿羆肅芅蒁螈羁莅薄羄袇莄蚆螇膅莃莆薀膁莂薈袅肇莁蚀蚈羃莀莀袃衿莀蒂蚆膈葿薄袂肄蒈蚇蚄羀蒇莆袀袆蒆蕿蚃芅蒅蚁羈膁蒄螃袂膈蚅薄肈肄芁螇袁肀芁衿膆荿芀蕿罿芅艿蚁膅膁芈螃羇肇莇袆螀莅莆薅羆芁莅蚈螈芇莅袀羄膃莄蕿袇聿莃蚂肂莈莂螄袅芄莁袆肀膀蒀薆袃肆葿蚈聿羂葿螁袂莀蒈薀膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅肈蒅袇羈莇蒄薇螁芃薃虿羆腿薃螂蝿肅薂蒁羅羁薁蚄螈荿薀螆肃芅蕿袈袆膁薈薈肁肇薇蚀袄莆蚇螂肀节蚆袅袂膈蚅薄肈肄芁螇袁肀芁衿膆荿芀蕿罿芅艿蚁膅膁芈螃羇肇莇袆螀莅莆薅羆芁莅蚈螈芇莅袀羄膃莄蕿袇聿莃蚂肂莈莂螄袅芄莁袆肀膀蒀薆袃肆葿蚈聿羂葿螁袂莀蒈薀膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅肈蒅袇羈莇蒄薇螁芃薃虿羆腿薃螂蝿肅薂蒁羅羁薁蚄螈荿薀螆肃芅蕿袈袆膁薈薈肁肇薇蚀袄莆蚇螂肀节蚆袅袂膈蚅薄肈肄芁螇袁肀芁衿膆荿芀蕿罿芅艿蚁膅膁芈螃羇肇莇袆螀莅莆薅羆芁莅蚈螈芇莅袀羄膃莄蕿袇聿莃蚂肂莈莂螄袅芄莁袆肀膀蒀薆袃肆葿蚈聿羂葿螁袂莀蒈薀膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅肈蒅袇羈莇蒄薇螁芃薃虿羆腿薃螂蝿肅薂蒁羅羁薁蚄螈荿薀螆肃芅蕿袈袆膁薈薈肁肇薇蚀袄莆蚇螂肀节蚆袅袂膈蚅薄肈肄芁螇袁肀芁衿膆荿芀蕿罿芅艿蚁膅膁芈螃羇肇莇袆螀莅莆薅羆芁莅蚈螈芇莅袀羄膃莄蕿袇聿莃蚂肂莈莂螄袅芄莁袆肀膀蒀薆袃肆葿蚈聿羂葿螁袂莀蒈薀膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅肈蒅袇羈莇蒄薇螁芃薃虿羆腿薃螂蝿肅薂蒁羅羁薁蚄螈荿薀螆肃芅蕿袈袆膁薈薈肁肇薇蚀袄莆蚇螂肀节蚆袅袂膈蚅薄肈肄芁螇袁肀芁衿膆荿芀蕿罿芅艿蚁膅膁芈螃羇肇莇袆螀莅莆薅羆芁莅蚈螈芇莅袀羄膃莄蕿袇聿莃蚂肂莈莂螄袅芄莁袆肀膀蒀薆袃肆葿蚈聿羂葿螁袂莀蒈薀膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅肈蒅袇羈莇蒄薇螁芃薃虿羆腿薃螂蝿肅薂蒁羅羁薁蚄螈荿薀螆肃芅蕿袈袆膁薈薈肁肇薇蚀袄莆蚇螂肀节蚆袅袂膈蚅薄肈肄芁螇袁肀芁衿膆荿芀蕿罿芅艿蚁膅膁芈螃羇肇莇袆螀莅莆薅羆芁莅蚈螈芇莅袀羄膃莄蕿袇聿莃蚂肂莈莂螄袅芄莁袆肀膀蒀薆袃肆葿蚈聿羂葿螁袂莀蒈薀膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅肈蒅袇羈莇蒄薇螁芃薃虿羆腿薃螂蝿肅薂蒁羅羁薁蚄螈荿薀螆肃芅蕿袈袆膁薈薈肁肇薇蚀袄莆蚇螂肀节蚆袅袂膈蚅薄肈肄芁螇袁肀芁衿膆荿芀蕿罿芅艿蚁膅膁芈螃羇肇莇袆螀莅莆薅羆芁莅蚈螈芇莅袀羄膃莄蕿袇聿莃蚂肂莈莂螄袅芄莁袆肀膀蒀薆袃肆葿蚈聿羂葿螁袂莀蒈薀膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅肈蒅袇羈莇蒄薇螁芃薃虿羆腿薃螂蝿肅薂蒁羅羁薁蚄螈荿薀螆肃芅蕿袈袆膁薈薈肁肇薇蚀袄莆蚇螂肀节蚆袅袂膈蚅薄肈肄芁螇袁肀芁衿膆荿芀蕿罿芅艿蚁膅膁芈螃羇肇莇袆螀莅莆薅羆芁莅蚈螈芇莅袀羄膃莄蕿袇聿莃蚂肂莈莂螄袅芄莁袆肀膀蒀薆袃肆葿蚈聿羂葿螁袂莀蒈薀膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅肈蒅袇羈莇蒄薇螁芃薃虿羆腿薃螂蝿肅薂蒁羅羁薁蚄螈荿薀螆肃芅蕿袈袆膁薈薈肁肇薇蚀袄莆蚇螂肀节蚆袅袂膈蚅薄肈肄芁螇袁肀芁衿膆荿芀蕿罿芅艿蚁膅膁芈螃羇肇莇袆螀莅莆薅羆芁莅蚈螈芇莅袀羄膃莄蕿袇聿莃蚂肂莈莂螄袅芄莁袆肀膀蒀薆袃肆葿蚈聿羂葿螁袂莀蒈薀膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅肈蒅袇羈莇蒄薇螁芃薃虿羆腿薃螂蝿肅薂蒁羅羁薁蚄螈荿薀螆肃芅蕿袈袆膁薈薈肁肇薇蚀袄莆蚇螂肀节蚆袅袂膈蚅薄肈肄芁螇哈哈大学毕业设计（论文）题目：五跨预应力连续箱梁桥设计（5×30m）指导教师：职称：教授职称：讲师学生姓名：学号：专业：院（系）：完成时间：2011-5-312011年6月2日109 目录目录1摘要3绪论51设计基本资料71.1工程概况71.2设计标准71.3桥梁设计72设计要点及结构尺寸拟定92.1设计要点92.2结构尺寸的拟定103主梁作用效应的计算133.1自重作用效应的计算133.2汽车荷载的效应和人群荷载效应193.3温度应力及支座沉降内力计算283.4内力组合304预应力钢束的估算及布置394.1采用部分预应力混凝土设计，以边梁计算为例394.2钢束的布置404.3主梁净、换算截面几何特性计算445预应力损失及有效预应力计算465.1基本理论465.2预应力损失计算466配束后主梁内力计算及内力组合587截面强度验算667.1基本理论667.2计算公式668抗裂验算708.1《公预规》要求708.2抗裂计算709持久状况构件的应力验算819.1正截面混凝土压应力验算819.2预应力筋拉应力验算849.3混凝土压应力验算8510短暂状况构件的应力验算93109 10.1预加应力阶段的应力验算9310.2吊装应力验算94致谢96参考文献97附录英语翻译98109 摘要连续梁桥是工程上广泛使用的一种桥型,它不但具有可靠的强度,刚度及抗裂性,而且具有行车舒适平稳,养护工作量小,设计及施工经验成熟的特点。设计一座梁桥必须从桥跨布设,尺寸拟定,钢束布置以及施工方法等方面综合考虑,还要充分考虑设计参数和环境影响。本设计是五联连续梁桥，截面形式为四片单箱单室预制箱型梁，纵向横截面；施工方式是先简支后连续施工的连续梁桥。该设计首先进行恒载、活载及次内力的计算,在此基础上进行荷载组合,绘制弯矩和剪力包络图；其次,根据短期效应组合配置预应力钢筋，并进行预应力损失的计算；最后，对该连续梁桥进行验算，是否满足设计要求。关键词：设计；连续梁桥；先简支后连续；预应力109 AbstractThecontinuousbeambridgeisakindofbridgetypeusedwidelyontheproject.Itnotonlyhasareliablestrength,stiffnessandcracking,butalsohasasmoothjourneycomfortable,conservationworkonthedesignandconstructionexperienceofthecharacteristicsofmaturity.Designabridgemustbelaidacrossfromthebridge-laying,thesizeofthedevelopment,steelbeamlayoutandconstructionmethods,butalsogivefullconsiderationtothedesignparametersandenvironmentalimpact.Thisisadesignforafive-spancontinuousbridge,whosecross-sectionisone-compartment,andnochangingontheroaddirection,constructedbyafterafirstsimply-supported.Thefirstdesignincludesconstantload,theliveloadandthecalculationoftheinternalforces.Onthebasisofaloadcombination,wecandrawmomentandshearenvelopemap.Next,accordingtotheshort-termeffectcombinationdispositionprestressedreinforcement,andcarriesonthelossofprestressthecomputation.Finally,carriesonthecheckingcalculationtothiscontinuousbridge,whethertosatisfythedesignrequirements.KeyWords:design;continuousbridge;afterafirstsimply-supported;prestress109 绪论0.1预应力混凝土连续梁桥概述预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。本章简介其发展：由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点：如过早地出现裂缝，使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。为了解决这些问题，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西欧很多国家在战后缺钢的情况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米，到80年代则达到440米。虽然跨径太大时并不总是用预应力结构比其它结构好，但是，在实际工程中，跨径小于400米时，预应力混凝土桥梁常常为优胜方案。我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。虽然连续梁有很多优点，但是刚开始它并不是预应力结构体系中的佼佼者，因为限于当时施工主要采用满堂支架法，采用连续梁费工费时。到后来，由于悬臂施工方法的应用，连续梁在预应力混凝土结构中有了飞速的发展。60年代初期在中等跨预应力混凝土连续梁中，应用了逐跨架设法与顶推法；在较大跨连续梁中，则应用更完善的悬臂施工方法，这就使连续梁方案重新获得了竞争力，并逐步在40—200米范围内占主要地位。无论是城市桥梁、高架道路、山谷高架栈桥，还是跨河大桥，预应力混凝土连续梁都发挥了其优势，成为优胜方案。目前，连续梁结构体系已经成为预应力混凝土桥梁的主要桥型之一。然而，当跨度很大时，连续梁所需的巨型支座无论是在设计制造方面，还是在养护方面都成为一个难题；而T型刚构在这方面具有无支座的优点。因此有人将两种结构结合起来，形成一种连续—刚构体系。这种综合了上述两种体系各自优点的体系是连续梁体系的一个重要发展，也是未来连续梁发展的主要方向。109 另外，由于连续梁体系的发展，预应力混凝土连续梁在中等跨径范围内形成了很多不同类型，无论在桥跨布置、梁、墩截面形式，或是在体系上都不断改进。在城市预应力混凝土连续梁中，为充分利用空间，改善交通的分道行驶，甚至已建成不少双层桥面形式。在我国，预应力混凝土连续梁虽然也在不断地发展，然而，想要在本世纪末赶超国际先进水平，就必须解决好下面几个课题：1)发展大吨位的锚固张拉体系，避免配束过多而增大箱梁构造尺寸，否则混凝土保护层难以保证，密集的预应力管道与普通钢筋层层迭置又使混凝土质量难以提高。2)在一切适宜的桥址，设计与修建墩梁固结的连续—刚构体系，尽可能不采用养护调换不易的大吨位支座。3)充分利用时间的时间价值，采用先简支后连续的施工方法，可以大大的加快工程的施工进度。另外，在设计预应力连续梁桥时，技术经济指针也是一个很关键的因素，它是设计方案合理性与经济性的标志。目前，各国都以每平方米桥面的三材（混凝土、预应力钢筋、普通钢筋）用量与每平方米桥面造价来表示预应力混凝土桥梁的技术经济指针。但是，桥梁的技术经济指针的研究与分析是一项非常复杂的工作，三材指标和造价指标与很多因素有关，例如：桥址、水文地质、能源供给、材料供应、运输、通航、规划、建筑等地点条件；施工现代化、制品工业化、劳动力和材料价格、机械工业基础等全国基建条件。同时，一座桥的设计方案完成后，造价指针不能仅仅反应了投资额的大小，而是还应该包括整个使用期限内的养护、维修等运营费用在内。通过连续梁、T型刚构、连续—刚构等箱形截面上部结构的比较可见：连续—刚构体系的技术经济指针较高。因此，从这个角度来看，连续—刚构也是未来连续体系的发展方向。总而言之，一座桥的设计包含许多考虑因素，在具体设计中，要求设计人员综合各种因素，作分析、判断，得出可行的最佳方案。0.2毕业设计的目的与意义毕业设计的目的在于培养毕业生综合能力，灵活运用大学所学的各门基础课和专业课知识，并结合相关设计规范，独立的完成一个专业课题的设计工作。设计过程中提高学生独立的分析问题，解决问题的能力以及实践动手能力，达到具备初步专业工程人员的水平，为将来走向工作岗位打下良好的基础。本次设计为(5×30)m预应力砼连续梁，桥面净宽10.5m，分为两幅，设计时只考虑单幅的设计。梁体采用由四片梁组成的单箱单室箱型截面，由于预应力混凝土连续梁桥为超静定结构，手算工作量比较大，且准确性难以保证，所以结合有限元分析软件—MIDAS进行，这样不仅提高了效率，而且准确度也得以提高。本次设计的预应力混凝土连续梁采用先简支后连续法施工。109 1设计基本资料1.1工程概况本设计为河南省洛阳市国道3利新区新建公路工程K2+825处实际大桥，本工程全线采用路基宽26米双向四车道一级公路标准，设计时速为80公里/小时。为了便于施工，上部结构为采用通用跨径30m装配式预应力混凝土连续箱梁。1.2设计标准设计荷载：公路—Ⅰ级；设计洪水频率：1/100；桥面净宽：2×10.5米；人群荷载3.0kN/m2。1.3桥梁设计1.3.1桥梁方案的确定1)桥孔设计：大桥设计以适用、安全、经济、协调和美观为原则，在选择孔径时还根据本地区在自然条件、材料供应和地质情况以及施工要求的使用效果、与自然景观是否协调等综合考虑，做到技术可行经济合理，并尽量做到标准化、系列化和施工机械化。本项目山区段桥梁密度很大桥孔布置时，通盘考虑桥孔附近的其他建筑物，防止个建筑物之间的距离太近，避免造成路基压实时作业面过小、近距离多处桥头跳车现象。2)桥梁结构形式：本段内桥梁上部结构形式装配式部分预应力混凝土连续箱梁，先简支后连续；下部结构根据不同情况采用柱式墩，桥台采用桩柱式或肋板式台，钻孔灌注桩基础。根据墩高桥梁的桩径尺寸类型尽量一致，以方便施工。1.3.2主要材料1)混凝土：预制箱梁、现浇接头、湿接缝、调平层均采用C50号混凝土桥墩桥台中除承台、肋身、桩基础采用C25混凝土外，其余均采用C30混凝土。2)钢材：低松弛高强度预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003规定，单根钢绞线直径15.2mm，公称面积140，标准强度=1860MPa，弹性模量；一般钢筋直径d≥12mm者为HRB335热轧螺纹钢，直径d<12mm者采用R235钢筋，R235,HRB335钢筋其规格和技术标准分别符合GB1310-91和GB1499-89之规定；钢板采用符合GB700-98规定的Q235钢板。3)锚具及管道成孔：预制箱梁及顶板负弯矩钢束锚具采用OVM型或其他型号锚具及其配套张拉设备、管道成型采用钢波纹管。109 1)支座：箱梁采用符合交通部行业标准JT/T4-2004《公路桥梁板式橡胶支座》之规定的和系列产品。2)伸缩缝：采用D80型钢缝及D160型模数式伸缩缝装置。3)防水层：桥面防水层采用路桥用水性沥青防水涂料。4)桥梁两侧均采用钢筋混凝土墙式护栏。1.3.3设计要点1)平面布置：桥墩采用径向布置（设计线长为标准跨径），桥台背墙线平行梁端布置，对于同一跨桥尽量采用同一预制梁长，通过梁染之间的现浇接缝在长度变化解决径向布置内弧外弧不等长的问题，设计保证梁梁之间地现浇接头最小长度20mm左右。2)弦弧差在调整：同一跨内预制梁为平行布置，梁边缘与曲线之间存在着差值（弦弧弓形高），调整外缘的距离形成平面线形。3)墩顶湿接着的处理：由于径向布设桥墩及同一孔内预制梁长相同，形成桥墩处相邻孔预制梁端梯形开口，造成墩顶湿接着的长度不等，设计时逐墩逐梁详细提供现浇接头在长度，并给出由此引起变化的图纸，如：临时支座布置图、墩顶现浇接头配筋图等。 由于同样的原因，各片梁下临时支座距盖梁边缘的距离不等，设计时已根据不同情况对个别墩盖梁的宽度予以调整。4)桥面横坡的形成：由于桥梁处于不同的平曲线上，各墩台盖梁顶的横坡不同，有的还可能相差很大，但同一跨内梁的横坡必须为一定值，设计时取该孔梁相邻墩台横坡的平均值。30跨径箱梁通用图在设计时按底板平坡、顶板横坡为2%设计，为了形成桥面横坡，通过梁底预埋钢板、支座垫石现浇调平层（控制原则：最薄10cm高）共同调整来形成桥面横坡，设计时保证支座顶面底面水平。各桥在设计时均考虑了路线纵坡横坡的影响给出了梁底板的具体尺寸及厚度、垫石顶面标高及临时支座位置。5)墩顶水平推力的计算：墩顶水平推力计算采用柔性墩理论中的集成刚度法，采用串联和并联的弹簧来模拟桥墩入支座，考虑上下部结构的联合作用，并假定梁体为刚体，将桥面油汽车制动力、梁体混凝土收缩、徐变、温度产生的水平力，同时考虑一联中设光滑板支座的影响后，根据各墩的刚度进行分配。6)在墩、台挡块内侧、背墙与预制梁对应位置及可能发生构件刚性碰撞的位置设置橡胶缓冲块。7)位于超高段上有梁应注意泄水管位置的改变。8)为减少桥头跳车，桥台后均设钢筋混凝土搭板。当台背填土高度≥6m时，搭板长8m；填土高度<6m时，搭板长度6m。109 2设计要点及结构尺寸拟定2.1设计要点上部结构为4跨预应力混凝土连续箱梁，采用先简支后连续的施工方法，即采用如下施工方法：1)预制简支箱梁，吊装到位。2)浇筑墩顶连续段接着混凝土，达到强度后张拉负弯矩区预应力刚束并压注水泥浆。3)再拆除临时支座完成体系转换。4)完成主梁横向接缝浇注。5)时行护栏和桥面铺装的施工。表2-1基本数据名称项目符号单位数值主梁混凝土立方体强度标准值MPa50弹性模量轴心抗压强度标准值32.4轴心抗拉强度标准值2.65轴心抗压强度设计值22.4轴心抗拉强度设计值1.83短暂状态极限压应力MPa20.72极限拉应力1.757持久状态压应力极限值：MPa极限压应力16.2极限主压应力19.44拉应力极限值1.855短期效应组合极限主拉应力1.855长期效应组合极限拉应力0109 钢绞线标准强度MPa1860弹性模量抗拉设计强度1260最大张拉控制应力1395持久状态应力标准荷载组合MPa1209材料重度钢筋混凝土25.0沥青混凝土23.0钢绞线78.5钢弹性模量与混凝土弹性模量之比5.562.2结构尺寸的拟定2.2.1结构的横向尺寸由于本项目采用的是通用30跨径，使用较高的截面会使整个工程比较经济，所以单向桥面采用四片箱梁，从左至右分别编号1、2、3、4，另分别在跨中、端截面、1/4跨处设横梁，梁的内截面从1/4跨处至端截面线性渐变，桥面横断面及具体尺寸如图： 图2-1主梁横断面布置图（单位尺寸：mm）2.2.2结构的纵向尺寸设计由于采用先简支后连续的施工方法，须在第一阶段简支梁桥施工时在桥梁的两端设置临时支座，设临时支座距离桥墩中心线70cm，则简支梁桥时，桥的设计跨径为28.60m109 。当连接成连续桥时中跨的为30m，边跨为29.30m2.2.3截面的几何特性计算截面的具体尺寸如下图所示：图2-2箱型梁横断面尺寸利用AutoCAD及Midas软件能较为精确的计算出截面的几何特性值，如表2-1所示： 109 表2-2截面几何特性计算结果截面位置截面积A()截面惯矩I()中性轴高度()预制中梁跨中1.103900.3491600.97626支点1.405100.4103580.92914预制边梁跨中1.208290.3722481.01618支点1.501850.4499340.96172成桥中梁跨中1.222700.3799941.02845支点1.509020.4449560.97026成桥边梁跨中1.267690.3876421.06837支点1.561250.4672381.00284109 3主梁作用效应的计算3.1自重作用效应的计算本桥使用的是先简支后连续的施工方法，施工主要有以下几个步骤：1)第一施工阶段，为主梁的预制阶段，待混凝土达到设计强度的90%后张拉正弯矩区的预应力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制梁安装到位，形成由临时支座支撑的简支体系。2)第二施工阶段，先浇注两跨之间接头处的混凝土，待达到设计强度后张拉负弯矩区预应力钢束，压注水泥浆。3)第三施工阶段，拆除全部临时支座，主梁支撑在永久支座上，完成体系转换，再完成主梁横向现浇接缝，最终形成三跨连续梁的空间结构体系。4)第四施工阶段，完成护栏和桥面铺装的施工。 由施工阶段可知，结构的自重是分阶段进行的，主要包括第一施工阶段结构自重的荷载集度，成桥后第一施工阶段自重的增量结构的二期作用自重。针对桥面的特点将空间结构简化为平面结构进行计算，只考虑单片梁的结构体系转换，把结构自重效应平均分到每片梁上，而在进行汽车作用效应计算时考虑荷载的横向分布系数。3.1.1结构自重作用荷载集度计算1、预制箱梁一期结构自重作用荷载集度：中梁：边梁：2、成桥后箱型一期结构自重作用荷载集度增量预制梁计入每片梁间现浇桥面板及横隔梁湿接缝混凝土后的自重作用荷载集度即为成桥后箱型梁一期结构自重作用荷载集度增量。中梁109 边梁3、二期结构自重作用荷载集度桥面铺装采用10cm沥青混凝土铺装，且铺装成宽11m，沥青混凝土重度为24kN/m3,8cm厚C40混凝土调平层，桥面横坡已通过主梁和桥墩调整成2%，另外一侧护栏按每米延长0.30m3混凝土计，混凝土重度按25kN/m3,因桥横向由4片梁组成，则每片梁承担的全部二期永久作用的1/5。3.1.2内力计算本桥为先简支后连续的连续梁，施工过程中包含了结构体系转换，所以结构自重内力计算过程必须首先将各施工阶段产生的阶段内力计算出来然后进行内力叠加。第一施工阶段，结构体系为简支梁结构，自重作用荷载为第二施工阶段，由于两跨接头较短，混凝土重量较小，其产生的内力较小，且会减小跨中弯矩，姑忽略不计第三施工阶段，结构体系以及那个转变为连续梁，因临时支座间距较小，故忽略临时支座移除产生的效应，自重作用荷载仅为翼缘板和横隔梁接头重力，即第四施工阶段，结构体系为连续梁，自重作用荷载为桥梁二期自重作用荷载，即1、第一施工阶段结构自重作用效应内力计算简图如右：由结构力学知识可以计算出跨中、1/4截面、端截面的内力，各截面从左至右分别编号0，1/4，1/2，3/4，1，内力如下表3-1：图3-1第一施工阶段计算模型109 表3-1第一阶段施工内力中梁截面01/41/23/41弯矩()02558.9073411.8772558.9070剪力()461.064230.5320230.532461.064边梁截面01/41/23/41弯矩()02782.5753710.1002782.5750剪力()501.365250.6820250.682501.365注：该表格内计算数据有结构力学求解器所求2、第三施工阶段的效应第三施工阶段通过浇湿接缝完成桥面的横向连接，此期荷载增量假定均匀分配给四片梁，计算模型如图3-2图3-2第三施工阶段计算模型此阶段中跨梁的计算跨径为30m，边跨的计算跨径为29.86m，长度相差不大，都取为30m计算。通过结构力学求解器软件可方便的求得第三施工阶段外力作用下结构产生的弯矩图和剪力图如3-3具体计算结果见表3-2：边梁弯矩图边梁剪力图109 中梁弯矩图中梁剪力图图3-3第三施工阶段内力图表3-2第三施工阶段自重作用效应阶段内力边梁中梁截面剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）1支点（右）17.7040.00035.3960.0001跨1/46.49190.73312.979181.4051跨1/24.72197.372-9.439194.6781跨3/415.93419.917-31.85639.8212支点（左）-27.146-141.632-54.274-283.1682支点（右）23.605-141.63247.195-283.1682跨1/412.392-6.63924.777-13.2732跨1/21.18044.2602.36088.4902跨3/4-10.03211.065-20.05822.1233支点（左）-21.245-106.223-42.475-212.3763支点（右）22.245-106.22344.835-212.3763跨1/411.21219.91722.41839.8213跨1/20.00061.9640.000123.886109 3、第四施工阶段自重作用效应内力第四施工阶段结构体系与第三阶段相同，作用为二期自重作用荷载，通过结构力学求解器，得弯矩图和剪力图如图3-4，具体计算结果见表3-3：（第四施工阶段边梁和中梁受力相同）弯矩图剪力图图3-4第四施工阶段内力图表3-3第四施工阶段自重作用效应阶段内力截面剪力（kN）弯矩（kN·m）截面剪力（kN）弯矩（kN·m）1支点（右）150.1580.0002跨1/210.011375.3951跨1/455.057769.5592跨3/4-85.08993.8491跨1/2-40.042825.8683支点（左）-180.189-900.9471跨3/4-135.142168.9283支点（右）190.200-900.9472支点（左）-230.242-1201.2633跨1/495.100168.9282支点（右）200.211-1201.2633跨1/20.000525.5532跨1/4105.111-56.3094、结构自重作用效应总应力上述3个阶段内力均为阶段内力，每个施工阶段的累计内力需要内力叠加得到，具体叠加结果边梁如表3-4，中梁如表3-5：109 表3-4结构自重作用效应边梁内力叠加截面第一施工阶段第三施工阶段第四施工阶段结构自重作用叠加剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）1支点（右）501.365017.7040.000150.1580.000669.230.001跨1/4250.6822782.5756.49190.73355.057769.559312.233642.871跨1/20.0003710.1004.72197.372-40.042825.868-35.324633.341跨3/4250.6822782.57515.93419.917-135.142168.928131.472971.422支点（左）501.3650-27.146-141.632-230.242-1201.263243.98-1342.902支点（右）501.365023.605-141.632200.211-1201.263725.18-1342.902跨1/4250.6822782.57512.392-6.639105.111-56.309368.192719.632跨1/20.0003710.1001.18044.26010.011375.39511.194129.762跨3/4250.6822782.575-10.03211.065-85.08993.849155.562887.493支点（左）501.3650-21.245-106.223-180.189-900.947299.93-1007.173支点（右）501.365022.245-106.223190.200-900.947713.81-1007.173跨1/4250.6822782.57511.21219.91795.100168.928356.992971.423跨1/20.0003710.1000.00061.9640.000525.5530.004297.62表3-5结构自重作用效应中梁内力叠加截面第一施工阶段第三施工阶段第四施工阶段结构自重作用叠加剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）剪力（kN）弯矩（kN·m）1支点（右）461.064035.3960.000150.1580.000646.620.001跨1/4230.5322558.90712.979181.40555.057769.5592982573509.871跨1/20.0003411.877-9.439194.678-40.042825.868-49.484432.421跨3/4-230.5322558.907-31.85639.821-135.142168.928-397.532767.662支点（左）-461.0640-54.274-283.168-230.242-1201.263-745.58-1484.432支点（右）461.064047.195-283.168200.211-1201.263708.47-1484.432跨1/4230.5322558.90724.777-13.273105.111-56.309360.422489.332跨1/20.0003411.8772.36088.49010.011375.39512.373875.762跨3/4-230.5322558.907-20.05822.123-85.08993.849-335.682674.883支点（左）-461.0640-42.475-212.376-180.189-900.947-683.73-1113.323支点（右）461.064044.835-212.376190.200-900.947696.10-1113.323跨1/4230.5322558.90722.41839.82195.100168.928348.052767.663跨1/20.0003411.8770.000123.8860.000525.5530.004061.32109 3.2汽车荷载的效应和人群荷载效应3.2.1冲击系数和车道折减系数根据《通规》4.3.2规定，适用于连续梁桥的结构基频计算如下：（3.1）式中：、—基频，Hz，计算连续梁冲击力引起的效应和剪力引起的效应时用，计算连续梁冲击力引起的负弯矩效应时，采用。—计算跨径，m。—混凝土的弹性，。—梁跨中截面惯性矩，。—结构跨中的单位长度质量，。所以，HzHz由于1.5Hz<<14Hz，应使用计算冲击系数。所以，用于正弯矩和剪力的冲击系数：用于负弯矩的冲击系数：而根据《通规》4.3.1-4规定，行车道为两车道时折减系数为，行车道为三车道时折减系数为3.2.2主梁荷载的横向分布系数连续梁桥的横向分布简化计算方法是采用等刚度原则，将连续梁的某一跨等代为等跨径等截面简支梁来计算荷载的横向分布系数。本四跨连续梁桥四跨跨径基本相同，边跨109 29.3m中跨30m，每一跨不同截面的刚度变化较小，可以忽略其变化的影响，并取中梁跨中截面刚度做为计算刚度。根据相关资料等跨等截面连续梁桥的等效简支梁抗弯惯性矩为：边跨，中跨，而抗扭惯性矩换算系数为。3.2.2.1跨中荷载的横向分布系数。1、边跨踦中的荷载分布系数。本梁桥有强大的横向连接，并且承重结构长宽之比：（3.2）所以适宜采用刚性横梁法计算横向分布系数。将结构等效为简支梁桥计算时结构的等效惯性矩为：（3.3）式中：为换算后的等效抗弯惯性矩，为换算后的等效抗扭惯性矩。抗弯惯性矩已在前面的计算中给出，抗扭惯性矩同样可以用Midas中的截面特性计算器计算出来，。所以抗扭修正系数：（3.3）其中：，，，，，，，，。所以，按修正偏心压力法横向影响线的坚标值：（3.4）式中：=4，。号梁的横向分布系数：所以号梁的横向影响线如下图：109 图3-5边跨号梁的横向影响线号梁的横向分布系数：桥面最多只允许布置三车道通行，车辆荷载布置与求号梁横向分布系数时相同，所以号梁的横向分布如下图：109 图3-6边跨号梁的横向分布由上可知，边跨跨中荷载横向分布系数如表3-6。表3-6边跨跨中荷载横向分布系数项目梁号12汽车荷载横向分布系数三车道0.62310.2650两车道0.73460.3936人群荷载横向分布系数三车道0.59200.3852两车道0.59200.38522、中跨踦中的荷载分布系数。同边跨跨中荷载横向分布系数相同，抗扭折减系数109 （3.5）其中：，，，，，，，，。所以。对于号梁，横向分布系数分布如图3-7：图3-7中跨号梁横向分布系数109 对于号梁：桥面最多只允许布置三车道通行，车辆荷载布置与求号梁横向分布系数时相同，所以号梁的横向分布如图3-8：图3-8中跨号梁横向分布系数109 由上可知，中跨跨中荷载横向分布系数如表3-7。表3-7中跨跨中荷载横向分布系数项目梁号12汽车荷载横向分布系数三车道0.62730.2780两车道0.74670.4061人群荷载横向分布系数两、三车道0.61110.39063.2.2.2支点的荷载横向分布系数按杠杆原理法绘制荷载横向分布系数影响线，并按照最不利进行布载如图3-8，计算结果见表3-8109 图3-8支点处1、2号梁的横向系数分布1号梁可变作用的横向分布系数：2号梁可变作用的横向分布系数：表3-8支点处荷载横向分布系数项目梁号12汽车荷载横向分布系数0.59280.4944人群荷载横向分布系数1.21803.2.2.3荷载横向分布系数取值由于跨中横向分布系数大于其他地方，所以边跨去边跨跨中截面横向系数，中跨取中跨截面横向分布系数，支点处均取1。3.2.3汽车荷载效应内力计算主梁汽车荷载的横向分布系数确定之后，将汽车效应乘以相应的分布系数后，在主梁的内力影响线上最不利布载，可得主梁最大汽车荷载效应内力，计算公式为：（3.6）式中：——主梁最大汽车荷载内力（弯矩或剪力）；——汽车荷载的冲击系数；——荷载的横向分布系数（此处已经计入车道折减系数）；——车道集中荷载的标准值；——主梁内力影响线竖标值；——车道荷载的均布标准值；——主梁内力影响线中均布荷载所在的面积。109 由于，在进行移动荷载分析时可以近似的看成等跨连续梁进行分析计算，这样就可以用《公路桥涵设计手册—基本资料》，查得影响线的最大值和各跨影响线的面积，从而根据以上工式计算汽车荷载的效应。由于在此是五夸连续梁，传统计算方法比较麻烦，由于时间原因，在此采用Midas计算主梁各计算截面的最不利内力，计算结果如表3-9表3-9汽车荷载效应内力截面1号梁2号梁1支点（右）0.000.0026.85-290.320.000.0017.17-185.601跨1/41320.25-177.6281.77-186.32844.01-113.5552.27-119.111跨1/21566.42-355.24162.46-101.811001.38-227.10103.86-65.091跨3/4927.07-532.87245.40-39.79592.66-340.65156.88-25.442支点（左）191.63-793.14322.53-7.24122.50-507.04206.19-4.632支点（右）191.63-1178.0735.35-319.57122.50-753.1222.60-204.292跨1/4889.31-618.3364.17-230.96568.52-395.2941.02-147.652跨1/21344.81-442.45140.01-141.86859.71-282.8589.51-90.692跨3/4911.98-540.13235.12-67.23583.01-345.29150.31-42.983支点（左）316.18-1072.43315.91-44.75202.13-685.58201.96-28.613支点（右）316.18-1072.4339.41-318.55202.13-685.5825.19-203.643跨1/4928.29-525.6766.23-231.00593.44-336.0542.34-147.673跨1/21371.94-385.77141.68-141.68877.05-246.6190.57-90.573.2.4人群荷载效应内力用同样的方法计算人群荷载效应内力，具体计算结果见表3-10：表3-10人群荷载效应内力截面1号梁2号梁1支点（右）0.000.002.83-31.350.000.001.84-20.401跨1/4125.30-20.894.89-12.5081.53-13.593.18-8.131跨1/2153.99-44.7610.89-5.40100.20-29.127.09-3.511跨3/486.09-62.4020.35-1.7556.02-40.6013.24-1.142支点（左）22.70-184.6632.44-0.7714.77-120.1621.11-0.50109 2支点（右）22.70-184.663.76-31.6314.77-120.162.45-20.582跨1/471.70-74.565.16-19.8446.66-48.513.36-12.912跨1/2127.05-70.700.99-11.2282.67-46.000.65-7.302跨3/482.49-66.8418.63-6.5453.67-43.4912.12-4.263支点（左）49.63-174.5930.62-5.2132.30-113.6019.93-3.393支点（右）49.63-174.594.71-31.3532.30-113.603.07-20.403跨1/486.86-61.966.07-19.3856.52-40.323.95-12.613跨1/2136.81-61.9610.80-10.8089.02-40.327.03-7.033.3温度应力及支座沉降内力计算3.3.1温度应力计算根据《通规》4.3.10条规定，混凝土上部结构和带混凝土桥面板的钢结构的竖向日照反温差差为正温差乘以-0.5。根据《通规》4.3.10-3规定差基数为：℃，℃，14度到5.5度线性变化阶段厚10cm，5.5度到0度的线性变化阶段厚30cm，计算简图如下，取跨中截面进行计算把截面单元划分为四份：图3-9跨中截面温度分布温差应力可以根据《公预规》附录B计算：（3.7）（3.8）式中：—截面内的单元面积；—单元面积内温差应力的平均值，均以正值代入；—混凝土线膨胀系数，；—混凝土弹性模量，；109 —单元面积截面重心至中性轴的距离，中性轴以上取正，以下取负。在此，我们分别计算出温度分布，具体计算结果如表3-11：表3-11温度荷载效应内力截面剪力（kN）弯矩（kN·m）截面剪力（kN）弯矩（kN·m）1支点（右）-61.790.002跨1/215.451621.981跨1/4-61.79463.422跨3/415.451506.121跨1/2-61.79926.843支点（左）15.451390.271跨3/4-61.791390.273支点（右）0.001390.272支点（左）-61.791853.693跨1/40.001390.272支点（右）15.451853.693跨1/20.001390.272跨1/415.451737.833.3.2基础沉降计算基础沉降计算时应考虑很多种沉降工况，根据Midas可以方便的计算出各个支点沉降时所组成的弯矩和剪力包络图如图3-10，并计算出各个特征截面的内力。支座位移引起的弯矩包络图：支座位移引起的剪力包络图：图3-10支座位移引起的内力包络图109 然后求得最后各个计算截面的内力如表3-12所示：表3-12支座位移效应内力截面1支点（右）0020.85-20.851跨1/4153.76-153.7620.85-20.851跨1/2307.51-307.5120.85-20.851跨3/4461.27-461.2720.85-20.852支点（左）615.02-615.0220.85-20.852支点（右）615.02-615.0245.84-45.842跨1/4301.43-301.4345.84-45.842跨1/2233.12-233.1245.84-45.842跨3/4427.58-427.5845.84-45.843支点（左）760.13-760.1345.84-45.843支点（右）760.13-760.1350.68-50.683跨1/4401.12-401.1250.68-50.683跨1/2264.55-264.5550.68-50.683.4内力组合为了进行预应力钢束的计算，在不考虑预加力引起的结构次内力及混凝土收缩徐变次内力的前提下，按桥规《通规》第4.1.6条和第4.1.7条规定，根据可能出现的荷载进行第一次内力组合。3.4.1按承载能力极限状态设计基本组合。永久作用的设计值效应和可变作用设计值效应相结合，其效应组合表达式为：（3.9）式中——承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值——结构的重要性系数，按《通规》表1.0.9规定的结构设计安全等级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0、09；——第i个永久作用效应的分项系数，当永久作用效应对结构承载力不利时取，对结构的承载能力有利时，其分项系数取，其他永久作用效应分享系数见《通规》；109 ——第i个永久作用的标准值；——汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，取；——汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的标准值；——作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取，但风荷载的分项系数取；——在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第j个可变作用效应的标准值；——在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用效应的组合系数，取值见《通规》第4.1.6条。根据《通规》第4.1.6条规定，各种作用的分项系数取值如下结构重要性系数恒载作用效应的分项系数取（对结构承载力不利），或（对结构承载力有利）基础变位作用效应的分项系数汽车荷载效应的分项系数取温度作用效应的分项系数取人群荷载作用效应分项系数和其他可变作用组合的组合系数均取则承载能力极限状态组合为：对结构承载不利时对结构承载有利时3.4.2按正常使用极限状态设计3.4.2.1作用短期效应组合永久作用标准值效应与可变荷载作用频遇值效应相组合，其效应表达式为：（3.10）109 式中——短期作用组合设计值——第j个可变作用效应的频遇值系数。汽车荷载（不计冲击力）；人群荷载；风荷载；温度梯度作用；其他作用——第j个可变作用效应的频遇值；其他符合意义同前。3.4.2.2作用长期效应组合永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：（3.11）式中——短期作用组合设计值——第j个可变作用效应的准永久值系数。汽车荷载（不计冲击力）；人群荷载；风荷载；温度梯度作用；其他作用——第j个可变作用效应的准永久值；其他符合意义同前。根据《通规》第4.1.7条规定，各种作用的分项系数取值如下：汽车荷载（不计冲击力）效应的准永久值系数取温度作用效应的准永久值系数取则长期作用效应组合为：3.4.3计算结果根据上述的组合要求，进行承载能力极限状态内力组合和正常使用状态内力组合，具体结果如表3-13和表3-14.其中承载能力极限状态（不利）：1.2×+0.5×+1.4×+0.8×1.4×+0.8×承载能力极限状态（有利）：1.0×+0.5×+1.4×+0.8×1.4×+0.8×短期作用组合为：1.0×+1.0×+0.7×+0.8×+1.0×长期作用组合为：1.0×+1.0×+0.4×+0.8×+0.4×109 表3-131号梁主梁作用效应组合截面位置内力分量荷载组合结构自重效应基础沉降汽车荷载效应温度效应人群荷载承载能力极限状态承载能力极限状态短期作用组合长期作用组合有利不利1支点最大弯矩0.000.000000.000.000.00最小弯矩0.000.000000.000.000.00最大剪力646.6252.02185.661.7920.41159.56869.19813.78最小剪力646.6252.02-17.17-30.9-1.84740.73662.76667.861跨1/4最大弯矩3509.87390.145844.01463.4281.536221.704810.274565.07最小弯矩3509.87390.145-113.55-234.81-13.593965.933636.963671.52最大剪力298.5752.02119.1161.798.13631.63472.79440.21最小剪力298.5752.02-52.2761.79-3.18375.87368.48382.541跨1/2最大弯矩4432.42780.281001.38926.84100.28289.326597.766304.76最小弯矩4432.42780.28-227.1-463.62-29.124831.084689.454759.74最大剪力-49.4852.0265.0961.793.51141.7790.8073.56最小剪力-49.4852.02-103.8661.79-7.09-119.49-11.4816.931跨3/4最大弯矩2276.661170.43592.661390.2756.025782.464936.924765.48最小弯矩2276.661170.43-340.65-195.14-40.62564.903065.533169.11最大剪力-397.5352.0225.4461.791.14-344.61-281.13-287.73最小剪力-397.5352.02-156.8861.79-13.24-619.99-394.45-350.022支点（左）最大弯矩-1484.431560.57122.51853.6914.771564.171640.331602.98109 最小弯矩-1484.431560.57-753.12-926.85-120.16-3261.70-1149.17-946.93最大剪力-745.5852.024.6361.790.5-792.30-641.12-642.49最小剪力-745.5852.02-206.1961.79-21.11-1117.70-777.12-716.512支点（右）最大弯矩-1484.431560.57122.51853.6914.771564.171640.331602.98最小弯矩-1484.431560.57-753.12-926.85-120.16-3261.70-1149.17-946.93最大剪力708.47-116.09204.29-15.4520.581089.63711.46651.60最小剪力708.47-116.09-22.6-15.45-2.45739.75565.31572.032跨1/4最大弯矩2489.33689.86568.521737.8346.666139.754924.614764.40最小弯矩2489.33689.86-395.29-868.92-48.511737.622221.052342.08最大剪力360.42-116.09147.65-15.4512.91581.94325.00282.92最小剪力360.42-116.09-41.02-15.45-3.36295.02206.35217.912跨1/2最大弯矩3875.76-180.86859.711621.9882.677696.435541.665292.13最小弯矩3875.76-180.86-282.85-810.99-463191.782846.622940.00最大剪力12.37-116.0990.69-15.457.376.68-59.57-85.04最小剪力12.37-116.09-89.51-15.45-0.65-189.20-165.30-144.102跨3/4最大弯矩2674.88-1050.58583.011506.1253.675262.773199.233031.44最小弯矩2674.88-1050.58-345.29-753.06-43.491296.85791.00897.39最大剪力-335.68-116.0942.98-15.454.26-412.03-436.55-449.10最小剪力-335.68-116.09-150.31-15.45-12.12-705.57-557.81-515.593支点（左）最大弯矩-1113.32-1922.30202.131390.2732.3-411.83-1781.42-1847.81最小弯矩-1113.32-1922.30-685.58-695.14-113.6-4194.54-4077.35-3849.75最大剪力-683.73-116.0928.61-15.453.39-851.03-793.27-801.95109 最小剪力-683.73-116.09-201.96-15.45-19.93-1206.47-941.70-882.783支点（右）最大弯矩-1113.32-1922.30202.131390.2732.3-411.83-1781.42-1847.81最小弯矩-1113.32-1922.30-685.58-695.14-113.6-4194.54-4077.35-3849.75最大剪力696.10124.36203.64020.41211.16951.36891.76最小剪力696.10124.36-25.190-3.07857.94803.72811.423跨1/4最大弯矩2767.66-989.59593.441390.2756.525293.443268.833096.91最小弯矩2767.66-989.59-336.05-695.14-40.321520.92999.291101.63最大剪力348.05124.36147.67012.61704.23565.15523.24最小剪力348.05124.36-42.340-3.95415.03445.48457.703跨1/2最大弯矩4061.32-56.84877.051390.2789.027754.765681.635424.26最小弯矩4061.32-56.84-246.61-695.14-40.323664.913274.233355.77最大剪力0.00124.3690.5707.03198.82180.54155.26最小剪力0.00124.36-90.570-7.03-74.4668.1893.46注：(1)表格中剪力的单位为，弯矩的单位为；(2)短期效应组合和长期效应组合的计算中已经扣除汽车荷载冲击系数的作用。(3)基础沉降、汽车效应、温度效应为可选组合效应，在时行组合设计时，按最不利情况进行组合。109 表3-142号梁主梁作用效应组合截面位置内力分量荷载组合结构自重效应基础沉降汽车荷载效应温度效应人群荷载承载能力极限状态承载能力极限状态短期作用组合长期作用组合有利不利1支点最大弯矩000000.000.000.00最小弯矩000000.000.000.00最大剪力646.6220.85290.3261.7931.351305.91905.79819.46最小剪力646.62-20.85-26.85-30.9-2.83689.36583.65591.591跨1/4最大弯矩3509.87153.761320.25463.42125.36831.524876.084493.87最小弯矩3509.87-153.76-177.62-234.81-20.893594.063050.993104.83最大剪力298.5720.85186.3261.7912.5716.26482.46431.63最小剪力298.57-20.85-81.7761.79-4.89295.74277.89299.841跨1/2最大弯矩4432.42307.511566.42926.84153.998919.296485.396028.71最小弯矩4432.42-307.51-355.24-463.62-44.764085.893516.493625.96最大剪力-49.4820.85101.8161.795.4180.2481.4554.53最小剪力-49.48-20.85-162.4661.79-10.89-243.29-119.94-75.631跨3/4最大弯矩2276.66461.27927.071390.2786.095938.154439.304172.05最小弯矩-695.14-461.27-532.87-195.14-62.4-2116.74-1644.08-1502.71最大剪力-397.5320.8539.7961.791.75-339.25-303.91-314.21最小剪力-397.53-20.85-245.461.79-20.35-790.31-522.46-453.182支点（左）最大弯矩-1484.43615.02191.631853.6922.71199.27740.23682.04109 最小弯矩-1484.43-615.02-1178.07-926.85-184.66-4495.82-3664.58-3160.73最大剪力-745.5820.857.2461.790.77-803.85-670.60-672.75最小剪力-745.58-20.85-322.5361.79-32.44-1332.87-924.45-829.982支点（右）最大弯矩-1484.43615.02191.631853.6922.71199.27740.23682.04最小弯矩-1484.43-615.02-1178.07-926.85-184.66-5034.72-3664.58-3280.09最大剪力708.4745.84319.57-15.4531.631347.46946.99853.69最小剪力708.47-45.84-35.35-15.45-3.76755.19627.33637.802跨1/4最大弯矩2489.33301.43889.311737.8371.76429.694735.304485.46最小弯矩2489.33-301.43-618.33-868.92-74.56893.241082.681271.21最大剪力360.4245.84230.96-15.4519.84789.24539.07473.45最小剪力360.42-45.84-64.17-15.45-5.16295.22262.24280.262跨1/2最大弯矩3875.76233.121344.811621.98127.058644.696263.265874.28最小弯矩3875.76-233.12-442.45-810.99-70.72907.632683.062828.37最大剪力12.3745.84141.86-15.4511.22234.77134.0594.33最小剪力12.37-45.84-140.01-15.45-0.99-225.25-122.79-89.642跨3/4最大弯矩2674.88427.58911.981506.1282.496502.764884.724623.14最小弯矩2674.88-427.58-540.13-753.06-66.841302.881284.921450.63最大剪力-335.6845.8467.23-15.456.54-293.92-259.18-278.74最小剪力-335.68-45.84-235.12-15.45-18.63-798.29-540.09-474.243支点（左）最大弯矩-1113.32760.13316.181390.2749.631113.32980.2265876.9183最小弯矩-1113.32-760.13-1072.43-695.14-174.59-4240.43-3186.09-2831.93最大剪力-683.7345.8444.75-15.455.21-744.92-620.76-634.29109 最小剪力-683.73-45.84-315.91-15.45-30.62-1345.84-943.97-852.133支点（右）最大弯矩-1113.32760.13316.181390.2749.631113.32980.2265876.9183最小弯矩-1113.32-760.13-1072.43-695.14-174.59-4240.43-3186.09-2831.93最大剪力696.150.68318.55031.351350.52950.99858.10最小剪力696.1-50.68-39.410-4.71748.21619.32631.323跨1/4最大弯矩2767.66401.12928.291390.2786.866500.064871.584603.58最小弯矩2767.66-401.12-525.67-695.14-61.961519.391463.221622.65最大剪力348.0550.68231019.38793.53543.46478.11最小剪力348.05-50.68-66.230-6.07291.10255.36274.413跨1/2最大弯矩4061.32264.551371.941390.27136.818675.216319.365918.22最小弯矩4061.32-264.55-385.77-695.14-61.963335.932969.373096.26最大剪力050.68141.68010.8238.81138.3698.93最小剪力0-50.68-141.680-10.8-238.81-138.36-98.93注：(1)表格中剪力的单位为，弯矩的单位为；(2)短期效应组合和长期效应组合的计算中已经扣除汽车荷载冲击系数的作用。(3)基础沉降、汽车效应、温度效应为可选组合效应，在时行组合设计时，按最不利情况进行组合。109 4预应力钢束的估算及布置4.1采用部分预应力混凝土设计，以边梁计算为例4.1.1正弯矩配筋估算根据上表可知，边跨跨中弯矩最大，取，则有取，预应力损失按张拉控制应力的0.2估算，则所需要的预应力钢筋面积为选用8束钢绞线，，采用OVM锚固，波纹管成孔4.1.2负弯矩配筋计算根据上表可知，在第3支点处有最大的负向弯矩，取，则有109 取，预应力损失按张拉控制应力的0.2估算，则所需要的预应力钢筋面积为选用5束钢绞线，，采用OVM锚固，波纹管成孔由于边跨跨中截面和边跨第3支座处分别为各个计算截面的最大和最小弯矩，为了节省时间，全桥所有的跨中和支座处，均按照上面计算配筋。4.2钢束的布置连续梁预应力钢束的配置除满足《公预规》构造及受力要求外，还应考虑一下原则：1)应选择适当的预应力钢束的布置形式和锚具形式，对不同跨境的梁桥结构，要选用预加力大小适当的预应力筋，已达到合理的布置形式。避免因预应力筋与锚具形式选择不当，二是结构构造尺寸加大。当预应力筋截面选择过小，造成大跨结构中布束过多，而构造尺寸限制布置不下时，则要加大预应力筋截面。2)预应力束筋的布置要考虑施工的方便，不能像钢筋混凝土结构中任意切断钢筋那样去切断预应力束筋，否则将导致结构中布置过多的锚具，3)预应力束筋的布置，既要符合结构的受力要求，又要注意在超静定结构体系中避免引起较大的结构次内力。4)预应力束筋的配置，应考虑材料的经济指标的先进性，这往往与梁桥体系、结构尺寸、施工方法的选着都有密切关系。5)预应力束筋应避免使用多次反向曲率的连续束，否则引起恨得摩阻损失，降低预应力束筋的效益。6)预应力束筋的布置，不但要考虑结构在使用阶段弹性受力状态的需要，而且要考虑到结构在破坏阶段时的需要。109 图4-1钢束计算示意图表4-1钢束计算结果钢束号弯起高度144.031.058.989177.7836.1454.865007.5116.020.051.162376.0700.9398.255007.588.09.043.532607.1531.5341.440007.512.59.03.51283.10196.930000本次设计为先简支后连续梁桥，主梁在简支状态下主要承受自重产生的正弯矩和预加力作用，因此在正弯矩束筋布置时应满足简支状态下的受力要求，其次截面上缘负弯矩的钢束不仅用来承受二期荷恒载、活载负弯矩及结构次内力，同时又是结构体系转换的有效手段，结合以上原则，结合本设计的施工特点，钢束布置结果如图4-2、图4-3和图4-4。109 图4-2预应力钢束布置图109 图4-3中跨跨中和支座处钢束布置横断面图图4-4边跨跨中和支座处钢束布置横断面图109 4.3主梁净、换算截面几何特性计算在求得各毛截面几何特性和钢束布置的基础上，即可计算出主梁净截面和换算截面的几何特性。表4-2以计算跨中截面为例说明计算过程。表4-2中跨跨中截面的净截面和换算截面几何特性计算表截面类别分块名称分块面积()重心高(m)对底面积距()自身惯性矩()()截面惯矩()净截面毛截面1.267691.0681.3540.387642-0.016280.387978预留管道面积-0.022620.172-0.0039-0.000188-0.91215-0.01901混凝土净面积1.2450711.0841.350.36897换算截面钢束换算截面积0.0206930.1720.003570.000172-0.881480.016251毛截面1.267691.0681.3540.3876420.0143890.387904换算截面面积1.2883831.0531.3570.404155由于配筋时第2跨和第3跨配筋相同，故其界面特性也相同，整个计算截面的净截面几何特性和换算截面几何特性如下表4-3和表4-4：表4-3净截面几何特性截面位置截面积()中性轴高度()截面惯矩()1支点（右）1.5386311.0074210.4614339511跨1/41.2450711.0840480.3700796011跨1/21.2450711.0846450.3689700261跨3/41.2450711.0827670.3723556172支点（左）1.5386311.0043330.4615712142支点（右）1.5386311.0043330.4615712142跨1/41.2450711.0827670.3723556172跨1/21.2450711.0846450.3689700262跨3/41.2450711.0827670.3723556173支点（左）1.5386311.0043330.4615712143支点（右）1.5386311.0043330.4615712143跨1/41.2450711.0827670.3723556173跨1/21.2450711.0846450.368970026109 表4-4换算截面几何特性截面位置截面积()中性轴高度()截面惯矩()1支点（右）1.5858230.9984740.4728111跨1/41.2922631.0520750.4057941跨1/21.2922631.0514170.4070081跨3/41.2922631.0534860.4033032支点（左）1.5858231.0018990.4727162支点（右）1.5819431.0015110.4724162跨1/41.2883831.0556420.4011822跨1/21.2883831.0539810.4041552跨3/41.2883831.0556420.4011823支点（左）1.5858231.0018990.4727163支点（右）1.5819431.0015110.4724163跨1/41.2883831.0556420.4011823跨1/21.2883831.0539810.404155109 5预应力损失及有效预应力计算5.1基本理论预应力混凝土连续梁桥的设计计算，需要根据承受外荷载的情况，确定其本省预加应力的大小。然而筋束中的预应力往往受施工因素、材料性能及环境条件等因素的影响而引起预应力损失。设计所需要的预应力值，应是扣除相应阶段的应力损失后，筋束中实际存在的预应力（即有效预应力）值。如筋束张拉时的初始应力（一般称为张拉控制应力）为，相应的预应力损失值为，则有效预应力的表达式为：。5.2预应力损失计算《公预规》规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算中，后张法应考虑下列因素引起的预应力损失值。预应力筋束与管道壁之间的摩擦锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩混凝土的弹性压缩预应力筋束的应力松弛混凝土的收缩和徐变5.2.1后张法由预应力钢筋与管道之间摩擦引起的应力损失（5.1）式中：——张拉钢筋锚下的控制应力，MPa；——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数，按《公预规》表6.2.2采用，取0.25；——从张拉端至计算截面之间曲线管道部分的夹角之和，rad；——从张拉端至计算截面的管道长度，近视可取纵轴上的投影长度；——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，按《公预规》表6.2.2采用，取0.0015跨中摩擦应力损失计算见表5-1，其余截面同跨中，见表5-2。表5-1跨中摩擦应力损失钢束编号(m)(MPa)(MPa)N10.13090.0327214.6860.0220290.053282139574.328N20.13090.0327214.7510.0221270.053374139574.457N30.13090.0327214.80.02220.053444139574.554N40.0244350.0061014.80.02220.027912139538.936平均值65.569109 表5-2各控制截面摩擦应力损失平均值截面位置平均值(MPa)截面位置平均值(MPa)1支点（右）0.9672跨1/265.5691跨1/435.1432跨3/445.0931跨1/265.5693支点（左）0.96791跨3/435.1433支点（右）0.96792支点（左）0.96793跨1/445.0932支点（右）0.96793跨1/265.5692跨1/445.0935.2.2后张法由锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失（5.2）式中：——锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值，按《公预规》表6.2.3采用，本设计取6mm；——预应力筋的有效长度，mm；——预应力钢筋的弹性模量。计算锚具变形、钢筋回缩引起的预应力损失，后张法布筋的构件应考虑反摩阻的影响，反摩阻的影响长度为，即：（5.3）式中：—张拉端锚具变形、钢筋回缩、接缝压缩值，按《公预规》6.2.3采用，6mm。—单位长度由管道摩擦引起的预应力损失，，为张拉端锚下张拉控制应力，为扣除管道摩擦损失后锚固端的预拉应力，。—张拉端至锚固端的距离，这里采用两端张拉，锚固端为跨中截面。下面将各束预应力筋的反摩阻影响长度列表计算于表5-3表5-3反摩阻影响长度计算表钢束编号(MPa)(MPa)(MPa)(mm)(MPa/mm)(mm)N1139574.3281320.672146860.00506115204.344N2139574.4571320.543147510.00504815224.772N3139574.5541320.446148000.00503715240.108N4139538.9371356.063148000.00263121088.389求得后可知，四束钢绞线均，所以可按下式计算：109 式中：—当时，预应力钢筋考虑反摩阻后张拉端锚下预应力损失。其值可以以下方法求得：令图5-1中的等腰梯形面积，算得，则。图5-1考虑反摩阻后预应力钢筋应力损失计算简图各控制截面的计算如表5-6：表5-6各控制截计算表截面位置(m)(m)应力损失梯形面积()长度()()()各截面平均值1支点（右）N10.38615.2041170153.9315.0612150.024141.506N20.450015.2241170153.7305.0476149.187N30.51515.2401170153.5805.0374148.391N40.50021.0881170121.0512.6309118.4201跨1/4N17.343015.2041170153.9315.061279.60280.00429N27.375515.2241170153.7305.047679.273N37.40015.2401170153.5805.037479.026N47.40021.0881170121.0512.630982.1141跨1/2N114.68615.2041170153.9315.06125.27414.43523N214.75115.2241170153.7305.04764.816N314.80015.2401170153.5805.03744.472N414.80021.0881170121.0512.630943.1775.2.3由混凝土弹性压缩引起的预应力损失()109 混凝土弹性压缩引起的预应力损失应按应力计算所需的控制截面进行计算。可取以下简化计算公式：（5.4）式中：——张拉批次数，；——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比；；——全部预应力钢筋的合力在其作用点(全部预应力钢筋的重心点)处产生的混凝球土正应力，。其中。利用上述公式，中跨跨中截面的计算如表5-7所示：表5-7中跨跨中截面计算表束号(MPa)(MPa)()()(m)(MPa)N174.3285.27460.0011121.4220.758373.603N274.4574.81630.0011121.4230.868373.964N374.5544.4720.0011121.4230.978374.325N438.93643.1770.0011121.4190.978374.315=(MPa)16.208(MPa)34.355用同样的方法，我们可以得到各控制截面处的值如表5-8表5-8各控制截面的平均值截面位置平均值(MPa)截面位置平均值(MPa)1支点（右）15.3732跨1/234.3551跨1/437.3302跨3/428.0271跨1/240.6573支点（左）17.9751跨3/437.3303支点（右）17.9752支点（左）15.3733跨1/428.0272支点（右）17.9753跨1/234.3552跨1/428.0275.2.4由钢筋松弛引起的预应力损失终极值()本桥梁采用一次张拉、低松弛钢绞线，由钢筋松弛引起的预应力损失终极值用下式计算：（5.5）109 式中：——张拉系数，一次张拉=1，超张拉=0.9，取=1；——钢筋松弛系数，I级松弛=1，低松弛=0.3，取=0.3；——传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件。中跨跨中截面由钢筋松弛引起的预应力损失见表5-9，其余截面计算同跨中，计算结果见表5-10。表5-9中跨跨中截面计算表束号(MPa)(MPa)(MPa)(MPa)(MPa)N174.3285.274616.2081299.18840.228N274.4574.816316.2081299.51840.274N374.5544.47216.2081299.76540.309N438.93643.17716.2081296.67739.877平均值40.172表5-10各控制截面的平均值截面位置平均值(MPa)截面位置平均值(MPa)1支点（右）31.8852跨1/237.6611跨1/432.5772跨3/432.4971跨1/236.8023支点（左）31.5481跨3/432.5773支点（右）31.5482支点（左）31.8853跨1/432.4972支点（右）31.5483跨1/237.6612跨1/432.495.2.5由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失()（5.6）（5.7）式中：，——构件受拉区、受压区全部纵向钢筋重心处收混凝土收缩徐变引起的预应力损失值。，——构件受拉区、受压区全部预应力筋重心处由预应力产生的混凝土法向应力，按《公预规》6.1.5或6.1.6计算；109 ——预应力钢筋弹性模量，取MPa；——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比，取5.65；，——构件受拉区、受压区全部纵向钢筋配筋率；——构件截面面积，对于后张法应取净截面面积；——截面的回转半径，，后张法均取净截面；，——构件受拉区、受压区预应力钢筋重心至截面重心的距离；，——构件受拉区、受压区普通钢筋截面重心至构件截面重心的距离；，——构件受拉区、受压区预应力钢筋和普通钢筋截面重心至构件截面重心的距离；——预应力钢筋传力锚固龄期为，计算考虑龄期为时的混凝土收缩应变，其终极值按《公预规》6.2.7选取；——加载龄期为，计算考虑龄期为时的徐变系数，其终极值按《公预规》6.2.7选取。设混凝土传力锚固加载龄期均为7天，计算时间，桥梁所处的环境年平均湿度为60%，各截面理论厚度，为构件截面面积，为与大气接触的周边长度，内截面的参与系数我们选择为0，则由Midas可以计算出构件的理论厚度的平均值。由和湿度，根据《公预规》6.7.2可得，。暂不考虑非预应力钢筋的影响，构件受压区亦无预应力钢筋，只需计算。计算过程如表5-11所示。表5-11各控制截面混凝土收缩、徐变引起的预应力损失截面(MPa)(MPa)1支点（右）0.0033832.5887.253146.3181跨1/40.0041678.85317.612197.4541跨1/20.0041679.50019.182205.8651跨3/40.0041678.85317.612197.4542支点（左）0.0033832.5887.253146.3182支点（右）0.0028492.5888.481164.1152跨1/40.0035097.71713.223175.5832跨1/20.0035099.50016.209191.7182跨3/40.0035097.71713.223175.5833支点（左）0.0028492.5888.481164.1153支点（右）0.0028492.5888.481164.115109 3跨1/40.0035097.71713.223175.5833跨1/20.0035099.50016.209191.7185.2.6截面预应力损失合计和有效预应力对于后张法构件：传力锚固时的损失(第一批)，传力锚固后的损失(第二批)。各钢束在各个控制截面处的预应力损失见表5-12~表5-16。109 表5-12N1钢束各截面的预应力损失和有效预应力项目预加应力阶段(MPa)使用阶段(MPa)有效预应力(MPa)截面预加应力阶段使用阶段1支点（右）0.807150.02415.37430.794146.3181192.7951015.6831跨1/426.52379.60337.33133.752197.4531215.544984.3381跨1/274.3285.27540.65836.857205.8651238.739996.0171跨3/426.52379.60337.33133.752197.4531215.544984.3382支点（左）0.807150.02415.37430.794146.3181192.7951015.6832支点（右）0.807150.02417.97630.461164.1151190.193995.6172跨1/441.36979.60328.02833.023175.5831210.0001001.3942跨1/274.3285.27534.35537.717191.7181245.0421015.6072跨3/441.36979.60328.02833.023175.5831210.0001001.3943支点（左）0.807150.02417.97630.461164.1151190.193995.6173支点（右）0.807150.02417.97630.461164.1151190.193995.6173跨1/441.36979.60328.02833.023175.5831210.0001001.3943跨1/274.3285.27534.35537.717191.7181245.0421015.607109 表5-13N2钢束各截面的预应力损失和有效预应力项目预加应力阶段(MPa)使用阶段(MPa)有效预应力(MPa)截面预加应力阶段使用阶段1支点（右）0.941149.18815.37430.884146.3181193.4981016.2951跨1/437.73979.27337.33132.325197.4531204.657974.8781跨1/274.4574.81640.65836.902205.8651239.069996.3011跨3/437.73979.27337.33132.325197.4531204.657974.8782支点（左）0.941149.18815.37430.884146.3181193.4981016.2952支点（右）0.941149.18817.97630.551164.1151190.895996.2302跨1/455.39079.27328.02831.245175.5831196.309989.4812跨1/274.4574.81634.35537.762191.7181245.3711015.8912跨3/455.39079.27328.02831.245175.5831196.309989.4813支点（左）0.941149.18817.97630.551164.1151190.895996.2303支点（右）0.941149.18817.97630.551164.1151190.895996.2303跨1/455.39079.27328.02831.245175.5831196.309989.4813跨1/274.4574.81634.35537.762191.7181245.3711015.891109 表5-14N3钢束各截面的预应力损失和有效预应力项目预加应力阶段(MPa)使用阶段(MPa)有效预应力(MPa)截面预加应力阶段使用阶段1支点（右）1.077148.39215.37430.969146.3181194.1571016.8701跨1/452.51379.02637.33130.453197.4531190.130962.2231跨1/274.5544.47240.65836.936205.8651239.316996.5151跨3/452.51379.02637.33130.453197.4531190.130962.2232支点（左）1.077148.39215.37430.969146.3181194.1571016.8702支点（右）1.077148.39217.97630.635164.1151191.555996.8052跨1/459.81579.02628.02830.709175.5831192.131985.8392跨1/274.5544.47234.35537.796191.7181245.6181016.1052跨3/459.81579.02628.02830.709175.5831192.131985.8393支点（左）1.077148.39217.97630.635164.1151191.555996.8053支点（右）1.077148.39217.97630.635164.1151191.555996.8053跨1/459.81579.02628.02830.709175.5831192.131985.8393跨1/274.5544.47234.35537.796191.7181245.6181016.105109 表5-15N4钢束各截面的预应力损失和有效预应力项目预加应力阶段(MPa)使用阶段(MPa)有效预应力(MPa)截面预加应力阶段使用阶段1支点（右）1.046118.42115.37434.895146.3181224.1601042.9471跨1/423.80182.11537.33133.780197.4531215.754984.5211跨1/238.93743.17840.65836.517205.8651236.228993.8461跨3/423.80182.11537.33133.780197.4531215.754984.5212支点（左）1.046118.42115.37434.895146.3181224.1601042.9472支点（右）1.046118.42117.97634.548164.1151221.5581022.8952跨1/423.80182.11528.02835.015175.5831225.0571014.4592跨1/238.93743.17834.35537.373191.7181242.5301013.4382跨3/423.80182.11528.02835.015175.5831225.0571014.4593支点（左）1.046118.42117.97634.548164.1151221.5581022.8953支点（右）1.046118.42117.97634.548164.1151221.5581022.8953跨1/423.80182.11528.02835.015175.5831225.0571014.4593跨1/238.93743.17834.35537.373191.7181242.5301013.438109 为了下面进行应力验算的方便，由各个截面预应力损失的平均值可求得各截面有平均有效预应力，如表5-16所示：表5-16各截面预应力损失平均值和平均有效预应力项目预加应力阶段(MPa)使用阶段(MPa)有效预应力(MPa)截面预加应力阶段使用阶段1支点（右）0.968141.50615.37431.885146.3181201.1531022.9491跨1/435.14480.00437.33132.577197.4531206.521976.4901跨1/265.56914.43540.65836.803205.8651238.338995.6701跨3/435.14480.00437.33132.577197.4531206.521976.4902支点（左）0.968141.50615.37431.885146.3181201.1531022.9492支点（右）0.968141.50617.97631.549164.1151198.5501002.8872跨1/445.09480.00428.02832.498175.5831205.874997.7932跨1/265.56914.43534.35537.662191.7181244.6401015.2602跨3/445.09480.00428.02832.498175.5831205.874997.7933支点（左）0.968141.50617.97631.549164.1151198.5501002.8873支点（右）0.968141.50617.97631.549164.1151198.5501002.8873跨1/445.09480.00428.02832.498175.5831205.874997.7933跨1/265.56914.43534.35537.662191.7181244.6401015.260109 6配束后主梁内力计算及内力组合本设计采用先简支后连续的施工方法，主梁预制安装成简支体系，然后浇注混凝土，并张拉顶板预应力筋束，完成体系转换，形成连续梁，由此将形成主梁内力重分布，顶板预加力将在主梁内产生次内力。预加力产的的次预距及次内力计算如图6-1。图6-1预加力产生的次预距计算图示图中图为3N5预应力筋作用梁体的弯矩图，图为2N6预应力筋作用梁体所产生的弯矩图。kN·mkN·m3N5预应力筋赘余力计算（6.1）由图乘法可求得个系数和自由项，并由对称性可得：109 解得：kN·mkN·m同理可求得2N6预应力筋赘余力：解得：kN·mkN·m则3N5和2N6预应力筋总赘余力为：kN·mkN·m在Midas中输入梁的截面尺寸和位移约束，并按照上图输入3N5和2N6预应力筋总赘余力，计算各个计算截面的预应力筋次内力，结果见表6-1表6-1截面的预应力筋次内力截面1支点（右）00-46.6-46.61跨1/4-349.51-349.51-46.6-46.61跨1/2-699.03-699.03-46.6-46.61跨3/4-1048.55-1048.55-46.6-46.62支点（左）-1398.06-1398.06-46.6-46.62支点（右）-1398.06-1398.0611.6711.672跨1/4-1310.55-1310.5511.6711.672跨1/2-1223.03-1223.0311.6711.672跨3/4-1135.52-1135.5211.6711.673支点（左）-1048.00-104811.6711.673支点（右）-1048.00-1048003跨1/4-1048.00-1048003跨1/2-1048.00-104800考虑预应力次效应后边梁和中梁的荷载组合设计值分别见表6-2、表6-3109 表6-21号梁（边梁）考虑预应力次效应后的荷载组合单位弯矩kN·m剪力kN荷载项目配预应力前荷载组合预应力筋次内力配预应力后荷载组合承载能力极限状态组合短期作用组合长期作用组合承载能力极限状态组合（不利）承载能力极限状态组合（有利）短期作用组合长期作用组合(1)(2)(3)(4)(1)+1.2×(4)(1)+(4)（2）+（4）（3）+（4）1支点最大弯矩00000.000.000.00最小弯矩00000.000.000.00最大剪力1159.56869.19813.78-46.61112.96822.59767.18最小剪力740.73662.76667.86-46.6694.13616.16621.261跨1/4最大弯矩6221.74810.274565.07-349.515872.194460.764215.56最小弯矩3965.933636.963671.52-349.513616.423287.453322.01最大剪力631.63472.79440.21-46.6585.03426.19393.61最小剪力375.87368.48382.54-46.6329.27321.88335.941跨1/2最大弯矩8289.326597.766304.76-699.037590.295898.735605.73最小弯矩4831.084689.454759.74-699.034132.053990.424060.71最大剪力141.7790.8073.56-46.695.1744.2026.96最小剪力-119.49-11.4816.93-46.6-175.41-58.08-29.671跨3/4最大弯矩5782.464936.924765.48-1048.554733.913888.373716.93最小弯矩2564.93065.533169.11-1048.551306.642016.982120.56最大剪力-344.61-281.13-287.73-46.6-400.53-327.73-334.33最小剪力-619.99-394.45-350.02-46.6-675.91-666.59-441.05-396.62109 2支点（左）最大弯矩1564.171640.331602.98-1398.06166.11242.27204.92最小弯矩-3261.7-1149.17-946.93-1398.06-4939.37-2547.23-2344.99最大剪力-792.3-641.12-642.49-46.6-848.22-687.72-689.09最小剪力-1117.7-777.12-716.51-46.6-1173.62-823.72-763.112支点（右）最大弯矩1564.171640.331602.98-1398.06-113.50242.27204.92最小弯矩-3261.7-1149.17-946.93-1398.06-4939.37-2547.23-2344.99最大剪力1089.63711.46651.611.671103.63723.13663.27最小剪力739.75565.31572.0311.67753.75576.98583.702跨1/4最大弯矩6139.754924.614764.4-1310.554829.203614.063453.85最小弯矩1737.622221.052342.08-1310.55427.07910.501031.53最大剪力581.94325282.9211.67595.94336.67294.59最小剪力295.02206.35217.9111.67309.02218.02229.582跨1/2最大弯矩7696.435541.665292.13-1223.036473.404318.634069.10最小弯矩3191.782846.622940-1223.031968.751623.591716.97最大剪力76.68-59.57-85.0411.6790.68-47.90-73.37最小剪力-189.2-165.3-144.111.67-175.20-153.63-132.432跨3/4最大弯矩5262.773199.233031.44-1135.524127.252063.711895.92最小弯矩1296.85791897.39-1135.52161.33-344.52-238.13最大剪力-412.03-436.55-449.111.67-400.36-424.88-437.43最小剪力-705.57-557.81-515.5911.67-693.90-546.14-503.923支点（左）最大弯矩-411.83-1781.42-1847.81-1048-1459.83-2829.42-2895.81最小弯矩-4194.54-4077.35-3849.75-1048-5452.14-5125.35-4897.75最大剪力-851.03-793.27-801.9511.67-839.36-781.60-790.28109 最小剪力-1206.47-941.7-882.7811.67-1194.80-930.03-871.113支点（右）最大弯矩-411.83-1781.42-1847.81-1048-1459.83-2829.42-2895.81最小弯矩-4194.54-4077.35-3849.75-1048-5452.14-5125.35-4897.75最大剪力1211.16951.36891.7601211.16951.36891.76最小剪力857.94803.72811.420857.94803.72811.423跨1/4最大弯矩5293.443268.833096.91-10484245.442220.832048.91最小弯矩1520.92999.291101.63-1048472.92-48.7153.63最大剪力704.23565.15523.240704.23565.15523.24最小剪力415.03445.48457.70415.03445.48457.703跨1/2最大弯矩7754.765681.635424.26-10486706.764633.634376.26最小弯矩3664.913274.233355.77-10482616.912226.232307.77最大剪力198.82180.54155.260198.82180.54155.26最小剪力-74.4668.1893.460-74.4668.1893.46109 表6-22号梁（中梁）考虑预应力次效应后的荷载组合单位弯矩kN·m剪力kN荷载项目配预应力前荷载组合预应力筋次内力配预应力后荷载组合承载能力极限状态组合短期作用组合长期作用组合承载能力极限状态组合（有利）承载能力极限状态组合（有利）短期作用组合长期作用组合(1)(2)(3)(4)（1）+（4）(1)+1.2×(2)（2）+（4）（3）+（4）1支点最大弯矩00000.000.000.00最小弯矩00000.000.000.00最大剪力1305.91905.79819.46-46.61259.31859.19772.86最小剪力689.36583.65591.59-46.6642.76537.05544.991跨1/4最大弯矩6831.524876.084493.87-349.516482.014526.574144.36最小弯矩3594.063050.993104.83-349.513244.552701.482755.32最大剪力716.26482.46431.63-46.6669.66435.86385.03最小剪力295.74277.89299.84-46.6249.14231.29253.241跨1/2最大弯矩8919.296485.396028.71-699.038220.265786.365329.68最小弯矩4085.893516.493625.96-699.033386.862817.462926.93最大剪力180.2481.4554.53-46.6133.6434.857.93最小剪力-243.29-119.94-75.63-46.6-299.21-166.54-122.231跨3/4最大弯矩5938.154439.34172.05-1048.554889.603390.753123.50最小弯矩-2116.74-1644.08-1502.71-1048.55-3375.00-2692.63-2551.26最大剪力-339.25-303.91-314.21-46.6-395.17-350.51-360.81最小剪力-790.31-522.46-453.18-46.6-846.23-836.91-569.06-499.78109 2支点（左）最大弯矩1199.27740.23682.04-1398.06-198.79-657.83-716.02最小弯矩-4495.82-3664.58-3160.73-1398.06-6173.49-5062.64-4558.79最大剪力-803.85-670.6-672.75-46.6-859.77-717.20-719.35最小剪力-1332.87-924.45-829.98-46.6-1388.79-971.05-876.582支点（右）最大弯矩1199.27740.23682.04-1398.06-478.40-657.83-716.02最小弯矩-5034.72-3664.58-3280.09-1398.06-6712.39-5062.64-4678.15最大剪力1347.46946.99853.6911.671361.46958.66865.36最小剪力755.19627.33637.811.67769.19639.00649.472跨1/4最大弯矩6429.694735.34485.46-1310.555119.143424.753174.91最小弯矩893.241082.681271.21-1310.55-417.31-227.87-39.34最大剪力789.24539.07473.4511.67803.24550.74485.12最小剪力295.22262.24280.2611.67309.22273.91291.932跨1/2最大弯矩8644.696263.265874.28-1223.037421.665040.234651.25最小弯矩2907.632683.062828.37-1223.031684.601460.031605.34最大剪力234.77134.0594.3311.67248.77145.72106.00最小剪力-225.25-122.79-89.6411.67-211.25-111.12-77.972跨3/4最大弯矩6502.764884.724623.14-1135.525367.243749.203487.62最小弯矩1302.881284.921450.63-1135.52167.36149.40315.11最大剪力-293.92-259.18-278.7411.67-282.25-247.51-267.07最小剪力-798.29-540.09-474.2411.67-786.62-528.42-462.573支点（左）最大弯矩1113.32980.2265876.9183-104865.32-67.77-171.08最小弯矩-4240.43-3186.09-2831.93-1048-5498.03-4234.09-3879.93最大剪力-744.92-620.76-634.2911.67-733.25-609.09-622.62109 最小剪力-1345.84-943.97-852.1311.67-1334.17-932.30-840.463支点（右）最大弯矩1113.32980.2265876.9183-104865.32-67.77-171.08最小弯矩-4240.43-3186.09-2831.93-1048-5498.03-4234.09-3879.93最大剪力1350.52950.99858.101350.52950.99858.10最小剪力748.21619.32631.320748.21619.32631.323跨1/4最大弯矩6500.064871.584603.58-10485452.063823.583555.58最小弯矩1519.391463.221622.65-1048471.39415.22574.65最大剪力793.53543.46478.110793.53543.46478.11最小剪力291.1255.36274.410291.10255.36274.413跨1/2最大弯矩8675.216319.365918.22-10487627.215271.364870.22最小弯矩3335.932969.373096.26-10482287.931921.372048.26最大剪力238.81138.3698.930238.81138.3698.93最小剪力-238.81-138.36-98.930-238.81-138.36-98.93109 7截面强度验算7.1基本理论预应力混凝土受弯构件截面强度的验算内容包含两大类，即正截面强度验算和斜截面强度验算。其验算原则基本上与普通钢筋混凝土受弯构件相同，当预应力钢筋的含筋量配置适当时，受拉区混凝土开裂退出工作，预应力钢筋和非预应力钢筋分别达到各自的抗拉设计强度和；受压区混凝土应力达到设计抗压强度，非预应力钢筋达到其抗压设计强度，并假定受压区的混凝土应力按矩形分布。但受压区有预应力钢筋时，其应力却达不到抗压设计强度，这就是与普通钢筋混凝土构件的唯一区别。7.2计算公式根据上述基本原理，给出承载能力极限状态下，预应力混凝土连续梁上、下缘均布置预应力钢筋的正截面强度计算公式；有关斜截面抗剪强度，因现行桥梁设计规范尚无连续梁桥的计算公式，将通过主应力来验算控制。根据《公预规》第5.1.5条，桥梁构件的承载能力极限状态计算，应采用下列表达式：（7.1）（7.2）式中：——桥梁结构的重要性系数，按公路桥梁的设计安全等级，一级、二级、三级分别取1.1、1.0、0.9；桥梁的抗震设计不考虑结构的重要性系数；——作用效应（其中汽车荷载应记入冲击系数）的组合设计值，当进行预应力混凝土连续梁桥等超静定结构的承载能力极限状态计算时，公式中的作用效应应改为，其中为预应力（扣除全部预应力损失）引起的次效应；为预应力分项系数，当预应力效应对结构有利时取，对结构不利时，取；——构件承载能力设计值；——构件承载能力函数；——材料强度设计值；——几何参数设计值，当无可靠数据时，可采用几何参数标准值。根据《公预规》（JTGD62——2004）第5.2.3条，翼缘位于受压区的箱型截面受弯构件，其正截面抗弯承载能力计算应符合下列规定。当符合下列条件时：(7.3)时，按下式计算下截面抗弯承载力：109 (7.4)(7.5)以上各式中：——桥梁结构的重要性系数，按《公预规》第5.1.5条规定采用；——弯矩组合设计值；——混凝土轴心抗压强度设计值，按《公预规》第3.1.4条的规定采用；、——纵向普通钢筋的抗拉强度设计值和抗压强度设计值；、——纵向预应力钢筋的抗拉强度设计值和抗压强度设计值，按《公预规》表3.2.3-2采用；、——受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积；、——受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积；——矩形截面宽度；——截面有效高度，，此处为截面全高；、——受压区、受拉区普通钢筋和预应力钢筋的合力点至受压区、受拉区边缘的距离；、——受压区普通钢筋合力点，预应力钢筋合力点至受压区边缘的距离；——受压区预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时预应力钢筋的应力；——截面受压翼缘厚度；以边跨跨中截面为例，不考虑普通纵向钢筋的作用：kN所以对于承受正弯矩的截面，腹板不参加受压，受压区全部在翼缘内。同样对于负弯矩处：kN同理对于承受负弯矩的截面，受压区亦全部位于翼缘板内。已知下列数据：，，，利用(7-2)和(7-3)即可计算各截面的抗力，如表7-1：109 表7-1截面抗力计算表截面位置(m)(MPa)(m)(MPa)(m)(m)正抗力()负抗力()1支点（右）52820.6211022.9411160.09346202.301跨1/452820.195976.4911160.09349038.801跨1/252820.160995.6711160.09349273.491跨3/452820.197976.4920850.0811160.11470.255610996.29-8701.902支点（左）52820.6251022.9434750.0811160.12880.34478359.44-11737.032支点（右）44480.6241002.8834750.0811160.11410.31727465.44-10799.022跨1/444480.263997.7920850.0811160.09990.23809160.32-8102.452跨1/244480.1621015.2611160.07877836.222跨3/444480.263997.7920850.0811160.09990.23809160.32-8102.453支点（左）44480.6241002.8834750.0811160.11410.31727465.44-10799.023支点（右）44480.6241002.8834750.0811160.11410.31727465.44-10799.023跨1/444480.263997.7920850.0811160.09990.23809160.32-8102.453跨1/244480.1621015.2611160.07877836.22109 表7-2截面强度验算截面号类型性质（kN·m）（kN·m）1支点（右）上拉受弯最大弯矩06202.296上拉受弯最小弯矩01跨1/4下拉受弯最大弯矩5872.199038.800下拉受弯最小弯矩1跨1/2下拉受弯最大弯矩7590.299273.488下拉受弯最小弯矩1跨3/4上拉受弯最大弯矩4733.9110996.290下拉受弯最小弯矩1306.64-8701.9042支点（左）上拉受弯最大弯矩166.118359.444下拉受弯最小弯矩-4939.37-11737.0342支点（右）上拉受弯最大弯矩-113.57465.443下拉受弯最小弯矩-4939.37-10799.0182跨1/4上拉受弯最大弯矩4829.29160.315下拉受弯最小弯矩427.07-8102.4542跨1/2上拉受弯最大弯矩6473.47836.223下拉受弯最小弯矩2跨3/4上拉受弯最大弯矩4127.259160.315上拉受弯最小弯矩161.33-8102.4543支点（左）下拉受弯最大弯矩-1459.837465.443上拉受弯最小弯矩-5452.14-10799.0183支点（右）上拉受弯最大弯矩-1459.837465.443下拉受弯最小弯矩-5452.14-10799.0183跨1/4上拉受弯最大弯矩4245.449160.315上拉受弯最小弯矩472.92-8102.4543跨1/2下拉受弯最大弯矩6706.767836.223上拉受弯最小弯矩109 8抗裂验算8.1《公预规》要求根据《公预规》第6.3.1规定，预应力混凝土受弯构件应按下列规定进行正截面和斜截面抗裂验算。正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并符合下列要求。全预应力混凝土构件，在作用短期效应组合下：预制构件（8.1）斜截面抗裂应对斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列要求。全预应力混凝土构件，在作用短期小型组合下：预制构件（8.2）上两式中：——在作用短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力；——扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力；——由作用短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力；——混凝土的抗拉强度标准值，按《公预规》表3.1.3采用，C50时MPa8.2抗裂计算8.2.1正截面抗裂验算短期效应组合下的梁底拉应力：（8.3）式中：——结构自重产生的弯矩；——二期恒载自重产生的弯矩；——汽车荷载产生的弯矩；——温度在两地产生的拉应力。短期效应组合下的梁底、梁顶拉应力计算见表8-1。109 表8-1梁底、梁顶拉应力截面位置荷载性质()()中性轴高度(m)梁底距中性轴(m)梁顶距中性轴(m)梁底应力(MPa)梁顶应力(MPa)1支点（右）最大弯矩00.47280.9985-0.99850.60150.00000.0000最小弯矩00.47280.9985-0.99850.60150.00000.00001跨1/4最大弯矩4460.760.40581.0521-1.05210.5479-11.56516.0232最小弯矩3287.450.40581.0521-1.05210.5479-8.52324.43891跨1/2最大弯矩5898.730.40701.0514-1.05140.5486-15.23817.9506最小弯矩3990.420.40701.0514-1.05140.5486-10.30845.37851跨3/4最大弯矩3888.370.40331.0535-1.05350.5465-10.15705.2691最小弯矩2016.980.40331.0535-1.05350.5465-5.26862.73322支点（左）最大弯矩242.270.47271.0019-1.00190.5981-0.51350.3065最小弯矩-2547.230.47271.0019-1.00190.59815.3987-3.22292支点（右）最大弯矩242.270.47241.0015-1.00150.5985-0.51360.3069最小弯矩-2547.230.47241.0015-1.00150.59855.4001-3.22702跨1/4最大弯矩3614.060.40121.0556-1.05560.5444-9.50984.9039最小弯矩910.50.40121.0556-1.05560.5444-2.39581.23542跨1/2最大弯矩4318.630.40421.0540-1.05400.5460-11.26245.8345最小弯矩1623.590.40421.0540-1.05400.5460-4.23412.19352跨3/4最大弯矩2063.710.40121.0556-1.05560.5444-5.43032.8002最小弯矩-344.520.40121.0556-1.05560.54440.9065-0.46753支点（左）最大弯矩-2829.420.47241.0015-1.00150.59855.9983-3.5845最小弯矩-5125.350.47241.0015-1.00150.598510.8656-6.49313支点（右）最大弯矩-2829.420.47241.0015-1.00150.59855.9983-3.5845最小弯矩-5125.350.47241.0015-1.00150.598510.8656-6.49313跨1/4最大弯矩2220.830.40121.0556-1.05560.5444-5.84373.0134最小弯矩-48.710.40121.0556-1.05560.54440.1282-0.0661计算由混凝土引起的法向压应力，公式参见《公预规》式6.1.5-4：（8.4）式中：——净截面面积，见表4-3；——后张法构件的预应力钢筋和普通钢筋的合力，按《公预规》中式（6.1.6-1）、式（6.1.6-3）计算；——净截面惯性矩，见表4-3；——净截面重心至预应力钢筋和普通钢筋合力点的距离，按《公预规》中式（6.1.6-2）、式（6.1.6-4）计算；109 ——由预应力在后张法预应力混凝土连续梁等超静定结构中欧冠产生的次弯矩，见表6-1；——净截面重心至计算纤维处的距离，根据表4-3；进行计算。由混凝土引起的法向压应力计算结果见表8-2表8-2法向压应力截面正钢筋产生的弯矩()负钢筋产生的弯矩()次弯矩()()()梁底距中性轴(m)梁顶距中性轴(m)梁底应力(MPa)梁顶应力(MPa)1支点（右）2037.6610.0000.0001.5390.4611.0070.5937.9600.8951跨1/44419.8530.000-349.511.2450.3701.0840.51616.066-1.5321跨1/24688.6590.000-699.031.2450.3691.0850.51515.952-1.3491跨3/44419.8531085.512-1048.551.2450.3721.0830.51712.6582.8362支点（左）2037.6612009.248-1398.061.5390.4621.0040.5963.0527.8002支点（右）1682.2722010.752-1398.061.5390.4621.0040.5961.6637.6482跨1/43517.2391080.497-1310.551.2450.3721.0830.5178.7083.8692跨1/24026.0310.000-1223.031.2450.3691.0850.51511.867-0.2882跨3/43517.2391080.497-1135.521.2450.3721.0830.5179.2173.6263支点（左）1682.2722010.752-1048.001.5390.4621.0040.5962.4257.1963支点（右）1682.2722010.752-1048.001.5390.4621.0040.5962.4257.1963跨1/43517.2391080.497-1048.001.2450.3721.0830.5179.4723.5043跨1/22037.6610.0000.0001.5390.4611.0070.5937.9600.895表8-3正截面抗裂验算表截面(MPa)(MPa)(MPa)(MPa)梁底梁顶梁底梁顶梁底梁顶1支点（右）7.9600.8950.0000.0007.9600.8957.9601跨1/416.066-1.532-11.5656.0234.5004.49116.0661跨1/215.952-1.349-15.2387.9510.7146.60215.9521跨3/412.6582.836-10.1575.2692.5018.10512.6582支点（左）3.0527.800-0.5130.3072.5388.1063.0522支点（右）1.6637.648-0.5140.3071.1497.9551.6632跨1/48.7083.869-9.5104.904-0.8018.7738.7082跨1/211.867-0.288-11.2625.8350.6045.54611.8672跨3/49.2173.626-5.4302.8003.7876.4269.2173支点（左）2.4257.1965.998-3.5858.4233.6122.4253支点（右）2.4257.19610.866-3.58513.2903.6122.4253跨1/49.4723.5045.9983.01315.4706.5189.4723跨1/212.381-0.53310.8666.26023.2475.72812.381109 8.2.2斜截面抗裂验算根据《公预规》第6.3.3条规定，预应力混凝土受弯构件由作用短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力组成，应按下列公式计算：（8.5）式中：——在计算主应力点，由预加力和按作用短期效应组合计算的弯矩产生的混凝土法向应力；——由竖向预应力钢筋的预加力产生的混凝土竖向压应力；——在计算主应力点，由预应力弯起钢筋的预加力和按作用短期效应组合计算的剪力产生的混凝土剪应力；当计算截面作用有扭矩时，尚应计入由扭矩引起的剪应力；对后张预应力混凝土超静定结构，在计算剪应力时，尚易考虑预加力引起的次剪力；——在计算主应力点，右扣除全部预应力损失后的纵向预加力产生的混凝土法向预压应力，按《公预规》式（6.1.5-1）或（6.1.5-4）计算；——换算截面重心轴至计算主应力点的距离；——在同一截面上竖向预应力钢筋的肢数；、——竖向预应力钢筋、纵向预应力弯起钢筋扣除全部预应力损失后有的效预应力；——单肢竖向预应力钢筋的截面面积；——竖向预应力钢筋的间距；——计算主应力点处构件腹板的宽度；——计算截面上同一弯起平面内预应力弯起钢筋的截面面积；、——计算主应力点以上（或以下）部分换算截面面积对换算截面重心轴、净截面面积对净截面重心轴的面积距；——计算截面上预应力弯起钢筋的切线与构件纵轴线的夹角。109 图8-1主应力计算部位计算混凝土主拉应力时应选择跨径中最不利截面，对该截面的重心处和宽度急剧改变处进行验算。本桥梁以换算形心轴，上梗肋，下梗肋为控制点，进行主应力验算，计算如图8-1所示，各控制点的值计算分别如表8-4、表8-5、表8-6所示，并将计算结果汇总于表8-7；各控制点的值计算分别如表8-8、表8-9、表8-10所示，并将计算结果汇总于表8-11；斜截面抗裂验算值值见表8-12109 表8-4换算形心轴的值计算表截面（kN）（）（）（MPa）（）（）（）（MPa）1支点（右）822.590.3600.4731022.9495.2820.1310.3520.4610.1751跨1/4426.190.3020.406976.4905.2820.0650.2780.3700.1801跨1/2-58.080.3020.407995.6705.2820.0000.2780.369-0.1201跨3/4-441.050.3020.403976.4905.2820.0650.2780.372-1.6162支点（左）-823.720.3600.4731022.9495.2820.1310.3520.462-2.3302支点（右）723.130.3600.4721002.8874.4480.1310.3520.4620.2132跨1/4336.670.3020.401997.7934.4480.0650.2780.3720.1042跨1/2-153.630.3020.4041015.2604.4480.0000.2780.369-0.3192跨3/4-546.140.3020.401997.7934.4480.0650.2780.372-1.7433支点（左）-930.030.3600.4721002.8874.4480.1310.3520.462-2.3053支点（右）951.360.3600.4731002.8874.4480.1310.3520.4620.5603跨1/4565.150.3020.472997.7934.4480.0650.2780.3720.4043跨1/2180.540.3020.4011015.2604.4480.0000.2780.3690.378109 表8-5上梗肋处的值计算表截面（kN）（）（）（MPa）（）（）（）（MPa）1支点（右）822.5900.3440.4731022.9495.2820.1310.3370.4610.1661跨1/4426.1900.2970.406976.4905.2820.0650.2720.3700.1771跨1/2-58.0800.2970.407995.6705.2820.0000.2720.369-0.1181跨3/4-441.0500.2970.403976.4905.2820.0650.2720.372-1.5852支点（左）-823.7200.3440.4731022.9495.2820.1310.3370.462-2.2302支点（右）723.1300.3440.4721002.8874.4480.1310.3370.4620.2022跨1/4336.6700.2970.401997.7934.4480.0650.2720.3720.1032跨1/2-153.6300.2970.4041015.2604.4480.0000.2720.369-0.3132跨3/4-546.1400.2970.401997.7934.4480.0650.2720.372-1.7103支点（左）-930.0300.3440.4721002.8874.4480.1310.3370.462-2.2063支点（右）951.3600.3440.4731002.8874.4480.1310.3370.4620.5343跨1/4565.1500.2970.472997.7934.4480.0650.2720.3720.3973跨1/2180.5400.2970.4011015.2604.4480.0000.2720.3690.371109 表8-6下梗肋处的值计算表截面（kN）（）（）（MPa）（）（）（）（MPa）1支点（右）822.5900.2810.4731022.9495.2820.1310.2720.4610.1481跨1/4426.1900.2340.406976.4905.2820.0650.2040.3700.1661跨1/2-58.0800.2340.407995.6705.2820.0000.2040.369-0.0931跨3/4-441.0500.2340.403976.4905.2820.0650.2040.372-1.2242支点（左）-823.7200.2810.4731022.9495.2820.1310.2720.462-1.8112支点（右）723.1300.2810.4721002.8874.4480.1310.2720.4620.1762跨1/4336.6700.2340.401997.7934.4480.0650.2040.3720.1042跨1/2-153.6300.2340.4041015.2604.4480.0000.2040.369-0.2472跨3/4-546.1400.2340.401997.7934.4480.0650.2040.372-1.3263支点（左）-930.0300.2810.4721002.8874.4480.1310.2720.462-1.7943支点（右）951.3600.2810.4731002.8874.4480.1310.2720.4620.4473跨1/4565.1500.2340.472997.7934.4480.0650.2040.3720.3363跨1/2180.5400.2340.4011015.2604.4480.0000.2040.3690.292表8-7各计算截面部位的值汇总截面o-o上肋a-a下肋b-b截面o-o上肋a-a下肋b-b1支点（右）0.1750.1660.1482跨1/2-0.319-0.313-0.2471跨1/40.1800.1770.1662跨3/4-1.743-1.710-1.3261跨1/2-0.120-0.118-0.0933支点（左）-2.305-2.206-1.7941跨3/4-1.616-1.585-1.2243支点（右）0.5600.5340.4472支点（左）-2.330-2.230-1.8113跨1/40.4040.3970.3362支点（右）0.2130.2020.1763跨1/20.3780.3710.2922跨1/40.1040.1030.104109 表8-8换算形心轴的值计算表截面（MPa）（kN·m）（m）()(MPa)1支点（右）3.5120.00000.4733.5121跨1/44.1434810.27000.4064.1431跨1/24.2246597.76000.4074.2241跨3/46.0114936.92000.4036.0112支点（左）6.0321640.33000.4736.0322支点（右）5.4201640.33000.4725.4202跨1/45.4334924.61000.4015.4332跨1/23.6275541.66000.4043.6272跨3/45.4333199.23000.4015.4333支点（左）5.420-4077.35000.4725.4203支点（右）5.420-4077.35000.4735.4203跨1/45.4333268.83000.4725.4333跨1/23.6275681.63000.4013.627表8-9上梗肋处的值计算表截面（MPa）（kN·m）（m）()(MPa)1支点（右）1.9590.0000.3520.4731.9591跨1/40.8664810.2700.2980.4064.3971跨1/20.9956597.7600.2990.4075.8361跨3/44.1914936.9200.2970.4037.8212支点（左）7.0651640.3300.3480.4738.2732支点（右）6.7231640.3300.3480.4727.9332跨1/44.5434924.6100.2940.4018.1572跨1/21.3785541.6600.2960.4045.4372跨3/44.4053199.2300.2940.4016.7523支点（左）6.459-4077.3500.3480.4723.4513支点（右）6.459-4077.3500.3480.4733.4533跨1/44.3363268.8300.2940.4726.3723跨1/21.2385681.6300.2960.4015.430109 表8-10下梗肋处的值计算表截面（MPa）（kN·m）（m）()(MPa)1支点（右）6.8170.000-0.7480.4736.8171跨1/413.7344810.270-0.8720.4063.3971跨1/213.6466597.760-0.8710.407-0.4801跨3/411.3744936.920-0.8730.4030.6812支点（左）3.8011640.330-0.7520.4731.1922支点（右）2.6091640.330-0.7520.472-0.0012跨1/48.0824924.610-0.8760.401-2.6672跨1/210.2665541.660-0.8740.404-1.7172跨3/48.4933199.230-0.8760.4011.5113支点（左）3.179-4077.350-0.7520.4729.6653支点（右）3.179-4077.350-0.7520.4739.6613跨1/48.6993268.830-0.8760.4722.6403跨1/210.6815681.630-0.8740.401-1.696表8-11各截面各部位的值汇总表截面o-o上肋a-a下肋b-b截面o-o上肋a-a下肋b-b1支点（右）3.5121.9596.8172跨1/23.6275.437-1.7171跨1/44.1434.3973.3972跨3/45.4336.7521.5111跨1/24.2245.836-0.4803支点（左）5.4203.4519.6651跨3/46.0117.8210.6813支点（右）5.4203.4539.6612支点（左）6.0328.2731.1923跨1/45.4336.3722.6402支点（右）5.4207.933-0.0013跨1/23.6275.430-1.6962跨1/45.4338.157-2.667109 表8-12计算表截面应力部位（MPa）（MPa）截面应力部位（MPa）（MPa）1支点（右）o-o3.5120.175-0.0092跨1/2o-o3.627-0.319-0.028a-a1.9590.166-0.014a-a5.437-0.313-0.018b-b6.8170.148-0.003b-b-1.717-0.247-1.7521跨1/4o-o4.1430.180-0.0082跨3/4o-o5.433-1.743-0.511a-a4.3970.177-0.007a-a6.752-1.710-0.408b-b3.3970.166-0.008o-o1.511-1.326-0.7711跨1/2o-o4.224-0.120-0.0033支点（左）a-a5.420-2.305-0.848a-a5.836-0.118-0.002b-b3.451-2.206-1.075b-b-0.480-0.093-0.497o-o9.665-1.794-0.3221跨3/4o-o6.011-1.616-0.4073支点（右）a-a5.4200.560-0.057a-a7.821-1.585-0.309b-b3.4530.534-0.081b-b0.681-1.224-0.930o-o9.6610.447-0.0212支点（左）o-o6.032-2.330-0.7953跨1/4a-a5.4330.404-0.030a-a8.273-2.230-0.563b-b6.3720.397-0.025b-b1.192-1.811-1.311o-o2.6400.336-0.0422支点（右）o-o5.4200.213-0.0083跨1/2a-a3.6270.378-0.039a-a7.9330.202-0.005b-b5.4300.371-0.025b-b-0.0010.176-0.176o-o-1.6960.292-1.7452跨1/4o-o5.4330.104-0.002a-a8.1570.103-0.001b-b-2.6670.104-1.671根据《公预规》6.3.1要求，A类部分预应力混凝土构件，在作用短期荷载的作用下斜需抗裂验算应满足，显然各截面各验算点处的值均满足堆满斜截面抗裂要求。109 9持久状况构件的应力验算9.1正截面混凝土压应力验算据《公预规》第7.1.5条规定，使用阶段正截面应力应符合下列要求：（由《公预规》表3.1.3，的=32.4）试中：—由作用（或荷载）标准值产生的混凝土的法向压应力，按下式计算，参见《公预规》式（7.1.3-1）：（9.1）—由预应力产生的法向拉应力，按下式计算，参见《公预规》式（6.1.5-4）（9.2）计算见表9-1和9-2，应力验算的计算见表9-3，可以看出结果符合要求。根据《公预规》第7.1.5条规定，使用阶段正截面应力应符合下列要求：表9-1底部预应力筋引起的应力应力部位(kN)（kN·m）（MPa）1支点（右）上缘5403.221.53860.3770.46140.0000.593892.93下缘5403.221.53860.3770.46140.0001.0076130.621跨1/4上缘5157.821.24510.8570.3701-349.510.516-2507.04下缘5157.821.24510.8570.3701-349.511.08410792.031跨1/2上缘5259.131.24510.8920.369-699.030.515-3295.54下缘5259.131.24510.8920.369-699.031.08511743.271跨3/4上缘5157.821.24510.8570.3724-1048.550.517-3449.25下缘5157.821.24510.8570.3724-1048.551.08311734.242支点（左）上缘5403.221.53860.3770.4616-1398.060.596-924.29下缘5403.221.53860.3770.4616-1398.061.0047947.842支点（右）上缘4460.841.53860.3770.4616-1398.060.596-1077.92下缘4460.841.53860.3770.4616-1398.061.0046876.492跨1/4上缘4438.181.24510.7920.3724-1310.550.517-3137.86下缘4438.181.24510.7920.3724-1310.551.08310266.902跨1/2上缘4515.881.24510.8920.369-1223.030.515-3699.00下缘4515.881.24510.8920.369-1223.031.08510952.842跨3/4上缘4438.181.24510.7920.3724-1135.520.517-2894.87下缘4438.181.24510.7920.3724-1135.521.08310023.91109 3支点（左）上缘4460.841.53860.3770.4616-10480.596-625.94下缘4460.841.53860.3770.4616-10481.0046424.513支点（右）上缘4460.841.53860.3770.4616-10480.596-625.94下缘4460.841.53860.3770.4616-10481.0046424.513跨1/4上缘4438.181.24510.7920.3724-10480.517-2773.36下缘4438.181.24510.7920.3724-10481.0839902.403跨1/2上缘4515.881.24510.8920.369-10480.515-3454.72下缘4515.881.24510.8920.369-10481.08510708.56表9-2顶部预应力筋引起的应力应力部位(kN)（kN·m）（MPa）1支点（右）上缘0.001.53860.0000.461400.5930.00下缘0.001.53860.0000.461401.0070.001跨1/4上缘0.001.24510.0000.370100.5160.00下缘0.001.24510.0000.370101.0840.001跨1/2上缘0.001.24510.0000.36900.5150.00下缘0.001.24510.0000.36901.0850.001跨3/4上缘2.331.24510.4670.372400.5170.36下缘2.331.24510.4670.372401.0833.382支点（左）上缘3.881.53860.5180.461600.596-0.07下缘3.881.53860.5180.461601.0045.112支点（右）上缘3.881.53860.5180.461600.596-0.07下缘3.881.53860.5180.461601.0045.112跨1/4上缘2.331.24510.4640.372400.5170.37下缘2.331.24510.4640.372401.0833.372跨1/2上缘0.001.24510.0000.36900.5150.00下缘0.001.24510.0000.36901.0850.002跨3/4上缘2.331.24510.4640.372400.5170.37下缘2.331.24510.4640.372401.0833.373支点（左）上缘3.881.53860.5180.461600.596-0.07下缘3.881.53860.5180.461601.0045.113支点（右）上缘3.881.53860.5180.461600.596-0.07下缘3.881.53860.5180.461601.0045.11109 3跨1/4上缘2.331.24510.4640.372400.5170.37下缘2.331.24510.4640.372401.0833.373跨1/2上缘0.001.24510.0000.36900.5150.00下缘0.001.24510.0000.36901.0850.00表9-3正截面混凝土压应力验算应力部位(kN·m)（MPa）（MPa）（Pa）（MPa）1支点（右）上缘00.47280.6010.000.890.000.89下缘00.9990.006.130.006.131跨1/4上缘4215.560.40580.5485.69-2.510.003.19下缘3322.011.052-8.6110.790.002.181跨1/2上缘5605.730.4070.5497.56-3.300.004.27下缘4060.711.051-10.4911.740.001.261跨3/4上缘3716.930.40330.5465.03-3.450.361.58下缘2120.561.054-5.5411.733.386.202支点（左）上缘204.920.47270.5980.26-0.92-0.07-0.67下缘-2344.991.0024.977.955.1112.922支点（右）上缘204.920.47240.5980.26-1.08-0.07-0.82下缘-2344.991.0024.976.885.1111.862跨1/4上缘3453.850.40120.5444.68-3.140.371.55下缘1031.531.056-2.7210.273.377.562跨1/2上缘4069.10.40420.5465.50-3.700.001.80下缘1716.971.054-4.4810.950.006.482跨3/4上缘1895.920.47240.5982.57-2.890.37-0.32下缘-238.131.0020.6310.023.3710.653支点（左）上缘-2895.810.40120.544-3.67-0.63-0.07-4.29下缘-4897.751.0569.396.425.1115.823支点（右）上缘-2895.810.47240.598-3.67-0.63-0.07-4.29下缘-4897.751.0029.396.425.1115.823跨1/4上缘2048.910.40120.5442.78-2.770.370.01下缘53.631.056-0.149.903.379.763跨1/2上缘4376.260.40420.5465.91-3.450.002.46下缘2307.771.054-6.0210.710.004.69109 9.2预应力筋拉应力验算根据《公预规》第7.1.5条规定，使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋的拉应力应符合下列规定：对钢绞线，钢丝，为开裂构件MPa式中：——全预应力混凝土和A类预应力混凝土受弯构件，受拉区预应力钢筋扣除全部预应力损失后的有效预应力；——预应力钢筋由于结构自重、汽车荷载、人群荷载、温度产生的应力；——预应力钢筋抗拉强度标准值，见《公预规》表3.2.2-2，本设计取MPa。根据《公预规》第7.1.3条规定，全预应力混凝土和A类预应力混凝土受弯构件，由作用标准值产生的混凝土法向应力和预应力钢筋的应力，应按下列公式计算：（9.3）式中：——按作用标准值组合计算的弯矩值；——构件换算截面重心轴至受压区或受拉区计算纤维处的距离。预应力筋拉应力验算见表9-4，从表中可以看出个计算截面的拉应力都在规范范围内，说明符合规范要求。表9-4预应力筋拉应力验算截面(kN·m)（MPa）（MPa）（MPa）(MPa)1支点（右）00.47280.3770.0001022.9491022.9512091跨1/44215.560.40580.85750.314976.4901026.8012091跨1/25605.730.4070.89269.402995.6701065.0712091跨3/43716.930.40330.85744.638976.4901021.1312092支点（左）-2344.990.47270.51814.5271022.9491037.4812092支点（右）-2344.990.47240.51814.5471002.8871017.4312092跨1/43453.850.40120.79238.560997.7931036.3512092跨1/24069.10.40420.89250.7271015.2601065.9912092跨3/41895.920.40120.79221.154997.7931018.9512093支点（左）-4897.750.47240.51830.3541002.8871033.2412093支点（右）-4897.750.47240.51830.3541002.8871033.2412093跨1/42048.910.40120.79222.875997.7931020.6712093跨1/24376.260.40420.89254.5561015.2601069.821209109 9.3混凝土压应力验算根据《公预规》第7.1.6条规定，预应力混凝土受弯构件由作用短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力组成，应按下列公式计算：（9.4）式中：——在计算主应力点，由预加力和按作用标准值计算的弯矩产生的混凝土法向应力；——由竖向预应力钢筋的预加力产生的混凝土竖向压应力；——在计算主应力点，由预应力弯起钢筋的预加力和按作用标准值计算的剪力产生的混凝土剪应力；当计算截面作用有扭矩时，尚应计入由扭矩引起的剪应力；对后张预应力混凝土超静定结构，在计算剪应力时，尚易考虑预加力引起的次剪力；——在计算主应力点，扣除全部预应力损失后的纵向预加力产生的混凝土法向预压应力，按《公预规》式（6.1.5-1）或（6.1.5-4）计算；——按作用标准值组合计算的弯矩值；——按作用标准值组合计算的剪力值；——换算截面重心轴至计算主应力点的距离；——在同一截面上竖向预应力钢筋的肢数；、——竖向预应力钢筋、纵向预应力弯起钢筋扣除全部预应力损失后的有效预应力；——单肢竖向预应力钢筋的截面面积；——竖向预应力钢筋的间距；——计算主应力点处构件腹板的宽度；——计算截面上同一弯起平面内预应力弯起钢筋的截面面积；、——计算主应力点以上（或以下）部分换算截面面积对换算截面重心轴、净截面面积对净截面重心轴的面积距；——计算截面上预应力弯起钢筋的切线与构件纵轴线的夹角。根据《公预规》第7.1.6条规定，斜截面混凝土主压应力应符合下列要求：式中：——混凝土强度标准值，C50的MPa。109 图9-1主应力计算部位计算混凝土主拉应力时应选择跨径中最不利截面，对该截面的重心处和宽度急剧改变处进行验算。本桥梁以换算形心轴，上梗肋，下梗肋为控制点，进行主应力验算，计算如图9-1所示109 表9-5换算形心轴的计算截面（kN）（）（）（MPa）（）（）（）（MPa）1支点（右）767.180.35980.47281022.9495.2820.1305260.35220.46140.09111跨1/4393.610.30220.4058976.4905.2820.0652630.27790.37010.11221跨1/2-29.670.30220.4070995.6705.28200.27790.3690-0.06121跨3/4-396.620.30220.4033976.4905.2820.0652630.27790.3724-1.52342支点（左）-763.110.35980.47271022.9495.2820.1305260.35220.4616-2.23792支点（右）663.270.35980.47241002.8874.4480.1305260.35220.46160.12182跨1/4294.590.30220.4012997.7934.4480.0652630.27790.37240.01602跨1/2-132.430.30220.40421015.2604.44800.27790.3690-0.27512跨3/4-503.920.30220.4012997.7934.4480.0652630.27790.3724-1.65493支点（左）-871.110.35980.47241002.8874.4480.1305260.35220.4616-2.21553支点（右）891.760.35980.47271002.8874.4480.1305260.35220.46160.46903跨1/4523.240.30220.4724997.7934.4480.0652630.27790.37240.32943跨1/2155.260.30220.40121015.2604.44800.27790.36900.3249109 表9-6上梗肋处的计算截面（kN）（）（）（MPa）（）（）（）（MPa）1支点（右）767.180.34410.47281022.94885.2820.13050.33730.46140.08561跨1/4393.610.29660.4058976.49015.2820.06530.27230.37010.11131跨1/2-29.670.29660.4070995.66975.2820.00000.27230.3690-0.06011跨3/4-396.620.29660.4033976.49015.2820.06530.27230.3724-1.49412支点（左）-763.110.34410.47271022.94885.2820.13050.33730.4616-2.14202支点（右）663.270.34410.47241002.88664.4480.13050.33730.46160.11522跨1/4294.590.29660.4012997.79344.4480.06530.27230.37240.01672跨1/2-132.430.29660.40421015.26034.4480.00000.27230.3690-0.27002跨3/4-503.920.29660.4012997.79344.4480.06530.27230.3724-1.62343支点（左）-871.110.34410.47241002.88664.4480.13050.33730.4616-2.12033支点（右）891.760.34410.47271002.88664.4480.13050.33730.46160.44733跨1/4523.240.29660.4724997.79344.4480.06530.27230.37240.32433跨1/2155.260.29660.40121015.26034.4480.00000.27230.36900.3189109 表9-7下梗肋处的计算截面（kN）（）（）（MPa）（）（）（）（MPa）1支点（右）767.180.28140.47281022.94885.2820.13050.27190.46140.08211跨1/4393.610.23390.4058976.49015.2820.06530.20430.37010.11391跨1/2-29.670.23390.4070995.66975.2820.00000.20430.3690-0.04741跨3/4-396.620.23390.4033976.49015.2820.06530.20430.3724-1.15202支点（左）-763.110.28140.47271022.94885.2820.13050.27190.4616-1.73932支点（右）663.270.28140.47241002.88664.4480.13050.27190.46160.10422跨1/4294.590.23390.4012997.79344.4480.06530.20430.37240.03562跨1/2-132.430.23390.40421015.26034.4480.00000.20430.3690-0.21292跨3/4-503.920.23390.4012997.79344.4480.06530.20430.3724-1.25763支点（左）-871.110.28140.47241002.88664.4480.13050.27190.4616-1.72363支点（右）891.760.28140.47271002.88664.4480.13050.27190.46160.37573跨1/4523.240.23390.4724997.79344.4480.06530.20430.37240.27813跨1/2155.260.23390.40121015.26034.4480.00000.20430.36900.2514表9-8各计算截面部位的值汇总截面o-o上肋a-a下肋b-b截面o-o上肋a-a下肋b-b1支点（右）0.09110.08560.08212跨1/2-0.2751-0.2700-0.21291跨1/40.11220.11130.11392跨3/4-1.6549-1.6234-1.25761跨1/2-0.0612-0.0601-0.04743支点（左）-2.2155-2.1203-1.72361跨3/4-1.5234-1.4941-1.15203支点（右）0.46900.44730.37572支点（左）-2.2379-2.1420-1.73933跨1/40.32940.32430.27812支点（右）0.12180.11520.10423跨1/20.32490.31890.25142跨1/40.01600.01670.0356109 表9-9换算形心轴的计算截面（MPa）（kN·m）（m）()(MPa)1支点（右）3.5120.0000.0000.4733.5121跨1/44.1434215.5600.0000.4064.1431跨1/24.2245605.7300.0000.4074.2241跨3/46.0113716.9300.0000.4036.0112支点（左）6.032-2344.9900.0000.4736.0322支点（右）5.420-2344.9900.0000.4725.4202跨1/45.4333453.8500.0000.4015.4332跨1/23.6274069.1000.0000.4043.6272跨3/45.4331895.9200.0000.4015.4333支点（左）5.420-4897.7500.0000.4725.4203支点（右）5.420-4897.7500.0000.4735.4203跨1/45.4332048.9100.0000.4725.4333跨1/23.6274376.2600.0000.4013.627表9-10上梗肋处的计算截面（MPa）（kN·m）（m）()(MPa)1支点（右）1.9590.0000.3520.4731.9591跨1/40.8664215.5600.2980.4063.9611跨1/20.9955605.7300.2990.4075.1081跨3/44.1913716.9300.2970.4036.9242支点（左）7.065-2344.9900.3480.4735.3382支点（右）6.723-2344.9900.3480.4724.9932跨1/44.5433453.8500.2940.4017.0772跨1/21.3784069.1000.2960.4044.3592跨3/44.4051895.9200.2940.4015.7963支点（左）6.459-4897.7500.3480.4722.8463支点（右）6.459-4897.7500.3480.4732.8483跨1/44.3362048.9100.2940.4725.6123跨1/21.2384376.2600.2960.4014.467109 表9-10上梗肋处的计算截面（MPa）（kN·m）（m）()(MPa)1支点（右）6.8170.000-0.7480.4736.8171跨1/413.7344215.560-0.8720.4064.6751跨1/213.6465605.730-0.8710.4071.6441跨3/411.3743716.930-0.8730.4033.3232支点（左）3.801-2344.990-0.7520.4737.5312支点（右）2.609-2344.990-0.7520.4726.3392跨1/48.0823453.850-0.8760.4010.5432跨1/210.2664069.100-0.8740.4041.4672跨3/48.4931895.920-0.8760.4014.3553支点（左）3.179-4897.750-0.7520.47210.9703支点（右）3.179-4897.750-0.7520.47310.9653跨1/48.6992048.910-0.8760.4724.9023跨1/210.6814376.260-0.8740.4011.147表9-11各截面各部位的值汇总表截面o-o上肋a-a下肋b-b截面o-o上肋a-a下肋b-b1支点（右）3.51171.95946.81692跨1/23.62704.35861.46711跨1/44.14263.96084.67472跨3/45.43355.79594.35531跨1/24.22405.10781.64443支点（左）5.41972.846010.96981跨3/46.01156.92403.32333支点（右）5.41972.848310.96492支点（左）6.03225.33837.53103跨1/45.43355.61234.90152支点（右）5.41974.99346.33903跨1/23.62704.46691.14732跨1/45.43357.07740.5433109 表9-12计算表截面应力部位（MPa）（MPa）截面应力部位（MPa）（MPa）1支点（右）o-o3.5120.0913.5142跨1/2o-o3.627-0.2753.648a-a1.9590.0861.963a-a4.359-0.2704.375b-b6.8170.0826.818b-b1.467-0.2131.4971跨1/4o-o4.1430.1124.1462跨3/4o-o5.433-1.6555.898a-a3.9610.1113.964a-a5.796-1.6236.220b-b4.6750.1144.677o-o4.355-1.2584.6921跨1/2o-o4.224-0.0614.2253支点（左）a-a5.420-2.2156.210a-a5.108-0.0605.109b-b2.846-2.1203.977b-b1.644-0.0471.646o-o10.970-1.72411.2341跨3/4o-o6.011-1.5236.3753支点（右）a-a5.4200.4695.460a-a6.924-1.4947.233b-b2.8480.4472.917b-b3.323-1.1523.684o-o10.9650.37610.9782支点（左）o-o6.032-2.2386.7723跨1/4a-a5.4330.3295.453a-a5.338-2.1426.092b-b5.6120.3245.631b-b7.531-1.7397.913o-o4.9020.2784.9172支点（右）o-o5.4200.1225.4223跨1/2a-a3.6270.3253.656a-a4.9930.1154.996b-b4.4670.3194.490b-b6.3390.1046.341o-o1.1470.2511.2002跨1/4o-o5.4330.0165.434a-a7.0770.0177.077b-b0.5430.0360.546根据《公预规》7.1.6要求，A类部分预应力混凝土构件，在作用长期荷载的作用下斜截面主压力验算应满足，显然各截面各验算点处的值均满足堆满斜截面抗裂要求。109 10短暂状况构件的应力验算桥梁构件的短暂状况，应计算其在制作、运输及安装等施工阶段混凝土截面边缘的法向应力。10.1预加应力阶段的应力验算此阶段指初始预加应力与主梁自重力共同作用的阶段，验算混凝土截面下缘的最大压应力和伤员的最大拉应力。根据《公预规》第7.2.8条规定，在预应力和构件自重等施工荷载作用下，截面边缘混凝土的法向应力应符合下列要求：MPa（10.1）MPa（10.2）式中：、——按短暂状况计算时，截面预压区、预拉区边缘混凝土的压应力，拉应力按下式计算：（10.3）（10.4）、——与构件制作、运输、安装各施工阶段混凝土立方体抗压强度相应的抗压强、度抗拉强度标准值，本设计考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束，则：MPaMPa表10-1、表10-2为边跨和中跨预加应力阶段混凝土法向应力计算过程。表10-1边跨预加应力阶段混凝土法向应力计算表应力部位（kN）（kN·m）（m）（）（）（m）（MPa）支点上缘6344.48800.3771.5390.4610.5931.051下缘1.0079.3471/4跨上缘6372.8442417.6090.8571.2450.3700.5160.875下缘1.08414.033跨中上缘6540.9013223.4780.8921.2450.3690.5151.611下缘1.08512.920109 表10-2中跨预加应力阶段混凝土法向应力计算表应力部位（kN）（kN·m）（m）（）（）（m）（MPa）支点上缘5331.15200.3771.5390.4610.5930.883下缘1.0077.8541/4跨上缘5363.7292417.6090.7921.2450.3700.5161.752下缘1.0849.678跨中上缘5536.163223.4780.8921.2450.3690.5152.055下缘1.0859.48010.2吊装应力验算笨设计采用亮点吊装，吊点设在支点内移50cm处，即两吊点之间的距离为27.95m。对于中梁和边梁，一期荷载集度为kN/m和kN/m。根据《通规》第4.1.10条规定，构件在吊装运输时，构件重力应乘以动力系数1.2或0.85，因此，中梁和边梁分别按超重和失重两种情况进行吊装应力验算，结果表10-3和表10-4所示。109 表10-3边跨预加应力阶段混凝土法向应力计算表应力部位（kN）超重（kN·m）失重（kN·m）（m）（）（）（m）超重（MPa）失重（MPa）支点上缘6344.488000.3771.538630.461430.5931.0511.051下缘1.0079.3479.3471/4上缘6372.8442901.1312054.9680.8571.245070.370080.5161.5500.370下缘1.08412.61715.096跨中上缘6540.9013868.1742739.9560.8921.245070.368970.5152.5110.936下缘1.08511.02514.341表10-4中跨预加应力阶段混凝土法向应力计算表应力部位（kN）超重（kN·m）失重（kN·m）（m）（）（）（m）超重（MPa）失重（MPa）支点上缘5331.152000.3771.538630.461430.5930.8830.883下缘1.0077.8547.8541/4上缘5363.7292901.1312054.9680.7921.245070.370080.5162.4261.247下缘1.0848.26110.740跨中上缘5536.163868.1742739.9560.8921.245070.368970.5152.9551.380下缘1.0857.58410.901109 致谢通过几个月的努力终于完成了毕业设计，在此我要向所有关心和帮助我的老师，同学表示衷心的感谢！ 在做毕业设计的同时，让我对从前学过的知识又重新温习了一遍，使我对基础知识的掌握有了更理性的认识。同时也让我学到了很多知识，特别是一些桥梁专业的知识，比如midas，以前都没听说过的结构软件，由于设计的需要，使我对midas有了初步的了解。通过毕业设计，将我四年学的东西串起来了，有了一个整体的认识，当然，对于桥梁工程的认识也增加了，结合原来在工地实习的情形，让我对预应力梁桥有了一个更侧彻底的认识，有了更深刻的印象，把原来自己通过读书而想象的东西赋予了实际，感到那样自己会有更深刻的了解。同时，毕业设计也引导我们用新的思维方法去学习，独立的思考，给了我一次锻炼自己的机会，这在以后的学习和工作中都是非常有好处的。 在本次毕业设计中得到了李清富、郑元勋等各位老师的大力帮助和指导，才使我的毕业设计得以的顺利完成，也为我的大学生涯划上了圆满的句号。在此我要向帮助过我的各位老师道声忠心的感谢，并特别感谢郑元勋老师在设计中给我极大的帮助和指导！ 同时也要感谢我们设计小组的成员王文龙、郭小帅、王玉娜。在设计期间我们相互学习、相互帮助，遇到困难时也相互鼓励，要不是他们的帮助，我是肯定不能按时的完成毕业设计的，在毕业过程中我们也感受到了团队的力量，合作的重要性，这些同样是毕业设计中不小的收获。 最后，愿祝敬爱的李老师和郑老师身体健康、工作顺利，我亲爱的同学们学业有成、事业有成。更愿我们的水利与环境学院桃李满天下，起来越辉煌！ 109 参考文献[1]刘龄嘉.桥梁工程[M].北京:人民交通出版社，2007[2]姚玲森.桥梁工程[M].北京:人民交通出版社，2005[3]叶见曙.结构设计原理[M].北京：人民交通出版社，2005[4]中华人民共和国行业标准,JTGD60-2004公路桥涵设计通用规范[S].北京：人民交通出版社，2004[5]中华人民共和国行业标准.JTGD62-2004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S].北京：人民交通出版社，2004[6]河海大学、大连理工大学、西安理工大学、清华大学合编.水工钢筋混凝土结构学[M].北京:中国水利水电出版社，1996[7]毛瑞祥，程翔云.公路桥涵设计手册[M].北京：人民交通出版社，1993[8]龙驭球，包世华.结构力学教程(Ⅰ)[M].北京:高等教育出版社，2000[9]GotthardFranz.KonstruktionslehredesStahlbeton[R].Berlin:Springer-Verlag,1964[10]孙训方，方孝淑，关来泰.材料力学[M].北京:高等教育出版社，1994[11]高岛春生.道路桥の横分配实用计算法(前编)[M].东京：现代社，1968[12]PohKW,AttandMM.Calculatingtheload-deflectionbehaviourofsimply-supportedcompositeslabswithinterfaceslip[J].Engineeringstructure,1993109 附录英语翻译AsphaltPavingOperationIntroductionThesubjectofthistermprojectwasanasphaltpavingprocessutilizingapavingmachineand20tonscapacitytri-axletrucks.ThelocationoftheprocesswasatthecornerofMainandMadisoninGreenwood(SouthofIndianapolis).TheprojectisbeingrunbytheReith-RileyConstructionCompany.-Indianapolis.Theoverallprocessinvolved:·Hot-mixbatchplantcycle·Tri-axletruckcycle·Rollercycle·Spreadercycle·CrewcycleBecauseofthecomplexityoftheoverallconstructionprocess,wechosetoobserve,reporton,analyzeandmodelthepavingprocessonthebaselayerofthe15"laneroad.Atthattime,theotherlaneoftheroadwasnotpavedyet.Theroadhasslightlyincreasinggradeandcurvealongtheprocess.Thepreliminaryprocessofgatheringthedatausedinthisproject,theefficiencyoftheoperation,amodelandMicroCYCLONEsimulationoftheprocess,andillustrationswillbediscussedandpresented.Asphalthasbeenusedbymanforitsadhesiveandwaterproofingproperties.Asphaltwasusedin3800B.C.intheEuphratesand2500B.C.inEgypt.TheSumeriansusedasphaltin6000B.C.foritsshipbuildingindustry.Today,asphaltisappliedtoroofing,sealants,caulking,brakelinings,paints,enamels,andmostwidelyusedinthepavingindustry(Asphalt-ScienceandTechnology,1968).ProcessDescriptionBatchPlantProductionFirst,aggregatetravelsthroughthecoldfeedbins,whereinitialproportioningoftheaggregatetakesplace.Thequantityofmaterialleavingeachbinisregulatedbythesizeofthegateopening,orthespeedofabelt,oracombinationofthetwo.Theaggregateissenttoadrier.Herethemoistureisremovedandisheatedtoprovidethepropermixingtemperatureinthepugmill.Theaggregatecontinuestothehotelevatorbyscreenstothehotbins.Thescreensprovidethefinalseparationoftheaggregate.Thedifferentsizesofaggregatearereleasedintotheweighthopperonebinatatime.Theaggregateisdroppedintothepugmillformixingwiththeasphalt.Themixtureisthendroppedintoawaitingtruckormovedtoastoragesilo.Samplesaretakenfromeachhotbinfortesting.Asieveanalysisisconductedaswellasgradationtest.Fromthegradationinformation,theweightoftheaggregatemustbeequaltothedesigngradation.Atrialrunshouldbeperformedandtheweightsadjusteduntilthedesiredmixisproduced.(U.S.DepartmentofTransportation,December1984)109 Thedifferentsizesofaggregatearereleasedintotheweighthopperonebinatatime.Theaggregateisdroppedintothepugmillformixingwiththeasphalt.Themixtureisthendroppedintoawaitingtruckormovedtoastoragesilo.Samplesaretakenfromeachhotbinfortesting.Asieveanalysisisconductedaswellasgradationtest.Fromthegradationinformation,theweightoftheaggregatemustbeequaltothedesigngradation.Atrialrunshouldbeperformedandtheweightsadjusteduntilthedesiredmixisproduced.(U.S.DepartmentofTransportation,December1984)PlacingAsphaltPavementPlacingtheCoatBeforethepavingoperationstarts,anasphaltdistributorisusedtosprayasphaltontheunpavedsurface.Thisfilmofasphaltservesastheprimeandtactcoats.Thecoatsarethenallowedtocurebeforetheactualpavingresume.Thepurposeofhavingthesecoatsistopreventanyslippagebetweenthesurfaceandoverlayduringorafterthecompaction.(TheAsphaltInstitute)PlacingtheAsphaltMixTostartthepavingoperation,thepaverispositionedproperlyontotheroad.Thescreedofthepaverisloweredontoblockofthesamedepthofthelooseasphaltmatthatisgoingtobelaidontheroad.(Thescreedisresponsibleforthesettingthedepthoftheasphaltmix.)Afterthat,theblockcanberemovedandpavingcanstart.Assoonasthehaultruckarrivesatthejobsite,thepavinginspectormustcheckthattheasphaltdeliveredmustbeinasatisfactorycondition.Thepavinginspectorusuallycheckforthesecriterialistedbelow:1.bluesmoke-bluesmokeindicatethatthemixistoohot.2.stiffappearance3.mixslumpedintruck.4.lean,dullappearance-thisindicatesthatthemixhasinsufficientasphalt.5.risingsteam-toomuchmoisture.6.segregation.7.contamination.109 Ifthereisanyofthesignsaboveisobserved,themixwillbesentbacktothebatchplanttobereprocessed.Afterallconditionsaresatisfied,thehaultruckcanloadthemixintothereceivinghopperofthepaver.Whenloadingthemixintothereceivinghopper,thehaultruckisplacedcarefullyinfrontofthepaver.Therearwheelsofthetruckshouldbeincontactwiththetruckrollerofthepavertoavoidanymisalignmentwiththepaver.Thepaverwillpushthetruckforwardsasitpavestheroad.Ifskewnesshappens,thewholeprocesswillbedelayedbecausetheyhavetorepositionthetruckinfrontofthepaver.Mostpaverusedareself-propelledpaver.Eachofthemconsistsoftwomainunits:·tractorunit.-itincludesthereceivinghopper,slotconveyor,flowcontrolgates,spreadingcrew,powerplant,transmission,operatorcontrolforuseoneitherside,andoperator"sseat.Thisunitwillmovethewholesystemforward.·screedunit.-itisattachedtothetractorunitbylongscreedarmsonbothsidesofthemachine.Itconsistsofscreedplate,vibratorsortamperbars,thicknesscontrol,crowncontrol,andscreedheater.Assoonasthethefirstloadofasphaltmixhasbeenspread,theuniformityoftheasphalttextureshouldbechecked.Operatorswilladjustthetheappropriateadjustmentpointstocorrectanynonuniformity.Anysegregationofmaterialsalsoshouldnotbeallowed.Operationshouldbestoppedimmediatelyifanysegregationisdetected.Theoperatorsshouldalsobeawareofisthecrowncontrol.Pavementwithcrownhastoberedonealloveragain.Inadditiontothat,operatorsshouldcontinuouslyloosenthemixthatclingstothesidesofthehopperandpushitbackintotheactivemix.Iftheasphaltmixgrowcold,itcannotbeproperlycompactedandthus,loosesitsstrength.Thelastprocessofpavingiscompaction.Thisprocessishighlyinfluencedbymajormixproportion;(1)asphaltcontent:aggregatesize,shapetextureanddistributiongradation;(2)fillercontent,and;(3)mixtemperature.Appropriaterollersandrollingmethodsshouldbeusedinaccordancewiththeseproportion.Thereareseveralrollercombinationsusedformaximumresults:1.steel-tiredstaticandpneumatic-tiredrollers,2.vibratoryandsteel-tiredstaticrollers,or3.vibratoryrollersusedinvibratingandstaticmodes.Thesecombinationsarehighlyrecommendedbytheasphaltinstitute.Rollersshouldbemovedinaslowbutuniformspeedtoachievethebestresult.(Seetable)Theserollersshouldalsobeingoodconditions.Anyirregularitiesintherollers"performanceswillresultinpoorcompactionoftheasphalt;thus,thepavementwillnotlastlong.Therollersshouldnotreversesuddenlywhilecompactingbecausethisactioncandisplacethemix.Ifdisplacementhappens,thewholematshouldbeloosenedwithlutesorrakesandrestoredtotheoriginalgradebeforerollingcanrestart.Apatternthatiseconomicalandprovidesthemaximumcompactionresultshouldbeestablished.(TheAsphaltInstitute)TestingMethod109 WhyEvaluateDensityofHotAsphaltConcreteAsweknow,lackingofdensityduringconstructionofasphaltconcretecausesmanyproblems.Itisnecessarytoobtainhighdensitytoinsurethattheasphaltconcretewillprovidethenecessarystabilityanddurabilityforperformance.Forinstance,lowdensitygenerallycauseslong-termdeteriorationwhentheasphaltbeginscracking.Thereforevariousmethodshavebeenusedtomeasurethedensityintheasphaltconcrete.ProceduresUsedtoObtainDensityProperaggregategradationandasphaltcontentareimportantparameterstoensurethatthedensityofasphaltconcretemeetstherequirement.Generally,poorgradationresultsinareductionofvoidsinthemixture;thus,reducestheasphaltcontentwhichservesasthelubricantforaggregatesinthemix.Thestiffmixismoredifficulttocompact.Boththeaggregategradationandtheasphaltcontentareinterrelatedandequallyimportant.Pavingasphaltisreallydifficultincoldclimate.Thehotmixcoolsdownfasterandhardertocompact.Toovercomethis,contractorsusuallyincreasethetemperatureofthemix.Unfortunatelyexcessivelyincreasingthetemperatureofasphaltmixturemaycauseproblemsduringcompactionandincreaseoxidationoftheasphaltcement.Thismayresultinahardandbrittlepavement.Themixtemperatureshouldbeselectedsothatthemixturewouldbeabletosupporttherollerimmediatelybehindthepaver.Sincethereislesstimetorollthemixturebeforeitcools,morerollersorlargerrollersarerequiredforthecompactionprocess.Afterthemixtureistransportedtothesite,thenextstepistoensureproperdensitywhilelayingdowntheasphaltwithaspreader.Acontinuosavailabilityoftheasphaltmixforthepaveriscrucial.Thespreadercannotaffordtostartandstopwhilewaitingforthematerials.Itimportanttohavematerialthathasthesametextureandappearance.EvaluationofIn-PlaceDensityAnevaluationofthein-placematerialisnecessarytoensurethatasatisfactorydensityisobtained.Mostofthetime,anucleargageisusedtoestimatethedensity.However,theresultsobtainedusingthisequipmentarenotaccurate.Ithastobecalibratedbytakinganumberofmeasurementsfromdifferentlocationassoonastheprojectstarts.Aftercalibrations,aseriesofreadingsaretakenandthen,thereadingsarecomparedtothedensityobtainedfromthelaboratory.Thelaboratoryresultsarethedensityofcoresamplestakenfromthesamelocation.(PlacementandCompactionofAsphaltMixtures,1982)LaboratoryandFieldPavementStabilityTestsTheAmericanAssociationofStateHighwayOfficials(AASHO)andtheAmericanSocietyforTestingandMaterials(ASTM)aretwoagencieswhichsetforthmethodsandtestproceduresthepavingindustrymustfollow.Fivetestmethodsreadilyusedinthefieldandlaboratoryare:1.TheHubbardFieldStabilityTest(ASTM-D-1138-52orAASHOTest169)-teststheresistancetoplasticflowoffineaggregatemixtures.2.TheUnconfinedCompressionTest(ASTM-D-1074-52-T)-measuresthecohesionofpavingbinderandperformanceoftheinternalfrictionoftheaggregate.3.TheMarshallTest(ASTM-Method-D-1559)-measurestheflowvalueorflowindexbydistortingthespecimenuntilfracture.109 1.TheHveemTest(ASTM-Method-1560)-usesstabilometerandcohesiometerapparatus.Thestabilometerdeterminesthemaximumamountofasphaltwhichwillobtainthegreateststabilitybymeasuringtheinternalfictionofthemineralaggregate.Thecohesiometerdeterminesthecohesionpropertiesandthestrengthofasphaltfilmsbybendingandbreakingaspecimen.2.TheTriaxialCompressionTest-isusefulindeterminingthecohesionofthemixandasphaltcontentsandtheangleofinternalfrictionoftheentiremixturebyapplyinglateralpressures.Thesesarethemostwidelyusedalthoughavarietyofothermethodsexist.Itmustbestatedthatdifferentlocal,state,andfederalorganizationswillrequirecertainteststobeperformedandmayacceptadifferentrangeofvalues.窗体底部ResourcesDescription·Material:oAggregatesoHotmixasphaltmaterial·Equipment:oTrucksoSpreaderoRolleroBatchplant(hotmix)·Laborer:o4laborero1rolleroperatoro1paveroperatoro1superintendento1truckoperatorso1foremanDiscussionDiscussionPreliminaryProceduretoObtainDataInitiallycontactingthecompanyandprojectengineersinvolvedwasnecessarybeforewecouldobtainaccesstothesiteandaccumulatedataandinformationabouttheoperation.DanPatrick,thesuperintendentofReith-RileyConstruction,providedgeneralinformationregardingthisoperation.Thisincludedcost(byprovidinguswiththeCompany"sJobCalculationSheet),specificdetailsconcerningtheoperationdescribedandmodeledinthispaperanddetailsofthecrewsizes,equipment,materials,efficiencyandvariablesoftheoperation.Thesitewasvisitedoftentoobserveandobtainthedetailsoftheoperation.Picturesweretaken,andindividualquestioningofthecrewsandinspectorinvolvedintheplantandjobsitewereemployedtogetanaccurateideaandnecessarydata.Mr.Patrickcouldn"tprovideapooldataregardingproductiontimes.Weweregivenanestimateofscheduleofthejobcalculationsheetwhichwereusedtocomparewiththeobserved/actualproduction.DataCollectionThegeneraldescriptionoftheproject,theprocessinvolved,andtheequipmentusedwasobtainedfromDanPatrick,thesuperintendentofReith-RileyConstruction.109 TheactualprojectsiteandtimedurationforeachactivitieswereobtainedfromfieldobservationonOctober9th,1991.Adigitalwatchwasusedtotimeeveryactivitiesinvolvedintheprocess.Thedatacollectedwereaveragedfortheeaseofcalculation.Thedataincludetheaveragefor:·loadingatbatchplant·travellingtothejobsite·dumpingtheasphalttospreader·back-cycleofthetruck·spreadingtheasphalt·compactingtheasphalt·checkingthelevelAllthedataobtainedwereapprovedbythesuperintendentasstandardtimeforthisparticularpavingoperation.Thisinformationislistedintable1.Thehighandlowdataintable2.1and2.2.weregivenbythesuperintendent.Therefore,theaveragevaluesofthedeterministicinputwereusedasthemodevaluesfortheTriangularandBetadistribution.TheBeta"a"andBeta"b"valueswerecalculatedbytheVibesprogram.窗体顶部窗体底部MaterialHandlingandProcessingSystem1.Loadinghotmixasphalttothetruck2.Haulingasphalttojobsite3.Dumpingtheasphalttothespreader4.Spreaderpavingtheasphalt5.Rollerbreakingdowntheasphalt6.RollerfinishingthesurfaceProductivityComparisonTheproductivitylevelcanbemeasuredinthreedifferentways·Deterministictime·Triangledistribution·BetaDistributionThevaluesforallthreemethodswerecloselyrelated(table3.).GenerallythedeterministicvalueswerehigherwhileBetavalueswerelower.Trianglevalueswerelocatedsomewhereinbetweentheaforementioned.Therangeofdifferencesbetweenthedistributionis0.0289to0.4278.Thesedifferencewerenotsignificant;therefore,anydistributioncouldbeusedinanactualsituation.TheproductionvaluesfromBetadistributionwereusedfordeterminingthetheoreticalproductivitybecausetheyweremoreconservative.Fromthecompany"sJobCalculationSheet,theyestimatedthecapacityofthetrucktobe20tonsandworking30cyclesperday.Thecompany"sestimatedproductivityis600tonsperdaywhichwasequalto3.75truck-loadsperhour.Refertotable3forcomparisonofproductivity.TheproductivitiesofthesimulatedresultoftheMicroCYCLONEmodelwerefoundtobealittlebitlower.Thepercentagedifferencesasgivenintable3wereasfollowed:窗体顶部窗体底部1.comparedwithdeterministictime:4.67%2.comparedwithTriangledistributiontime:10.78%109 1.comparedwithBetadistributiontime:12.87%ImprovementofProductivityUsingsensitivityanalysis,theproductivityofthewholeasphaltpavingoperationcouldbeincreasedbyaddingonemoreroller.Withonlyoneroller,thedeterministicproductivityatcycle30was3.575truck-loadsperhour.Byaddingthesecondroller,theproductivitywasincreasedto6.4632truck-loadsperhour.Theproductivitywasincreasedbyabout81%.(lookatappendixfortheoutputfiles).Alsothesensitivityanalysisshowedthatincreasingtruckdidnotincreasetheproductivityatall.ConclusionTherateoftheoperationwasdeterminedbytherateoftheroller.Thiswasbecausetherollertook15minutestocompactthesurfaceoftheasphalt.Thus,toimprovetheproductivity,morerollershouldbeaddedintotheoperation.Nevertheless,thecompanychosetouseonlyoneroller.Perhaps,thedecisiontoonlyhaveonerollerwasdeterminedbycostfactor.TheproductivityobtainedfromtheMicroCYCLONEmodelwaswithintheexpectedproductivitybythecompany.References1.Barth,EdwinJ.,"Asphalt-ScienceandTechnology,"GordonandBreach,NewYork,NewYork,1986.2.Wagner,F.T.,"PlacementandCompactionofAsphaltMixture,"ASTMPublication,Philadelphia,PA19103.3.TheAsphaltInstitute,"AsphaltPavingManual,"ManualSeriesNo.8,ThirdEdition,April1988.4.U.S.DepartmentofTransportation,FederalHighwayAdministration,"Hot-MixBituminousPavingManual,"December1994.5.PersonalinterviewwithReithRileyConstructionCompanyIndianapolis,JobSuperintendent:Mr.DanPatrick,October,1991.109 沥青路面的铺设介绍这项设计的主题是沥青路面铺设过程(利用一台铺设机器和20吨容量三轴的卡车)。工程的位置主要在格林伍德(印第安纳波利斯南部)的麦迪逊的角上。里思-赖利建筑公司正在施工。-印第安纳波利斯。总的过程包含：·热混合分批投配设备循环·三轴的卡车循环·压路机循环·扩张器循环·人员循环因为总的建设过程的复杂性，我们有选择的观察、报道、分析并且模拟那些基础层的铺设过程的15个小巷道路。在那时，道路的另一小巷还是并非铺平。在整个过程中，道路稍微地增加等级和弯曲程度。这项工程的过程中，收集数据被使用，操作的效率、模型、MicroCYCLONE模拟和插图将被提出和讨论。沥青的粘合和防水的性质被人类所使用。在埃及，沥青在公元前2500年就使用，早在公元前3800年，沥青在幼发拉底河就被使用。在公元前6000年前，苏美尔人在它的造船业中使用沥青。今天，沥青在屋顶、气密层、填塞、刹车、油漆、珐琅质中被应用，在路面材料工业中被广泛应用(沥青-科学技术，1968)。处理描述分批投配生产设备首先，在最初骨料的均衡发生的地方，骨料经过冷仓。骨料出搅拌机的速度取决于搅拌机搅拌机的皮带转动速度和搅拌机打开通道的大小。集结被被到一个干燥器。在这个干燥器内潮气被隔离，在搅拌器内被加热到适当的温度。骨料被继续送往加热器，并被屏蔽到一个加热器内。这个屏蔽将骨料分开。尺寸不同的骨料一次性的被放到一个带有箱子的漏斗内，然后倒入搅拌机内和沥青混合。然后混合物被倒入一辆正在等待装料的卡车内，或被转移到一个储存仓内。从每个箱子内取出样品测试。筛子用来分析和处理测试等级。等测试处理。从分级信息中，骨料的重量和设计等级一致。测试的结果和设计的一致，否则不能生产。(美国运输部，1984年12月)人行道沥青的铺设路表面喷浆处理在铺面工作开始以前，沥青铺设工作者在未铺砌的表面上喷射沥青。这层沥青作为路表面的处理层。在实际的铺设工作开始以前，这层沥青可以改动。喷洒的目的是在于铺设沥青路面过程中或完成后防止接触面的相对滑动。(沥青研究所)铺设沥青混合物在铺设工作开始之前，铺设材料安置到道路的适当位置。铺路机的整平板要使铺设的沥青混凝土和档板具有相同的松散程度(整平板控制铺设的沥青混凝土的厚度)之后，澈区去档板并开始铺设。一旦拖运卡车到达工作现场，检查员必须立即检测沥青是否达到规定的程度。检测员通常以以下标准检测沥青混凝土：1.蓝烟-蓝烟表明沥青混合物太热2.表面硬度3.沥青混合物卡车上的跌落度4.倾斜，外表黯淡-这表明混合物中沥青太少109 1.有蒸汽–含水太多2.离析3.沾染度如果上述有一项未达到要求，沥青混合物将送回加工厂重新加工。所有指标都达到了要求，卡车就可以将混合物倒到铺路机的漏斗内。当把混合物倒到铺路机的漏斗内的过程中，卡车慢慢的停在铺路机的前面。卡车的后车轮应该挨着卡车的滚轴，以避免卡车和铺路机发生碰撞。铺路机将推着卡车走。如果发生倾斜，整个的过程将被耽误，因为他们必须改变铺路机前的卡车的位置。使用的大多数铺路机都是自动的。它们中的大多数都是有两部分组成。牵引机：它包括装料的漏斗，槽输送装置，流量控制门，电动机，输送带，两边的工作员，驾驶员的位置。这部分在整个系统的前面。整平板：在机器的两侧，整平板有很长的部分与机器连接着。它由整平板、震动装置或捣实装置、厚度控制器、顶面控制器、整平板发热器。一段沥青被铺好后，就要检测看是否铺的均匀。工作者要调整那些不合要求的地方。材料不能为任何松散的地方，一旦发现有松散地方，铺路工作就要停止，工作者应该知道怎样去控制。有缺陷的人行道要重新修理，除那之外，工作者要不断将漏斗边上的混合物推到漏斗中央。如果沥青混合物变凉了，他就不能被压实到要求的程度，因此不能再使用。铺路的最后一到工序是压实路面。压实度主要受混合物比例的影响；(1)沥青含量：骨料尺寸，形状质地和分配等级(2)骨料类别(3)混合物温度。压路机的选择和压路的方法，要根据比例确定。有以下几种压路机组合方式：1.固定的钢的疲倦和装满空气的压路机疲倦，2.振动的、固定的钢压路机的疲劳3.在振动压路机在振动机固定方式中的应用这些组合是沥青被沥青研究所推荐的。压路机应该走的慢一些并且要匀速，以取的最好的效果。(见表格)这些压路机应该在良好条件里工作。任何不规则的工作性能都将导致沥青的压实度不良好。因此，人行道很快就会被破坏。当压实时，压路机不能突然反转，因为这样可能会导致混合物移动。如果移动发生，垫层和封泥会变松或倾斜，并且在压路机重新开始工作之前恢复成原样。应确定一种最节省材料又能达到最大密实度的方案。(沥青研究所)测验方法为什么要测试高温沥青混凝土的密实度就我们所知，在沥青的铺设期间的压实度不够将会导致很多问题。密实度高的沥青混凝土有很好的稳定性和耐久性。例如，当开始断裂时，压实度不够的在沥青混凝土一般会长期恶化。因此，已经有各种各样的方法用来测试沥青混凝土的密度。用来获得密实度的不骤适当的分配等级和沥青含量是保证沥青混凝土获得足够压实度的重要参数要求。通常，不良的级配等级混合料中空气的含量高；因此，要降低骨料在混合过程中作为润滑剂的沥青含量。粘稠的混合物更难压实。骨料的级配和沥青的含量具有相同重要的意义。在冻土上铺沥青比较难操作。高温混合物冷却的越来越快。为了克服这些，通常操作者会提高混合物的温度，但沥青混合物温度过高，在压实过程中将会加速沥青冷底子油的氧化。这将会使路面变的易脆裂。混合物的温度要适当，以便混合物能立即经受住铺路机后面的压路机。它在很短实际内就会冷却，在这段时间内要多次的、用重量不同的压路机压实路面。109 在混合物被运送到适当的位置，下一不工作就是将混合物铺开，并保证有适当的密度。沥青混合物是否黏结决定着能否被铺路机压实。铺路机一旦开始工作就不能停下来沥青混合物要有相同的质地、外观，这是非常重要的。选择适当的测试材料的位置，以保证能达到令人满意的密度。在大多数情况下，用一规定来评定密实度，但是，使用这台设备所获得的结果不准确。工作一开始就必须选不同的方位来检测，检测之后，许多数居就会被带走，然后这些数居要和实验室获得的比较。实验室的结果是取之相同的样品的密实度。(安排和沥青混合物，1982的紧密程度)实验室和实地人行道稳定测试美国国家公路官员(AASHO)和美国试验和材料学会协会(ASTM)制定了测试方法和测试的过程。五种实验室和实地的测试方法如下：1.哈伯德稳定测试法(ASTMD113852或者AASHO测试169)–测试混合物的朔性和流动性。2.无拘束的压缩测试法(ASTMD107452T)-测量铺铺面材料的黏结剂和内摩擦的性能的内聚性。3.马歇尔测试法(ASTM方法D1559)–检测样品的流动性或者流动指数直到断裂。4.Hveem测试法(ASTM方法1560)-使用stabilometer和cohesiometer仪器。stabilometer是确定内部总计的矿物质的数量以便确定要获得最大稳定所需的沥青的数量。cohesiometer通过弯曲并破坏样品所获得的数据来确定沥青内聚性和薄膜的作用。5.Triaxial压缩测试法-通过使用侧压力知混合物中沥青含量和整个的混合物的内聚性的内摩擦角有关。尽管有其它多种方法，但这种方法被最广泛的应用。一定说明不同地方，状态，联邦组织将要求试验执行在一个可以接受的范围内。窗体底部资源描述·材料：o总计o高温混合沥青材料·设备：o卡车o扩散器o压路机o分批投配设备(热混合)·劳动者：o4劳动者o1位压力机司机o1位铺路机司机o1名主管人o1位卡车司机o1个工头讨论讨论预备的程序获得数据在最初确定出入口的位置和积累数据信息以前，我们必须和公司及项目工程师联系。丹·帕特里克，里思·赖利建设的主管人，提供关于这次操作的一般信息。包括花费(109 通过为我们提供公司的工作计算书得知)，在这篇文章中具体的描写了工作的细节和方法以及工作人员数量、设备、材料、效率和工作可变的地方。要经常到实地观察以便获得操作的细节，要有施工图。以便获得好的主意和必要数据。帕特里克先生不能提供关于生产时间的数据。我们只有用来比较的的观察/实际产量的工作时间表的工作计算书。数据收集工程的一般的概述，工作步骤和设备的使用是从里思·赖利建设的主管人丹·帕特里克那里获得的。每项活动的实际的工程站点和持续时间重1991年10月9日领域观察开始。一项时间调节都会涉及工程的一切过程。这些数据很容易被平均取得。这些平均数据为：·安装分批投配设备·开车到工作地点·往铺料箱内倒沥青·卡车的循环·铺展沥青·压实沥青·检查是否水平所有这些获得的数据都是主管人批准的作为铺路工作的标准时间。这些信息在表格1内列举。主管人提供的高、底数据分别在表格2.1和2.2中。因此，这些决定性的平均值被用作三角形和分配方式价值。和的价值是用电颤琴计划计算得。窗体顶部窗体底部操作的材料和处理系统1.把高温混合沥青装到卡车2.把沥青运工作地点3.到沥青倒入铺路集箱内4.铺路机铺路5.压路机压实路面6.压路机完成工作生产力比较生产力水平可以用3种不同的方式测得1决定性的时间2三角形分配3β分配这三中方法的效果很接近；通常，当决定性的值大时，β的价值就低。三角形的价值被定位在前面提到之间里。分布范围的不同点是差0.0289分0.4278点。这些不同点并不重要的；因此，任何一种分配状态都不能在实际中应用。β分配状态的生产价值用于确定理论的生产力，因为他们需要保守一些。从公司的工作计算书，他们估计卡车的承载能力成为20吨并且每天工作30个循环。公司每天的生产力600吨，相当于每小时3.75卡车的负荷。生产力的比较如表格3。MicroCYCLONE模型在模拟的结果中发现生产力低一点。百分比在表格3所给的如下不同：窗体顶部窗体底部1与决定性的时间相比较：4.67%2.与三角形分配时间相比较：10.78%3.与β分配时间相比较：12.87%生产力的改进使用敏感性分析，铺路工作的生产力可以通过增加一台压路机来提高。仅用一台压路机，决定的生产力在第30循环相当于每小时3.575辆卡车负荷。通过增加第2辆压路机，生产力就增加到每个小时6.4632个卡车负荷。生产力增加大约81%。(109 在附录寻找输出文件)。此外敏感性分析显示增加卡车根本没增加生产力。结论操作的比率有压路机的比率确定。这因为压路机花费15分钟将沥青压实。因此，为了改进生产力，需要增加的压路机来压路。虽然如此，施工单位还要使用一太压路机。或许是因为费用因素决定了使用一台压路机。施工单位从MicroCYCLONE模型中获得的生产力是在期望值之内。参考资料1.巴思，埃德温，"沥青科学技术"戈登和破坏，纽约，1986。2.瓦格纳，F.T.，"沥青混合物的集配和紧密程度，"ASTM出版物，费城，Pa19103。3.沥青研究所，"手工铺沥青"手工系列8号，3版，1988年4月。4.美国运输部，联邦公路管理，"热混合Bituminous铺手动，"1994年12月。5.与里思·赖利建筑公司印第安纳波利斯，工作主管人的亲自会见：丹·帕特里克先生，1991年10月。螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅芆蒅袆膁芆薈虿肇芅螀袄肃芄蒀螇罿芃薂羂芈节蚄螅膄芁螇羁肀芁蒆螃羆莀蕿罿袂荿蚁螂膀莈莁羇膆莇薃袀肂莆蚅肆羈莅螇袈芇莅蒇蚁膃蒄蕿袇聿蒃蚂虿羅蒂莁袅袁蒁薄蚈芀蒀蚆羃膆葿螈螆肂葿蒈羂羈蒈薀螄芆薇蚃羀膂薆螅螃肈薅蒅羈羄膂蚇螁羀膁蝿肆艿膀葿衿膅腿薁肅肁膈蚃袈羇膇螆蚀芅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