沈阳华能建设集团办公楼设计-毕业设计计算书

'沈阳华能建设集团办公楼设计摘要本设计题目为沈阳华能建设集团办公楼设计。建筑位于辽宁省沈阳市市内，由市规划局批准拟建。建筑做北朝南，建筑的占地面积约为845.64，总建筑面积约为8389.20。本设计主要分为建筑设计、结构设计以及基础设计。建筑设计部分包括平面设计、立面设计、剖面设计及相应的构件设计；结构设计部分包括结构计算模型的选取、荷载计算、内力计算、构件设计及相应的配筋图；基础设计包括基础承载力的验算及基础变形的验算。建筑设计根据国家标准、规范、规程等的要求，考虑防火、抗震、通风、采光要求结合建筑的实用性、经济性、美观等方面的要求，从拟定的若干方案中选出该办公楼的设计方案。建筑共10层，底层高度为3.9米，其它层高度为3.6米，女儿墙高度为0.9米，建筑总高度为37.2米。建筑物的长度为52.2米，宽度为16.2米。建筑立面规整，墙采用加气混凝土砌块砌筑。窗全采用塑钢窗，其中，门窗独立卫生间采用玻璃门，公共卫生间采用木制门，楼梯间采用防火门，工作室、会议室和标准间采用防盗门。结构设计方面，工程的结构形式为钢筋混凝土框架结构，整体现浇施工。柱的混凝土强度等级采用C40，梁的混凝土强度等级采用C30。框架柱截面尺寸：底层为600mm×600mm，其他层500mm×500mm。框架梁截面为300mm×600mm和300mm×400mm。基础A、D柱下采用矩形独立基础，B、C柱下采用双柱联合基础，混凝土强度等级为C40。结构设计按横向框架承载进行分析，采用D值法计算水平地震作用和风荷载作用下框架的顶点位移和内力；采用分层法计算竖向荷载作用下的框架内力，并考虑地震、风的影响进行内力组合。在此基础上，进行一榀框架梁、柱的配筋设计计算。同时对结构方案中的楼板、楼梯和基础等进行受力分析和配筋计算。雨棚采用钢化玻璃雨棚，通风使用新风系统。本设计的图纸全部采用计算机辅助设计（AutoCAD2014）。关键词：框架结构，建筑设计，D值法，内力组合，独立基础ii TheofficebuildingdesignofShenyangHuanengconstructiongroupAbstractThenameofthedesignisShenyangHuanengofficebuilding,whichlocatedinShenyang,LiaoningProvince.CityPlanningOfficeapprovedtheplan.Thebuildingfacessouth,anditcoversanareaof845.64m2.Thetotalconstructionareaofthebuildingis8389.20m2.Thedesignincludesthreeparts:architecturaldesign,structuraldesignandfoundationdesing.Thearchitecturaldesignincludesplanedesign,elevationdesign,sectiondesignandrelatedcomponentsnodedesign.Thestructuraldesignincludesmodeselection,loadcalculation,internalforcecalculation,membersectiondesignanddrawingofcorrespondingstructurereinforcementfigure.Thedesingoffoundationincludesthebearingcapacityandthedeformationofthefoudation.Accordingtotherequirementsofnationalstandards,rulesandregulations,thearchitecturalwasdesignedtomeettheprinciplesofsecurity,application,economicbeauty.Italsoconsidertheneedsoffireprotection,earthquake,ventilationandlightingrequirements. Wedeterminetheplanofthebuildingfromtheproposedseveralplans..Thebuildingcontainstenfloorsanditstotalbuildingheightis37.2m.Thebottomis3.9metersandthestandardflooris3.6meters.Thebuildingis52.2meterstotalinlength,and16.2meterstotalinwidth.Thedesignofthisbuildingisshapedinformal.Theroofwallsbuiltbyaeratedconcreteblock.Thestructureisequippedwithplastic-steelwindows.Fordoorsandwindows,glazeddoorisforindependenttoiletsandwoodenforpublic,firedoorismadeofstaircases,warehousedoorisusedcompositesteelfireshutterdoors,Securitydoorisforstudios,conferenceroomsandstandardrooms.Thisengineeringstructureisreinforcedconcreteframestructure.ThestrengthgradeofcolumnconcreteisC40.ThestrengthgradeofbeamconcreteisC40.Thebottomcolumnsectionsizeis600mm×600mm,Othersare600mm×600mm.Framebeamsectionis300mm×600mmand300mm×500mm.ThedesignadoptsrectangleindependentfoundationunderAandDcolumns,andadoptsdouble-columnjointfoundationunderBandCcolumns.Thefoundation’sconcretestrengthgradeisC40.-108- Inthestructuraldesign,Dmethodisadoptedtocalculatehorizontalearthquakeeffectandwindeffect,layercalculationproceduretocalculateframe’sinnerforces.Thecalculationsofinternalforceincludepermanentandliveload,andthecombinationofinnerforceisCalculated,takingearthquake,windeffectintoconsideration.Onthisbasis,thedesigncalculatesoneofthecrossbeamsandthereinforcementofthecoloum.Inaddition,theanalysisandreinforcementcalculationoffloors,stairs,foundationsareincludedinthedeisign.Thecanopyismadeoftoughenedglasscanopy,withfreshairventilationsystem.Allofthedesigndrawingsaredrawnbycomputeraideddesign.（AutoCAD2014）.-108- Keywords:thestructureofframe,architecturaldesign,D-valuemethod,internalforcescombinatin,independentfoundation.-108- 第1章绪论第一章绪论在经济飞速发展的年代，办公楼成为人们长时间聚集的地方。现在的社会对办公楼的设计提出了更高的要求。在一定意义上，办公楼是集中进行信息的收集、决策的制定、文书工作的处理和其他形式的经济活动管理。现代办公楼正向综合化、一体化方向发展。作为一名即将毕业的大学生，我们的毕业工作应当与社会的需要相适应。作为土木工程的学生，熟悉办公楼的设计也是一项基本技能之一。将办公楼的设计作为我的毕业设计，这不仅给了我一个很好的学习机会，而且还可以全面综合大学学习生涯中学到的各类有关于建筑和结构等方面的知识，如抗震、防火、建筑节能等等。通过毕业设计，不仅仅能加强对知识的运用与了解，更能使知识系统化，内容充实化。毕业设计是大学学习过程中的一个重要环节。毕业设计能将土木工程所需的知识结合在一起并运用到实际的工程中。我们能在学习中发现自己的不足，能在实践的过程中，纠正自己错误的认识。通过本次设计我们可以了解房屋建筑设计、结构设计的基本步骤与方法；学习结构设计的方法，掌握荷载计算、结构配筋等设计方法；将学习的知识运用于实践，了解结构设计的原理及其来源；学会查找并熟练运用规范，将规范与课本知识相结合，形成设计的思路。明白规范规定的做法、原因及其结果。在毕业设计中，我们应当完成对结构各个部分的设计，即包含建筑设计、结构设计、基础设计等。毕业设计还包含了我们对先进的施工工艺的认识与了解，并将其运用到自己的专题设计中。建筑设计的过程是体现建筑思想的过程。此办公楼设计符合简单、实用、经济与美观的原则。整个办公楼呈“一”字型，具有对称美。办公楼内部设有打印室、会议等待室等用房间，体现了建筑人性化的部分。办公楼位于沈阳地区，在办公楼外墙做有保温措施能节约建筑使用过程中所需的保温成本。结构设计的过程中，设计采用是钢筋混凝土框架结构。框架结构能提高建筑抗震能力，减轻建筑物的重量，加大建筑物的空间和高度。整个建筑对称布置，建筑刚度变化较为均匀，有利于结构抗震。办公楼过程中设计参考了大量的规范，如《混凝土结构设计规范》，《建筑抗震设计规范》、《建筑设计防火规范》、《建筑荷载设计规范》等。-108- 第1章绪论在毕业设计的过程中，发现与解决问题成为设计的主旋律。结合所学的知识，查阅相关资料和规范，将理论与实际结合成为设计过程中最重要的组成部分。通过这次设计，我对书本上的知识有了新的理解与体会。同时，以前零碎的知识点也能够形成系统化的认识。毕业设计的过程是一个合作的过程，在发现的问题的时候，与老师积极地讨论，与同学不断地探讨使我对问题的了解与研究更有广乏性与深入性。王连广老师的指导与批评，更是毕业设计中，我能解决问题的重要关键，也是毕业设计顺利完成的原因。由于经验的欠缺，由于时间的紧迫，毕业设计错漏与失误的部分或文字表述的不当之处，希望老师能够批评指正，也敬请各位老师和同学谅解。-108- 第2章建筑设计第二章建筑设计2.1设计资料2.1.1工程名称沈阳华能建设集团办公楼设计。2.1.2气象条件沈阳地区基本风压0.55kN/m2，基本雪压0.50kN/m2。2.1.3工程地质条件根据对建筑基地的勘察结果，地质情况见表2.1表2.1建筑地层一览表(标准值)序号岩土分类土层深度(m)厚度范围(m)地基承载力fk(kPa)1杂填土0~1.31.32粘土1.3~2.10.81603粗砂2.1~4.22.12504砾砂4.2~8.03.8400注：勘测深度内未见地下水；建筑地点冰冻深度－1.2m；建筑场地类别：Ⅱ类场地土；场地土类型为中硬场地土。2.1.4抗震设防烈度7度。2.1.5拟建建筑场地图2.1拟建场地平面图-108- 第2章建筑设计2.2工程概况2.2.1建筑总体布局本设计拟建建筑为办公楼，位于沈阳绕城高速公路南侧。1.主体朝向选择根据任务书的总平面图，规划的建筑用地为矩形，北侧为绕城高速公路，地形平坦。选择南北朝向，办公楼的北入口朝向绕城高速。南北朝向可使办公楼获得良好的日照条件，能合理利用建筑空地设计绿化及停车区间。2.室外停车场选择为达到出入方便、交通顺畅的目的，室外停车位分布于建筑的东、西、北三侧，其中北侧最为集中。2.2.2建筑面积及层数本建筑为多层办公楼，建筑层数共12层。首层层高3.9米，标准层层高3.6米，总建筑高度43.5米。建筑物的长度为52.2米，宽度为16.2米。其中，底层设有收发室、暗室、电话总机室、办公室、卫生所及药库、微机室以及小商店。标准层设有资料室、研究室、会议室、办公室、打印室等。顶层设有大会议室、小会议室、会议等待室及办公室。另外，各层均设有男女卫生间。总建筑面积为10147.68平方米。2.2.3房间组成收发及接待1间30平米；会客室1间30平米；卫生所及药库1间60平米；配电室1间30平米；暗室1间30平米；各类办公室、资料室、研究室，每间60平米；微机室每层1间各30平米；电话总机室1间60平米；60平米小会议室；150平米大会议室。2.3设计原理根据国家标准、规范、规程等的要求，考虑防火、抗震、通风、采光要求结合建筑的实用性、经济性、美观等方面的要求，从拟定的若干方案中选出该办公楼的设计方案。2.3.1平面设计建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系。建筑物的整体设计，首先从建筑的平面设计分析开始。在平面设计中，从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密联系建筑的剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不断调整修改平面，反复深入，以达到较为理想的效果。-108- 第2章建筑设计进行平面设计，主要考虑使用部分和交通联系部分两方面。在进行使用部分的平面设计时，主要考虑办公用房及其他一些服务性用房的使用要求，分析房间的面积大小，形状和尺寸、门窗在房间平面的位置，采光要求等；交通联系部分的平面设计，首先具体确定走廊、楼梯等通行疏散要求的宽度，具体确定门厅、过厅等人们停留和通行所必需的面积，其中对电梯的设计要单独进行，考虑人的通行、设备的型号以及经济等要求，然后结合平面布局考虑交通联系部分在建筑平面种的位置以及空间组合等设计问题。2.3.2立面设计建筑立面设计，是在平面和剖面设计中初步确定的房屋内部空间组合的平剖面关系，例如房屋的大小，高低，门窗位置极其排列方式等的基础上，描绘出房屋各个立面的基本轮廓，并根据立面对平面设计作进一步调整。在进行立面设计时，首先要推敲立面的各部分总的比例关系，相邻立面间的连接和协调，然后着重分析各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口门廊、建筑装饰等做重点及细部处理。体型和立面设计着重研究建筑物的体量大小、体型组合、立面及细部处理等。在满足使用功能和经济合理的前提下，运用不同的材料、结构形式、装饰细部、构图手法等创造出预想的意境，从而不同程度地给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、简洁、朴素、大方、亲切的印象，因此具有独特的表现力和感染力。外部体型和立面反映内部空间的特征，但绝不能简单地理解为体型和立面设计只是内部空间的最后加工，是建筑设计完成后的最后处理，而应与平、剖面设计同时进行，并贯穿于整个设计的始终。外部体形是内部空间的反映，要考虑建筑个性与性格特征的表现，体量组合与立面处理（主从分明，有机结合、对比与变化、稳定与均衡、比例与尺度、虚实凹凸、色彩与质感、装饰与细部）。在建筑立面上窗、窗间墙、柱等构件的形状、大小不断重复出现和有规律变化。韵律是任何物体各要素重复或渐变出现所形成的一种特性，这种有规律的变化和有秩序的重复所形成的节奏，能产生具有条理性、重复性、连续性为特征的韵律感，给人以美的享受。2.3.3剖面设计剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数，建筑空间的组合和利用,以及建筑物剖面图中各结构构件之间的相互关系。建筑剖面不是独立存在的，它必需依赖于平面和立面。建筑的剖面是表示建筑物在垂直方向房间各部分的组合关系。剖面设计主要分析建筑物各个部分应有的高度、建筑层数，建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构和构造关系。剖面设计是在平面设计的基础上进行的。在进行剖面设计时，-108- 第2章建筑设计进一步确定建筑的空间组成，并对建筑的平面作进一步的处理，使建筑的空间组合合理。在剖面设计时，首先确定层高，并考虑建筑的垂直交通联系部分，如楼梯的形式，踏步、踢步等的高度、电梯的布置和数量等。2.3.4防火设计根据《建筑设计防火规范》的有关规定。完整的防火设计应包括火灾前的积极预防及火灾发生后的有效处理措施两个方面。前者主要指建筑本身的耐火构造设计，后者包括报警，疏散，排烟等。1．适用性适用于建筑高度小于等于24.0m的公共建筑，其中的建筑高度计算不包括局部突出层，且从室外地坪算起。此设计满足此防火规范的适用条件。2．耐火等级《建筑设计防火规范》把建筑分为四个防火等级。地下、半地下建筑（室）的耐火等级应为一级；重要公共建筑的耐火等级不应低于二级。本建筑的耐火等级为二级。3．防火设计要点(1)总平面图的消防问题街区内的道路应考虑消防车的通行，其道路中心线间的距离不宜大于160.0m。当建筑物沿街道部分的长度大于150.0m或总长度大于220.0m时，应设置穿过建筑物的消防车道。当确有困难时，应设置环形消防车道。消防车道的净宽度和净空高度均不应小于4.0m。供消防车停留的空地，其坡度不宜大于3%。消防车道与厂房（仓库）、民用建筑之间不应设置妨碍消防车作业的障碍物。环形消防车道至少应有两处与其它车道连通。尽头式消防车道应设置回车道或回车场，回车场的面积不应小于12.0m×12.0m；供大型消防车使用时，不宜小于18.0m×18.0m。消防车道路面、扑救作业场地及其下面的管道和暗沟等应能承受大型消防车的压力。消防车道可利用交通道路，但应满足消防车通行与停靠的要求。根据以上各项要求，此设计中采用环形消防车道，有两处与其它车道连通，有两面借用原有的车道。宽度也大于等于4.0m，满足要求。(2)防火分区民用建筑的耐火等级、最多允许层数和防火分区最大允许建筑面积防火:规范规定二类建筑每个防火分区的建筑面积可达2500平方米，本建筑标准层分一个防火分区。(3)疏散设计民用建筑的安全出口应分散布置。每个防火分区、一个防火分区的每个楼层，其相邻2个安全出口最近边缘之间的水平距离不应小于5.0m。公共建筑中各房间疏散门-108- 第2章建筑设计的数量应经计算确定，且不应少于2个，该房间相邻2个疏散门最近边缘之间的水平距离不应小于5.0m。a.安全疏散距离规范规定直接通向疏散走道的房间疏散门至最近安全出口的最大距离50m，办公楼属于的一类规定如下：位于两个安全出口之间的房间：35m；位于袋形走道两侧或尽端的房间：20m。为了满足该要求，本建筑设置了两部楼梯，且人流密集的房间尽量集中在楼梯附近。疏散要求可以满足。b.走道宽度规范规定疏散走道、安全出口、疏散楼梯和房间疏散门每100人的净宽度1.25m，本设计中最小净宽1.75m，满足要求。c.疏散楼梯安全出口、房间疏散门的净宽度不应小于0.9m，疏散走道和疏散楼梯的净宽度不应小于1.1m。2.4工程构造2.4.1基础采用独立基础，基础混凝土强度等级为C40，基础垫层混凝土强度等级为C40，受力钢筋选用HRB400。2.4.2墙体外墙采用600mm长、100mm宽、300mm厚蒸压加气混凝土砌块。内墙采用600mm长、100mm宽、200mm蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。1.普通外墙做法喷水性仿花岗岩涂料；刮柔性腻子；5mm厚聚合物水泥砂浆一道内衬耐碱玻纤网格布一层，首层加设加强型网格布一层；阻燃型EPS保温板100mm；胶粘剂:专用粘结剂有效粘结面积不小于50%；10mm厚1:2.5水泥砂浆抹平；蒸压加气混凝土砌块300mm；混合砂浆粉刷墙面20mm；-108- 第2章建筑设计刷大白两道；合计：435mm2.卫生间外墙喷水性仿花岗岩涂料；刮柔性腻子；5mm厚1:3水泥砂浆抹平；300g/m2聚乙烯丙纶高分子卷材一道；阻燃型EPS保温板100mm；胶粘剂:专用粘结剂有效粘结面积不小于50%；10mm厚1:2.5水泥砂浆抹平；蒸压加气混凝土砌块300mm；防水瓷砖贴面（包括水泥砂浆打底，共25mm）合计：440mm。3.普通内墙做法刮仿瓷大白三遍成活；5mm厚聚合物水泥砂浆一道（内衬耐碱玻纤网格布一层）；25mm厚聚苯颗粒保温砂浆（内设波纤网格布一道）；蒸压加气混凝土砌块200mm；混合砂浆粉刷墙面20mm；刷大白两道；合计：250mm。4.双侧防水卫生间内墙做法防水瓷砖贴面（包括水泥砂浆打底）25mm；300g/m2聚乙烯丙纶高分子卷材一道；蒸压加气混凝土砌块200mm；300g/m2聚乙烯丙纶高分子卷材一道；防水瓷砖贴面（包括水泥砂浆打底）25mm；合计：250mm。5.单侧防水卫生间内墙做法刷大白两道；-108- 第2章建筑设计混合砂浆粉刷墙面20mm；300g/m2聚乙烯丙纶高分子卷材一道；蒸压粉煤灰加气混凝土砌块200mm；防水瓷砖贴面（包括水泥砂浆打底）25mm；合计：245mm。2.4.3楼梯楼梯采用现浇钢筋混凝土板式楼梯。1.每段梯段步数：底层13级、标准层和顶层12级2.梯级的梯面高度：150mm，踏步宽度：底层为270mm，其它层为300mm；3.楼梯的梯段宽度：（3900-250-150）/2=1775mm,适宜三股人流。其中：150mm为两扶手中心线之间的距离；4.楼梯的平台深度（净宽）1800mm＞梯段宽度1775mm，满足要求。2.4.4门、窗南正门采用玻璃平开门、北一门、北二门采用玻璃平开门，普通办公间、高级办公间、消控制室等均采用防盗门，小型会议室、中型会议室、卫生间采用木门，洞口尺寸见门窗表。楼梯前室、清洁室使用乙级防火门。该写字楼的所有窗均采用PVC塑料节能窗，洞口尺寸见门窗表。底下三层均装有防盗网。2.4.5屋面排水屋面排水选用有组织排水，雨水经由天沟、雨水管被引导至地面。排水方案选用暗管内排水，即将雨水管以暗装的方式设置在墙内。2.4.6楼、地面构造根据房间的使用要求，大堂、走廊、电梯厅以及所有办公间和会议室，均采用地砖地面；卫生间采用防水地砖地面。地砖地面（无防水）：10mm厚地砖；40mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层；150mm钢筋混凝土楼板；混合砂浆抹底20mm；刷大白两道；-108- 第2章建筑设计合计：220mm地砖地面（防水）：10mm厚地砖；20mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层；20mm厚1:2.5水泥砂浆保护；300g/m2聚氯乙烯丙纶高分子复合防水卷材一道，上泛150mm高;C20细石混凝土从门口处向地漏找坡1.5%,最薄处20mm，取均值25mm表面一次找平压光，四角抹小八字。20mm厚聚苯乙烯泡沫板（密度20kg/m3）；150mm钢筋混凝土楼板，表面随打随抹光混合砂浆抹底20mm刷大白两道。合计：265mm2.4.7屋面构造本设计采用的是不上人屋面，屋顶设有检修孔，检修孔大小为800mm的正方形孔，边沿高出屋顶面30cm,上加设盖子。考虑到沈阳市的气候条件，建筑设计对保温具有一定的要求，故此屋面采用阻燃型EPS保温板作为保温材料。细石混凝土保护层30mm；塑料薄膜隔离层；300g/m2聚乙烯丙纶高分子卷材一道；合成高分子防水涂料涂抹2遍施工；20厚1:3水泥砂浆找平层；40mm厚重量比1:1.2:2.4（水泥：陶粒：砂）陶粒混凝土，按3%找坡，振捣密实；阻燃型EPS保温板100mm；水泥砂浆找平15mm；现浇钢筋混凝土板150mm；混合砂浆打底20mm；刷大白两道。合计：375mm2.4.8散水-108- 第2章建筑设计本设计中采用混凝土散水。散水的具体结构如下：60mm厚C10细石混凝土面层，撒1:1水泥沙子压实赶光；100厚3:7灰土垫层；素土夯实向外坡2%。2.4.9踢脚卫生间踢脚采用水刷石踢脚。其余房间采用地砖踢脚。5厚地砖踢脚（明踢脚），18厚1:2.5水泥砂浆粘结层。2.4.10女儿墙该办公楼采用不上人屋面设计，女儿墙高900mm，其中包括100mm混凝土压顶。墙体采用300mm厚蒸压加气混凝土砌块，构造柱位置同框架柱，并留置防水槽。-108-第3章结构设计-108- 第3章结构设计第3章结构设计该设计中，对结构进行计算时选择一榀框架详细计算，为使整个设计比较安全，取受力复杂且具代表性的轴线(4)处对应的框架进行设计计算。图3.1结构平面布置图3.1结构尺寸和自重估算3.1.1结构尺寸1.板厚：板的厚度应满足承载力、刚度和裂缝控制的要求，还应满足使用要求、施工方便及造价合理等方面的要求，一般可根据刚度要求进行初估。梁采用C30混凝土。由于本设计中楼板为梁式板，且为双向板，根据《混凝土结构设计规范》，板的跨厚比(短跨)不大于40,且板的最小厚度应该大于80mm。板的厚度,故取板的厚度，满足要求。2.框架梁尺寸-108- 第3章结构设计框架梁的截面尺寸根据承受竖向荷载的大小、梁的跨度、框架的间距、是否考虑抗震设防要求以及选用的混凝土材料强度等诸多因素综合考虑确定。一般情况下，现浇钢筋混凝土梁截面尺寸可参考受弯构件按照下式估算：框架梁：(3-1)(3-2)其l为梁的跨度，h为梁的高度，b为梁的宽度。在抗震结构中，梁截面宽度不宜小于200mm，梁截面的高宽比不宜大于4，梁净跨与截面高度之比不宜小于4。主梁截面高度不小于400mm，主梁的宽度不应小于250mm。梁截面尺寸如下：KL1:、KL2:、KL3:、KL4:。2.框架柱尺寸框架柱截面形式通常为方形，柱截面的宽与高一般取层高的1/15~1/20。同时满足、，l0为柱的计算长度。高层建筑中，框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm。柱截面高宽比为1~2。柱净高与截面高度之比不宜大于4。框架柱的截面尺寸应符合规范对剪压比、剪跨比、轴压比限值的要求，如不满足应进行调整，保证柱的延性。抗震设计中，柱截面尺寸主要受柱轴压比限值的控制，近似取混凝土等级为C40，。根据《混凝土结构设计规范》二级抗震等级框架结构的框架柱其轴压比不宜大于0.75。则柱截面尺寸可用如下经验公式粗略确定：　　(3-3)(3-4)由以上两式可得：　　　(3-5)式中，—柱横截面面积,；—正方形截面柱边长，；—验算截面以上楼层层数；—混凝土轴心抗压强度设计值；-108- 第3章结构设计—验算柱的负荷面积，根据柱网尺寸确定。①轴角柱,①轴边柱，2轴边柱，②轴中间柱；—轴压比增大系数，边柱取，中柱取；—重力荷载代表值，取；—二级框架柱轴压比限值，取为。计算可得：①轴边柱:②轴边柱:中间柱：取首层柱截面为：标准层层柱截面：顶层特殊结构：取特殊结构柱截面为。3.1.2材料自重材料自重见表3.1。表3.1材料自重表材料自重（）钢筋混凝土25．0蒸压加气混凝土砌块5.5阻燃型EPS保温板0.3细石混凝土22.0聚乙烯丙纶高分子卷材0.0水泥砂浆20．0-108- 第3章结构设计混合砂浆17.0陶粒混凝土19.0地砖24.5聚苯乙烯泡沫板0.2聚苯颗粒保温砂浆4.23.1.3楼面及屋面活荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），本设计中屋面及楼面活荷载标准值见表3.2。表3.2屋面及楼面活荷载标准值类别办公室门厅、走廊卫生间楼梯不上人屋面标准值（）2.02.52.53.50.53.1.4荷载汇集计算1.屋面荷载标准值细石混凝土保护层30mm20厚1:3水泥砂浆找平层40厚重量比1:1.2:2.4陶粒混凝土阻燃型EPS保温板100mm水泥砂浆找平15mm现浇钢筋混凝土板150mm混合砂浆打底20mm屋面恒载：2.楼面荷载标准值地砖地面（无防水）10mm厚地砖40mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层150mm钢筋混凝土楼板混合砂浆抹底20mm地砖地面（无防水）恒载：-108- 第3章结构设计地砖地面（防水）：10mm厚地砖20mm厚1:4干硬性水泥砂浆结合层20mm厚1:2.5水泥砂浆保护25mm厚300g/m2聚氯乙烯丙纶高分子复合防水卷材一道20mm厚聚苯乙烯泡沫板（密度20kg/m3）150mm钢筋混凝土楼板混合砂浆抹底20mm地砖地面（防水）恒载：1.墙（1）外墙：普通外墙：喷水性仿花岗岩涂料刮柔性腻子5mm厚聚合物水泥砂浆一道内衬耐碱玻纤网格布一层，首层加设加强型网格布一层阻燃型EPS保温板100mm胶粘剂:专用粘结剂有效粘结面积不小于50%10mm厚1:2.5水泥砂浆抹平蒸压加气混凝土砌块300mm混合砂浆粉刷墙面20mm刷大白两道外墙恒载标准值：b.卫生间外墙喷水性仿花岗岩涂料；刮柔性腻子；-108- 第3章结构设计5mm厚1:3水泥砂浆抹平300g/m2聚乙烯丙纶高分子卷材一道阻燃型EPS保温板100mm胶粘剂:专用粘结剂有效粘结面积不小于50%；10mm厚1:2.5水泥砂浆抹平蒸压加气混凝土砌块300mm防水瓷砖贴面（包括水泥砂浆打底，共25mm）卫生间外墙荷载标准值：（2）内墙a.普通内墙刮仿瓷大白三遍成活；5mm厚聚合物水泥砂浆一道（内衬耐碱玻纤网格布一层）；25mm厚聚苯颗粒保温砂浆（内设波纤网格布一道）；蒸压加气混凝土砌块200mm；混合砂浆粉刷墙面20mm；刷大白两道；内墙恒载标准值：b.单侧防水卫生间内墙：混合砂浆粉刷墙面20mm；蒸压粉煤灰加气混凝土砌块200mm；防水瓷砖贴面（包括水泥砂浆打底）25mm；单侧防水卫生间内墙恒载标准值：-108- 第3章结构设计c.双侧防水卫生间内墙防水瓷砖贴面（包括水泥砂浆打底）25mm；蒸压加气混凝土砌块200mm；防水瓷砖贴面（包括水泥砂浆打底）25mm；双侧防水卫生间内墙恒载标准值：（3）女儿墙a.女儿墙砌体部分喷水性仿花岗岩涂料；刮柔性腻子；5mm厚聚合物水泥砂浆一道；阻燃型EPS保温板100mm；胶粘剂:专用粘结剂有效粘结面积不小于50%；10mm厚1:2.5水泥砂浆抹平；蒸压加气混凝土砌块300mm；混合砂浆粉刷墙面20mm；女儿墙砌体部分恒载标准值：b.女儿墙压顶喷水性仿花岗岩涂料；刮柔性腻子；钢筋混凝土300mm；混合砂浆粉刷墙面20mm；女儿墙压顶荷载标准值：（4）电梯井道钢筋混凝土墙-108- 第3章结构设计钢筋混凝土200mm；混合砂浆粉刷墙面20mm；电梯井道钢筋混凝土墙荷载标准值：框架梁横向框架边梁跨度6900mm，截面尺寸：框架梁自重；梁侧粉刷；梁外保温层重；合计：底层每根梁重：2~10层每根梁重：b.跨度2400mm，截面尺寸框架梁自重梁侧粉刷：梁外保温层重：合计：底层每根梁重：2~10层每根梁重：(2)横向框架内梁a.跨度6900mm，截面尺寸框架梁自重梁侧粉刷合计：底层每根梁重：2~10层每根梁重：b.跨度2400mm，截面尺寸：-108- 第3章结构设计框架梁自重梁侧粉刷合计：底层每根梁重：2~10层每根梁重：(3)纵向框架边梁跨度4500mm，截面尺寸框架梁自重梁侧粉刷梁外保温层重：合计：底层每根梁重:2~10层每根梁重：跨度3600mm，截面尺寸框架梁自重梁侧粉刷梁外保温层重：合计：底层每根梁重:2~10层每根梁重：(4)纵向框架内梁跨度4500mm，截面尺寸框架梁自重梁侧粉刷合计：底层每根梁重:-108- 第3章结构设计2~10层每根梁重:跨度3600mm，截面尺寸：框架梁自重梁侧粉刷合计：每根梁重:2~10层每根梁重：4.框架柱外保温层（1）底层纵、横边柱：角柱：（2）2~10层纵、横边柱：角柱：6.框架柱(1)局部部分a.板外沿局部边柱部分：（截面尺寸600mm×100mm，高度同板厚150mm）钢筋混凝土自重：外保温层重：合计：该部分重：，为简化计算，将其计入相应边柱重。-108- 第3章结构设计b.板外沿局部角柱部分：（截面近L型，高度同板厚150mm）钢筋混凝土自重：外保温层重：合计该部分重：，为简化计算，将其计入相应角柱重。(2)底层框架柱（底层高5.1m，截面尺寸）a.角柱钢筋混凝土自重柱侧面粉刷柱外保温层重合计：底层角柱每根重：b.纵、横边柱钢筋混凝土自重柱侧面粉刷柱外保温层重合计：底层纵、横边柱每根重：c.中间柱钢筋混凝土自重柱侧面粉刷合计：底层中柱每根重：(3)2~10层框架柱（标准层高3.6m，截面尺寸600mm×600mm）a.角柱钢筋混凝土自重柱侧面粉刷柱外保温层重合计:-108- 第3章结构设计标准层角柱每根重：b.边柱钢筋混凝土自重柱侧面粉刷柱外保温层重合计：标准层边柱每根重：c.中间柱钢筋混凝土自重柱侧面粉刷合计：标准层中间柱每根重：7.构造柱：(1)楼梯间构造柱（底层构造柱高2.10m，截面尺寸300mm×300mm；标准层构造柱高1.80m，截面尺寸300mm×300mm）a.外墙构造柱：钢筋混凝土自重柱侧面粉刷柱外保温层重合计：底层边柱每根重：标准层边柱每根重：b.内墙构造柱钢筋混凝土自重柱侧面粉刷合计：底层边柱每根重：标准层边柱每根重：-108- 第3章结构设计(2)女儿墙构造柱（位置同框架柱，高800mm，截面尺寸300mm×300mm，共计34个）钢筋混凝土自重柱侧面粉刷柱外保温层重合计：每根女儿墙构造柱重：8.过梁（两端各深入墙体250mm，总长度1400mm、1700mm、2900mm，截面尺寸200mm×200mm）钢筋混凝土自重梁侧粉刷：合计：1.40m长过梁每根重：1.70m长过梁每根重：2.90m长过梁每根重：9.电梯及楼梯间楼梯间与电梯包含一系列复杂构件，但为了便于计算，恒载按照楼面恒载的1.2倍考虑。3.2重力荷载代表值计算重力荷载代表值的计算采用质量集中法，取结构各区域主要质量的质心为质量集中位置，将区域主要质量集中到该点上，忽略其他次要质量或者将次要质量合并到相邻主要质量的质点上去。高层建筑的楼盖部分是结构的主要质量，可将结构的质量集中各层楼高标高处，成为一个多质点结构体系。各个质点的质量计算方法依据《建筑抗震规范》规定，计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。重力荷载代表值=恒载＋0.5×活载。其中底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，根据地质条件，室内外高差为-0.600m，本设计中取基础顶面至室外地坪的竖向距离为-0.600m，二楼楼面标高为+3.900m，故底-108- 第3章结构设计层柱高为3.900+0.600+0.600=5.100m，其余各层柱高从本层楼面算至上一层楼面（即层高）为3.600m。计算简图见图3.2。图3.2重力荷载简化计算简图具体外墙墙面积见表3.4及表3.5，内横墙面积见表3.6，内纵墙面积见表3.7及表3.8，门窗面积见表3.9。长度、宽度单位为m，面积单位为m2。3.2.1十层上半层荷载计算1.屋面板2.框架柱3.框架梁-108- 第3章结构设计4.墙体（1）外墙普通外墙：普通外墙6=8.28m2卫生间外墙：（2）内墙普通内墙：单侧防水内墙：-108- 第3章结构设计双侧防水内墙：（3）女儿墙：女儿墙砌体部分女儿墙压顶（4）电梯井道钢筋混凝土墙5.门窗门：窗：6.过梁-108- 第3章结构设计7.构造柱仅有女儿墙构造柱8.恒载计算9.雪荷载10.活荷载计算屋面活荷载与雪荷载不同时考虑两者中的大值，活载比较大，故取：11.总荷载计算3.2.2十层的下半层与九层的上半层荷载计算十层下半层：1.框架柱：2.楼面楼梯间：电梯间：-108- 第3章结构设计地砖楼面(无防水)：地砖楼面(有防水)：3.墙体：外墙普通外墙卫生间外墙：内墙：普通内墙-108- 第3章结构设计单侧防水内墙双侧防水内墙电梯井道钢筋混凝土墙4.门和窗门窗5.活荷载计算6．恒载计算九层的上半层（标准层上半层）：-108- 第3章结构设计1.框架柱2.框架梁3.墙体外墙普通外墙卫生间外墙-108- 第3章结构设计内墙普通内墙单侧防水内墙双侧防水内墙电梯井道钢筋混凝土墙4.门和窗门窗-108- 第3章结构设计5.过梁6.构造柱仅楼梯间有构造柱7.恒载计算8.总荷载计算3.2.3九层的下半层与八层的上半层荷载计算九层下半层1.框架柱2.楼面楼梯间电梯间-108- 第3章结构设计地砖楼面(无防水)地砖楼面(有防水)3.墙体普通外墙卫生间外墙内墙普通内墙单侧防水内墙-108- 第3章结构设计双侧防水内墙电梯井道钢筋混凝土墙4.门和窗门窗5.构造柱仅楼梯间有构造柱6.活荷载计算7.恒载计算-108- 第3章结构设计8.八层的上半层荷载9.总荷载计算3.2.4二层的下半层与首层的上半层荷载计算二层的下半层荷载:二层的下半层与九层下半层，恒载、活载均相同。则：首层的上半层荷载：1.框架柱2.框架梁-108- 第3章结构设计3.墙体外墙普通外墙卫生间外墙内墙普通内墙单侧防水内墙双侧防水内墙电梯井道钢筋混凝土墙4.门窗门：-108- 第3章结构设计窗：5.过梁6.构造柱仅楼梯间有构造柱7.恒载计算8.总荷载计算将各楼层重力荷载代表值汇总到表3.3中。表3.3重力荷载代表值汇总表层次重力荷载代表值/G108371.96G99527.62表3.3重力荷载代表值汇总表G89452.19G79452.19G69452.19G59452.19G49452.19G39452.19G29452.19G110471.863.3水平地震作用分析-108- 第3章结构设计3.3.1横向框架侧移刚度计算1.梁的线刚度计算梁的线刚度按下式计算:（3-6）式中，——梁的线刚度；——梁按照矩形截面计算的惯性矩；——弹性模量，梁的混凝土强度等级为C30（）。在计算梁的线刚度时，需考虑现浇混凝土楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常假定梁的截面惯性矩沿轴线不变，梁均先按矩形截面计算其惯性矩，然后乘以增大系数：边跨梁取，中跨梁取。表中。具体计算见表3.4。表3.4梁的线刚度计算表梁bhlKL1330060069005.42.353.534.70KL2330040024001.62.003.004.00KL3330040045001.61.071.612.14KL4330040036001.61.3322.662.柱的线刚度计算（3-7）式中，——柱的线刚度；——柱横截面惯性矩，——柱混凝土的弹性模量，柱强度等级为C40，故，——柱的高度。柱的线刚度计算结果如表所示，表中，。表3.5柱的线刚度计算表-108- 第3章结构设计层数13.25600600510010.86.8822~103.2550050036005.24.6903.框架柱侧移刚度计算柱的侧移刚度D值按下式计算：（3-8）式中，为柱侧移刚度修正系数，对于标准层边柱：；（3-9）对于底层边柱：；（3-10）对于标准层中间柱：；（3-11）对于底层中间柱：；（3-12）计算边跨框架柱的时,梁的线刚度由决定；计算中间跨框架柱的时，梁的线刚度由决定，楼梯间的柱的时，由决定。表3.6框架柱侧移刚度表层号类别()1边框架边柱0.5120.40312795.5992~100.7530.27411898.7041边框架中柱0.9480.49215621.426续表3.6框架柱侧移刚度表2~101.3920.41017804.630-108- 第3章结构设计1中间框架边柱0.6830.44114002.1312~101.0020.33414504.2591中间框架中柱1.2640.54017145.4672~101.8550.48120887.8701楼梯间框架边柱0.3410.35911398.5612~100.5010.2008685.1851楼梯间框架中柱0.6320.43013652.8722~100.9280.31713766.019经叠加计算可得，框架各层的侧移刚度：1层：2~9层:10层:经校验：各层的侧移刚度均大于相邻上一层的70%，且大于其上相邻三层平均值的80%，故为规则框架。3.3.2水平地震荷载作用下框架内力和侧移计算1.结构横向自振周期计算查表格得特征周期:结构自振周期采用能量法计算,计算结果列于表3.7中。表3.7自振周期表层数ViDiVi/Di108371.968371.96762124.990.0110.6155151.513169.8799527.6217899.58845674.470.0210.6045757.963479.7989452.1927351.77845674.470.0320.5835512.313214.6679452.1936803.96845674.470.0440.5515206.602867.9769452.1946256.15845674.470.0550.5074795.232432.69续表3.7自振周期表59452.1955708.34845674.470.0660.4534278.221936.40-108- 第3章结构设计49452.1965160.53845674.470.0770.3873655.571413.7639452.1974612.72845674.470.0880.3102927.26906.5529452.1984064.91845674.470.0990.2212093.31463.59110471.8694536.77774530.600.1220.1221278.16156.01（3-13）2.水平地震作用及楼层剪力计算由于结构高度不超过40米，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按下式计算：（3-14）（3-15）得：查《建筑结构抗震设计规范》，沈阳市抗震设防烈度为7度，设计基本加速度值为0.10g，第一组，查得特征周期，对应的多遇地震的。根据设计反应谱：（3-16）式中，对于一般的钢筋混凝土结构，取，所以不考虑阻尼对地震影响系数的影响即（下降段的衰减指数），（阻尼比调整系数），可得：因为所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数差表可得:（3-17）-108- 第3章结构设计由下式计算顶部附加地震作用得：（3-18）各质点的水平地震作用按下式计算可得：（3-19）由于建筑有女儿墙，故需考虑鞭梢效应，女儿墙地震作用增大系数取为3。各楼层地震剪力按下式计算:（3-20）具体计算结果列于表3.8中。表3.8建筑各楼层地震作用及剪力计算表层次108371.9637.5313948.500.159239.37575.3699527.6233.9322986.320.163246.27821.6389452.1930.3286401.360.145218.371040.0079452.1926.7252373.470.127192.431232.4369452.1923.1218345.590.110166.481398.9159452.1919.5184317.710.093140.541539.4449452.1915.9150289.820.076114.591654.0339452.1912.3116261.940.05988.651742.6829452.198.782234.050.04262.701805.38110471.865.153406.490.02740.721846.103.水平地震作用下位移计算水平作用下框架的层间位移由下式计算：（3-21）顶点位移由下式计算：（3-22）各层的层间弹性位移角为：（3-23）具体计算过程及结果列于表3.9中。-108- 第3章结构设计表3.9水平地震作用下的位移计算表层次10575.363600762124.940.7516.422.109821.633600845674.470.9715.672.7081040.003600845674.471.2314.703.4271232.433600845674.471.4613.474.0561398.913600845674.471.6512.014.5951539.443600845674.471.8210.365.0641654.033600845674.471.968.535.4331742.683600845674.472.066.585.7221805.383600845674.472.134.525.9311846.105100774530.602.382.384.67由上表可见，最大层间弹性位移角发生在第2层。其值，满足弹性层间位移角限值的要求。4.水平地震作用下最小位移验算首先计算各楼层最小水平地震剪力，具体计算过程见表3.10。表3.10各楼层最小水平地震剪力标准值计算表层数最小水平地震剪力限值计算的水平地震剪力108371.968371.960.016133.95575.3699527.6217899.580.016286.39821.6389452.1927351.770.016437.631040.0079452.1936803.960.016588.861232.4369452.1946256.150.016740.101398.9159452.1955708.340.016891.331539.4449452.1965160.530.0161042.571654.0339452.1974612.720.0161193.801742.6829452.1984064.910.0161345.041805.38110471.8694536.770.0161512.591846.10抗震验算时，结构各楼层的最小水平地震剪力标准值，应符合下式要求：（3-24）由于，剪力系数应满足。经计算，各楼层的地震剪力标准值均满足上式的要求。-108- 第3章结构设计5.水平地震作用下框架内力计算取轴线(4)处对应的框架进行内力计算。框架柱端剪力：（3-25）式中，——单根柱的侧移刚度——层间侧移刚度——层间剪力框架柱端弯矩：（3-26）（3-27）各柱反弯点高度比:（3-28）式中：——标准反弯点高度比；——上下梁相对线刚度变化反弯点高度比修正值；——上层层高变化的反弯点高度比修正值；——下层层高变化的反弯点高度比修正值。由于上下梁的相对刚度一样，故不考虑；修正值取值：；式中上楼层层高，本层层高。对于顶层柱，不考虑修正值。由值和梁柱线刚度比值查附表可得值。修正值取值：；式中下楼层层高，本层层高。最底层柱不考虑修正值，。由值和梁柱线刚度比值查附表可得值。水平地震作用下框架内力计算结果列于表3.11~表3.16中。表3.11水平地震作用下边柱内力计算表边柱A-108- 第3章结构设计3600575.36762124.9414504.2610.950.3513.8025.623600821.63845674.4714504.2614.090.4020.2930.4436001040.00845674.4714504.2617.840.4528.9035.3236001232.43845674.4714504.2621.140.4534.2441.8536001398.91845674.4714504.2623.990.4538.8747.5136001539.44845674.4714504.2626.400.5047.5347.5336001654.03845674.4714504.2628.370.5051.0651.0636001742.68845674.4714504.2629.890.5053.8053.8036001805.38845674.4714504.2630.960.5055.7455.7451001846.10774530.6014002.1333.370.68115.7454.47表3.12水平地震作用下中柱内力计算表中柱B3600575.36762124.9420887.8715.770.3922.1434.633600821.63845674.4720887.8720.290.4532.8840.1836001040.00845674.4720887.8725.690.4541.6150.8636001232.43845674.4720887.8730.440.5054.7954.7936001398.91845674.4720887.8734.550.5062.1962.1936001539.44845674.4720887.8738.020.5068.4468.4436001654.03845674.4720887.8740.850.5073.5473.5436001742.68845674.4720887.8743.040.5077.4877.4836001805.38845674.4720887.8744.590.5080.2780.2751001846.10774530.6017145.4840.870.64133.3975.03表3.13水平地震作用下边梁内力计算表（AB跨梁和A柱）层数1025.6213.8002.35025.62930.4420.2902.35044.24835.3228.9002.35055.61741.8534.2402.35070.75647.5138.8702.35081.75547.5347.5302.35086.39451.0651.0602.35098.59353.8053.8002.350104.86255.7455.7402.350109.54154.47115.7402.350110.20表3.14水平地震作用下BC跨梁内力计算表(BC跨梁和B柱)层数1034.6322.142.352.0018.7115.92940.1832.882.352.0033.6728.65-108- 第3章结构设计850.8641.612.352.0045.2438.50754.7954.792.352.0052.0844.33662.1962.192.352.0063.2053.79568.4468.442.352.0070.5760.06473.5473.542.352.0076.7065.28377.4877.482.352.0081.5869.43280.2780.272.352.0085.2272.53175.03133.392.352.0083.9071.40表3.15梁端剪力计算表层数梁AB梁BC梁CD梁端剪力1025.6218.7115.9215.9218.7125.626.4213.276.42944.2433.6728.6528.6533.6744.2411.2923.8811.29855.6145.2438.5038.5045.2455.6114.6232.0814.62770.7552.0844.3344.3352.0870.7517.8036.9417.80681.7563.2053.7953.7963.2081.7521.0144.8221.01586.3970.5760.0660.0670.5786.3922.7550.0522.75498.5976.7065.2865.2876.7098.5925.4054.4025.403104.8681.5869.4369.4381.58104.8627.0257.8627.022109.5485.2272.5372.5385.22109.5428.2360.4428.231110.2083.9071.4071.4083.90110.2028.1359.5028.13表3.16柱轴力计算表层数梁端剪力柱轴力106.4213.276.42-6.42-6.846.846.42911.2923.8811.29-17.72-19.4319.4317.72814.6232.0814.62-32.33-36.9036.9032.33717.8036.9417.80-50.13-56.0356.0350.13621.0144.8221.01-71.14-79.8579.8571.14522.7550.0522.75-93.89-107.15107.1593.89425.4054.4025.40-119.29-136.15136.15119.29327.0257.8627.02-146.31-166.99166.99146.31228.2360.4428.23-174.54-199.20199.20174.54128.1359.5028.13-202.67-230.57230.57202.676.水平地震作用下框架梁的梁端柱边弯矩因为梁的控制界面不在梁端，而是在柱边，上面的计算结果是指梁端的弯矩值，不可以直接用于梁的内力组合。故柱边弯矩：（3-34）-108- 第3章结构设计式中，——梁端柱边弯矩；——梁端弯矩；——梁端剪力。计算过程及结果列于表3.17和表3.18中。由结构对称可得另一半跨框架内力。综上可得，水平地震荷载作用下框架内力如图3.3所示。表3.17AB跨梁端柱边剪力计算表层数AB跨梁端内力AB跨梁端柱边弯矩1025.6218.71-6.420.5027.2320.31944.2433.67-17.720.5048.6638.10855.6145.24-32.330.5063.6953.32770.7552.08-50.130.5083.2864.61681.7563.20-71.140.5099.5380.98586.3970.57-93.890.50109.8794.05498.5976.70-119.290.50128.41106.533104.8681.58-146.310.50141.44118.162109.5485.22-174.540.50153.17128.851110.2083.90-202.670.60171.00144.70表3.18BC跨梁端柱边剪力计算表层数BC跨梁端内力BC跨梁端柱边弯矩1015.9215.9213.270.512.6012.60928.6528.6523.880.522.6822.68838.5038.5032.080.530.4830.48744.3344.3336.940.535.0935.09653.7953.7944.820.542.5842.58560.0660.0650.050.547.5547.55465.2865.2854.400.551.6851.68369.4369.4357.860.554.9754.97272.5372.5360.440.557.4257.42171.4071.4059.500.653.5553.55-108- 第3章结构设计图3.3水平地震荷载下框架内力注：1.左图为剪力图，其中左半部分为梁和柱的剪力、轴力，右半部分为柱轴力；2.右图为弯矩图，其中左半部分为柱弯矩，右半部分为梁弯矩。3.单位：轴力、剪力：kN；弯矩：kN·m。3.4横向风荷载作用下框架内力分析3.4.1风荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》规定，风荷载标准值按照下式计算:（3-35）式中，——基本风压值（），沈阳地区基本风压为；——风荷载体型系数，由《建筑结构荷载规范》查得（迎面风），（背面风），故；——风压高度变化系数，由《建筑结构荷载规范》查得D类地面粗糙度，查表可得；——高度处的风振系数。-108- 第3章结构设计高度大于30米，高宽比大于1.5且可忽略扭转影响的高层建筑，均可仅考虑第一振型的影响，风振系数可按下式计算：（3-36）式中，——脉动增大系数；——脉动影响系数；——振型系数；——风压高度变化系数。取（4）轴线横向框架为计算单元，其负载宽度为4.5m，可得沿房屋高度的风荷载标准值：（3-37）根据各楼层标高处的高度查表可得出，代入前式，得各楼层标高处的。当进行框架结构分析时，按静定等效原理将连续分布的荷载转化为节点集中荷载：（3-38）其中，顶层计算高度算至女儿墙墙顶，底层计算高度算至室外地坪。具体计算过程见表3.19。表3.19各层高度方向风荷载标准值及节点荷载计算表层次Hi(m)hi(m)()()1037.8004.5000.711.031.30.552.3545.300933.3003.6000.661.021.30.552.1698.784829.7003.6000.621.021.30.552.0347.322726.1003.6000.621.021.30.552.0347.322622.5003.6000.621.021.30.552.0347.322518.9003.6000.621.021.30.552.0347.322415.3003.6000.621.021.30.552.0347.322311.7003.6000.621.021.30.552.0347.32228.1003.6000.621.021.30.552.0347.32214.5004.5000.621.031.30.552.0578.3313.4.2风荷载作用下框架水平位移验算根据计算所得的各层节点集中水平荷载，由式（3-39）-108- 第3章结构设计水平作用下框架的层间位移按前式计算；各层的层间弹性位移角按前式计算。具体计算过程见表3.20。表3.20风荷载下的侧移计算表层数层高（mm）1036005.305.3070784.260.070.072.08936008.7814.0870784.260.200.277.61836007.3221.4170784.260.300.5816.01736007.3228.7370784.260.410.9827.28636007.3236.0570784.260.511.4941.43536007.3243.3770784.260.612.1058.45436007.3250.6970784.260.722.8278.34336007.3258.0270784.260.823.64101.11236007.3265.3470784.260.924.56126.75139008.3373.67622952.210.124.68120.03由计算结果可见，风荷载作用下框架的最大层间位移转角小于1/550，满足规范要求。3.4.3风荷载作用下框架结构内力计算取（4）轴线横向框架进行内力计算。按照式（3-24）~（3-26）分别计算框架柱端剪力及弯矩，各柱反弯点高度比按式（3-27）确定，求得风荷载作用下框架结构内力。计算结果见表及表3.21和3.22。表3.21风荷载作用下边柱内力计算表层次边柱A1036005.3070784.2614504.261.090.351.372.549360014.0870784.2614504.262.890.404.166.238360021.4170784.2614504.264.390.457.118.687360028.7370784.2614504.265.890.459.5411.666360036.0570784.2614504.267.390.4511.9714.635360043.3770784.2614504.268.890.5016.0016.004360050.6970784.2614504.2610.390.5018.7018.703360058.0270784.2614504.2611.890.5021.4021.402360065.3470784.2614504.2613.390.5024.1024.101510073.6762295.2114002.1316.560.6857.4327.02表3.22风荷载作用下中柱内力计算表层次中柱B1036005.3070784.2620887.871.560.392.203.43-108- 第3章结构设计9360014.0870784.2620887.874.160.456.738.238360021.4170784.2620887.876.320.4510.2312.517360028.7370784.2620887.878.480.5015.2615.266360036.0570784.2620887.8710.640.5019.1519.155360043.3770784.2620887.8712.800.5023.0423.044360050.6970784.2620887.8714.960.5026.9326.933360058.0270784.2620887.8717.120.5030.8230.822360065.3470784.2620887.8719.280.5034.7134.711510073.6762295.2117145.4820.280.6466.1837.23分别按照式（3-28）~式（3-32）计算梁端弯矩、剪力及柱的轴力。具体计算过程见表，其中柱轴力的负号表示拉力(即在左风作用时，A柱和B柱受拉；右风作用时，A柱和B柱受压。)表格列出的是左风作用时的结构，右风的计算结构和左风的大小相等，方向相反。综上可得，风荷载作用下框架内力，具体见图3.4。风荷载作用下框架内力具体计算过程列于表3.23~表3.26中。表3.23边梁内力计算(AB跨梁)层数102.541.3702.3502.5496.234.1602.3507.6088.687.1102.35012.84711.669.5402.35018.76614.6311.9702.35024.16516.0016.0002.35027.96418.7018.7002.35034.69321.4021.4002.35040.10224.1024.1002.35045.50127.0257.4302.35051.12表3.24中梁内力计算(BC跨梁)层数103.432.202.352.001.861.5898.236.732.352.005.634.79812.5110.232.352.0010.398.85715.2615.262.352.0013.7711.72619.1519.152.352.0018.5915.82523.0423.042.352.0022.7919.40426.9326.932.352.0026.9922.97330.8230.822.352.0031.1926.55234.7134.712.352.0035.4030.12137.2366.182.352.0038.8633.07表3.25梁端剪力计算表层梁AB梁BC梁CD梁端剪力-108- 第3章结构设计数102.541.861.581.581.862.540.641.320.6497.605.634.794.795.637.601.923.991.92812.8410.398.858.8510.3912.843.377.373.37718.7613.7711.7211.7213.7718.764.719.774.71624.1618.5915.8215.8218.5924.166.2013.186.20527.9622.7919.4019.4022.7927.967.3616.167.36434.6926.9922.9722.9726.9934.698.9419.148.94340.1031.1926.5526.5531.1940.1010.3322.1210.33245.5035.4030.1230.1235.4045.5011.7225.1011.72151.1238.8633.0733.0738.8651.1213.0427.5613.04表3.26柱轴力计算表层数梁端剪力柱轴力100.641.320.64-0.64-0.680.680.6491.923.991.92-2.56-2.752.752.5683.377.373.37-5.92-6.766.765.9274.719.774.71-10.64-11.8111.8110.6466.2013.186.20-16.83-18.8018.8016.8357.3616.167.36-24.19-27.6127.6124.1948.9419.148.94-33.13-37.8137.8133.13310.3322.1210.33-43.46-49.6049.6043.46211.7225.1011.72-55.18-62.9862.9855.18113.0427.5613.04-68.23-77.5077.5068.23因为梁的控制界面不在梁端，而是在柱边，上面的计算结果是指梁端的弯矩值，不可以直接用于梁的内力组合，需求得柱边弯矩。风荷载下柱边弯矩求法与地震荷载下柱边弯矩求法相同，具体过程见表3.27和表3.28。由结构对称可求得另一半跨框架内力。表3.27AB跨梁端柱边剪力计算表层数AB跨梁端内力AB跨梁端柱边弯矩102.541.860.640.52.381.7097.605.631.920.57.125.15812.8410.393.370.512.009.55718.7613.774.710.517.5812.59624.1618.596.200.522.6117.04527.9622.797.360.526.1220.95434.6926.998.940.532.4624.76340.1031.1910.330.537.5128.61245.5035.4011.720.542.5732.47151.1238.8613.040.647.2134.95-108- 第3章结构设计表3.28BC跨梁端柱边剪力计算表层数BC跨梁端内力BC跨梁端柱边弯矩101.581.581.320.51.251.2594.794.793.990.53.793.7988.858.857.370.57.007.00711.7211.729.770.59.289.28615.8215.8213.180.512.5212.52519.4019.4016.160.515.3615.36422.9722.9719.140.518.1918.19326.5526.5522.120.521.0221.02230.1230.1225.100.523.8523.85133.0733.0727.560.624.8024.80-108- 第3章结构设计图3.4a风荷载作用下框架剪力图1.左半部分为梁和柱的剪力、轴力，右半部分为柱轴力；2.单位：轴力、剪力：kN。-108- 第3章结构设计图3.4b风荷载作用下框架弯矩图1.其中左半部分为柱弯矩，右半部分为梁弯矩；2.单位：弯矩：kN·m。3.5竖向荷载作用下框架内力分析3.5.1计算单元的选择取（4）轴线处框架进行计算，计算单元宽度为4.5m。3.5.2荷载计算1.均布荷载计算时，横梁自重为均布荷载形式，由前面计算可得，其值如下表3.29。表3.29梁自重表名称梁截面（mm×mm）容重（kN/m）自重（考虑粉刷）（kN）标准层横向框架梁1300×6003.76824.115标准层横向框架梁2300×4002.1544.093-108- 第3章结构设计底层横向框架梁1300×6003.76823.739底层横向框架梁2300×4002.1543.877底层纵向框架边梁300×4002.1579.2752.屋面、楼面荷载（1）屋面：（2）无防水楼面：按照梯形和三角形的形式传给横梁，如图3.5所示。图3.5荷载布置图3.墙荷载（1）外墙：（2）内墙：（3）女儿墙：（4）女儿墙压顶：4.恒载计算（1）荷载计算图竖向恒荷载计算简图见图3.6。-108- 第3章结构设计图3.6恒载计算简图说明：、包括横梁自重上填充墙自重，为均布形式；、为板自重传给横梁的梯形和板自重传给横梁的三角形荷载峰值；和、、为通过纵梁传给柱的板的自重、纵梁自重、纵墙产生的集中荷载。（2）10层（屋面板）1）线荷载梁：；屋面板直接传递给梁的荷载以梯形、三角形的形式分布，由几何关系，得：；。2）集中荷载：包括边纵梁、内纵梁直接传给柱的恒荷载，其包括梁自重、楼板重、女儿墙、内外墙的重力荷载。边柱A、D：边纵梁及粉刷自重边纵梁传来的屋面自重女儿墙自重女儿墙压顶自重女儿墙构造柱合计：中柱B、C：-108- 第3章结构设计中纵梁传来的屋面板自重:中纵梁及粉刷自重:合计：（3）2~9层顶荷载计算1）线荷载：为横梁及墙自重所传递下来的均布荷载屋面板直接传递给梁的荷载以梯形、三角形的形式分布，由几何关系，可得：；2）集中荷载a.边柱A、D：边纵梁及粉刷自重窗自重外墙及粉刷自重框架柱自重边纵梁传来的楼面自重合计：b.中柱B、C：中纵梁及粉刷自重门自重过梁自重内墙墙及粉刷自重框架柱自重中纵梁传来的楼面自重-108- 第3章结构设计合计：（3）首层顶荷载计算1）线荷载：为横梁及墙自重所传递下来的均布荷载屋面板直接传递给梁的荷载以梯形、三角形的形式分布，由几何关系，可得：；2）集中荷载a.边柱A、D：边纵梁及粉刷自重窗自重外墙及粉刷自重框架柱自重边纵梁传来的楼面自重合计：b.中柱B、C：中纵梁及粉刷自重门自重过梁自重内墙墙及粉刷自重框架柱自重中纵梁传来的楼面自重-108- 第3章结构设计合计：5.活荷载计算活荷载计算简图如图3.7所示。图3.7活荷载计算简图(1)屋面活荷载计算取不上人屋面活荷载标准值与雪荷载标准值较大者进行计算。其中：为板上活荷载传给横梁的梯形荷载和三角形荷载峰值；P为通过纵梁传给柱上的活荷载所产生的集中荷载。1）线荷载：按梯形、三角形分布；2）集中荷载：（2）1~9层顶层活荷载计算1）线荷载：按梯形、三角形分布；2）集中荷载:-108- 第3章结构设计竖向荷载作用下，各线荷载、集中荷载汇总如表3.30及表3.31。表3.30竖向恒荷载汇总表层次跨10AB3.7728.0854.965.7565.7554.9BC2.1514.98CD3.7728.082~9AB8.7223.1178.77103.91103.9178.77BC2.1512.34CD8.7223.111AB8.7223.11102.79126.35126.35102.79BC2.1512.34CD8.7223.11表3.31竖向活荷载汇总表层次跨10AB2.482.784.964.962.78BC1.32CD2.481~9AB9.0010.1318.0418.0410.13BC6.00CD9.003.5.3竖向荷载作用下框架结构内力分析1.框架弯矩计算本框架在竖向荷载作用下的内力计算采用分层法，此时每层框架连同上下层柱组成基本计算单元，竖向荷载产生的梁固端弯矩只在本层内进行弯矩分配，单元之间不再传递。梁的弯矩取分配后的数值，柱端弯矩取相邻两单元对应柱端弯矩之和。（1）等效荷载框架梁上分布荷载由矩形均布荷载、三角形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时先将梯形荷载和三角形荷载化为等效均布荷载对于梯形分布荷载，按下式计算：（3-40）式中：——等效后的线荷载；——矩形分布荷载；-108- 第3章结构设计——梯形分布荷载；——梯形斜边在梁上的投影长度与梁总长的比值。对于三角形分布荷载，按下式计算：（3-41）式中：——等效后的线荷载；——矩形分布荷载；——三角形分布荷载。等效后的恒荷载和活荷载汇总如表3.32。表3.32等效荷载汇总表类别层次跨均布荷载梯形、三角形等效荷载恒荷载10AB3.7728.080.32626.85BC2.1514.98-11.51CD3.7728.080.32626.851~9AB8.7223.110.32627.72BC2.1512.34-9.86CD8.7223.110.32627.72活荷载10AB0.002.480.3262.04BC0.001.32-0.83CD0.002.480.3262.041~9AB0.009.000.3267.40BC0.006.00-3.75CD0.009.000.3267.40（2）固端弯矩此处结构内力利用弯矩分配法，并可利用结构对称性取二分之一结构进行计算。故计算各跨梁在竖向荷载作用下的固端弯矩值的公式如下：（3-42）（3-43）（3-44）固端弯矩以顺时针转向为正，式中为支座间距。固端弯矩计算结果如表3.33所示。-108- 第3章结构设计表3.33固端弯矩计算表类别层次跨跨度等效荷载值恒荷载10AB、CD6.926.85-106.54BC1.211.51-5.53CB1.211.51-2.761~9AB、CD6.927.72-109.97BC1.29.86-4.73CB1.29.86-2.37活荷载10AB、CD6.92.04-8.09BC1.20.83-0.40CB1.20.83-0.201~9AB、CD6.97.40-29.35BC1.23.75-1.80CB1.23.75-0.90（3）梁、柱的线刚度梁柱线刚度已由前面求得（对于轴线4框架，梁的线刚度取），其中柱的线刚度除底层柱外其它柱均取实际线刚度的0.9倍。对于BC跨，跨长取原跨长的一半，故其线刚度应取原线刚度的2倍。（4）分配系数分配系数按与节点连接的转动刚度比值来计算，对于远端固定的梁柱，转动刚度为线刚度的4倍；对于远端滑动支承的构件，转动刚度为线刚度的1倍。对于某一节点有：（3-45）具体分配系数计算见表3.34。表3.34分配系数汇总表层数A节点B节点100.0016.8818.808.0035.680.530.000.4743.680.430.180.000.39916.8816.8818.808.0052.570.360.320.3260.570.310.130.280.28816.8816.8818.808.0052.570.360.320.3260.570.310.130.280.28716.8816.8818.808.0052.570.360.320.3260.570.310.130.280.28616.8816.8818.808.0052.570.360.320.3260.570.310.130.280.28516.8816.8818.808.0052.570.360.320.3260.570.310.130.280.28416.8816.8818.808.0052.570.360.320.3260.570.310.130.280.28316.8816.8818.808.0052.570.360.320.3260.570.310.130.280.28216.8816.8818.808.0052.570.360.320.3260.570.310.130.280.28116.8827.5318.808.0063.210.300.270.4471.210.260.110.240.39（5）传递系数：-108- 第3章结构设计底层柱传递系数为1/2，其余各层柱为1/3，梁远端固定支座传递系数为1/2，远端滑动支承传递系数为-1。（6）弯矩分配采用分层法。此法是以一层及其上下柱为计算单元，然后利用弯矩分配的方法进行弯矩计算，它的弯矩只在自身计算单元内进行传递，和别的层没有关系。得到每层的结果后各层进行上下叠加，如有不平衡现象，再进行第二次分配。各层弯矩分配见表3.35~3.40。弯矩汇总见表3.41和表3.42。第二次弯矩分配见表3.43和表3.44，并将二次弯矩分配结果汇总于表3.45。（表中弯矩单位为，力单位为）。表3.35恒荷载下10层弯矩分配表节点A传递系数B传递系数C类别上柱下柱梁AB0.5梁BA上柱下柱梁BC-1梁CB分配系数0.000.470.530.430.000.390.18固端弯矩-106.54106.54-5.53-2.76传递过程0.0050.4156.13→28.07-27.78←-55.550.00-49.89-23.64→23.640.0013.1414.63→7.32-1.57←-3.150.00-2.83-1.34→1.340.000.740.83→0.41-0.09←-0.180.00-0.16-0.08→0.080.000.040.05→0.02-0.01←-0.010.00-0.010.00→0.00弯矩值0.0064.34-64.3583.480.00-52.89-30.5922.30表3.36恒荷载下2~9层弯矩分配表节点A传递系数B传递系数C类别上柱下柱梁AB0.5梁BA上柱下柱梁BC-1梁CB分配系数0.320.320.360.310.280.280.13固端弯矩-109.97109.97-4.73-2.37传递过程35.3235.3239.33→19.67-19.38←-38.77-34.82-34.82-16.50→16.506.236.236.93→3.47-0.54←-1.08-0.97-0.97-0.46→0.46-108- 第3章结构设计0.170.170.19→0.10-0.01←-0.03-0.03-0.03-0.01→0.010.000.000.01→0.000.00←0.000.000.000.00→0.00弯矩值41.7341.73-83.4593.33-35.81-35.81-21.7014.60表3.37恒荷载下首层弯矩分配表节点A传递系数B传递系数C类别上柱下柱梁AB0.5梁BA上柱下柱梁BC-1梁CB分配系数0.270.440.300.260.240.390.11固端弯矩-109.97109.97-4.73-2.37传递过程29.3747.8932.71→16.35-16.05←-32.10-28.83-47.00-13.66→13.664.296.994.77→2.39-0.32←-0.63-0.57-0.92-0.27→0.270.080.140.09→0.05-0.01←-0.01-0.01-0.02-0.01→0.010.000.000.00→0.000.00←0.000.000.000.00→0.00弯矩值33.7555.02-88.7796.02-29.41-47.94-18.6711.57表3.38活荷载下10层弯矩分配表节点A传递系数B传递系数C类别上柱下柱梁AB0.5梁BA上柱下柱梁BC-1梁CB分配系数0.000.470.530.430.000.390.18固端弯矩-8.098.09-0.40-0.20传递过程0.003.834.26→2.13-2.11←-4.230.00-3.80-1.80→1.800.001.001.11→0.56-0.12←-0.240.00-0.22-0.10→0.100.000.060.06→0.03-0.01←-0.010.00-0.01-0.01→0.010.000.000.00→0.000.00←0.000.000.000.00→0.00弯矩值0.004.89-4.896.330.00-4.03-2.301.71表3.39活荷载下2~9层弯矩分配表节点A传递系数B传递系数C类别上柱下柱梁AB0.5梁BA上柱下柱梁BC-1梁CB-108- 第3章结构设计分配系数0.320.320.360.310.280.280.13固端弯矩-29.3529.35-1.80-0.90传递过程9.439.4310.50→5.25-5.09←-10.18-9.14-9.14-4.33→4.331.641.641.82→0.91-0.14←-0.28-0.25-0.25-0.12→0.120.050.050.05→0.030.00←-0.01-0.01-0.010.00→0.000.000.000.00→0.000.00←0.000.000.000.00→0.00弯矩值11.1111.11-22.2225.07-9.41-9.41-6.263.56表3.40活荷载下首层弯矩分配表节点A传递系数B传递系数C类别上柱下柱梁AB0.5梁BA上柱下柱梁BC-1梁CB分配系数0.270.440.300.260.240.390.11固端弯矩-29.3529.35-1.80-0.90传递过程7.8412.788.73→4.37-4.21←-8.43-7.57-12.34-3.59→3.591.131.831.25→0.63-0.08←-0.17-0.15-0.24-0.07→0.070.020.040.02→0.010.00←0.000.000.000.00→0.00弯矩值8.9914.66-23.6425.76-7.72-12.59-5.462.76表3.41恒荷载作用下各层弯矩汇总表层数100.0064.34-64.3583.480.00-52.89-30.592~941.7341.73-83.4593.33-35.81-35.81-21.70133.7555.02-88.7796.02-29.41-47.94-18.67表3.42活荷载作用下各层弯矩汇总表层数100.004.89-4.896.330.00-4.03-2.302~911.1111.11-22.2225.07-9.41-9.41-6.2618.9914.66-23.6425.76-7.72-12.59-5.46表3.43恒荷载作用下弯矩二次分配表层参量AB-108- 第3章结构设计数上柱下柱ABBA上柱下柱BC100.000.470.530.430.000.390.18杆端弯矩0.0064.34-64.3583.480.00-52.89-30.59不平衡弯矩0.0013.91──0.00-11.94─弯矩分配0.00-6.58-7.335.140.004.612.19最终弯矩0.0071.67-71.6788.610.00-60.21-28.4090.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩41.7341.73-83.4593.33-35.81-35.81-21.70不平衡弯矩21.4513.91──-17.63-11.84─弯矩分配-11.36-11.36-12.649.158.228.223.89最终弯矩51.8244.28-96.10102.48-45.23-39.44-17.8180.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩41.7341.73-83.4593.33-35.81-35.81-21.70不平衡弯矩13.9113.91──-11.94-11.94─弯矩分配-8.93-8.93-9.957.416.666.663.15最终弯矩46.7046.70-93.40100.74-41.09-41.09-18.5570.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩41.7341.73-83.4593.33-35.81-35.81-21.70不平衡弯矩13.9113.91──-11.94-11.94─弯矩分配-8.93-8.93-9.957.416.666.663.15最终弯矩46.7046.70-93.40100.74-41.09-41.09-18.5560.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩41.7341.73-83.4593.33-35.81-35.81-21.70不平衡弯矩13.9113.91──-11.94-11.94─弯矩分配-8.93-8.93-9.957.416.666.663.15最终弯矩46.7046.70-93.40100.74-41.09-41.09-18.5550.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩41.7341.73-83.4593.33-35.81-35.81-21.70不平衡弯矩13.9113.91──-11.94-11.94─弯矩分配-8.93-8.93-9.957.416.666.663.15最终弯矩46.7046.70-93.40100.74-41.09-41.09-18.5540.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩41.7341.73-83.4593.33-35.81-35.81-21.70不平衡弯矩13.9113.91──-11.94-11.94─弯矩分配-8.93-8.93-9.957.416.666.663.15最终弯矩46.7046.70-93.40100.74-41.09-41.09-18.5530.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩41.7341.73-83.4593.33-35.81-35.81-21.70不平衡弯矩13.9113.91──-11.94-11.94─弯矩分配-8.93-8.93-9.957.416.666.663.15最终弯矩46.7046.70-93.40100.74-41.09-41.09-18.5520.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩41.7341.73-83.4593.33-35.81-35.81-21.70不平衡弯矩13.9111.25──-11.94-9.72─弯矩分配-8.08-8.08-9.006.726.046.042.86最终弯矩47.5544.89-92.45100.05-41.71-39.50-18.8410.270.440.300.260.240.390.11杆端弯矩33.7555.02-88.7796.02-29.41-47.94-18.67-108- 第3章结构设计不平衡弯矩13.910.00──-11.940.00─弯矩分配-3.71-6.06-4.143.152.834.611.34最终弯矩43.9448.96-92.9199.17-38.51-43.33-17.33表3.44活荷载作用下弯矩二次分配表层数参量AB上柱下柱ABBA上柱下柱BC100.000.470.530.430.000.390.18杆端弯矩0.004.89-4.896.330.00-4.03-2.30不平衡弯矩0.003.70──0.00-3.14─弯矩分配0.00-1.75-1.951.350.001.210.57最终弯矩0.006.84-6.847.680.00-5.95-1.7390.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩11.1111.11-22.2225.07-9.41-9.41-6.26不平衡弯矩1.633.70──-1.34-3.14─弯矩分配-1.71-1.71-1.911.391.251.250.59最终弯矩11.0313.10-24.1326.46-9.50-11.29-5.6780.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩11.1111.11-22.2225.07-9.41-9.41-6.26不平衡弯矩3.703.70──-3.14-3.14─弯矩分配-2.38-2.38-2.651.951.751.750.83最终弯矩12.4312.43-24.8727.01-10.79-10.79-5.4370.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩11.1111.11-22.2225.07-9.41-9.41-6.26不平衡弯矩3.703.70──-3.14-3.14─弯矩分配-2.38-2.38-2.651.951.751.750.83最终弯矩12.4312.43-24.8727.01-10.79-10.79-5.4360.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩11.1111.11-22.2225.07-9.41-9.41-6.26不平衡弯矩3.703.70──-3.14-3.14─弯矩分配-2.38-2.38-2.651.951.751.750.83最终弯矩12.4312.43-24.8727.01-10.79-10.79-5.4350.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩11.1111.11-22.2225.07-9.41-9.41-6.26不平衡弯矩3.703.70──-3.14-3.14─弯矩分配-2.38-2.38-2.651.951.751.750.83最终弯矩12.4312.43-24.8727.01-10.79-10.79-5.4340.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩11.1111.11-22.2225.07-9.41-9.41-6.26不平衡弯矩3.703.70──-3.14-3.14─弯矩分配-2.38-2.38-2.651.951.751.750.83最终弯矩12.4312.43-24.8727.01-10.79-10.79-5.4330.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩11.1111.11-22.2225.07-9.41-9.41-6.26不平衡弯矩3.703.70──-3.14-3.14─弯矩分配-2.38-2.38-2.651.951.751.750.83最终弯矩12.4312.43-24.8727.01-10.79-10.79-5.43-108- 第3章结构设计20.320.320.360.310.280.280.13杆端弯矩11.1111.11-22.2225.07-9.41-9.41-6.26不平衡弯矩3.703.00──-3.14-2.49─弯矩分配-2.15-2.15-2.401.751.571.570.74最终弯矩12.6611.95-24.6226.81-10.97-10.33-5.5110.270.440.300.260.240.390.11杆端弯矩8.9914.66-23.6425.76-7.72-12.59-5.46不平衡弯矩3.700.00──-3.140.00─弯矩分配-0.99-1.61-1.100.830.741.210.35最终弯矩11.7013.04-24.7526.59-10.11-11.37-5.11表3.45弯矩二次分配表汇总表荷载类型层数A节点B节点恒载100.0071.67-71.6788.610.00-60.21-28.40951.8244.28-96.10102.48-45.23-39.44-17.813~846.7046.70-93.40100.74-41.09-41.09-18.55247.5544.89-92.45100.05-41.71-39.50-18.84143.9448.96-92.9199.17-38.51-43.33-17.33活载100.006.84-6.847.680.00-5.95-1.73911.0313.10-24.1326.46-9.50-11.29-5.673~812.4312.43-24.8727.01-10.79-10.79-5.43212.6611.95-24.6226.84-10.95-10.39-5.50111.7013.04-24.7526.59-10.11-11.37-5.11（7）框架梁跨中弯矩计算在将梯形分布和三角形分布荷载转化为等效均布荷载时，采用的是梁端转角等效，梁跨中弯矩和剪力分布并不等效。所以要获得梁跨中弯矩和剪力的实际分布，还需要采用原有梯形分载布和三角形分布荷载来确定。框架梁在实际分布荷载作用下按简支梁计算跨中弯矩。在均布荷载作用下：（3-46）在三角形荷载作用下：（3-47）在梯形荷载作用下：（3-48）-108- 第3章结构设计（3-49）式中：——梯形短边长；——梯形长边长。具体的计算过程见表3.46~表3.48。竖向荷载作用下框架内力图见图3.8~图3.10。表3.46梁在实际荷载下按简支梁计算跨中弯矩荷载类型层数恒载106.93.7728.080.000.33165.852.42.150.0014.980.008.741~96.98.7223.110.000.33169.932.42.150.0012.340.007.47活载106.902.480.3312.672.400.001.320.000.631~96.909.000.000.3345.972.400.006.000.002.883.47梁在恒荷载下实际跨中弯矩层数跨度梁左端弯矩梁右端弯矩按简支梁计算跨中弯矩实际跨中弯矩106.9-71.6788.61165.8586.712.4-28.4028.408.74-19.6696.9-96.10102.48169.9370.642.4-17.8117.817.47-10.3486.9-93.40100.74169.9372.862.4-18.5518.557.47-11.0876.9-93.40100.74169.9372.862.4-18.5518.557.47-11.0866.9-93.40100.74169.9372.862.4-18.5518.557.47-11.0856.9-93.40100.74169.9372.862.4-18.5518.557.47-11.0846.9-93.40100.74169.9372.862.4-18.5518.557.47-11.0836.9-93.40100.74169.9372.862.4-18.5518.557.47-11.0826.9-92.45100.05169.9373.682.4-18.8418.847.47-11.3716.9-92.9199.17169.9373.892.4-17.3317.337.47-9.86-108- 第3章结构设计表3.48梁在活荷载下实际跨中弯矩层数跨度梁左端弯矩梁右端弯矩按简支梁计算跨中弯矩实际跨中弯矩106.9-6.847.6812.675.412.4-1.731.730.63-1.1096.9-24.1326.4645.9720.672.4-5.675.672.88-2.7986.9-24.8727.0145.9720.032.4-5.435.432.88-2.5576.9-24.8727.0145.9720.032.4-5.435.432.88-2.5566.9-24.8727.0145.9720.032.4-5.435.432.88-2.5556.9-24.8727.0145.9720.032.4-5.435.432.88-2.5546.9-24.8727.0145.9720.032.4-5.435.432.88-2.5536.9-24.8727.0145.9720.032.4-5.435.432.88-2.5526.9-24.6226.8145.9720.252.4-5.505.502.88-2.6216.9-24.7526.5945.9720.302.4-5.115.112.88-2.232.梁端剪力计算根据弯矩二次分配后得到的梁端弯矩，按下式计算梁端剪力:由可得：（3-49）由可得：（3-50）式中，——梁左端剪力，以向上为正，；——梁右端剪力，以向上为正，；——梁的跨度，；-108- 第3章结构设计——梁上梯形或三角形线荷载在梁上的投影长度，单位米；；——梁左端弯矩，；——梁右端弯矩，；——梁上均布线荷载，；——梁上梯形或三角形线荷载最大值，。梁端剪力计算过程及结果列于表3.49和3.50中。表3.49恒荷载下梁端剪力计算表跨层数AB103.7728.086.902.252.40-71.6788.6175.8480.7598.7223.116.902.252.40-96.10102.4882.8984.743~88.7223.116.902.252.40-93.40100.7482.7584.8828.7223.116.902.252.40-92.45100.0582.7184.9218.7223.116.902.252.40-92.9199.1782.9184.72BC102.1514.982.401.200.00-28.4028.4011.5711.5792.1512.342.401.200.00-17.8117.819.989.983~82.1512.342.401.200.00-18.5518.559.989.9822.1512.342.401.200.00-18.8418.849.989.9812.1512.342.401.200.00-17.3317.339.989.98表3.50活荷载下梁端剪力计算表跨层数AB100.002.486.902.252.40-6.847.685.645.8990.009.006.902.252.40-24.1326.4620.5921.263~80.009.006.902.252.40-24.8727.0120.6121.2420.009.006.902.252.40-24.6226.8420.6021.2510.009.006.902.252.40-24.7526.5920.6621.19BC100.001.322.401.200.00-1.731.730.790.7990.006.002.401.200.00-5.675.673.603.603~80.006.002.401.200.00-5.435.433.603.6020.006.002.401.200.00-5.505.503.603.6010.006.002.401.200.00-5.115.113.603.60因分层法所得到的端弯矩是柱轴线处的弯矩，而控制截面是梁端柱边的截面，故应将调幅后梁端节点的弯矩值和剪力值换算到梁端柱边进行计算，按实际荷载作用和平衡条件求解控制截面的内力，经化简得公式如下：（3-51）-108- 第3章结构设计（3-52）式中，——梁端柱边剪力；——梁端剪力；——梁端柱边弯矩；——梁端弯矩；——梁上梯形或三角形线荷载在梁上的投影长度，；；——柱子沿横梁跨方向的截面尺寸。计算结果见表3.51表3.52，表中弯矩单位，剪力单位。表3.51恒荷载下梁端柱边弯矩、剪力计算表跨层数AB10-71.6788.6175.8480.750.503.7728.082.25-53.0568.7674.5179.419-96.10102.4882.8984.740.508.7223.112.25-76.0081.9280.3982.243~8-93.40100.7482.7584.880.508.7223.112.25-73.3480.1480.2582.382-92.45100.0582.7184.920.508.7223.112.25-72.4079.4580.2182.421-92.9199.1782.9184.720.608.7223.112.25-68.9674.6879.8381.64BC10-28.4028.4011.5711.570.502.1514.981.20-25.7425.7410.6410.649-17.8117.819.989.980.502.1512.341.20-15.5315.539.139.133~8-18.5518.559.989.980.502.1512.341.20-16.2716.279.139.132-18.8418.849.989.980.502.1512.341.20-16.5616.569.139.131-17.3317.339.989.980.602.1512.341.20-14.6614.668.888.88表3.52活荷载下梁端柱边弯矩、剪力计算表跨层数AB10-6.847.685.645.890.500.002.482.25-5.446.215.615.859-24.1326.4620.5921.260.500.009.002.25-19.0121.1720.4621.143~8-24.8727.0120.6121.240.500.009.002.25-19.7521.7420.4921.112-24.6226.8420.6021.250.500.009.002.25-19.5021.5620.4821.121-24.7526.5920.6621.190.600.009.002.25-18.6020.2920.4821.01BC10-1.731.730.790.790.500.001.321.20-1.541.540.760.769-5.675.673.603.600.500.006.001.20-4.804.803.443.443~8-5.435.433.603.600.500.006.001.20-4.574.573.443.442-5.505.503.603.600.500.006.001.20-4.644.643.443.441-5.115.113.603.600.600.006.001.20-4.094.093.383.383.柱剪力和轴力的计算柱剪力由端弯矩和层高求得：（3-53）式中，——柱上端处的弯矩值；——柱下端处的弯矩值；-108- 第3章结构设计——柱的高度；——柱剪力。柱轴力可通过对上层传来的梁端剪力、纵向梁传来的剪力和柱的自重叠加得到，具体计算过程及结果列于表3.53~3.56（表中弯矩单位，剪力单位为）。3.53恒荷载下柱剪力计算表层数柱高A柱B柱103.671.6751.8234.30-60.21-45.23-29.2993.644.2846.7025.27-39.44-41.09-22.374~83.646.7046.7025.94-41.09-41.09-22.8333.646.7047.5526.18-41.09-41.71-23.0023.644.8943.9424.68-39.50-38.51-21.6715.148.9624.4814.40-43.33-21.67-12.743.54活荷载下柱剪力计算表层数柱高A柱B柱103.66.8411.034.96-5.95-9.50-4.2993.613.1012.437.09-11.29-10.79-6.134~83.612.4312.436.91-10.79-10.79-6.0033.612.4312.666.97-10.79-10.95-6.0423.611.9511.706.57-10.39-10.11-5.6915.113.046.523.84-11.37-5.69-3.353.55恒荷载下柱轴力计算表层数A柱B柱梁端剪力集中力柱自重柱顶轴力柱底轴力梁左端剪力梁右端剪力集中力柱自重柱顶轴力柱底轴力1075.8454.9023.50130.74154.2480.7511.5765.7523.91158.07181.98982.8978.7723.50315.90339.4084.749.98103.9123.91380.61404.52882.7578.7723.50500.92524.4384.889.98103.9123.91603.29627.20782.7578.7723.50685.95709.4584.889.98103.9123.91825.97849.88682.7578.7723.50870.97894.4884.889.98103.9123.911048.661072.57582.7578.7723.501056.001079.5084.889.98103.9123.911271.341295.25482.7578.7723.501241.021264.5284.889.98103.9123.911494.021517.93382.7578.7723.501426.051449.5584.889.98103.9123.911716.701740.61282.7178.7723.501611.031634.5384.929.98103.9123.911939.421963.33182.91102.7947.731820.231867.9684.729.98126.3546.572184.392230.96-108- 第3章结构设计3.56活荷载下柱轴力计算表层数A柱B柱梁端剪力集中力轴力梁左端剪力梁右端剪力集中力轴力105.642.788.425.890.794.9611.64920.5910.1339.1421.263.6018.0454.54820.6110.1369.8921.243.6018.0497.42720.6110.13100.6321.243.6018.04140.29620.6110.13131.3721.243.6018.04183.17520.6110.13162.1221.243.6018.04226.05420.6110.13192.8621.243.6018.04268.92320.6110.13223.6121.243.6018.04311.80220.6010.13254.3421.253.6018.04354.68120.6610.13285.1321.193.6018.04397.52注：表中符号规定：梁弯矩：绕梁顺时针为正；梁剪力：向上为正；柱端弯矩：绕柱顺时针为正；柱剪力：绕柱逆时针为正，顺时针为负；柱轴力：以受压为正，受拉为负。-108- 第3章结构设计图3.8竖向恒荷载下框架弯矩图注：1.左图标注为梁端及跨中弯矩；2.右图标注为柱端弯矩；3.单位：kN·m。-108- 第3章结构设计3.9竖向活荷载下框架弯矩图注：1.左图标注为梁端及跨中弯矩；2.右图标注为柱端弯矩；3.单位：kN·m。-108- 第3章结构设计图3.10a竖向恒荷载下框架剪力及轴力图注：1.其中左半部分为梁和柱的剪力，右半部分为柱轴力；2.单位：轴力、剪力：kN。-108- 第3章结构设计图3.10b竖向活荷载下框架剪力及轴力图注：1.其中左半部分为梁和柱的剪力，右半部分为柱轴力；2.单位：轴力、剪力：kN。3.6框架内力组合与调整3.6.1控制截面和最不利内力现浇钢筋混凝土框架一般为刚性节点，竖向荷载作用下，负弯矩和剪力最大的位置在框架梁的两个端部截面；在水平荷载作用下，框架端部还会产生正弯矩；跨中截面通常会产生最大正弯矩，有时也可能会出现负弯矩。因此，框架梁的控制截面是梁端-108- 第3章结构设计柱边截面和跨中截面。最不利内力包括梁端柱边处的最大负弯矩和最大剪力；跨中截面包括最大正弯矩。对于框架柱，弯矩最大值在两个柱端，剪力和轴力在同一楼层中通常没有变化或变化很小。因此框架柱的控制截面为上下两个梁顶处截面。在不同的内力组合时，同一柱截面可能出现正弯矩或负弯矩。但考虑到柱一般采用对称配筋，组合时只需找到绝对值最大的弯矩组合，框架柱控制截面的最不利内力组合可归纳为以下几种：（1）及相应的、；（2）及相应的；（3）及相应的；在某些情况下，最大的内力或最小的内力不一定是最不利的。因为对大偏心截面而言，偏心距越大，截面需要的配筋越多，因此有时候虽然不是最大，但相应较小，此时偏心距最大，也能成为最不利的内力。对于小偏心截面而言，当可能不是最大，但相应的比较大时，配筋反而要多一些，会成为最不利内力。3.6.2内力塑性调幅为了使框架结构首先在梁端出现塑性铰，以实现抗震设计中强柱弱梁延性框架的梁铰破坏机构，同时为了便于混凝土浇筑，减少节点处负钢筋的拥挤程度，可以考虑梁中塑性内力重分布，即对竖向荷载作用下的梁端负弯矩进行调幅，降低支座处的弯矩。对于现浇框架，调幅系数可取0.8~0.9，本设计调幅系数取0.85。梁支座负弯矩调幅后，跨中正弯矩相应增大,根据平衡条件计算，计算方法同前。(3-54)并且，调整后的各弯矩值应满足(3-55)(3-56)式中，、——调幅后的梁端弯矩值；——调幅后的跨中弯矩值；——按简支梁计算跨中弯矩值。-108- 第3章结构设计调幅后的弯矩值见表3.57和表3.58。表3.57恒荷载下梁端弯矩调幅跨层数调幅前调幅后AB10-53.05-68.76165.85-45.09-58.45114.089-76.00-81.92169.93-64.60-69.63102.813~8-73.34-80.14169.93-62.34-68.12104.702-72.40-79.45169.93-61.54-67.53105.391-68.96-74.68169.93-58.61-63.48108.88BC10-25.74-25.748.74-21.88-21.88-13.149-15.53-15.537.47-13.20-13.20-5.733~8-16.27-16.277.47-13.83-13.83-6.362-16.56-16.567.47-14.08-14.08-6.611-14.66-14.667.47-12.46-12.46-4.99表3.58活荷载下梁端弯矩调幅跨层数调幅前调幅后AB10-5.44-6.2112.67-4.62-5.287.719-19.01-21.1745.97-16.16-18.0028.893~8-19.75-21.7445.97-16.78-18.4828.342-19.50-21.5645.97-16.57-18.3228.521-18.60-20.2945.97-15.81-17.2429.44BC10-1.54-1.540.63-1.31-1.31-0.689-4.80-4.802.88-4.08-4.08-1.203~8-4.57-4.572.88-3.88-3.88-1.002-4.64-4.642.88-3.95-3.95-1.071-4.09-4.092.88-3.48-3.48-0.60经验算后调整后的弯矩值均满足式3-55。3.6.3活荷载不利位置本设计中不考虑活荷载的不利位置，而采用与恒载相同的布满方式进行内力计算和组合。与按最不利布置活荷载得到的内力相比，满布荷载法得到的梁端负弯矩非常接近，而跨中弯矩可能偏小。为了安全起见，对于边跨跨中正弯矩，乘以1.1的放大系数，对于中跨跨中负弯矩，除以1.1的放大系数。调整后的跨中弯矩值列于表3.59中。表3.59满布活荷载下跨中弯矩调整跨层数调整前调整后AB107.718.49928.8931.78-108- 第3章结构设计3~828.3431.17228.5231.37129.4432.38BC10-0.68-0.619-1.20-1.093~8-1.00-0.912-1.07-0.971-0.60-0.543.6.4荷载效应组合根据《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)和《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），可知有如下几种荷载效应组合。1.无地震荷载组合对于承载力极限状态，应按荷载的基本组合或偶然组合计算荷载组合的效应设计值，本实际中只计算荷载基本组合的效应设计值。由可变荷载效应控制截面的组合：（3-57）式中，——第j个永久荷载的分项系数；——第个可变荷载的分项系数，其中为主导可变荷载的分项系数；——第个可变荷载考虑设计使用年限的调整系数，其中为主导可变荷载考虑设计使用年限的调整系数，由于设计使用年限为50年，故取；——按第个永久荷载标准值计算的荷载效应值；——按第个可变荷载标准值计算的荷载效应值，其中为诸可变荷载效应中起控制作用者；——第个可变荷载的组合值系数，应分别按规定采用；——参与组合的永久荷载数；——参与组合的可变荷载数。（2）由永久荷载效应控制的组合：（3-58）2.结构构件的地震作用效应和其它荷载效应的基本组合-108- 第3章结构设计（3-59）式中，——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值等；——重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利时不应大于1.0；、——分别为水平、竖向地震作用分项系数；——风荷载分项系数，应采用1.4；——重力荷载代表值的效应；——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；——风荷载标准值的效应；——风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的建筑应采用0.2。3.6.5内力组合计算本设计中，抗震烈度为7度，抗震等级为二级。进行内力组合时，应考虑无地震作用时的效应组合和有地震作用时的效应组合，并按下式进行。1.无地震作用时的内力组合无地震作用时，框架结构受到的全部恒荷载和可变荷载的作用，其值一般比重力荷载代表值大且计算承载力时不引入抗震调整系数，因此某些控制截面在无地震作用时的组合内力有可能大于有地震作用时的组合内力。本设计中恒荷载只有重力荷载，可变荷载只有楼面活荷载和风荷载，内力组合设计值S可简化为：（3-60）式中，——永久荷载的分项系数（当其效应对结构不利时，由永久荷载效应起控制的组合应取1.35，由可变荷载效起控制的组合应取1.2；）——楼面活荷载的分项系数，本设计为一般情况应取1.4；——风荷载的分项系数，取1.4；-108- 第3章结构设计——可变荷载组合系数（只有1个可变荷载参与组合时取1.0；多于1个可变荷载参与组合时取0.9）；、——楼面活荷载组合系数和风荷载组合系数（当永久荷载效应起控制作用时应分别取0.7和0.6；当可变荷载效应起控制作用时应分别取1.0和0.0或0.0和1.0或1.0和1.0）；、、——永久荷载效应标准值、楼面活荷载效应标准值、风荷载效应标准值；由上式可得：（1）由恒荷载效应控制（3-61）（2）由可变荷载效应控制a.只由楼面活荷载控制（3-62）b.只由风荷载控制（3-63）c.由楼面活荷载和风荷载控制（3-64）2.有地震作用时的内力组合除考虑地震作用外，还应考虑重力荷载代表值和可变荷载的作用。对于普通框架结构，可只考虑水平地震作用和重力荷载代表值参与组合，而不考虑风荷载及竖向地震作用，其内力组合设计值可写成：（3-65）式中，——建筑的重力荷载代表值。根据规范，本设计恒荷载组合系数取为1，活荷载组合系数取为0.5，屋面活荷载不计入；——承载力抗震调整系数，计算梁弯矩时取0.75，计算梁剪力时取0.85，轴压比小于0.15的柱取0.75，轴压比不小于0.15的柱取0.80。内力组合的结果列于表3.60~3.67中。（表中弯矩单位，剪力单位为）。-108- 第3章结构设计-108- 第3章结构设计表3.60用于承载力计算框架梁非抗震基本组合剪力组合表层数跨内力荷载类型只由楼面活荷载控制由活荷载和风荷载控制只由风荷载控制永久荷载控制组合左风右风左风右风左风右风左风右风10AB74.515.61-0.640.6497.2696.7397.8088.5190.30105.54106.62-79.41-5.85-0.640.64-103.49-104.03-102.96-96.19-94.41-113.48-112.41BC10.640.76-1.321.3213.8312.7214.9310.9314.6114.0016.21-10.64-0.76-1.321.32-13.83-14.93-12.72-14.61-10.93-16.21-14.009AB80.3920.46-1.921.92125.11123.50126.7393.7899.15126.97130.19-82.24-21.14-1.921.92-128.28-129.89-126.67-101.37-96.00-133.35-130.13BC9.133.44-3.993.9915.7712.4219.135.3616.5412.3419.05-9.13-3.44-3.993.99-15.77-19.13-12.42-16.54-5.36-19.05-12.348AB80.2520.49-3.373.37124.99122.16127.8191.59101.01125.59131.25-82.38-21.11-3.373.37-128.41-131.24-125.58-103.57-94.14-134.73-129.07BC9.133.44-7.377.3715.779.5821.960.6321.279.5021.89-9.13-3.44-7.377.37-15.77-21.96-9.58-21.27-0.63-21.89-9.507AB80.2520.49-4.714.71124.99121.02128.9589.70102.90124.46132.38-82.38-21.11-4.714.71-128.41-132.37-124.45-105.45-92.25-135.86-127.94BC9.133.44-9.779.7715.777.5723.98-2.7224.627.4923.90-9.13-3.44-9.779.77-15.77-23.98-7.57-24.622.72-23.90-7.496AB80.2520.49-6.206.20124.99119.78130.1987.63104.97123.21133.62-82.38-21.11-6.206.20-128.41-133.61-123.20-107.53-90.18-137.10-126.69BC9.133.44-13.1813.1815.774.7026.85-7.5129.414.6226.77-9.13-3.44-13.1813.18-15.77-26.85-4.70-29.417.51-26.77-4.625AB80.2520.49-7.367.36124.99118.81131.1686.00106.60122.24134.60-82.38-21.11-7.367.36-128.41-134.59-122.23-109.15-88.55-138.08-125.72BC9.133.44-16.1616.1615.772.1929.35-11.6833.582.1229.27-108- 第3章结构设计-9.13-3.44-16.1616.16-15.77-29.35-2.19-33.5811.68-29.27-2.124AB80.2520.49-8.948.94124.99117.48132.4983.78108.82120.91135.93-82.38-21.11-8.948.94-128.41-135.92-120.90-111.37-86.34-139.41-124.39BC9.133.44-19.1419.1415.77-0.3131.85-15.8537.75-0.3931.77-9.13-3.44-19.1419.14-15.77-31.850.31-37.7515.85-31.770.393AB80.2520.49-10.3310.33124.99116.31133.6681.84110.77119.74137.10-82.38-21.11-10.3310.33-128.41-137.09-119.73-113.32-84.39-140.58-123.22BC9.133.44-22.1222.1215.77-2.8134.36-20.0241.92-2.8934.28-9.13-3.44-22.1222.12-15.77-34.362.81-41.9220.02-34.282.892AB80.2120.48-11.7211.72124.93115.08134.7879.84112.67118.51138.21-82.42-21.12-11.7211.72-128.46-138.31-118.62-115.31-82.49-141.81-122.11BC9.133.44-25.1025.1015.77-5.3236.86-24.2046.10-5.3936.78-9.13-3.44-25.1025.10-15.77-36.865.32-46.1024.20-36.785.391AB79.8320.48-13.0413.04124.46113.51135.4277.54114.05116.88138.79-81.64-21.01-13.0413.04-127.39-138.35-116.44-116.23-79.72-141.77-119.86BC8.883.38-27.5627.5615.38-7.7738.53-27.9349.24-7.8638.44-8.88-3.38-27.5627.56-15.38-38.537.77-49.2427.93-38.447.86表3.61用于承载力计算框架梁非抗震基本组合弯矩组合表层数跨内力荷载类型只由楼面活荷载控制由活荷载和风荷载控制只由风荷载控制由永久荷载控制左风右风左风右风左风右风左风右风10AB-44.77-4.541.25-1.25-60.08-59.03-61.13-51.98-55.48-63.84-65.94-50.03-3.07-1.741.74-64.33-65.79-62.87-62.47-57.60-72.01-69.09118.459.75-0.240.24155.79155.58155.99141.80142.48169.26169.67BC-21.88-1.311.25-1.25-28.09-27.04-29.14-24.50-28.00-29.77-31.87-21.88-1.31-1.251.25-28.09-29.14-27.04-28.00-24.50-31.87-29.77-13.14-0.610.000.00-16.63-16.63-16.63-15.77-15.77-18.34-18.34-108- 第3章结构设计9AB-64.60-16.166.25-6.25-100.14-94.89-105.39-68.77-86.27-97.79-108.30-69.63-18.00-5.195.19-108.75-113.11-104.39-90.81-76.30-115.99-107.28102.8131.780.53-0.53167.86168.31167.42124.12122.63170.39169.49BC-13.20-4.083.79-3.79-21.56-18.37-24.74-10.53-21.15-18.63-25.01-13.20-4.08-3.793.79-21.56-24.74-18.37-21.15-10.53-25.01-18.63-5.73-1.090.000.00-8.41-8.41-8.41-6.87-6.87-8.80-8.808AB-62.34-16.7812.48-12.48-98.30-87.82-108.79-57.33-92.27-90.12-111.09-68.12-18.48-9.539.53-107.61-115.62-99.60-95.09-68.40-118.08-102.06104.7031.171.47-1.47169.28170.51168.04127.70123.58173.13170.65BC-13.83-3.887.00-7.00-22.03-16.15-27.91-6.79-26.40-16.59-28.35-13.83-3.88-7.007.00-22.03-27.91-16.15-26.40-6.79-28.35-16.59-6.36-0.910.000.00-8.90-8.90-8.90-7.63-7.63-9.47-9.477AB-62.34-16.7817.06-17.06-98.30-83.97-112.63-50.92-98.69-86.27-114.94-68.12-18.48-12.6112.61-107.61-118.21-97.02-99.40-64.09-120.67-99.48104.7031.172.22-2.22169.28171.15167.41128.75122.52173.76170.02BC-13.83-3.889.28-9.28-22.03-14.23-29.82-3.60-29.58-14.68-30.27-13.83-3.88-9.289.28-22.03-29.82-14.23-29.58-3.60-30.27-14.68-6.36-0.910.000.00-8.90-8.90-8.90-7.63-7.63-9.47-9.476AB-62.34-16.7822.09-22.09-98.30-79.74-116.86-43.87-105.73-82.05-119.16-68.12-18.48-17.0617.06-107.61-121.94-93.28-105.63-57.86-124.40-95.74104.7031.172.52-2.52169.28171.39167.16129.16122.11174.00169.78BC-13.83-3.8812.52-12.52-22.03-11.51-32.550.94-34.13-11.95-32.99-13.83-3.88-12.5212.52-22.03-32.55-11.51-34.130.94-32.99-11.95-6.36-0.910.000.00-8.90-8.90-8.90-7.63-7.63-9.47-9.475AB-62.34-16.7828.69-28.69-98.30-74.20-122.40-34.64-114.97-76.51-124.70-108- 第3章结构设计-68.12-18.48-20.8520.85-107.61-125.13-90.09-110.94-52.55-127.59-92.55104.7031.173.92-3.92169.28172.57165.99131.12120.16175.18168.60BC-13.83-3.8815.36-15.36-22.03-9.13-34.934.90-38.09-9.57-35.37-13.83-3.88-15.3615.36-22.03-34.93-9.13-38.094.90-35.37-9.57-6.36-0.910.000.00-8.90-8.90-8.90-7.63-7.63-9.47-9.474AB-62.34-16.7832.46-32.46-98.30-71.04-125.57-29.36-120.25-73.34-127.87-68.12-18.48-24.7624.76-107.61-128.41-86.82-116.41-47.09-130.87-89.27104.7031.177.70-7.70169.28175.75162.81136.42114.85178.36165.42BC-13.83-3.8818.19-18.19-22.03-6.75-37.308.87-42.05-7.20-37.75-13.83-3.88-18.1918.19-22.03-37.30-6.75-42.058.87-37.75-7.20-6.36-0.910.000.00-8.90-8.90-8.90-7.63-7.63-9.47-9.473AB-62.34-16.7837.51-37.51-98.30-66.79-129.81-22.29-127.32-69.09-132.11-68.12-18.48-28.6128.61-107.61-131.65-83.58-121.80-41.69-134.10-86.04104.7031.174.45-4.45169.28173.02165.54131.87119.41175.63168.15BC-13.83-3.8821.02-21.02-22.03-4.37-39.6812.83-46.02-4.82-40.13-13.83-3.88-21.0221.02-22.03-39.68-4.37-46.0212.83-40.13-4.82-6.36-0.910.000.00-8.90-8.90-8.90-7.63-7.63-9.47-9.472AB-61.54-16.5742.57-42.57-97.04-61.29-132.80-14.25-133.44-63.56-135.07-67.53-18.30-32.4732.47-106.66-133.93-79.39-126.49-35.58-136.38-81.83105.3931.385.05-5.05170.41174.65166.17133.54119.40177.28168.79BC-13.93-3.9523.85-23.85-22.25-2.22-42.2816.67-50.10-2.65-42.71-13.93-3.95-23.8523.85-22.25-42.28-2.22-50.1016.67-42.71-2.65-6.46-0.980.000.00-9.12-9.12-9.12-7.75-7.75-9.67-9.671AB-53.79-14.5376.29-76.29-84.88-20.80-148.9642.26-171.35-22.76-150.93-63.26-17.19-33.6333.63-99.97-128.21-71.72-122.98-28.83-130.48-73.99-108- 第3章结构设计111.4133.1221.33-21.33180.06197.98162.14163.55103.82200.78164.94BC-12.46-3.4824.80-24.80-19.831.01-40.6619.77-49.680.60-41.07-12.46-3.48-24.8024.80-19.83-40.661.01-49.6819.77-41.070.60-4.99-0.540.000.00-6.75-6.75-6.75-5.99-5.99-7.27-7.27表3.62用于承载力计算框架梁抗震基本组合剪力组合表层数跨内力荷载类型抗震组合左震右震左震右震10AB75.996.00-6.426.4273.4887.67-77.93-5.46-6.426.42-89.37-75.17BC10.640.76-13.2713.27-3.4225.90-10.64-0.76-13.2713.27-25.903.429AB80.3920.46-11.2911.2979.96104.91-82.24-21.14-11.2911.29-107.14-82.19BC9.133.44-23.8823.88-15.3237.45-9.13-3.44-23.8823.88-37.4515.328AB80.2520.49-14.6214.6276.15108.45-82.38-21.11-14.6214.62-110.94-78.64BC9.133.44-32.0832.08-24.3946.52-9.13-3.44-32.0832.08-46.5224.397AB80.2520.49-17.8017.8072.63111.98-82.38-21.11-17.8017.80-114.46-75.12BC9.133.44-36.9436.94-29.7551.88-9.13-3.44-36.9436.94-51.8829.756AB80.2520.49-21.0121.0169.09115.52-108- 第3章结构设计-82.38-21.11-21.0121.01-118.00-71.58BC9.133.44-44.8244.82-38.4760.59-9.13-3.44-44.8244.82-60.5938.475AB80.2520.49-22.7522.7567.17117.44-82.38-21.11-22.7522.75-119.93-69.65BC9.133.44-50.0550.05-44.2466.37-9.13-3.44-50.0550.05-66.3744.244AB80.2520.49-25.4025.4064.23120.38-82.38-21.11-25.4025.40-122.86-66.72BC9.133.44-54.4054.40-49.0571.17-9.13-3.44-54.4054.40-71.1749.053AB80.2520.49-27.0227.0262.45122.16-82.38-21.11-27.0227.02-124.65-64.93BC9.133.44-57.8657.86-52.8775.00-9.13-3.44-57.8657.86-75.0052.872AB80.2120.48-28.2328.2361.07123.45-82.42-21.12-28.2328.23-126.02-63.65BC9.133.44-60.4460.44-55.7277.85-9.13-3.44-60.4460.44-77.8555.721AB78.9720.25-28.1328.1359.79121.96-82.51-21.24-28.1328.13-126.07-63.90BC8.883.38-59.5059.50-54.9776.52-8.88-3.38-59.5059.50-76.5254.97-108- 第3章结构设计表3.63用于承载力计算框架梁抗震基本组合弯矩组合表层数跨内力荷载类型抗震组合左震右震左震右震10AB-44.77-4.5412.62-12.62-30.04-54.64-50.03-3.07-17.5317.53-63.50-29.32118.459.75-2.462.46108.60113.39BC-21.88-1.3112.60-12.60-7.99-32.57-21.88-1.31-12.6012.60-32.57-7.99-13.14-0.610.000.00-12.10-12.109AB-64.60-16.1643.03-43.03-23.45-107.37-69.63-18.00-30.7830.78-100.78-40.75102.8131.786.12-6.12112.80100.86BC-13.20-4.0822.68-22.688.40-35.83-13.20-4.08-22.6822.68-35.838.40-5.73-1.090.000.00-5.65-5.658AB-62.34-16.7855.55-55.55-9.50-117.81-68.12-18.48-41.4541.45-110.04-29.21104.7031.177.05-7.05115.13101.38BC-13.83-3.8830.48-30.4815.53-43.91-13.83-3.88-30.4830.48-43.9115.53-6.36-0.910.000.00-6.13-6.137AB-62.34-16.7865.15-65.15-0.13-127.18-68.12-18.48-47.6747.67-116.11-23.14104.7031.178.74-8.74116.7899.73BC-13.83-3.8835.09-35.0920.02-48.41-13.83-3.88-35.0935.09-48.4120.02-108- 第3章结构设计-6.36-0.910.000.00-6.13-6.136AB-62.34-16.7875.51-75.519.96-137.27-68.12-18.48-57.9957.99-126.16-13.09104.7031.178.76-8.76116.8099.71BC-13.83-3.8842.58-42.5827.33-55.71-13.83-3.88-42.5842.58-55.7127.33-6.36-0.910.000.00-6.13-6.135AB-62.34-16.7889.03-89.0323.15-150.46-68.12-18.48-64.5764.57-132.58-6.66104.7031.1712.23-12.23120.1896.33BC-13.83-3.8847.55-47.5532.17-60.55-13.83-3.88-47.5547.55-60.5532.17-6.36-0.910.000.00-6.13-6.134AB-62.34-16.7892.24-92.2426.28-153.59-68.12-18.48-70.3570.35-138.22-1.03104.7031.1710.94-10.94118.9397.59BC-13.83-3.8851.68-51.6836.19-64.58-13.83-3.88-51.6851.68-64.5836.19-6.36-0.910.000.00-6.13-6.133AB-62.34-16.7898.11-98.1132.00-159.31-68.12-18.48-74.8374.83-142.583.33104.7031.1711.64-11.64119.6096.91BC-13.83-3.8854.97-54.9739.40-67.79-13.83-3.88-54.9754.97-67.7939.40-6.36-0.910.000.00-6.13-6.132AB-61.54-16.57102.48-102.4837.08-162.76-108- 第3章结构设计-67.53-18.30-78.1678.16-145.227.19105.3931.3812.16-12.16120.8397.12BC-13.93-3.9557.42-57.4241.67-70.30-13.93-3.95-57.4257.42-70.3041.67-6.46-0.980.000.00-6.25-6.251AB-53.79-14.53160.37-160.37101.42-211.31-63.26-17.19-72.7972.79-135.646.31111.4133.1243.79-43.79157.8772.48BC-12.46-3.4853.55-53.5539.43-64.99-12.46-3.48-53.5553.55-64.9939.43-4.99-0.540.000.00-4.74-4.74表3.64用于承载力计算框架柱非抗震基本组合弯矩及剪力组合表层数柱内力荷载类型只由楼面活荷载控制由活荷载和风荷载控制只由风荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风左风右风左风右风10A71.676.84-2.542.5495.5893.4497.7182.4589.56101.32105.59-34.30-4.961.09-1.09-48.11-47.20-49.02-39.64-42.68-50.26-52.0851.8211.03-1.371.3777.6276.4778.7760.2664.1079.6181.91B-60.21-5.95-3.433.43-80.58-83.47-77.70-77.06-67.45-90.00-84.2329.294.291.56-1.5641.1542.4739.8437.3432.9645.0642.43-45.23-9.50-2.202.20-67.57-69.41-65.73-57.35-51.20-72.21-68.529A44.2813.10-6.236.2371.4766.2476.7144.4161.8667.3877.85-25.27-7.092.89-2.89-40.26-37.83-42.68-26.29-34.37-38.64-43.4946.7012.43-4.164.1673.4569.9676.9450.2261.8671.7478.72B-39.44-11.29-8.238.23-63.14-70.05-56.23-58.85-35.81-71.22-57.4022.296.134.16-4.1635.3438.8331.8532.5720.9339.6032.62-40.82-10.79-6.736.73-64.09-69.74-58.43-58.40-39.55-71.33-60.02-108- 第3章结构设计8A46.7012.43-8.688.6873.4566.1580.7443.8868.2067.9482.53-25.94-6.914.39-4.39-40.80-37.12-44.49-24.99-37.27-38.11-45.4846.7012.43-7.117.1173.4567.4879.4246.0965.9969.2681.20B-41.09-10.79-12.5112.51-64.42-74.93-53.92-66.82-31.80-76.56-55.5522.756.006.32-6.3235.7041.0030.3936.1518.4641.9031.29-40.82-10.79-10.2310.23-64.09-72.68-55.49-63.31-34.65-74.27-57.087A46.7012.43-11.6611.6673.4563.6683.2439.7272.3665.4485.02-25.94-6.915.89-5.89-40.80-35.86-45.75-22.89-39.37-36.85-46.7446.7012.43-9.549.5473.4565.4481.4642.6969.3967.2283.24B-41.09-10.79-15.2615.26-64.42-77.24-51.61-70.68-27.95-78.87-53.2422.756.008.48-8.4835.7042.8228.5839.1715.4343.7129.47-40.82-10.79-15.2615.26-64.09-76.91-51.27-70.34-27.62-78.50-52.866A46.7012.43-14.6314.6373.4561.1685.7335.5676.5262.9487.52-25.94-6.917.39-7.39-40.80-34.60-47.01-20.79-41.47-35.59-48.0046.7012.43-11.9711.9773.4563.4083.5039.2972.7965.1885.28B-41.09-10.79-19.1519.15-64.42-80.51-48.34-76.12-22.51-82.14-49.9722.756.0010.64-10.6435.7044.6326.7642.2012.4145.5327.66-40.82-10.79-19.1519.15-64.09-80.17-48.00-75.79-22.17-81.76-49.595A46.7012.43-16.0016.0073.4560.0186.8933.6478.4461.7988.67-25.94-6.918.89-8.89-40.80-33.34-48.27-18.69-43.58-34.33-49.2646.7012.43-16.0016.0073.4560.0186.8933.6478.4461.7988.67B-41.09-10.79-23.0423.04-64.42-83.77-45.07-81.57-17.06-85.41-46.7022.756.0012.80-12.8035.7046.4524.9545.229.3947.3425.84-40.82-10.79-23.0423.04-64.09-83.44-44.74-81.23-16.73-85.03-46.334A46.7012.43-18.7018.7073.4557.7489.1529.8682.2259.5290.94-25.94-6.9110.39-10.39-40.80-32.08-49.53-16.59-45.68-33.07-50.52-108- 第3章结构设计46.7012.43-18.7018.7073.4557.7489.1529.8682.2259.5290.94B-41.09-10.79-26.9326.93-64.42-87.04-41.80-87.01-11.62-88.67-43.4422.756.0014.96-14.9635.7048.2623.1348.256.3649.1624.03-40.82-10.79-26.9326.93-64.09-86.71-41.47-86.68-11.28-88.30-43.063A46.7012.43-21.4021.4073.4555.4791.4226.0886.0057.2693.20-26.18-6.9711.89-11.89-41.18-31.19-51.16-14.77-48.06-32.19-52.1647.5512.66-21.4021.4074.7956.8292.7727.1187.0258.6394.58B-41.09-10.79-30.8230.82-64.42-90.31-38.54-92.46-6.17-91.94-40.1723.006.0517.12-17.1236.0750.4521.6951.573.6351.3622.60-41.71-10.97-30.8230.82-65.41-91.30-39.53-93.20-6.91-92.95-41.182A44.8911.95-24.1024.1070.6150.3790.8520.1387.6152.0892.57-24.68-6.5713.39-13.39-38.81-27.57-50.06-10.87-48.36-28.51-51.0043.9411.70-24.1024.1069.1148.8789.3618.9986.4750.5591.03B-39.50-10.33-34.7134.71-61.86-91.01-32.71-95.981.19-92.60-34.2921.605.6119.28-19.2833.7849.9817.5952.92-1.0750.8618.47-38.28-9.87-34.7134.71-59.76-88.91-30.60-94.522.66-90.50-32.201A48.9613.04-27.0227.0277.0254.3299.7220.9296.5956.18101.58-14.40-3.8416.56-16.56-22.65-8.74-36.565.90-40.46-9.29-37.1124.486.52-57.4357.4338.51-9.7386.75-51.02109.77-8.8087.68B-43.33-11.37-37.2337.23-67.92-99.19-36.65-104.110.12-100.91-38.3712.743.3520.28-20.2819.9837.012.9443.68-13.0937.513.45-21.67-5.69-66.1866.18-33.96-89.5521.63-118.6566.65-90.4120.77表3.65用于承载力计算框架柱非抗震基本组合轴力组合表层数柱内力荷载类型只由楼面活荷载控制由活荷载和风荷载控制只由风荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风左风右风左风右风-108- 第3章结构设计10A132.238.82-0.470.47171.01170.62171.41158.02159.33186.75187.54155.738.82-0.470.47199.22198.83199.61186.22187.53218.48219.27B156.5811.25-0.850.85203.64202.93204.35186.70189.08221.69223.11180.4911.25-0.850.85232.33231.62233.04215.40217.77253.97255.399A317.3939.53-2.252.25436.21434.32438.11377.71384.02465.33469.11340.8939.53-2.252.25464.42462.52466.31405.92412.23497.05500.84B379.1254.15-3.063.06530.76528.19533.32450.67459.22562.31567.45403.0354.15-3.063.06559.45556.88562.01479.36487.91594.59599.738A502.4170.28-5.695.69701.28696.50706.07594.93610.87742.35751.91525.9270.28-5.695.69729.49724.71734.27623.13639.07774.08783.64B601.8097.03-6.996.99858.00852.13863.87712.38731.95901.65913.39625.7197.03-6.996.99886.69880.82892.56741.07760.64933.93945.677A687.44101.02-10.3310.33966.36957.68975.03810.46839.391018.371035.72710.94101.02-10.3310.33994.56985.881003.24838.67867.591050.091067.45B824.48139.90-12.1212.121185.241175.071195.42972.411006.351239.981260.34848.39139.90-12.1212.121213.941203.761224.121001.111035.041272.261292.626A872.46131.77-16.4516.451231.431217.611245.241023.931069.981293.141320.77895.97131.77-16.4516.451259.631245.811273.451052.131098.191324.871352.50B1047.17182.78-19.1819.181512.491496.371528.601229.741283.461576.681608.911071.08182.78-19.1819.181541.181525.071557.301258.431312.151608.961641.195A1057.49162.51-24.1924.191496.501476.181516.821235.121302.851566.551607.191080.99162.51-24.1924.191524.701504.381545.021263.321331.051598.281638.91B1269.85225.65-27.6127.611839.731816.551862.921485.171562.471912.251958.63-108- 第3章结构设计1293.76225.65-27.6127.611868.431845.241891.621513.861591.161944.531990.914A1242.51193.25-33.1333.131761.571733.741789.401444.631537.391838.951894.611266.01193.25-33.1333.131789.771761.941817.601472.841565.601870.681926.34B1492.53268.53-37.8137.812166.982135.222198.741738.101843.972246.322309.841516.44268.53-37.8137.812195.672163.912227.431766.801872.662278.592342.123A1427.54224.00-43.4643.462026.641990.132063.151652.201773.892110.182183.201451.04224.00-43.4643.462054.842018.342091.351680.401802.092141.912214.93B1715.21311.41-49.6049.602494.222452.562535.891988.812127.702579.052662.381739.12311.41-49.6049.602522.922481.252564.582017.512156.392611.332694.662A1612.52254.73-55.1855.182291.652245.302338.011857.772012.282380.192472.901636.02254.73-55.1855.182319.862273.502366.211885.972040.492411.922504.63B1937.93354.29-62.9862.982821.532768.622874.432237.352413.702910.513016.321961.84354.29-62.9862.982850.222797.312903.122266.042442.392942.793048.601A1820.86285.29-72.6372.632584.442523.432645.452083.352286.722676.742798.761868.59285.29-72.6372.632641.722580.712702.732140.622343.992741.172863.19B2183.76397.35-73.1073.103176.813115.413238.212518.182722.853276.083398.882230.33397.35-73.1073.103232.693171.293294.092574.062778.733338.953461.75表3.66用于承载力计算框架柱抗震基本组合弯矩及剪力组合表层数跨内力荷载类型抗震组合左震右震左震右震10AB71.676.84-25.6225.6242.6092.56-34.30-4.9610.95-10.95-22.43-43.7851.8211.03-13.8013.8038.1565.05BC-60.21-5.95-34.6334.63-90.63-23.10-108- 第3章结构设计29.294.2915.77-15.7743.6712.92-45.23-9.50-22.1422.14-66.56-23.399AB44.2813.10-30.4430.4416.0775.42-25.27-7.0914.09-14.09-12.20-39.6846.7012.43-20.2920.2927.8467.41BC-39.44-11.29-40.1840.18-79.76-1.4022.296.1320.29-20.2942.613.04-40.82-10.79-32.8832.88-73.65-9.548AB46.7012.43-35.3235.3213.1982.06-25.94-6.9117.84-17.84-9.07-43.8546.7012.43-28.9028.9019.4575.80BC-41.09-10.79-50.8650.86-91.437.7522.756.0025.69-25.6948.22-1.87-40.82-10.79-41.6141.61-82.16-1.027AB46.7012.43-41.8541.857.2794.33-25.94-6.9121.14-21.14-6.24-50.2146.7012.43-34.2434.2415.1986.41BC-41.09-10.79-54.7954.79-101.6212.3522.756.0030.44-30.4456.38-6.94-40.82-10.79-54.7954.79-101.3512.626AB46.7012.43-47.5147.511.39100.21-25.94-6.9123.99-23.99-3.27-53.1746.7012.43-38.8738.8710.3891.22BC-41.09-10.79-62.1962.19-109.3120.0522.756.0034.55-34.5560.66-11.21-40.82-10.79-62.1962.19-109.0520.325AB46.7012.43-47.5347.531.37100.23-25.94-6.9126.40-26.40-0.76-55.68-108- 第3章结构设计46.7012.43-47.5347.531.37100.23BC-41.09-10.79-68.4468.44-115.8126.5522.756.0038.02-38.0264.27-14.82-40.82-10.79-68.4468.44-115.5426.824AB46.7012.43-51.0651.06-2.31103.91-25.94-6.9128.37-28.371.28-57.7346.7012.43-51.0651.06-2.31103.91BC-41.09-10.79-73.5473.54-121.1131.8522.756.0040.85-40.8567.21-17.77-40.82-10.79-73.5473.54-120.8432.123AB46.7012.43-53.8053.80-5.15106.75-26.18-6.9729.89-29.892.60-59.5647.5512.66-53.8053.80-4.22107.68BC-41.09-10.79-77.4877.48-125.2135.9523.006.0543.04-43.0469.75-19.78-41.71-10.97-77.4877.48-125.8935.272AB44.8911.95-55.7455.74-9.13106.80-24.68-6.5730.96-30.965.36-59.0543.9411.70-55.7455.74-10.16105.77BC-39.50-10.33-80.2780.27-126.3540.6021.605.6144.59-44.5969.81-22.94-38.28-9.87-80.2780.27-124.9641.991AB48.9613.04-54.4754.47-3.38109.91-14.40-3.8433.37-33.3719.04-50.3824.486.52-115.74115.74-93.74147.00BC-43.33-11.37-75.0375.03-125.0930.9812.743.3540.87-40.8756.34-28.66-21.67-5.69-133.39133.39-162.25115.20-108- 第3章结构设计表3.67用于承载力计算框架柱抗震基本组合轴力组合表层数柱内力荷载类型抗震组合左震右震左震右震10A132.238.82-4.714.71118.38127.56155.738.82-4.714.71139.53148.72B156.5811.25-8.568.56137.64154.32180.4911.25-8.568.56159.16175.849A317.3939.53-16.2416.24287.60319.28340.8939.53-16.2416.24308.75340.43B379.1254.15-20.9020.90345.20385.95403.0354.15-20.9020.90366.72407.478A502.4170.28-31.4031.40453.18514.41525.9270.28-31.4031.40474.33535.57B601.8097.03-37.8337.83548.40622.17625.7197.03-37.8337.83569.92643.697A687.44101.02-49.0349.03657.44759.42710.94101.02-49.0349.03680.00781.98B824.48139.90-57.1457.14799.23918.08848.39139.90-57.1457.14822.19941.036A872.46131.77-69.8969.89828.13973.49895.97131.77-69.8969.89850.69996.06B1047.17182.78-81.1081.101008.671177.361071.08182.78-81.1081.101031.621200.315A1057.49162.51-93.8993.89995.551190.841080.99162.51-93.8993.891018.111213.40B1269.85225.65-107.15107.151215.931438.811293.76225.65-107.15107.151238.881461.764A1242.51193.25-119.29119.291161.511409.64-108- 第3章结构设计1266.01193.25-119.29119.291184.071432.20B1492.53268.53-136.15136.151420.131703.321516.44268.53-136.15136.151443.081726.273A1427.54224.00-146.31146.311325.791630.121451.04224.00-146.31146.311348.351652.68B1715.21311.41-166.99166.991622.411969.751739.12311.41-166.99166.991645.371992.702A1612.52254.73-174.54174.541488.771851.811636.02254.73-174.54174.541511.331874.38B1937.93354.29-199.20199.201823.312237.641961.84354.29-199.20199.201846.262260.601A1820.86285.29-211.55211.551664.952104.981868.59285.29-211.55211.551710.772150.80B2183.76397.35-221.69221.692056.582517.702230.33397.35-221.69221.692101.292562.403.6.6内力调整1.强柱弱梁要求对同一节点，使其在地震作用组合下，柱端的弯矩设计值略大于梁端的弯矩设计值和抗弯能力。《建筑抗震规范》第6.2.2条规定，除框架顶层和轴压比小于0.15的框架柱，梁柱节点处的柱端弯矩设计值应符合下式要求:（3-66）式中，——节点上、下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上、下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配；——节点左、右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和；——柱端弯矩增大系数；一级取1.7，二级取1.5，三级取1.3，四级取1.2。本设计为二级框架，。计算结果见表3.68。-108- 第3章结构设计-108- 第3章结构设计表3.68柱节点处强柱弱梁弯矩调整表层数节点地震方向7A左0.00-0.1319.457.27-0.1326.73-0.2026.7326.7319.457.27右0.00-127.1875.8094.33-127.18170.13-190.77190.77170.1385.00105.77B左116.1120.02-82.16-101.62136.13-183.78204.19-204.19183.78-91.29-112.90右23.14-48.41-1.0212.35-25.2611.34-37.9037.9013.37-2.8835.016A左0.009.9615.191.399.9616.5814.9416.5816.5815.191.39右0.00-137.2786.41100.21-137.27186.62-205.91205.91186.6295.35110.57B左126.1627.33-101.35-109.31153.49-210.66230.23-230.23210.66-110.76-119.47右13.09-55.7112.6220.05-42.6232.67-63.9363.9332.6724.7039.245A左0.0023.1510.381.3723.1511.7534.7234.7211.7530.674.06右0.00-150.4691.22100.23-150.46191.45-225.69225.69191.45107.54118.15B左132.5832.17-109.05-115.81164.75-224.86247.13-247.13224.86-119.85-127.28右6.66-60.5520.3226.55-53.8946.87-80.8380.8346.8735.0445.794A左0.0026.281.37-2.3126.28-0.9339.41-39.413.6814.71-24.70右0.00-153.59100.23103.91-153.59204.13-230.38230.38204.13113.11117.27B左138.2236.19-115.54-121.11174.41-236.65261.62-261.62236.65-127.73-133.88右1.03-64.5826.8231.85-63.5558.66-95.3295.3258.6643.5751.753A左0.0032.00-2.31-5.1532.00-7.4648.00-48.007.46-14.84-33.16右0.00-159.31103.91106.75-159.31210.66-238.97238.97210.66117.87121.10B左142.5839.40-120.84-125.21181.98-246.05272.97-272.97246.05-134.06-138.91右-3.33-67.7932.1235.95-71.1268.06-106.68106.6868.0650.3456.342A左0.0037.08-4.22-9.1337.08-13.3555.62-55.6213.35-17.59-38.03右0.00-162.76107.68106.80-162.76214.48-244.14244.14214.48122.57121.57B左145.2241.67-125.89-126.35186.89-252.24280.33-280.33252.24-139.91-140.43右-7.19-70.3035.2740.60-77.4975.87-116.23116.2375.8754.0362.20-108- 第3章结构设计1A左0.00101.42-10.16-3.38101.42-13.54152.13-152.1313.54-114.18-37.95右0.00-211.31105.77109.91-211.31215.68-316.96316.96215.68155.43161.53B左135.6439.43-124.96-125.09175.07-250.05262.60-262.60250.05-131.23-131.37右-6.31-64.9941.9930.98-71.3072.97-106.96106.9672.9761.5545.40注：以上表中弯矩单位kN·m，剪力单位为kN，此处规定弯矩以绕节点逆时针为正。-108- 第3章结构设计2.强剪弱弯的要求为保证柱的延性，梁端及柱端的抗剪能力应大于抗弯能力。（1）《建筑抗震规范》第6.2.4条规定：对于二级框架，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：（3-67）式中，——梁端组合截面组合的剪力设计值；——梁的净跨；——梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值，按计算，然后计算到梁端柱边。、为按实际荷载计算的梁上竖向荷载，其计算过程见表3.70及表3.71。，——分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值。——梁端剪力增大系数，二级取1.2。（2）《建筑抗震规范》第6.2.5条规定：二级框架柱的剪力设计值应按下式调整：（3-68）式中，——柱端组合截面组合的剪力设计值；，——分别为柱的上下端顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值；——柱剪力增大系数，二级框架取1.3；——柱净高。计算结果见表3.69和表3.72。表3.69AB梁按实际荷载计算的梁上竖向荷载荷载类型层数柱宽梯形荷载最大值梁端柱边梯形荷载值均布荷载恒荷载106.94.50.528.083.123.77153.922~96.94.50.523.112.578.72162.6316.94.50.623.113.088.72161.47-108- 第3章结构设计活荷载106.94.50.52.480.280.0011.462~96.94.50.59.001.000.0041.6016.94.50.69.001.200.0041.49表3.70BC梁按实际荷载计算的梁上竖向荷载荷载类型层数柱宽三角形荷载最大值梁端柱边三角形荷载值均布荷载恒荷载102.40.514.983.122.1521.282~92.40.512.342.572.1518.2512.40.612.343.092.1517.75活荷载102.40.51.320.280.001.522~92.40.56.001.250.006.8912.40.66.001.500.006.75-108- 第3章结构设计表3.71梁端强剪弱弯调整表层数梁净跨左震右震左震右震10AB6.4153.9211.4695.79-30.0463.50-54.6429.32102.0791.04BC1.921.281.5213.22-7.9932.57-32.577.9928.75-2.309AB6.4162.6341.60110.06-23.45100.78-107.3740.75124.5597.57BC1.918.256.8913.028.4035.83-35.83-8.4040.95-14.928AB6.4162.6341.60110.06-9.50110.04-117.8129.21128.9193.44BC1.918.256.8913.0215.5343.91-43.91-15.5350.55-24.527AB6.4162.6341.60110.06-0.13116.11-127.1823.14131.8090.55BC1.918.256.8913.0220.0248.41-48.41-20.0256.23-30.206AB6.4162.6341.60110.069.96126.16-137.2713.09135.5886.77BC1.918.256.8913.0227.3355.71-55.71-27.3365.46-39.435AB6.4162.6341.60110.0623.15132.58-150.466.66139.2683.09BC1.918.256.8913.0232.1760.55-60.55-32.1771.58-45.554AB6.4162.6341.60110.0626.28138.22-153.591.03140.9081.45BC1.918.256.8913.0236.1964.58-64.58-36.1976.66-50.633AB6.4162.6341.60110.0632.00142.58-159.31-3.33142.7979.56BC1.918.256.8913.0239.4067.79-67.79-39.4080.71-54.682AB6.4162.6341.60110.0637.08145.22-162.76-7.19144.2478.19BC1.918.256.8913.0241.6770.30-70.30-41.6783.73-57.701AB6.3161.4741.49109.33101.42135.64-211.31-6.31154.4867.88BC1.817.756.7512.6839.4364.99-64.99-39.4382.29-56.94注：以上表中弯矩单位kN·m，剪力单位为kN，此处规定弯矩以绕节点逆时针为正。163 第3章结构设计表3.72柱端强剪弱弯调整表层数柱净高左震右震左震右震10A3.4542.6038.1592.5665.05-30.42-59.39B3.45-90.63-66.56-23.10-23.3959.2317.529A3.4516.0727.8475.4267.41-16.55-53.82B3.45-79.76-73.65-1.40-9.5457.804.128A3.4513.1919.4582.0685.00-12.30-62.95B3.45-91.43-91.297.75-2.8868.85-1.837A3.457.2715.19105.7795.35-8.46-75.78B3.45-112.90-110.7635.0124.7084.28-22.506A3.451.3930.67110.57107.54-12.08-82.18B3.45-119.47-119.8539.2435.0490.18-27.995A3.454.0614.71118.15113.11-7.07-87.14B3.45-127.28-127.7345.7943.5796.09-33.674A3.45-24.70-14.84117.27117.8714.90-88.60B3.45-133.88-134.0751.7550.34100.97-38.473A3.45-33.16-17.59121.10122.5719.12-91.82B3.45-138.91-139.9156.3454.03105.06-41.592A3.45-38.03-114.18121.57155.4357.35-104.38B3.45-140.43-131.2362.2061.55102.36-46.631A3.75-37.95-93.74161.53147.0045.65-106.96B3.75-131.37-162.2545.40115.20101.79-55.67注：表中弯矩单位kN·m，剪力单位为kN，高度、跨度单位为m，此处规定柱端弯矩及剪力均以绕柱顺时针转动为正。163 第3章结构设计3.6.7内力组合设计值汇总1.梁的内力组合设计值将梁的内力组合设计值汇总于表3.73中。表3.73梁的内力组合设计值汇总表层数组合内力AB跨BC跨支座A跨中支座B支座B跨中支座C10-64.89169.46-70.55-32.57-18.34-32.57108.47-110.5528.75-28.759-107.37169.94-113.11-35.83-8.80-35.83128.58-131.7440.95-40.958-117.81171.89-115.62-43.91-9.47-43.91128.91-131.9050.55-50.557-127.18171.89-118.21-48.41-9.47-48.41131.80-132.3056.23-56.236-137.27171.89-126.16-55.71-9.47-55.71135.58-135.5865.46-65.465-150.46172.57-132.58-60.55-9.47-60.55139.26-139.2671.58-71.584-153.59175.75-138.22-64.58-9.47-64.58140.90-140.9076.66-76.663-159.31173.02-142.58-67.79-9.47-67.79142.79-142.7980.71-80.712-162.76174.65-145.22-70.30-9.67-70.30144.24-144.2483.73-83.73163 第3章结构设计1-211.31197.98-135.64-64.99-7.27-64.99154.48-154.4882.29-82.29注：表中弯矩单位，剪力单位为；梁端弯矩以使梁下侧受拉为正，梁端剪力以绕梁顺时针转动为正。2.柱的内力组合设计值将柱的内力组合设计值汇总于表3.74中。表3.74柱的内力组合设计值汇总表层数柱10A柱顶198.29103.46187.15-51.17187.15103.46127.56-59.39柱底80.76218.87218.8780.76148.72B柱顶234.46-90.63137.6443.67222.40-87.12137.64-59.23柱底-70.36159.16254.68-70.36159.169A柱顶453.9176.71438.1142.68467.2272.61319.28-53.82柱底76.94466.31498.9575.23340.43B柱顶543.30-79.76345.2042.61564.88-64.31345.20-57.80柱底-73.65366.72597.16-65.68366.728A柱顶714.0982.06514.41-43.85747.1375.23514.41-62.95柱底85.00535.57778.8675.23535.57B柱顶858.25-91.43548.4048.22907.52-66.05548.40-68.85柱底-91.29569.92939.80-65.68569.927A柱顶977.48105.77759.42-50.211027.0475.23759.42-75.78柱底95.35781.981058.7775.23781.98B柱顶1176.29-112.90799.2356.381250.16-66.05799.23-84.28柱底-110.76822.191282.44-65.68822.196A柱顶1245.07110.57973.49-53.171306.9575.23973.49-82.18柱底107.54996.061338.6875.23996.06B柱顶1500.39-119.471008.6760.661592.80-66.051008.67-90.18柱底-119.851031.621625.08-65.681031.625A柱顶1516.75118.151190.84-55.681586.8775.231190.84-87.14柱底113.111213.401618.6075.231213.40B柱顶1827.20-127.281438.8164.271935.44-66.051215.93-96.09柱底-127.731461.761967.72-65.681238.884A柱顶1790.25117.271409.64-57.731866.7875.231409.64-88.60163 第3章结构设计柱底117.871432.201898.5175.231432.20B柱顶2157.84-133.881420.1367.212278.08-66.051420.13-100.97柱底-134.071443.082310.36-65.681443.083A柱顶2065.85121.101630.12-59.562146.6975.231630.12-91.82柱底122.571652.682178.4276.611652.68B柱顶2490.88-138.911622.4169.752620.72-66.051622.41-105.06柱底-139.911645.372652.99-67.061645.372A柱顶2342.97121.571851.81-59.052426.5472.321851.81-104.38柱底155.431874.382458.2770.791874.38B柱顶2825.75-140.431823.3169.812963.41-63.451823.31-102.36柱底-131.231846.262995.69-61.351846.261A柱顶2688.50161.532104.98-50.382737.7578.882104.98-106.96柱底147.002150.802802.1839.442150.80B柱顶3203.01-131.372056.5856.343337.48-69.642056.58-101.79柱底-162.252101.293400.35-34.822101.29注：表中弯矩单位，剪力单位为；表中柱端弯矩、剪力以绕柱顺时针转动为正；表中为考虑地震作用组合的轴力最大值，未考虑承载力抗震调整系数。163 第3章结构设计3.7框架梁截面设计与配筋在内力组合表中，找出各截面最不利的承载力，对有地震作用组合的框架梁，应考虑抗震调整系数，此调整已于上文考虑地震作用的荷载内力组合中进行，故此处不再进行调整。3.7.1框架正截面承载力计算本设计为现浇钢筋混凝土框架结构，梁在跨中截面正弯矩或支座正弯矩作用下，下部受拉，按T形截面计算，梁在跨中截面负弯矩或支座负弯矩作用下，上部受拉，按矩形截面计算。梁翼缘宽度取下列三项中的较小者：a.b.c.,翼缘宽度不受限制。式中：——计算跨度；——梁净距。根据上式，对于T形截面受弯构件翼缘的计算宽度如下表3.75。表3.75T形截面受弯构件翼缘的计算宽度表跨AB(mm)2300670021002100BC(mm)80022002100800CD(mm)23006700210021001.判别截面的类型T形梁有两种类型(1)中和轴在翼缘内，即；(2)中和轴在翼缘外，即。为了判别T形截面的类型，首先分析当的临界情况。由力矩平衡条件，可得：（3-73）163 第3章结构设计a.若，则属于第一类型,即；b.若，则属于第二类型，即。2.梁的正截面配筋计算（1）材料参数：a.钢筋等级：纵筋III级（HRB400），，。箍筋I级（HRB335），。b.混凝土的强度等级：均为C30：，。以9层举例计算框架梁的配筋。（2）梁正截面配筋1）AB跨a.跨中配筋，梁下部受拉，按T型截面设计；设：，故属于第一类T型截面。选用3C20，，通长布置。验算适用条件：配筋率:163 第3章结构设计同时，故满足要求。b.支座A，，设，梁上部受拉，按矩形截面设计。按双筋矩形截面设计，将跨中截面的3C20全部伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，据此计算支座上部纵向受拉钢筋，此时说明受压钢筋未屈服，则受拉钢筋近似取因为：即不考虑受压钢筋按单筋梁确定受拉钢筋截面面积。选用2C20，。验算适用条件：配筋率:163 第3章结构设计同时，故满足要求。通过计算表可知除底层AB跨左端外均不考虑受压钢筋按单筋梁确定受拉钢筋截面面积。底层底层AB跨左端：，，设，梁上部受拉，按矩形截面设计。按双筋矩形截面设计，将跨中截面的4C20全部伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，据此计算支座上部纵向受拉钢筋，此时说明受压钢筋未屈服，则受拉钢筋近似取选用4C20，。验算适用条件：配筋率:同时，，故满足要求。c.支座B，梁上部受拉，按矩形截面设计，设按双筋矩形截面设计，将跨中截面的3C20全部伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，据此计算支座上部纵向受拉钢筋，此时说明受压钢筋未屈服，则受拉钢筋近似取163 第3章结构设计选用2C20，。验算适用条件：配筋率:同时，，故满足要求。2）BC跨配筋BC跨梁跨中截面均受负弯矩，故跨中截面按矩形截面配筋。且由计算表可知，BC跨跨中截面配筋数量少于或等于支座处，故将梁上部钢筋通长，取为支座处配筋。BC跨梁底部按构造配筋，选配2C20。3.纵向构造钢筋（腰筋）由于AB梁高超过450mm，需在AB跨梁的两个侧面沿高度配置腰筋，每侧配筋面积不得小于，且其间距不宜大于200mm，故每侧选配2B12，。当梁宽小于350mm时，拉筋直径应选为6mm。拉筋间距应为为加密区箍筋间距的2倍。故选拉筋为B6@400。横向框架各梁跨中正截面配筋见表3.76，横向框架各梁支座正截面配筋见表3.77。163 第3章结构设计表3.76横向框架各梁跨中正截面配筋计算表层数跨截面类型配筋10AB169.4621003005601502184.68第一类T形截面0.0180.0180.991848.33C209420.5610.1920.214BC-18.34800300360150－矩形截面0.0120.0120.994142.42C206280.5810.1990.2229AB169.9421003005601502184.68第一类T形截面0.0180.0180.991850.73C209420.5610.1920.214BC-8.80800300360150－矩形截面0.0060.0060.99768.12C206280.5810.1990.2228AB171.8921003005601502184.68第一类T形截面0.0180.0180.991860.63C209420.5610.1920.214BC-9.47800300360150－矩形截面0.0060.0060.99773.32C206280.5810.1990.2227AB171.8921003005601502184.68第一类T形截面0.0180.0180.991860.63C209420.5610.1920.214BC-9.47800300360150－矩形截面0.0060.0060.99773.32C206280.5810.1990.2226AB171.8921003005601502184.68第一类T形截面0.0180.0180.991860.63C209420.5610.1920.214BC-9.47800300360150－矩形截面0.0060.0060.99773.32C206280.5810.1990.2225AB172.5721003005601502184.68第一类T形截面0.0180.0180.991864.03C209420.5610.1920.214BC-9.47800300360150－矩形截面0.0060.0060.99773.32C206280.5810.1990.2224AB175.7521003005601502184.68第一类T形截面0.0190.0190.991880.03C209420.5610.1920.214BC-9.47800300360150－矩形截面0.0060.0060.99773.32C206280.5810.1990.2223AB173.0221003005601502184.68第一类T形截面0.0180.0190.991866.23C209420.5610.1920.214BC-9.47800300360150－矩形截面0.0060.0060.99773.32C206280.5810.1990.2222AB174.6521003005601502184.68第一类T形截面0.0190.0190.991874.53C209420.5610.1920.214BC-9.67800300360150－矩形截面0.0070.0070.99774.92C206280.5810.1990.2221AB197.9821003005601502184.68第一类T形截面0.0210.0210.989992.64C2012560.7480.1920.214BC-7.27800300360150－矩形截面0.0050.0050.99856.32C206280.5810.1990.222163 第3章结构设计表3.77横向框架各梁支座正截面配筋表层数跨支座配筋10AB左-64.893005600.04820.04950.975330.052C206280.3740.1920.214右-70.553005600.05240.05390.973359.632C206280.3740.1920.214BC左-32.573003600.05860.06040.970259.132C206280.5810.1990.222右-32.573003600.05860.06040.970259.132C206280.5810.1990.2229AB左-107.373005600.07980.08330.958555.712C206280.3740.1920.214右-113.113005600.08410.08790.956586.842C206280.3740.1920.214BC左-35.833003600.06450.06670.967286.032C206280.5810.1990.222右-35.833003600.06450.06670.967286.032C206280.5810.1990.2228AB左-117.813005600.08760.09180.954612.502C206280.3740.1920.214右-115.623005600.08590.09000.955600.542C206280.3740.1920.214BC左-43.913003600.07900.08240.959353.362C206280.5810.1990.222右-43.913003600.07900.08240.959353.362C206280.5810.1990.2227AB左-127.183005600.09450.09950.950663.882C206280.3740.1920.214右-118.213005600.08790.09210.954614.652C206280.3740.1920.214BC左-48.413003600.08710.09120.954391.352C206280.5810.1990.222右-48.413003600.08710.09120.954391.352C206280.5810.1990.2226AB左-137.273005600.10200.10790.946719.743C209420.5610.1920.214右-126.163005600.09380.09860.951658.263C209420.5610.1920.214BC左-55.713003600.10020.10580.947453.863C209420.8720.1990.222右-55.713003600.10020.10580.947453.863C209420.8720.1990.2225AB左-150.463005600.11180.11890.941793.513C209420.5610.1920.214163 第3章结构设计右-132.583005600.09850.10400.948693.713C209420.5610.1920.214BC左-60.553003600.10890.11560.942495.893C209420.8720.1990.222右-60.553003600.10890.11560.942495.893C209420.8720.1990.2224AB左-153.593005600.11420.12150.939811.143C209420.5610.1920.214右-138.223005600.10270.10860.946724.973C209420.5610.1920.214BC左-64.583003600.11620.12380.938531.183C209420.8720.1990.222右-64.583003600.11620.12380.938531.183C209420.8720.1990.2223AB左-159.313005600.11840.12640.937843.553C209420.5610.1920.214右-142.583005600.10600.11230.944749.323C209420.5610.1920.214BC左-67.793003600.12190.13040.935559.523C209420.8720.1990.222右-67.793003600.12190.13040.935559.523C209420.8720.1990.2222AB左-162.763005600.12100.12930.935863.153C209420.5610.1920.214右-145.223005600.10790.11450.943764.093C209420.5610.1920.214BC左-70.303003600.12640.13560.932581.873C209420.8720.1990.222右-70.303003600.12640.13560.932581.873C209420.8720.1990.2221AB左-211.313005600.15710.17180.9141146.674C2012560.7480.1920.214右-135.643005600.10080.10650.947710.644C2012560.7480.1920.214BC左-64.993003600.11690.12470.938534.844C2012561.1630.1990.222右-64.993003600.11690.12470.938534.844C2012561.1630.1990.2223.7.2框架梁斜截面承载力计算此处仍以第九层为例。1.AB跨，;（1）验算截面最小尺寸。163 第3章结构设计，故AB梁属厚腹梁。截面满足要求。（2）验算是否需要按计算配筋;故只需按照构造配箍筋。（3）配置箍筋1)根据《混凝土结构设计规范》9.2.9规定，按承载力计算不需要箍筋的梁，当截面高度大于300mm时，应沿梁全长设置构造箍筋。当梁高小于或等于800mm时，箍筋直径不宜小于6mm，且不应小于（d为纵向受压钢筋的最大直径）。当时，对于h=600mm的梁，箍筋最大间距为350mm；并且，箍筋间距不应大于，d为纵向受压钢筋中的最小直径，同时不应大于400mm。2）根据《建筑抗震设计规范》6.3.3规定，两端加密区配箍筋要求：梁箍筋的加密区长度取梁高与500mm的较大值，取加密区长度为900mm；箍筋最大间距不大于、、150mm的最小值，所以箍筋最大间距为150mm；最小直径为8mm。3）根据《混凝土结构设计规范》11.3.9，梁端设置的第一个箍筋距框架节点边缘应不大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。对于二级框架：沿梁全长箍筋的面积配筋率应符合下列规定：（3-74）综上，AB梁端箍筋加密区长度取900mm，加密区箍筋取为B8@100,非加密区箍筋取为B8@200。验算配筋率：163 第3章结构设计2.BC跨（1）验算截面最小尺寸。，故AB梁属厚腹梁。截面满足要求。（2）验算是否需要按计算配筋，故只需按照构造配箍筋。（3）配置箍筋1)根据《混凝土结构设计规范》9.2.9规定，按承载力计算不需要箍筋的梁，当截面高度大于300mm时，应沿梁全长设置构造箍筋。当梁高小于或等于800mm时，箍筋直径不宜小于6mm，且不应小于（d为纵向受压钢筋的最大直径）。当时，对于的梁，箍筋最大间距为300mm；并且，箍筋间距不应大于，d为纵向受压钢筋中的最小直径，同时不应大于400mm。2）根据《建筑抗震设计规范》6.3.3规定，两端加密区配箍筋要求：梁箍筋的加密区长度取梁高与500mm的较大值，取加密区长度为600mm；箍筋最大间距不大于、、150mm的最小值，所以箍筋最大间距为100mm；最小直径为8mm。3)根据《混凝土结构设计规范》11.3.9，梁端设置的第一个箍筋距框架节点边缘应不大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。对于二级框架，沿梁全长箍筋的面积配筋率应符合下列规定：（3-75）综上，BC梁端箍筋加密区长度取600mm，加密区箍筋取为B8@100,非加密区箍筋取为B8@200。163 第3章结构设计验算配筋率：经上述计算可知，各层所有梁均不需要单独计算箍筋，箍筋均按构造配置，箍筋配筋方案与上例相同。3.8框架柱截面设计与配筋3.8.1框架柱正截面设计1.框架柱的剪跨比：剪跨比和轴压比计算（3-76）式中，——剪跨比，反弯点位于柱高中部的框架柱可按柱净高与2倍柱截面高度之比计算；——柱端截面组合的弯矩设计值；——柱端截面与组合弯矩计算值对应的组合剪力计算值，取上下端计算结果的较大值；——柱截面计算方向有效高度。框架柱的轴压比：（3-77）式中，——考虑地震作用组合的轴力——混凝土抗压强度设计值计算剪跨比与轴压比的时候，内力不考虑承载力抗震调整系数。框架柱剪跨比和轴压比验算见表3.78。表3.78柱轴压比与剪跨比计算表层数柱10A500460137.94168.228198.2894.3950.045B500460120.84358.221234.4574.5120.0539A500460102.58556.907453.9093.9190.103B500460106.34156.815543.2984.0690.1248A500460113.33058.466714.0874.2140.163B500460121.90964.295858.2494.1220.1957A500460132.21662.757977.4804.5800.223163 第3章结构设计B500460141.12870.4741176.2944.3530.2686A500460138.20766.4691245.0724.5200.283B500460149.80975.8191500.3924.2950.3425A500460147.69169.6021516.7484.6130.345B500460159.66480.3321827.2044.3210.4164A500460147.33772.1571790.2504.4390.408B500460167.58184.0112157.8404.3360.4913A500460153.21074.4562065.8534.4730.470B500460174.88587.1862490.8754.3610.5672A500460194.29373.8082342.9705.7230.533B500460175.53187.2622825.7474.3730.6431A600560201.91062.9702688.4985.7260.419B600560202.81570.4263203.0065.1430.499从表中可以看出，各层框架柱的剪跨比均大于2，柱子的破坏为弯曲破坏，为延性破坏，满足要求；《建筑抗震设计规范》中表6.3.7规定，二级级框架结构的轴压比限值宜为0.75，各层柱的轴压比均小于0.75，均符合要求。2.材料参数（1）钢筋等级：纵筋HRB400，，。箍筋HRB335，。（2）混凝土的强度等级：均为C40：，。柱正截面承载力计算框架柱正截面承载力计算考虑两种组合和组合。由于柱上、下端弯矩异号，故所有柱均不考虑效应。（1）以第9层A柱组合为例，说明框架柱正截面承载力计算过程。根据框架柱内力组合，在对柱进行强柱弱梁调整后，与非抗震设计组合的内力一起比较，选出最不利的内力。第9层A柱的柱上端弯矩为，柱下端弯矩为，。1)判断偏心受压类型（3-78）（3-79）163 第3章结构设计（3-80）式中，——轴向力作用点至受拉钢筋合力点之间的距离；——初始偏心距；——轴向力对截面重心的偏心距；——附加偏心距，其值取偏心方向截面尺寸的1/30和20mm中的较大者。由式（3-78）~式（3-80）可得：，故先按大偏心受压情况计算。2）配置纵向钢筋根据《建筑抗震设计规范》6.3.8，框架柱采用对称配筋方式。由力的平衡条件及各力对受拉钢筋合力点取矩的力矩平衡条件可得：（3-81）（3-82）令，可得:,故为大偏心受压。由于：,对作用点取矩，得：163 第3章结构设计取根据《建筑抗震设计规范》6.3.7，对于二级框架柱，纵向受力钢筋的最小总配筋率，中柱和边柱为0.8%，角柱为0.9%，同时每侧的配筋率不应小于0.2%，并且，柱的总配筋率不应大于5%，纵向钢筋间距不宜大于200mm。为了减少钢筋在施工时可能产生的纵向弯曲，宜采用较粗的钢筋，每侧选用4C20，=1256mm2。验算配筋率：满足配筋率要求。3）按轴心受压验算垂直于弯矩作用方向的承载力：根据《混凝土设计规范》，现浇楼盖底层框架柱取，其余各层取。此处，。查表得钢筋混凝土构件稳定系数。验算结果满足承载力要求。柱正截面承载力计算见表3.79（最大弯矩）及表3.80（最大轴力）。163 第3章结构设计表3.79柱正截面承载力计算表层数柱实际偏心类型配筋10A103.5187.1552.8572.850046019.60.04380大偏心362.8782.8449.14C2012561.005B-90.6137.6658.5678.550046014.40.03180大偏心468.5888.5426.54C2012561.0059A76.9466.3165.0185.050046048.80.10680大偏心-25.0395.0-77.14C2012561.005B-79.8345.2231.0251.050046036.10.07980大偏心41.0461.093.74C2012561.0058A85.0535.6158.7178.750046056.10.12280大偏心-31.3388.7-110.84C2012561.005B-91.4548.4166.7186.750046057.40.12580大偏心-23.3396.7-84.44C2012561.0057A105.8759.4139.3159.350046079.50.17380大偏心-50.7369.3-254.74C2012561.005B-112.9799.2141.3161.350046083.70.18280大偏心-48.7371.3-257.64C2012561.0056A110.6973.5113.6133.6500460101.90.22280大偏心-76.4343.6-492.14C2012561.005B-119.81031.6116.2136.2500460108.00.23580大偏心-73.8346.2-503.74C2012561.0055A118.21190.899.2119.2500460124.70.27180大偏心-90.8329.2-715.04C2012561.005B-127.71461.887.4107.4500460153.10.33380大偏心-102.6317.4-992.14C2012561.0054A117.91432.282.3102.3500460150.00.32680大偏心-107.7312.3-1020.24C2012561.005B-134.11443.192.9112.9500460151.10.32880大偏心-97.1322.9-926.74C2012561.0053A122.61652.774.294.2500460173.10.37680大偏心-115.8304.2-1266.14C2012561.005B-139.91645.485.0105.0500460172.30.37580大偏心-105.0315.0-1142.34C2012561.0052A155.41874.482.9102.9500460196.30.42780大偏心-107.1312.9-1327.44C2012561.005B-140.41823.377.097.0500460190.90.41580大偏心-113.0307.0-1362.54C2012561.005163 第3章结构设计1A161.52105.076.796.7600560183.70.32880大偏心-163.3356.7-1835.84C2215200.844B-162.32101.377.297.2600560183.40.32780大偏心-162.8357.2-1827.24C2215200.844表3.80柱正截面承载力计算表层数柱实际偏心类型配筋10A80.8218.9369.0389.050046022.920.0580大偏心179.0599.02594C2012561.005B-70.4254.7276.3296.350046026.670.0680大偏心86.3506.31454C2012561.0059A75.2498.9150.8170.850046052.250.1180大偏心-39.2380.8-1294C2012561.005B-65.7597.2110.0130.050046062.530.1480大偏心-80.0340.0-3164C2012561.0058A75.2778.996.6116.650046081.560.1880大偏心-93.4326.6-4814C2012561.005B-65.7939.869.989.950046098.410.2180大偏心-120.1299.9-7474C2012561.0057A75.21058.871.191.1500460110.870.2480大偏心-118.9301.1-8334C2012561.005B-65.71282.451.271.2500460134.290.2980大偏心-138.8281.2-11774C2012561.0056A75.21338.756.276.2500460140.180.3080大偏心-133.8286.2-11854C2012561.005B-65.71625.140.460.4500460170.170.3780大偏心-149.6270.4-16084C2012561.0055A75.21618.646.566.5500460169.490.3780大偏心-143.5276.5-15364C2012561.005B-65.71967.733.453.4500460206.040.4580大偏心-156.6263.4-20384C2012561.0054A75.21898.539.659.6500460198.800.4380大偏心-150.4269.6-18884C2012561.005B-65.72310.428.448.4500460241.920.5380小偏心-161.6258.4-24694C2012561.005163 第3章结构设计3A76.62178.435.255.2500460228.110.5080大偏心-154.8265.2-22314C2012561.005B-67.12653.025.345.3500460277.800.6080小偏心-164.7255.3-28904C2012561.0052A70.82458.328.848.8500460257.410.5680小偏心-161.2258.8-26214C2012561.005B-61.42995.720.540.5500460313.690.6880小偏心-169.5250.5-33594C2012561.0051A39.42802.214.134.1600560244.520.4480大偏心-225.9294.1-33824C2215200.844B-34.83400.410.230.2600560296.710.5380小偏心-229.8290.2-41734C2215200.844163 第3章结构设计3.8.2柱的斜截面承载力计算1.斜截面承载力计算公式框架柱的剪力设计值取内力组合值与进行强剪弱弯调整后的较大者，其中对应的柱轴力为与剪力设计值相应的轴压力设计值。框架柱的斜截面受剪承载力按下列公式计算：无震组合：（3-83）有震组合：（3-84）式中，N——与剪力设计值相应的轴压力设计值，当时，取，A为构件的截面面积；——偏心受压构件计算截面的剪跨比；当其值大于3时，取为3，当其值小于1时，取为1；若符合下列公式，则可不进行斜截面受剪承载力验算，仅需按构造配筋。（3-85）2.配筋要求（1）根据《建筑抗震设计规范》6.3.7，对于二级框架柱，柱箍筋加密区的箍筋最大间距，应采用8d与100mm中的较小者，d为柱纵筋的最小直径，箍筋最小直径为8mm。根据《建筑抗震设计规范》6.3.9，有下列要求：（2）对于本设计，柱的箍筋加密区范围应采用下列规定：a.柱端，取截面高度、柱净高的1/6、和500mm三者的最大值；b.底层柱的下端不小于柱净高的1/3；（3）柱箍筋加密区的箍筋间距，:二级框架不宜大于250mm。至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋。（4）柱箍筋加密区的箍筋体积配箍率应满足下式要求：（3-86）163 第3章结构设计式中，——柱箍筋加密区的体积配箍率，二级不应小于0.6%；——混凝土轴心抗压强度设计值，强度低于C35时，应按C35计算；——箍筋抗拉强度设计值；——最小配箍特征值，对于二级框架，轴压比小于或等于0.3时，取0.08，轴压比等于0.4时取0.09，轴压比等于0.5时取0.11；（4）柱箍筋非加密区的箍筋体积配箍率应满足下列要求：1）柱箍筋非加密区的体积配箍率不宜小于加密区的50%；2）箍筋间距，二级框架柱不应大于10倍纵向钢筋直径。3.斜截面配筋计算以第九层A柱为例计算，V=53.82kN，N=340.43kN；由上表可查得，，取。故只需按构造配筋。该柱轴压比为0.103，故取0.08，则最小体积配箍率：对于二级框架其值不应小于0.6%，故为0.6%。由上可得：加密区箍筋选用4B10@100，除底柱下端取1700mm外，其余各柱端加密区长度取600mm。非加密区箍筋选用4B10@200。验算最大间距：其余各层柱的箍筋配置列于表3.81中。163 第3章结构设计163 第3章结构设计表3.81框架柱斜截面配筋表层数柱轴压比加密区配筋加密区长度(mm)非加密区配筋10A-59.4148.74.43500460182.480.04510.0800.5090.64B10@1006004B10@200174B-59.2159.24.53500460183.210.05340.0800.5090.64B10@1006004B10@2001749A-53.8340.43.93500460195.900.10330.0800.5090.64B10@1006004B10@200174B-57.8366.74.13500460197.740.12370.0800.5090.64B10@1006004B10@2001748A-62.9535.64.23500460209.560.16260.0800.5090.64B10@1006004B10@200174B-68.9569.94.13500460211.960.19540.0800.5090.64B10@1006004B10@2001747A-75.8782.04.63500460226.810.22250.0800.5090.64B10@1006004B10@200174B-84.3822.24.43500460229.620.26780.0800.5090.64B10@1006004B10@2001746A-82.2996.14.53500460241.790.28340.0800.5090.64B10@1006004B10@200174B-90.21031.64.33500460244.280.34150.0840.5360.64B10@1006004B10@2001745A-87.11213.44.63500460257.010.34530.0850.5380.64B10@1006004B10@200174B-96.11238.94.33500460258.790.41590.0930.5930.64B10@1006004B10@2001744A-88.61432.24.43500460272.320.40750.0920.5830.64B12@1006004B12@200250B-101.01443.14.33500460273.080.49120.1080.6890.74B12@1006004B12@2002503A-91.81652.74.53500460287.760.47030.1040.6620.74B12@1006004B12@200250B-105.11645.44.43500460287.240.56700.1230.7860.84B12@1006004B12@2002502A-104.41874.45.73500460303.280.53330.1170.7430.74B12@1006004B12@200250B-102.41846.34.43500460301.310.64320.1390.8830.94B12@1006004B12@2002501A-107.02150.85.73600560401.930.41890.0940.5970.64B12@100600/17004B12@200174163 第3章结构设计B-101.82101.35.13600560398.460.49910.1100.6990.74B12@100600/17004B12@200174163 第3章结构设计3.9楼梯、楼板配筋计算3.9.1标准层楼板配筋计算根据《混凝土结构设计规范》9.1.1，混凝土板按下列原则进行计算：两对边支承的板应按单向板计算；四边支承的板应按下列规定计算：1)当长边与短边长度之比不大于2.0时，应按双向板计算；2)当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；3)当长边与短边长度之比不小于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算，并应沿长边方向布置构造钢筋。对于边跨板：对于内跨板：根据上述规范要求，所有板均按双向板设计。1.楼板区格的划分根据设计要求，屋盖结构布置如图3.11所示。按板周边支撑条件，将板区分为中间区格板（A）、边区格板（B、C）和角区格板（D）。图3.11区格板划分示意图2.板厚及梁高板厚：150mm梁高：纵向框架梁截面尺寸均为：横向框架梁截面尺寸为：（跨度为6900mm的梁）；163 第3章结构设计3.荷载计算（1）楼面恒载：大理石地面（无防水）恒载：大理石地面（有防水）恒载：（2）楼面活载：办公室、会议室等：走廊、大厅、电梯厅、卫生间：（3）荷载设计值：永久荷载设计值：1）大理石地面（无防水）：2）大理石地面（有防水）：可变荷载设计值：1）办公室、会议室等：2）卫生间：3）走廊、大厅、电梯厅等：汇总：1）办公室、会议室等B1、B2、B3：2）卫生间B4：3）走廊B5、B6、B7:4.板的计算跨度及截面有效高度（1）板的计算跨度：内跨：边跨：式中，——梁宽，——梁高，——板厚。（2）板的有效高度：=150mm环境类别为一类，则板的有效高度：163 第3章结构设计跨中：（短跨方向）（长跨方向）支座：5.弯矩计算（双向板塑性铰线法）考虑到应尽量使按塑性铰线法得出的两个方向跨中正弯矩的比值与弹性理论得到的比值接近，以期在使用阶段两个方向的截面应力较接近，宜取；同时，考虑节省钢材及配筋方案，根据经验，宜取，通常取。为了合理利用钢筋，参考弹性理论内力分析结果，通常将两个方向的跨中正弯矩钢筋在距支座处弯起50%，弯起钢筋可以承担部分支座负弯矩。连续双向板按塑性铰线法计算的基本公式为：（3-87）不同支撑情况的区格板相应的弯矩设计公式如下：a.对于四边固定的双向板区格：（3-88）（3-89）（3-90）（3-91）（3-92）b.三边固定、一长边简支的区格：（3-93）163 第3章结构设计此时，间支边的支座弯矩等于0，其余支座弯矩和长跨跨中弯矩不变与四支固定求法一致。c.三边固定、一短边简支的区格：（3-94）此时，间支边的支座弯矩等于0，其余支座弯矩和,短跨跨中弯矩不变。d.两临边固定，另两临边简支的区格：此时两个方向的跨中弯矩分别取b、c两种情况的弯矩值。计算各区格板如下：（1）B5区格板（2400×4500，四边固定支承）长短跨比值将各弯矩参数值代入代入式（3-89），（各弯矩取绝对值）得解得：163 第3章结构设计（2）B2区格板（4500×6900，三边固定、一短边简支）长短跨比值，将B5的作为B2的已知值。将各弯矩参数值代入代入式（3-87），（各弯矩取绝对值）解得：（3）B6区格板（2400×4500，三边固定、一短边简支）长短跨比值163 第3章结构设计将B5的作为B4区格的已知值。将各弯矩参数值代入代入式（3-87），（各弯矩取绝对值）得解得：0（4）B1区格板（4500×6900，两相邻边连续、另两相邻边简支）长短跨比值，将B2的作为B1的已知值，将B6的作为B1的已知值。163 第3章结构设计将各弯矩参数值代入代入式（3-87），（各弯矩取绝对值）解得：（5）B4区格板（4500×6900，三边固定、一短边简支）长短跨比值，将B5的作为B2的已知值。163 第3章结构设计将各弯矩参数值代入代入式（3-87），（各弯矩取绝对值）解得：（6）B7区格板（2400×3600，四边固定支承）长短跨比值将各弯矩参数值代入代入式（3-87），（各弯矩取绝对值）得解得：163 第3章结构设计（7）B3区格板（3600×6900，三边固定、一短边简支）长短跨比值，将B7的作为B3的已知值，且令。将各弯矩参数值代入代入式（3-87），（各弯矩取绝对值）解得：6.板的配筋计算对于周边与梁整体连接的双向板区格，由于在两个方向受到支撑构件的变形约束，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小。鉴于这一有利因素，对四边与梁整体连接的板，规范允许其弯矩设计值按照下列情况进行折减：163 第3章结构设计（1）中间跨的跨中截面及中间支座截面，减小20%。（2）边跨的跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面，当时减小20%；当时减小10%，式中为垂直于楼板边缘方向板的计算跨度，为沿楼板边缘方向板的计算跨度。（3）楼盖的角区格板不折减。各板均采用C30混凝土，HRB400钢筋。按计算板的配筋，其中约取为0.9，板配筋计算过程及结果列于表3.82中。表3.82板配筋计算表截面配筋跨中B11309.369.36222.22300C8@1503351203.813.8197.99300C8@150335B21305.055.05119.90300C8@1503351202.092.0953.76300C8@150335B31303.213.2176.21300C8@1503351200.820.8221.09300C8@150335B41305.455.45129.39300C8@1503351202.262.2658.13300C8@150335B51301.381.1026.21300C8@1503351200.350.287.20300C8@150335B61301.431.4333.95300C8@1503351200.360.369.26300C8@150335B71301.100.8820.89300C8@1503351200.450.369.26300C8@150335支B1-B2130-10.10-10.10239.79300C8@150335163 第3章结构设计座B1-B6130-2.58-2.5861.25300C8@150335B2-B4130-10.10-10.10239.79300C8@150335B2-B5130-2.76-2.7665.53300C8@150335B3-B4130-6.42-6.42152.42300C8@150335B3-B7130-2.19-2.1951.99300C8@150335B4-B5130-2.76-2.7665.53300C8@150335B5-B6130-0.69-0.6916.38300C8@150335B2-B2130-10.10-10.10239.74300C8@150335B3-B3130-6.42-6.42152.42300C8@150335B2-B3130-6.42-6.42152.42300C8@150335B5-B5130-0.69-0.5513.11300C8@150335B3-B7130-2.19-2.1952.04300C8@150335B5-B7130-0.89-0.7116.87300C8@150335B7-B7130-0.89-0.7116.87300C8@1503353.9.2标准层楼梯配筋计算采用板式楼梯。层高3.6m，踏步尺寸150mm×300mm，采用C30混凝土，楼梯板采用HRB335钢筋，梁纵筋采用HRB335钢筋。1.梯段板的计算取板厚，约为板斜长的，符合要求。设梯段板与水平线之间的夹角为，则，。取1m宽板带进行计算。（1）荷载计算梯段板的荷载列于表3.83中。恒、活荷载分项系数分别为：γG=1.2，γQ=1.4。梯段板总荷载设计值：5.57×1.2+3.5×1.4=11.58kN/m表3.83梯段板荷载表荷载种类荷载标准值（kN/m）恒20mm厚水泥砂浆面层（0.3+0.15）×0.02×12×20/4=0.54kN/m163 第3章结构设计荷载踏步25×12×0.3×0.15/2/4=1.69混凝土梯段板0.12×25=3.00板底抹灰0.02×17=0.34小计5.57kN/m活荷载3.50kN/m（2）截面设计板水平计算跨度：=(12-1)×0.3=3.3m弯矩设计值板的有效高度正截面：选用B8@110，。斜截面：验算最小截面尺寸：满足要求。>故斜截面只需按照构造配筋。为避免楼梯斜板在支座处弯矩产生过大裂缝，应在楼梯斜板板面配置一定数量的钢筋，一般取A8@200，长度为取为900mm。斜板内的分布钢筋可采用A8，每级踏步不少于1根，放置在受力钢筋的内侧。163 第3章结构设计2.平台板取平台板厚120mm，取1m宽板带进行计算。（1）荷载计算平台板荷载列于表3.84中。荷载设计值：=3.74×1.2+3.50×1.4=9.39kN/m表3.84梯段板荷载表荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载20mm厚水泥砂浆0.02×20=0.4钢筋混凝土平台板0.12×25=3.020mm混合砂浆抹平0.02×17=0.34小计3.74kN/m活荷载3.50kN/m（2）截面设计计算跨度=1.50m弯矩设计值板的有效高度正截面：选用B6@200，。一般应将板下部钢筋在支座处弯起一半，伸出支座边缘长度为取为400mm。163 第3章结构设计3.平台梁设计平台梁设计按一般梁的设计方法进行。平台梁截面尺寸300mm×400mm平台梁的设计荷载列于表3.85中。总荷载设计值：14.95×1.2+8.93×1.4=30.44kN/m表3.85梯段板荷载表荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载梁自重0.4×0.3×25=3.00梁侧粉刷0.02×[(0.4-0.12)×2+0.3]×17=0.29kN/m平台板传来3.74×1.8×0.5=2.47梯段板传来5.57×0.5×3.3=9.19小计14.95kN/m活荷载3.5×（3.3/2+1.8/2）=8.93kN/m（2）正截面设计计算跨度：弯矩设计值：剪力设计值：平台梁按倒L形截面梁计算，则翼缘计算宽度：梁的有效高度：故属于第一类截面。163 第3章结构设计选用2C18，=509mm2。验算适用条件：同时，故满足要求。（3）斜截面设计验算最小截面尺寸：满足要求。故斜截面只需按照构造配筋。参照梁的配筋方式，故取梁端箍筋加密区长度为600mm，加密区箍筋取为B8@100,非加密区箍筋取为B8@200。验算配筋率：163 第4章基础设计第4章基础设计4.1确定基础的结构形式4.1.1工程地质条件该场地地形平坦,根据对建筑基地的勘察结果，地质情况见表4.1。表4.1建筑地层一览表(标准值)序号岩土分类土层深度(m)厚度范围(m)地基承载力fk(kPa)1杂填土0.0~1.31.32粘土1.3~2.10.81603粗砂2.1~4.22.12504砾砂4.2~8.03.8400注：勘测深度内未见地下水；建筑地点冰冻深度：-1.2m；建筑场地类别：Ⅱ类场地土；场地土类型为中硬场地土；地震设防烈度：7度。拟建建筑物为高层全现浇混凝土框架结构，框架柱截面尺寸为600mm×600mm。室外地坪标高同自然地面，室内外高差600mm。由规范规定可知，基础的设计等级为乙级。基础设计应选用荷载的标准组合值，且应包括一层下半层的荷载值，通常可简化为基本组合值除以1.35得到标准组合值。此处设计采用上部结构作用在柱底的荷载效应的基本组合值。将柱底的荷载效应的基本组合值列于表4.2中。表4.2柱底的荷载效应的基本组合值统计表组合情况柱无震边柱109.77440.4642863.190中柱118.65143.6793461.754有震边柱147.00550.3762150.798163 第4章基础设计中柱162.25256.3412562.405由于本设计内力较小，故基础形式选用独立基础。中柱因为柱间距较小故采用联合基础。4.3柱基础设计4.3.1基础埋深基础的最小埋深：，(4-1)式中：—设计冻深；—基础底面下允许残留冻土层的最大；—标准冻深；—土的类别对冻深的影响系数；—土的冻胀性对冻深的影响系数；—环境对冻深的影响系数；—环境对冻深的影响系数。查表得<0。故基础的埋置深度不受地基冻结条件所控制而由其他因素确定。基础埋深不易浅于0.5m，因为表土一般都松软，易受雨水及外界影响，不宜作为基础的持力层。另外，基础顶面应低于设计地面100mm以上，避免基础外露，遭受外界的破坏，选择基础埋置深度为2.5m。4.3.2边柱基础底面尺寸1.先按中心荷载作用初算基础尺寸（1）地基承载力特征值的确定基础埋深范围土的加权平均重度（4-2）先假设基底宽度不大于3m，深宽修正后地基承载力特征值为：163 第4章基础设计（4-3）（2）中心荷载作用下基础底面积（4-4）2.考虑偏心荷载不利影响（1）加大基础底面积20%取（2）计算基础及台阶上的土重（4-5）（3）计算基底抵抗矩（4-6）（4）计算基底边缘最大、最小应力（4-7）3.验算基础底面应力（1）（2）安全，满足要求。4.3.3基础高度和变阶处高度1.基底净反力(4-8)163 第4章基础设计2.系数C采用C40混凝土，钢筋用HRB335，，已知，由公式得：(4-9)3.基础有效高度(4-10)4.基础底板厚度5.设计采用基础底板厚度取2级台阶，各厚350mm，则。采用实际基础有效高度。4.3.4基础底板配筋（1）基础台阶宽高比：（2）与基础交接处的弯矩（4-11）（3）基础底板配筋（4）基础底板每1m配筋面积采用B12@100，实际每1m配筋为。163 第4章基础设计4.3.5中柱联合基础计算中柱横向距离很小，且荷载对称，所以近似按中心受压进行基础设计，埋深仍为2.5m。1.先按中心荷载作用初算基础尺寸地基承载力特征值的确定基础埋深范围土的加权平均重度:（4-12）中柱联合基础取为深宽修正后地基承载力特征值为：2.验算基础底面应力故满足要求。计算基底抵抗矩（4-14）计算基底边缘最大、最小应力（4-15）3.验算基础底面应力（1）（2）安全，满足要求。163 第4章基础设计4.3.6基础高度和变阶处高度1.基底净反力2.系数C采用C40混凝土，钢筋用HRB335，，已知，由公式得：3.基础有效高度4.基础底板厚度5.设计采用基础底板厚度取2级台阶，各厚350mm，则。采用实际基础有效高度。4.3.7基础底板配筋（1）基础台阶宽高比：（2）与基础交接处的弯矩（3）基础底板配筋163 第4章基础设计（4）基础底板每1m配筋面积采用B12@100，实际每1m配筋为。4.4抗震验算4.4.1在地震作用下，中柱基础抗震验算地面应力为：验算基础底面应力：（1）（2）经验算，柱的尺寸安全，满足抗震要求。4.4.2在地震作用下，边柱基础抗震验算计算基底边缘最大、最小应力验算基础底面应力:163 第4章基础设计（1）（2）经验算，柱的尺寸安全，满足抗震要求。4.5基础抗冲切验算4.5.1中柱基础抗冲切承载力计算根据《建筑地基基础设计规范》（GB5007—2011）的规定，对矩形截面柱的矩形基础，应验算柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载力，按下列公式验算：(4-16)(4-17)式中，——受冲切承载力截面高度影响系数，h不大于800mm时取1.0；——混凝土轴心抗拉强度值；——基础冲切破坏锥体有效高度；——基础冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；——冲切荷载设计值，计算公式为：(4-18)选用内力组合中最大的基底净反力进行验算：①柱与基础交接处（基础长边方向最不利）kN163 第4章基础设计，满足冲切要求。②变阶处截面基础短边方向：kN，满足冲切要求。基础长边方向：(kN)，满足冲切要求。4.5地基变形验算计算地基变形时，地基内的应力分布可采用各向同性、均质线形变形体理论。其最终变形量可按下式进行计算：(4-19)式中：——地基最终变形量；——按分层总和法计算地基变形量；——沉降计算经验系数；163 第4章基础设计——基础底面第i层土弹性模量；——准永久组合时，基础底面附加压力；——平均附加应力系数。地基变形深度的确定：(4-20)已知：地基覆盖层的厚度为2.5m，计算地基沉降。由线性插值得：查表得：；；中柱沉降：边柱沉降：查规范可知，沉降差是控制框架结构不利沉降形式的特征变形。验算框架结构的沉降差验算：基础沉降差验算符合要求即基础变形验算符合要求。163 第4章基础设计163 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