四川大学转化医学中心大楼-土木工程毕业设计计算书

'目录1结构各层重力荷载标准值计算………………………………………31.1工程概况……………………………………………………………31.2结构布置……………………………………………………………31.3截面尺寸初估………………………………………………………31.4荷载清理……………………………………………………………52抗震设计………………………………………………………………102.1计算简图……………………………………………………………102.2梁线刚度计算………………………………………………………102.3柱侧移刚度计算……………………………………………………102.4框架自振周期计算…………………………………………………122.5横向地震作用计算…………………………………………………132.6水平地震作用下的位移计算………………………………………142.7地震作用下的框架内力分析………………………………………153横向框架在风荷载作用下的内力和位移计算……………………………193.1框架柱抗侧移刚度计算……………………………………………193.2集中风荷载标准值的计算…………………………………………193.3风荷载作用下的计算简图…………………………………………203.4横向框架在风荷载作用下的内力计算……………………………213.5绘制内力图…………………………………………………………244竖向荷载作用…………………………………………………………254.1计算单元如图所示…………………………………………………254.2恒荷载计算…………………………………………………………254.3活荷载满跨计算……………………………………………………334.4重力荷载代表值计算………………………………………………384.5荷载作用下KJ-3的梁端剪力……………………………………40210 4.6荷载作用下KJ-3的柱的剪力……………………………………424.7荷载作用下KJ-3的梁柱的弯矩…………………………………425KJ-3内力组合………………………………………………………445.1规范的有关规定…………………………………………………445.2框架梁柱的控制截面……………………………………………485.3KJ-3框架梁内力不利组合………………………………………486框架梁截面设计……………………………………………………686.1相关规范…………………………………………………………686.2梁的正截面受弯承载力计算……………………………………686.3梁的斜截面受弯承载力计算……………………………………717框架柱截面设计………………………………………………………737.1相关规范……………………………………………………………737.2本框架信息…………………………………………………………737.3第五层B柱…………………………………………………………747.4第五层C柱…………………………………………………………777.5第五层D柱…………………………………………………………807.6第五层E柱…………………………………………………………848框架梁柱节点核芯区截面抗震验算………………………………888.1节点核芯区组合的剪力设计值……………………………………888.2核芯区截面有效验算宽度…………………………………………888.3节点抗震验算………………………………………………………889楼面板、次梁计算……………………………………………………899.1结构布置方案……………………………………………………899.2板的荷载……………………………………………………………899.3内力计算……………………………………………………………909.4板配筋计算…………………………………………………………95210 9.5次梁计算……………………………………………………………9810裂缝验算…………………………………………………………10111楼梯设计…………………………………………………………10211.1楼梯段（TB-1）计算…………………………………………10211.2梯段段（TB-2）计算…………………………………………10311.3平台板设计……………………………………………………10411.4平台梁设计……………………………………………………10412基础设计…………………………………………………………10612.1基本资料………………………………………………………10612.2荷载清理………………………………………………………10612.3基础底面积计算………………………………………………10612.4基础高度计算……………………………………………………10712.5底板弯矩及配筋计算……………………………………………10813电算结果及对比分析………………………………………………11013.1结构设计总信息…………………………………………………11013.2周期、振型、地震力……………………………………………12413.3结构位移信息……………………………………………………13713.4图形文件…………………………………………………………14313.4手算与电算结果对比分析………………………………………1571结构各层重力荷载标准值计算1.1工程概况210 1、工程名称：四川大学转化医学中心大楼2、结构形式：全现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构3、层数:建筑物共16层层高：每层高均为4.5m建筑楼层总层高为72m室内外高差0.3m4、使用说明该办公楼主要以层为单位进行实验办公，每层为一个独立的单元，主要拥有实验室、准备间、休息厅、阳台等，楼内设有两个电梯、两个楼梯、楼梯开间为3.5m，进深为8.8m。5、抗震设防工程地点：四川省成都市设防烈度：7度设计基本地震加速度值：0.1g设计地震分组：第三组抗震分类：乙类6、基本风压：0.30kN/m27、工程地质条件：拟建场地地形平坦，地基承载力标准值:350kN/m2，场地类别：二类1.2结构布置图210 1.3截面尺寸初估1、由于建筑总度>60m，初步确定框架的抗震等级为三级，按经验确定楼面荷载（包括恒荷载和活荷载）标准值为12KN/m2，依据规范可知框架结构在抗震等级为三级时的轴压比限值为0.85，故截面尺寸可按其轴压比限值确定为，而梁和板截面尺寸可根据其跨度确定。2、柱子、梁、板及其他构件砼强度等级均为C30。3、柱子截面尺寸假设设计值转换系数为1.26，该系数取值的原因如下：旧规范时转换系数1.25是大量工程实践后得到的数值，我们可以认为该系数1.25是恒载标准值所占总荷载标准值中的份额乘以分项系数1.2与活载标准值所占总荷载标准值中的份额乘以分项系数1.4两者之和。210 设旧规范时恒载标准值所占总标准值权重为1，则活载所占权重为a倍的恒载，新荷载规范中恒载控制时恒载的分项系数为1.35，活载的分项系数实为1.4×0.7=0.98，所以有1.2×1+1.4a=1.25（1+a）解的a=0.333，据此权重，可计算出新规范恒载控制时的转换系数（1.35×1+0.98×0.333）/﹙1+0.333﹚=1.257近似取1.26其中分子为基本组合的设计值，分母为恒活标准值之和。因为中柱以轴力为主，所以初估尺寸时先从中柱开始。中柱轴压力设计值为故取500mm×500mm。边柱和角柱尺寸也近似取为500mm×500mm。4、梁的截面尺寸（1）主梁：主梁梁高：h=（1/8~1/12）l=（1/8~1/12）×7500=625~938mm,取h=700mm梁宽：b=（1/2~1/3）h=233~350mm，取b=350mm（2次梁：次梁梁高：h=（1/14~1/18）l=（1/14~1/18）×7500=417~536mm，取h=500mm梁宽：b=（1/2~1/3）h=167~250mm，取b=250mm所以主梁截面尺寸为350mm×700mm，次梁截面尺寸为250mm×500mm.5、板：（1）按刚度条件：跨厚比≤40，板厚h≥2400mm/40=60mm；（2）按构造要求：双向板板厚≥80mm，板厚h≥80mm。综上，取板厚为100mm。210 6、填充墙：内外墙均取200mm，用混凝土空心小砌块砌筑，保温材料用金属绝热材料（聚氨酯）复合板，水泥砂浆抹灰20mm厚。1.4荷载清理1.4.1关于材料重度的取值（见《荷载规范》）1．，混凝土空心小砌块，梁、柱、墙和板底用水泥砂浆抹灰（），保温材料。2．200mm厚墙（包括双侧抹灰和保温材料）：1.4.2关于活荷载标准值1、上人屋面取q＝2.0KN/m2，不上人屋面取q=0.5KN/m22、办公楼一般房间取q=2.0KN/m2，卫生间取q=2.5KN/m2，走廊、大厅取q=2.5KN/m2，楼梯取q=3.5KN/m2，电梯机房取q=7.0KN/m21.4.3各层板荷及墙荷的计算（此部分为PMCAD建模作准备）普通地砖楼面荷载：8厚地砖楼面水泥砂浆擦缝0.008×22=0.18KN/m220厚水泥砂浆粘合层0.02×20=0.4KN/m22厚水泥浆一道0.002×20=0.04KN/m230厚保温砂浆0.03×5=0.15KN/m220厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2水泥砂浆结合层一道0.01KN/m2100厚混凝土现浇板0.10×25=2.5KN/m220厚混合砂浆板底抹灰0.02×17=0.4KN/m2乳胶漆顶棚0.2KN/m2210 地砖楼面自重标准值合计4.22KN/m2防水、防滑地砖楼面荷载：8厚地砖楼面水泥砂浆擦缝0.008×22=0.18KN/m220厚水泥砂浆粘合层0.02×20=0.4KN/m22厚水泥浆一道0.002×20=0.04KN/m230厚保温砂浆0.03×5=0.15KN/m2聚氨酯二遍涂膜防水层0.01KN/m220厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2水泥砂浆结合层一道0.01KN/m2100厚混凝土现浇板0.10×25=2.5KN/m220厚混合砂浆板底抹灰0.02×17=0.34KN/m2乳胶漆顶棚0.2KN/m2加气混凝土回填280mm（下沉300mm）0.28×14=3.92KN/m2防水、防滑地砖楼面自重标准值8.15KN/m2所以普通楼面恒载取为4.3KN/m2，卫生间地面荷载取为8.2KN/m2保温防水屋面：40厚刚性防水层0.04×25=1KN/m220厚混合砂浆隔离层0.02×17=0.34KN/m24厚SBS防水卷材0.1KN/m2刷底胶剂一道0.1KN/m225厚水泥砂浆找平层0.025×20=0.5KN/m2255厚挤塑聚苯乙烯保温层0.055×10=0.55KN/m2氯丁胶乳沥青隔气层两遍0.2KN/m2210 15厚水泥砂浆找平层0.015×20=0.3KN/m2100厚现浇钢筋混凝土楼面0.10×25=2.5KN/m220厚混合砂浆板底抹灰0.02×17=0.34KN/m2乳胶漆顶棚0.2KN/m2屋面自重标准值合计6.13KN/m2(取6.2KN/m2)楼梯：楼梯板楼梯板荷载计算(取1m宽板带计算,板厚h=100mm)斜板倾角：tan=150/300=0.5；cos=0.8944面层为水磨石子面层C1=30mm表面镶嵌金属条10厚1:2白水泥白石子磨光打蜡20厚1:3水泥砂浆找平层水磨石面层荷载小计0.65KN/m21m水磨石面层水平投影的荷载(0.5+1)×0.65=0.98KN/m2踏步及斜板荷载1×[0.1/0.8944+0.3×0.5×0.5]×25=4.67KN/m2斜板底抹灰,其荷载水平投影1×0.02/0.8944×17=0.38KN/m2轻金属栏杆荷载0.20KN/m2楼梯板恒荷载小计g=6.23KN/m2平台板荷载计算(取1m宽板带计算,板厚h=100mm)水磨石面层1×0.65=0.65KN/m2100厚混凝土板1×0.10×25=2.5KN/m2板底抹灰1×0.02×17=0.34KN/m2平台板荷载小计g=3.49KN/m2210 平台梁平台梁荷载计算(梁截面尺寸：200×300mm2)梁自重荷载(0.3-0.1)×0.20×25=1.00KN/m2梁侧面和底面粉刷0.2×0.02×17+2×(0.3-0.1)×0.02×17=0.204KN/m2平台梁荷载小计1.204KN/m2楼梯自重标准值合计6.23+3.49+1.204=10.924KN/m2，取11.0KN/m2由于门窗洞口的影响，考虑门窗洞影响取0.9的折减系数。1、第一结构标准层h=100mm，层高H=4200mm。普通楼面恒载g＝4.3KN/m2卫生间楼面恒载g＝8.2KN/m2①主梁下200mm墙g=3.30×（4.2－0.7）×0.9＝10.4KN/m②次梁下200mm墙g=3.30×（4.2－0.5）×0.9＝11.0KN/m2、第二结构标准层（2~4层）h＝100mm，层高H＝3900mm。普通楼面恒载g＝4.3KN/m2卫生间楼面恒载g＝8.2KN/m2①主梁下200mm墙g=3.30×（3.9－0.7）×0.9＝9.5KN/m②次梁下200mm墙g=3.30×（3.9－0.5）×0.9＝10.1KN/m3、第三结构标准层（屋面）h＝100mm，层高H＝3900mm。屋面恒载g＝6.2KN/m2①主梁下200mm墙g=3.30×（3.9－0.7）×0.9＝9.5KN/m②次梁下200mm墙g=3.30×（3.9－0.5）×0.9＝10.1KN/m4、第四结构标准层（屋面突出部分）恒载：板面恒载：g＝6.2KN/m2①200mm楼梯墙g=3.30×（3.0－0.1）×0.9＝8.6KN/m210 ①200mm楼梯墙g=3.30×（3.9－0.1）×0.9＝11.3KN/m②女儿墙g=3.30×1.0＝3.3KN/m1.4.4重力荷载代表值计算板厚下的梁的线重度如下：350mm×700mm截面：g＝0.35×（0.70－0.10）×25+[0.04×(0.70-0.10)+0.02×0.35]×20＝6.0KN/m250mm×500mm截面：g＝0.25×（0.50－0.10）×25+[0.04×(0.50-0.10)+0.02×0.25]×20＝3.0KN/m1、恒载（1）板：①板面积：S＝48.6×18.2+2×6×7.4-3.6×7.5×2-7.2×7.5×2=811.32m2则普通楼面G1＝g·S＝4.3×811.32+8.2×7.2×7.5×2＝4374.28KN屋面G1＝g·S＝6.2×（811.32+7.2×7.5×2）＝5699.78KN（2）梁：主梁：L＝（18—0.5×3）×8+（40—0.5×7）×4+（7.2—0.5）×2+（6—0.5）×4=313.4m则G＝g·L＝6.0×313.4＝1880.4KN次梁：L=（7.5-0.35）×10+（7.2-0.35×2）×2+（40.8-0.35×5-0.25×4）×2+2.6-（0.25+0.35）/2+（48-0.35×6-0.25×4）×2=252.7m则G=g·L=3.0×252.7=758.1KN则梁的自重G2=1880.4+758.1=2638.5KN（3）墙：210 女儿墙：L1=（24-7.5-0.5×3）×2+48-0.5×7+48-3.6×2-0.5×6-0.2+（7.5-0.5）×2=126m则G=3.3×126=416.13KN屋面墙：L楼梯=（3.6+7.5）×2×2=44.4mL电梯=2.4×3×2=14.4m则G=8.6×44.4+11.3×14.4=544.56KN标准层墙（2~5层）：L主=（24-0.5×4）×2+（48-0.5×7）×4+（6-0.5）×2+（7.5-0.5）×6+（2.4-0.5）×2=278.8mL次=（7.5-0.2）×10+（3.6-0.2）×4+4.8-0.5+2.4-0.2=93m则G=278.8×9.5+93×10.1=3587.9KN一层墙：L主=278.8mL次=93+5.1-0.2=97.9m则G=278.8×9.5+97.9×10.1=3637.39KN（4）柱子：屋面柱：G＝24×（0.5×0.5×1.0×25+1.0×20×4×0.5×0.02+20×0.02×0.02×4×1.0）＝169.97KN标准层柱：G＝36×（0.5×0.5×3.9×25+3.9×20×4×0.5×0.02+20×0.02×0.02×4×3.9）＝994.31KN一二层柱：210 G＝36×（0.5×0.5×4.2×25+4.2×20×4×0.5×0.02+20×0.02×0.02×4×4.2）＝1095KN(5)楼梯：以一个楼梯为例楼梯平台板：（3.6-0.2）×4.9×3.49=58.1434kN楼梯板：一层（3.6-0.2）×3.9×6.23=82.6kN标准层（3.6-0.2）×3.6×6.23=76.26kN平台梁：3.6×1.204=4.0896kN楼梯合计：107.2932kN2、活载：G=2.0×（48.6×24.2-2.4×4.8-3.6×7.5×2-7.2×7.5×2-48.6×3）+7.0×2.4×4.8+3.5×3.6×7.5×2+2.5×（7.2×7.5×2+48.6×3）=2617.74KN3、总重力荷载代表值：顶层重力荷载代表值包括，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重。其他层重力荷载代表值包括，楼面恒载，50%楼面均布活荷载，纵横梁自重，楼面上、下各半层的柱子及纵横墙体自重。3.1屋面层G5=5699.78+2638.5+416.13+544.56+3587.9×0.5+169.97+994.31×0.5+107.2932=11867.3382KNG4=4374.28+2638.5+3587.9+994.31+2617.74×0.5+107.2932×2=13118.4464KNG2=G3=G4=13118.4464KNG1=4374.28+2638.5+（3587.9+3637.39）×0.5+994.31×0.5+1095+2617.74×0.5+107.2932×2=13741.0364KN1.4.5全楼总重力荷载代表值210 ＝11867.3382+13118.4464×3+13741.0364=64963.7138KN2抗震设计2.1计算简图为简化计算，将顶层楼电梯间的重力荷载代表值加到第五层，底层高度取至室外地面。2.2梁线刚度计算梁的线刚度计算：ib=EcIb/lEc混凝土的弹性模量；Ib梁的截面惯性矩；L梁的计算跨度。210 对于现浇的楼面（考虑现浇板对梁刚度的加强作用）：中框架梁Ib=2.0I0边框架梁Ib=1.5I0具体计算见下表2.2.1：(C30：Ec=3.0×107kN/m2)表2.2.1横向框架梁线刚度计算表断面跨度矩形截面边框架梁中框架梁b×hL惯性矩Ib=1.5I0ib=EIb/LIb=2.0I0ib=EIb/L（m2）（m）I0/（m4）(m4)(kN·m)(m4)(kN·m)0.3×0.77.58.58×10-31.29×10-25.15×1041.7×10-26.86×1040.3×0.738.58×10-31.29×10-212.86×1041.7×10-217.15×1040.3×0.768.58×10-31.29×10-26.43×1041.7×10-28.58×1042.3柱侧移刚度计算柱的侧移刚度计算：D=i=式中i柱线刚度；h楼层高度；节点转动影响系数,由梁柱线刚度表取用；楼层梁柱的平均线刚度比。柱惯性矩mm4210 一层柱线刚度kN·m二~五层柱线刚度kN·m表2.3.1柱线刚度统计表层数中柱边柱二~五层4.014.011一层3.363.36采用D值法计算水平荷载一般层：=210 首层：=表2.3.2框架柱的值层柱子类别(m)(×104KN·m)(×104KN·m)(×104KN/m)(×104KN/m)2～5中框架中柱C、D(12根)3.948.024.015.9880.7502.37370.348边柱B、E(10根)3.913.724.011.7110.4611.459中柱B(2根)3.930.884.013.8500.6582.082边柱A(2根)3.917.164.012.1400.5171.636边框架边柱E(2根)3.913.724.011.7110.4611.459中柱C、D(4根)3.948.024.015.9880.7502.373中柱B(2根3.930.884.013.8500.6582.082边柱A(2根)3.917.164.012.1400.5171.6361中框架中柱C、D(12根)4.6524.013.367.1460.8361.55949.792边柱B、E(10根)4.656.863.362.0420.6291.173中柱B(2根)4.6515.443.364.5950.7731.442边柱A(2根)4.658.583.362.5540.6711.251边框架边柱E(2根)4.26.867.712.0420.6291.173中柱C、D(4根)4.224.017.717.1460.8361.559中柱B(2根)4.215.447.714.5950.7731.442边柱A(2根)4.28.587.712.5540.6711.251210 由表可见：=>0.7，故该框架为规则框架2.4框架自振周期计算按能量法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响。取基本周期调整系数=0.9，计算公式为，其中为顶点位移，按D值法计算表2.4.1横向框架顶点位移()计算表层次(kN)(kN)(kN/m)(m)(m)511867.3411867.347034800.016870.30984413118.4524985.787034800.035520.29297313118.4538104.237034800.054170.25745213118.4551222.687034800.072810.20328113741.0464963.714979200.130470.13047=11867.34×+24985.78×0+38104.23×+51222.68×+64963.71×=9031.9093=11867.34×0.3098+24985.78×0.29297+38104.23×0.25745+51222.68×0.20328+64963.71×0.13047=39695.3574kN·m将上述数据代入公式可得=0.96s，经调整之后可得自振周期为0.87s。210 2.5横向地震作用计算地震作用按7度，设计基本加速度0.1g，Ⅱ类场地，设计地震分组按第三组，则=0.45(s)，αmax=0.08，采用底部剪力法计算，故考虑顶点附加地震作用s0.04420,85×64963.7138=55219.1603kN0.0442×55219.1603=2440.687kN表2.5.1各质点横向水平地震作用及楼层地震作用计算表210 层次53.920.2511867.34240313.600.303739.53933.8143.916.3513118.45214486.600.270658.991592.833.912.4513118.45163324.660.206502.782095.5723.98.5513118.45112162.720.141344.142439.7114.654.613741.0463895.820.081196.482636.19表中：794183.391kN·m图2.5.1水平地震作用图(kN)图2.5.2层间剪力分布图(kN)2.6水平地震作用下的位移计算按GB50011-2010.3.4.2，本工程建筑结构不存在表3.4.2-1所列举的平面不规则的情况，同时不存在表3.4.2-2所列举的竖向不规则的情况，故本工程结构平面、竖向均规则。横向水平地震作用下的位移验算见下表2.6.1：表2.6.1横向水平地震作用下的位移验算表层次5933.817034800.001333.91/2932210 41592.797034800.002263.91/172632095.577034800.002983.91/130922439.717034800.003473.91/112412636.194979200.0052954.651/879表中：：框架第i层的层间剪力：框架第i层的层间位移：结构顶点位移：各层的层间弹性角位移由表中计算可见，最大层间弹性角位移发生在第二层，为1/879GB50011-2010表5.5.1规定当结构类型为钢筋混凝土框架时，，满足要求。2.7地震作用下的框架内力分析水平地震作用下框架内力计算（D值法），D值法近似的考虑了框架节点转动对侧移和反弯点高度的影响，比较精确，应用比较广泛计算各柱所分配的剪力，式中：—第i层第m根柱所分配的地震剪力；—第i层楼层剪力。210 取KJ-3，柱端弯矩计算结果详见下表2.7.1，地震作用下框架梁柱弯矩、梁端剪力及柱轴力分别表示于下图2.7.5、2.7.6柱端弯矩、：上端下端梁端弯矩、：上端下端图2.7.1柱剪力与反弯点高度y图2.7.2梁端弯矩梁端剪力：210 柱轴力N：边柱轴力为各层梁端剪力按层叠加，中柱轴力为柱两侧梁端剪力之差，亦按层叠加N=图2.7.3梁端剪力图2.7.4边柱轴力及中柱轴力（KN）210 四川大学本科生毕业设计注：表中210 四川大学本科生毕业设计图2.7.5地震作用下KJ-3框架梁柱弯矩图（kN·m）210 四川大学本科生毕业设计图2.7.6地震作用下KJ-3框架梁端剪力及柱轴力图（kN）3横向框架在风荷载作用下的内力和位移计算3.1框架柱抗侧移刚度计算框架柱抗侧移刚度计算各柱D值及剪力分配系数详见下表3.1.1。各柱D值及剪力分配系数表表3.1.1层号及层高柱位置(×104K/m)(×104KN·m)(×104KN/m)(×104KN/m)2～5层3.9m边柱13.724.011.7110.4611.4597.6640.190中柱48.024.015.9880.7502.3737.6640.310底层4.65m边柱6.863.362.0420.6291.1735.4640.215中柱24.013.367.1460.8361.5595.4640.285一般层：=首层：=3.2集中风荷载标准值的计算1.框架风荷载负荷宽度。轴线框架的负荷宽度m。2.各层楼面处集中风荷载标准值计算。210 四川大学本科生毕业设计为风荷载体型系数。本设计按《建筑结构荷载规范》中规定，迎风面取0.8，背风面取0.5，合计=1.3。为风压高度变化系数，本设计地面粗糙度类别为C类，按C类取风压高度变化系数。各层楼面处集中风荷载标准值计算列于表3.2.1如下表所示。各层楼面处集中风荷载标准值表表3.2.1(kN)（B=7.2m）层号离地高度（m）（kN/m²）（m）（m）（kN）14.650.7401.01.30.34.653.98.8828.550.7401.01.30.33.93.98.10312.450.7401.01.30.33.93.98.10416.350.7671.01.30.33.93.98.40520.250.8441.01.30.33.916.993.3风荷载作用下的计算简图210 四川大学本科生毕业设计根据表3.2.1，画出轴线横向框架在风荷载作用下的计算简图，如图3.3.1所示图3.3.1风荷载作用下计算简图3.4横向框架在风荷载作用下的内力计算1.风荷载作用下框架侧移计算。风荷载作用下框架的层间侧移可按下式（3.4.1）计算：式中——第j层的总剪力标准值；——第j层所有柱的抗侧刚度之和；——第j层的层间侧移。210 四川大学本科生毕业设计2.反弯点高度计算。反弯点高度计算如式（3.4.2）所示：式中——标准反弯点高度比；——因上、下层梁刚度比变化的修正值；——因上层层高变化的修正值；——因下层层高变化的修正值。3.柱端弯矩及剪力计算。风荷载作用下的柱端剪力按下式（3.4.3）计算：式中——第j层第i柱的层间剪力；——第j层的总剪力标准值；——第j层所有柱的抗侧刚度之和；——第j层第i柱的抗侧刚度。风荷载作用下的柱端弯矩按下式（3.4.4）（3.4.5）计算：4.梁端弯矩及剪力计算。由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力。210 四川大学本科生毕业设计风荷载作用下的梁端弯矩按下式（3.4.6）（3.4.8）计算：边柱：式中——第j层第i节点左端梁的弯矩和第j层第i节点右端梁的弯矩；——第j层第i节点左端梁的线刚度和第j层第i节点右端梁的线刚度；——第j层第i节点上层柱的下部弯矩和下层柱的上部弯矩。各层柱反弯点位置、剪力、柱端弯矩、梁端弯矩等计算结果详细见表3.4.1所示。210 四川大学本科生毕业设计各层柱反弯点位置、剪力、柱梁端弯矩计算表表3.4.1层号柱号(kN)η(kN)（m）yyh(m)(1-y)h(m)(kNm)(kNm)(kNm)(kNm)5边柱6.990.1901.328766400.000090.3861.5052.3953.1811.9993.1811.088中柱0.3102.1670.4501.7552.1453.8034.6482.7152.7154边柱15.390.1902.924766400.00020.4361.7002.2004.9716.4336.9703.990中柱0.3104.7710.5001.9501.9509.3039.3039.9619.9613边柱23.490.1904.463766400.000310.4861.8952.0058.4578.94814.8906.722中柱0.3107.2820.5001.9501.95014.20014.20016.78116.7812边柱31.590.1906.002766400.000410.5001.9501.95011.70411.70420.6529.523中柱0.3109.7930.5001.9501.95019.09619.09623.77423.7741边柱40.470.2158.701546400.000740.5502.5582.09222.25718.20233.96113.900210 四川大学本科生毕业设计中柱0.28511.5340.5502.5582.09229.50424.12934.70034.700注：KJ-3左右对称，故只取半边进行计算。210 四川大学本科生毕业设计3.5绘制内力图图3.5.1风荷载作用下KJ-3框架梁柱弯矩图（kN·m）210 四川大学本科生毕业设计图3.5.2风荷载作用下KJ-3框架梁端剪力及柱轴力图（kN）4竖向荷载作用由于结构基本对称，在竖向荷载作用下的框架侧移可略去不计，其内力分析采用弯矩分配法。在竖向荷载作用下梁端可以考虑塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.85，楼面竖向荷载分别按恒荷载及全部活荷载计算。4.1计算单元如图所示图4.1.1KJ-3楼面板计算单元4.2恒荷载计算为了便于计算，通常是要将三角形或梯形荷载换算成等效均布荷载，等效210 四川大学本科生毕业设计均布荷载是按照支座固端弯矩等效的原则来确定的。三角形荷载作用时：q=梯形荷载作用时：q=图4.2.1三角形荷载的等效均布荷载图4.2.2梯形荷载的等效均布荷载4.2.1顶层上人屋面2.4×6.2=7.44kN/m2.5×6.2=7.75kN/m2.6×6.2=8.06kN/m三角形荷载（kN/m）=4.65kN/m=4.84kN/m=5.04kN/m210 四川大学本科生毕业设计梯形荷载（kN/m）q=6.25kN/m6.54kN/m6.57kN/m梁自重主梁=6.0kN/m次梁=3.0kN/m(4.65+4.84+5.04)×2+6.0=35.06kN/m6.0kN/m(4.65+4.84+5.04)×2+6.0=35.06kN/m2×6.57×3.9+2×6×3.9+5.04×2.6+3×1.3+3.3×1=118.35kN(6.54+6.57)×3.9×2+3×3.9×2+4.84×2.5+5.04×2.6+3×(1.25+1.3)=158.51kN(6.25+6.54)×3.9×2+3×3.9×2+4.65×2.4+4.84×2.5+3×(1.2+1.25)=153.77kN2×6.25×3.9+2×6×3.9+4.65×2.4+3×1.2+6.2×7.8×1.5=182.85kN=182.85kN158.51kN153.77kN118.35kN210 四川大学本科生毕业设计图4.2.3恒荷载作用下KJ-3屋面梁受力示意图4.2.2二~五层2.4×4.3=5.16kN/m2.4×8.2=9.84kN/m2.5×4.3=5.375kN/m2.5×8.2=10.25kN/m2.6×4.3=5.59kN/m2.6×8.2=10.66kN/m三角形荷载（kN/m）=3.225kN/m=6.15kN/m=3.36kN/m=6.41kN/m=3.494kN/m=6.66kN/m梯形荷载（kN/m）q=4.33kN/m4.45kN/m4.555kN/m210 四川大学本科生毕业设计梁自重主梁=6.0kN/m次梁=3.0kN/m(3.225+3.36+3.494)×2+6.0+9.5=35.66kN/m6.0kN/m(6.15+6.41+6.66)×2+6.0+9.5=53.94kN/m2×4.555×3.9+2×（6+9.5）×3.9+3.494×2.6+（3+10.1）×1.3=182.54kN(4.45+4.555)×3.9×2+3×3.9×2+3.36×2.5+3.494×2.6+（3+10.1）×(1.25+1.3)=144.53kN(4.33+4.45)×3.9×2+3×3.9×2+3.225×2.4+3.36×2.5+（3+10.1）×(1.2+1.25)=140.12kN2×4.33×3.9+2×（6+9.5）×3.9+3.225×2.4+（3+10.1）×1.2+4.3×7.8×1.5=228.44kN2×8.264×3.9+2×（6+9.5）×3.9+6.15×2.4+（3+10.1）×1.2+4.3×7.8×1.5=266.15kN(8.486+8.686)×3.9×2+3×3.9×2+6.41×2.5+6.66×2.6+（3+10.1）×(1.25+1.3)=224.09kN(8.264+8.486)×3.9×2+(3+10.1)×3.9×2+6.15×2.4+6.41×2.5+（3+10.1）×(1.2+1.25)=295.71kN2×8.686×3.9+2×（6+9.5）×3.9+6.66×2.6+（3+10.1）×1.3=223kN210 四川大学本科生毕业设计图4.2.4恒荷载作用下KJ-3二~五层梁受力示意图综上所述，KJ-3恒荷载分布图如下图所示：图4.2.5KJ-3恒荷载分布图4.2.3固端弯矩210 四川大学本科生毕业设计图4.2.6BC跨二~五层固端弯矩计算简图由于框架承担的荷载比较复杂，故采用叠加法计算在复杂荷载作用下的固端弯矩。（1）均布荷载：—167.16kN/m167.16kN/m(2)集中荷载：—160.4kN/m85.11kN/m(3)集中荷载：210 四川大学本科生毕业设计—73.18kN/m155.5kN/m图4.2.7CD跨二~五层固端弯矩计算简图—4.5kN/m4.5kN/m由于DE跨与BC跨对称，故可以由BC跨直接得出结果，屋顶梁的固端弯矩也可由上述方法计算得出。综合上述计算结果，梁固端弯矩数值如下图所示：210 四川大学本科生毕业设计图4.2.8恒荷载作用下KJ-3梁固端弯矩图（KNm）4.2.4分配系数梁柱线刚度：梁=6.86×柱(柱高取至基础顶面)根据梁柱相对线刚度，计算出各节点的弯矩分配系数，用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为1/2,各节点分配两次即可。4.2.5弯矩分配法210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计图4.2.9恒荷载作用下KJ-3梁和柱弯矩分配法（KNm）图4.2.10恒荷载作用下KJ-3梁和柱弯矩图（KNm）210 四川大学本科生毕业设计4.3活荷载满跨计算将三角形荷载和梯形荷载同样也等效成均布荷载，根据建筑结构荷载规范(GB5009-2012)，活荷载取值如下：办公室：2.0kN/m2走廊、大厅：2.5kN/m2楼梯：3.5kN/m2上人屋面：2.0kN/m2卫生间：2.5kN/m24.3.1顶层上人屋面、二~五层楼板活荷载2.4×2=2.4kN/m2.4×2.5=3.0kN/m2.5×2=2.5kN/m2.5×2.5=3.125kN/m2.6×2=2.6kN/m2.6×2.5=3.25kN/m三角形荷载（kN/m）=1.50kN/m=1.875kN/m=1.56kN/m=1.953kN/m=1.63kN/m=2.03kN/m梯形荷载（kN/m）q=2.02kN/m2.525kN/m2.11kN/m210 四川大学本科生毕业设计2.638kN/m2.12kN/m2.65kN/m(1.5+1.56+1.63)×2=9.38kN/m0kN/m(1.875+1.953+2.03)×2=11.72kN/m2×2.12×3.9+1.63×2.6=20.77kN(2.11+2.12)×3.9×2+1.56×2.5+1.63×2.6=41.13kN(2.02+2.11)×3.9×2+1.50×2.4+1.56×2.5=39.71kN2×2.02×3.9+1.50×2.4+2.5×7.8×1.5=48.61kN(2.638+2.65)×3.9×2+1.953×2.5+2.03×2.6=51.41kN(2.525+2.638)×3.9×2+1.875×2.4+1.953×2.5=49.65kN2×2.65×3.9+2.03×2.6=25.95kN图4.3.1活荷载作用下KJ-3及屋面层梁受力示意图图4.3.2活荷载作用下KJ-3二~五层梁受力示意图综上所述，KJ-3活荷载分布图如下图所示：210 四川大学本科生毕业设计图4.3.2KJ-3活荷载分布图利用恒荷载计算固端弯矩的方法可以计算出在活荷载作用下KJ-3梁固端弯矩图：210 四川大学本科生毕业设计图4.3.3活荷载作用下KJ-3梁固端弯矩图（KNm）分配系数在计算恒荷载时已计算，故在此不再详述。弯矩分配法如下图所示：210 四川大学本科生毕业设计图4.3.4活荷载作用下KJ-3梁和柱弯矩分配法（KNm）210 四川大学本科生毕业设计图4.3.5活荷载作用下KJ-3梁和柱弯矩图（KNm）210 四川大学本科生毕业设计4.4重力荷载代表值计算图4.4.1KJ-3重力荷载代表值分布图利用恒荷载计算固端弯矩的方法可以计算出在重力荷载代表值作用下KJ-3梁固端弯矩图：210 四川大学本科生毕业设计图4.4.2重力荷载代表值作用下KJ-3梁固端弯矩图（KNm）分配系数在计算恒荷载时已计算，故在此不再详述。弯矩分配法如下图所示：210 四川大学本科生毕业设计图4.4.3重力荷载代表值作用下作用下KJ-3梁和柱弯矩图（KNm）210 四川大学本科生毕业设计4.5荷载作用下KJ-3的梁端剪力（kN）荷载作用下框架的剪力计算，据简图和推导公式进行计算：梁：柱：图4.5.1梁柱剪力计算简图表4.5.1荷载作用下KJ-3梁端剪力层次总剪力BC跨CD跨DE跨5258.81-316.4212.89-5.11314.15-261.0868.35-82.830.36-0.3682.51-68.684264.2-287.9-65.3-83.31508.11-416.24210 四川大学本科生毕业设计71.91-79.28-7.157.1599.63-89.333262.97-289.13-61.36-79.36507.85-416.571.68-79.51-6.696.69101.02-87.942263.18-288.92-61.97-79.97507.38-416.9771.68-79.51-6.696.6998.6-89.361258.38-293.72-68.62-86.73515.6-408.7570.3-80.89-7.527.52101.42-87.54注：第一行为恒荷载作用下的梁端剪力第二行为活荷载满跨作用下的梁端剪力4.6荷载作用下KJ-3的柱的轴力（kN）表4.6.1荷载作用下KJ-3柱端轴力层次B柱C柱D柱E柱5384.24411.86504.38532509.89537.51386.51414.1389.1289.12131.8131.8131.48131.4889.4589.454858.6886.221113.641141.261395.081422.71053.371080.99181.8181.8218.23218.23291.71291.71204.73204.7331331.731359.351720．191747.812273.062300.681720.491748.11274.25274.25353.04353.04452.87452.87318.62318.6221805.071832.692327.142354.763154.183181.82388.082415.70366.7366.7487.85487.85611.61611.61433.93433.9312273.612304.032945.542975.964050.284080.73047.453077.87210 四川大学本科生毕业设计460.26460.26713.28713.28774774547.42547.42注：第一行为恒荷载作用下的柱轴力第二行为活荷载满跨作用下的柱轴力4.7荷载作用下KJ-3的梁柱的弯矩（kNm）表4.7.1荷载作用下KJ-3梁端弯矩层次BC跨CD跨DE跨距左端2.6m处跨中距右端2.6m处5208.35-346.02399.07279.33265.49267.66403.74-330.03230.0155.16-90.85103.1370.4569.9169.37103.38-67.6357.814299.56-268.86365.48152.41257.11375.33673.3-465.47470.382.1-73.17103.4548.3359.0569.77133.13-72.23102.423288.62-276.6363.75156.75255.54367.84676.29-461.8475.2280.15-74.52103.2348.8758.9168.95142.97-65.72101.812291.02-274.75364.6152.29252365.2676.66-460.21479.1680.21-74.46103.348.2358.2768.31133.17-69.72102.661248.25-305.04357.85184.44294.08417.63668.2-490.04409.0168.43-82.65101.8756.9468.2279.51131.68-77.9887.55注：此表弯矩正负号为梁上侧受拉为正，下侧受拉为负。表4.7.2荷载作用下KJ-3柱端弯矩层次B柱C柱D柱E柱210 四川大学本科生毕业设计5208.35161.63-119.73-109.09136.22142-230.01-229.8355.1643.81-32.65-28.0634.131.31-57.81-51.874138.94144.31-103.99-105155.97154.22-240.47-237.6138.339.78-27.05-27.1832.0632.08-50.55-50.93144.31142.91-105-104.5154.22154-237.61-235.3139.7839.4-27.18-27.1432.0832.03-50.9-50.652148.12169.49-105.51-113.19155.77166.74-243.84-279.0240.8346.72-27.43-29.3932.0334.59-52.49-59.79178.7639.36-60.23-30.1283.8341.92-129.99-6521.7110.85-15.33-7.6617.688.84-27.77-14.83注：此表弯矩正负号为以顺时针方向为正，以逆时针方向为负。210 四川大学本科生毕业设计5KJ-3内力组合5.1规范的有关规定荷载规范3.2.3基本组合的荷载分项系数，应按荷载规范3.2.4的规定采用：1、永久荷载的分项系数：当其效应对结构不利时对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；当其效应对结构有利时一般情况下应取1.0；对结构的倾覆、滑移和漂浮验算，应取0.92、可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3抗震规范5.4.1结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：S——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值等；——重力荷载分项系数，一般情况下应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，不应大于1.0；、——分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表7.1采用；——风荷载分项系数，应采用1.4；——风荷载标准值的效应；210 四川大学本科生毕业设计——风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的建筑应采用0.2；——重力荷载代表值的效应；——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数。地震作用分项系数表5.1地震作用仅计算水平地震作用1.30.0仅计算竖向地震作用0.01.3同时计算水平与地震作用（水平地震为主）1.30.5抗震规范5.4.2结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式：式中：——承载力抗震调整系数，除另有规定外，应按表5.2采用；R——结构构件承载力设计值。承载力抗震调整系数表5.2材料结构构件受力状态210 四川大学本科生毕业设计钢柱，梁，支撑，节点板件，连接螺栓，连接焊缝柱，支撑强度稳定0.750.80砌体两端均有构造柱、芯柱的抗震墙其他抗震墙受剪受剪0.91.0混凝土梁轴压比小于0.15的柱轴压比不小于0.15的柱抗震墙各类构件受弯偏压偏压偏压受剪、偏拉0.750.750.800.850.85则此建筑工程的组合系数分别为；1.2恒荷载+1.4活荷载1.2恒荷载+1.4×0.9（活荷载+风荷载）（左风作用）1.2恒荷载+1.4×0.9（活荷载+风荷载）（右风作用）1.35恒荷载+1.4×0.7活荷载1.2（重力荷载代表值）+1.3地震荷载（左震作用）1.2（重力荷载代表值）-1.3地震荷载（右震作用）另外计算梁支座弯矩时组合中需用活载满跨的情况，梁跨中弯矩需用活载最不利布置的情况。梁端弯矩需乘以0.85调幅系数，体现了“强柱弱梁”的原则。三级框架的计算要点：《建筑抗震设计规范》GB50011-2010210 四川大学本科生毕业设计1、强柱弱梁：6.2.2一、二、三、四级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：（6.2.2-1）一级的框架结构和9度的一级框架可不符合上式要求，但应符合下式要求：（6.2.2-2）式中：节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配；节点左右梁端截面反时针和顺时针方向组合的弯矩设计值之和，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；节点左右梁端截面反时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和，根据实配钢筋面积（计入梁受压筋和相关楼板钢筋）和材料强度标准值确定；框架柱端弯矩增大系数，对框架结构，一、二、三、四级可分别取1,7、1.5、1.3、1.2,；2、柱根塑性铰推迟出现：6.2.3一、二、三、四级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.7、1.5、1.3和1.2。底层柱纵向钢筋应按上下端的不利情况配置。3、强剪弱弯：梁的剪力：210 四川大学本科生毕业设计6.2.4一、二、三级框架梁和抗震墙中的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：（6.2.4-1）一级的框架结构和9度的一级框架梁、连梁可不按上式调整，但应符合下式要求：（6.2.4-2）式中：梁端截面组合的剪力设计值；梁的净跨；梁在重力荷载代表值（9度时高层建筑还应包括竖向地震作用标准值）作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；、分别为梁左右端反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值，一级框架两端弯矩均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；、分别为梁左右端反时针或顺时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值，根据实配钢筋面积（计入受压筋和相关楼板钢筋）和材料强度标准值确定；梁端剪力增大系数，一级取1.3，二级取1.2，三级取1.1。柱的剪力：6.2.5一、二、三、四级的框架柱和框支柱组合的剪力设计值应按下式调整：（6.2.5-1）一级的框架结构和9度的一级框架可不按上述调整，但应符合式要求：（6.2.5-2）210 四川大学本科生毕业设计式中：柱端截面组合的剪力设计值；柱的净高；、分别为柱上下端顺时针和反时针方向截面组合的弯矩设计值；、分别为偏心受压柱的上下端顺时针或反时针方向实配的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值，根据实配钢筋面积、材料强度标准值和轴压力等确定；柱剪力增大系数，对框架结构，一、二、三、四级框架可分别取1.5、1.3、1.2、1.1，对其他结构类型的框架，一级可取1.4，二级可取1.2，三、四级可取1.1。4、框架梁的钢筋配置要求(6.3.3、6.3.4)梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%，且计入受压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比，三级不应大于0.35%梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋的比值处按计算外三级不应小于0.3。抗震等级为三级的框架加密区长度取()max，箍筋最大间距取min()，箍筋最小直径为8mm。5、柱纵筋最小配筋率(6.3.7①)三级框架柱截面纵向钢筋的最小总配筋率中柱和边柱为0.7%，角柱和框支柱为0.9%，同时每一侧配筋率不应小于0.2%。6、轴压比的限值(6.3.6/③)三级框架结构轴压比不大于0.857、三级框架的角柱经以上调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数。5.2框架梁柱的控制截面210 四川大学本科生毕业设计梁的左右端部和跨中截面，柱的上下端部截面5.3KJ-3框架梁内力不利组合梁：1、梁端负弯矩：恒＋活：结构重要性系数；重力荷载代表值＋水平地震作用：抗震承载力调整系数。2、梁跨中弯矩：同上3、梁端剪力：恒＋活：水平地震作用下：梁端剪力设计值调整：柱：1、柱端弯矩M和轴力N组合的设计值恒＋活：210 四川大学本科生毕业设计水平地震作用下：强柱弱梁：底层柱脚：三种工况下取最大×系数2、柱端组合剪力设计值恒＋活：水平地震作用下：强剪弱弯：活荷载按楼层的折减系数见《建筑结构荷载规范》GB50009-2012表4.1.2：当墙、柱、基础计算截面以上的层数为1层时，活荷载总和的折减系数为1.0，2－3层时为0.85，4－5层时为0.7，6－8层时为0.65。210 四川大学本科生毕业设计荷载作用下KJ-3梁的内力表5.3活载作用下梁跨间弯距放大系数:1.20组合①：1.2恒载+1.4活载组合②：1.35恒载+1.4×0.7活载组合③：1.2恒载+1.4×0.9（活载±风载）组合④：1.2(恒载+0.5活载)±1.3地震弯矩顺时针为正逆时针为负梁支座弯距调幅系数:0.85框架抗震等级:三级梁支座剪力放大系数:1.20层次　跨度(m)　截面　内力　调幅前支座边缘活载作用下跨间弯矩放大调幅后地震风静力组合抗风组合③抗震组合④恒载活载恒载活载恒载活载①②五层BC跨7.50BM-208.35-55.16-143.65-38.07-122.1-32.3646.293.181-191.82-196.45-183.29-191.30-105.58-225.93V258.8168.35250.0566.01250.0566.018.740.569392.47402.26383.95382.52351.03328.30跨间MAB346.0290.85109.02415.22130.8223.571.70681.41688.75665.24660.96607.4546.12C左M399.07103.13319.9782.42271.9770.0619.261.088424.45435.82416.01413.27393.44343.36V-316.42-82.83-307.66-80.49-307.66-80.498.740.569-481.88-494.22-469.89-471.33-406.12-428.85CD跨3.00C右M-279.33-70.45-276.11-70.36-234.69-59.8148.152.715-365.36-375.45-353.57-360.41-254.49-380.11V12.890.3611.390.3611.390.3632.11.8114.1715.7316.4011.8455.61-27.85跨间MCD265.4969.9183.89225.6759.4200353.99362.89345.67345.67306.46306.46210 四川大学本科生毕业设计D左M267.6669.37268.9469.46226.4258.8948.152.715354.15363.38345.63339.11369.63244.44V5.110.363.610.363.610.3632.11.814.845.2317.072.5146.28-37.18DE跨7.5D右M-403.74-103.38-325.2-82.75-276.42-70.3419.261.088-430.18-442.1-418.96-421.7-348.87-398.95V314.1582.51305.3980.17305.3980.178.740.569478.71490.84468.2466.77425.93403.21跨间MDE330.0367.6381.16396.0497.3923.571.7611.59630.1600.1595.82564.32503.04EM230.0157.81164.7440.64140.0334.5446.293.181216.39222.89215.56207.55248.94128.58V-261.08-68.68-252.32-66.34-252.32-66.348.740.569-395.66-405.65-385.66-387.09-331.53-354.25层次跨度(m)截面内力按简支梁分析的梁端截面剪力设计值梁端剪力设计值调整内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后设计值计算配筋用内力控制值截面V抗风静力抗震五层BC跨7.50BM191.3196.55225.930.75169.45225.93BV321.62-32.98288.64383.95402.26351.030.85298.38402.26跨间MAB665.24688.75607.40.75455.55688.75跨间C左M416.01435.82393.440.75295.08435.82C左V-329.21-32.98-362.19471.33494.22428.850.85364.52494.22CD跨C右M360.41375.45380.110.75285.08380.11C右210 四川大学本科生毕业设计3.00V94.6113.6116.4015.7355.610.8547.2755.61跨间MBC345.67362.89306.460.75229.85362.89跨间D左M345.63363.38369.630.75277.22369.63D左V-94.61-4.397.075.2346.280.8539.3446.28DE跨7.50D右M421.7442.1398.950.75299.21442.1D右V329.2128.78357.99468.2490.84425.930.85362.04490.84跨间MDE600.1630.1564.320.75423.24630.1跨间EM215.56222.89248.940.75186.71248.94EV-321.6228.78-292.84387.09405.65354.250.85301.11405.65活载作用下梁跨间弯距放大系数:1.20组合①：1.2恒载+1.4活载组合②：1.35恒载+1.4×0.7活载210 四川大学本科生毕业设计组合③：1.2恒载+1.4×0.9（活载±风载）组合④：1.2(恒载+0.5活载)±1.3地震弯矩顺时针为正逆时针为负梁支座弯距调幅系数:0.85框架抗震等级:三级梁支座剪力放大系数:1.20层次　跨度(m)　截面　内力　调幅前支座边缘活载作用下跨间弯矩放大调幅后地震风静力组合抗风组合③抗震组合④恒载活载恒载活载恒载活载①①四层BC跨7.50BM-299.56-82.1-233.51-64.12-198.48-54.50106.546.970-314.8-321.36-298.06-315.63-132.37-409.38V264.271.91255.2969.57255.2969.5720.311.461403.75412.82395.85392.17374.49321.69跨间MAB268.8673.1787.80322.63105.3653.743.17534.66538.8524.21516.22520.23380.51C左M365.48103.45293.5183.63249.4871.2645.773.990399.14406.63394.19384.14401.63282.63V-287.9-79.28-278.99-76.94-278.99-76.9420.311.461-442.50-452.04-429.89-433.57-354.55-407.36CD跨3.00C右M-152.41-48.33-168.74-50.12-143.43-42.60114.429.961-231.76-235.38-213.32-238.34-48.93-346.42V-65.3-7.15-66.8-7.15-66.8-7.1576.286.641-90.17-97.19-80.8-97.5414.71-183.61跨间MCD257.1159.0570.86218.5450.1900332.51344.22325.49325.49292.36292.36D左M375.3369.77354.5067.98301.3357.78114.429.961442.49461.42446.95421.85545.01247.52V-83.31-7.15-81.81-7.15-81.81-7.1576.286.641-108.18-117.45-98.81-115.55-3.3-201.63DE跨7.5D右M-673.3-133.13-546.27-108.22-464.33-91.9945.773.990-685.98-717-668.08-678.13-552.89-671.89V508.1199.63494.6396.7494.6396.720.311.461728.94762.52717.24713.56677.98625.17跨间MDE465.4772.2386.68558.5686.6853.743.17791.62839783.48775.49792.14652.42EM470.3102.42366.2480.09311.368.08106.546.970468.88486.97468.12450.56552.91275.91210 四川大学本科生毕业设计V-416.24-89.33-402.76-86.4-402.76-86.420.311.461-604.27-628.4-590.34-594.02-508.75-561.56层次跨度(m)截面内力按简支梁分析的梁端截面剪力设计值梁端剪力设计值调整内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后设计值计算配筋用内力控制值截面V抗风静力抗震四层BC跨7.50BM315.63321.36409.380.75307.04409.38BV321.620.43322.05395.85412.82374.490.85318.32412.82跨间MAB524.21538.8520.230.75390.17538.8跨间C左M394.19406.63401.630.75301.22406.63C左V-329.210.43-328.78433.57452.04407.360.85346.26452.04CD跨3.00C右M238.34235.38346.220.75259.82346.42C右V978.0287.0297.5497.19183.610.85156.07183.61跨间MBC325.49344.22292.360.75219.27344.22跨间D左M446.95461.42545.010.75408.76545.01D左V-978.0269.02115.55117.45201.630.85171.39201.63210 四川大学本科生毕业设计DE跨7.50D右M678.13717671.890.75503.92678.13D右V528.8136.15564.96717.24762.52677.980.85576.28762.52跨间MDE783.48839792.140.75594.11839跨间EM468.12486.97552.910.75414.68552.91EV-490.0336.15-453.88594.02628.4561.560.85477.33628.4活载作用下梁跨间弯距放大系数:1.20组合①：1.2恒载+1.4活载组合②：1.35恒载+1.4×0.7活载组合③：1.2恒载+1.4×0.9（活载±风载）组合④：1.2(恒载+0.5活载)±1.3地震弯矩顺时针为正逆时针为负梁支座弯距调幅系数:0.85框架抗震等级:三级梁支座剪力放大系数:1.20210 四川大学本科生毕业设计层次　跨度(m)　截面　内力　调幅前支座边缘活载作用下跨间弯矩放大调幅后地震风静力组合抗风组合③抗震组合④恒载活载恒载活载恒载活载①①三层BC跨7.50BM-288.62-80.15-222.88-62.23-189.45-52.9144.5414.89-301.4-307.6-275.23-312.76-71.18-446.98V262.9771.68254.0669.34254.0669.3428.512.882401.95410.93395.87388.61385.54309.41跨间MAB276.674.5289.42331.92107.3070.417.4548.52553.25542.83524.18554.22371.15C左M363.75103.23291.4783.35247.7570.8569.316.722396.49403.9395.04378.10429.91249.71V-289.13-79.51-280.22-77.17-280.22-77.1728.512.882-444.3-453.92-429.87-437.13-345.5-419.63CD跨3.00C右M-156.75-48.87-172.09-50.54-146.28-42.96173.4716.781-235.68-239.58-208.52-250.81241.2-426.82V-61.36-6.69-62.86-6.69-62.86--6.69115.656.349-84.8-91.42-75.86-91.8670.9-229.79跨间MCD255.5458.9170.69217.2150.0700395.55415.288.5488.54290.69290.69D左M367.8468.9534867.28295.857.19173.4716.781435.03455.38448.16405.88614.79163.76V-79.36-6.69-77.86-6.69-77.86-6.69115.656.349-102.8-111.67-93.86-109.8652.9-247.8DE跨7.5D右M-676.29-142.97-549.33-117.72-466.93-100.0669.316.722-700.4-728.41-677.92-694.86-530.25-710.46V507.85101.02494.3798.09494.3798.0728.512.882730.05763.51720.57713.31689.15615.02跨间MDE461.865.7278.86554.1678.8670.417.4775.4825.4773.68755.03803.84620.78EM475.22101.81371.179.83315.4467.86144.5414.89473.53492.35482.79445.27607.15231.34V-416.5-87.94-403.02-85.01-403.02-85.0128.512.882-602.64-627.39-587.11-594.37-497.57-571.69210 四川大学本科生毕业设计层次跨度(m)截面内力按简支梁分析的梁端截面剪力设计值梁端剪力设计值调整内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后设计值计算配筋用内力控制值截面V抗风静力抗震三层BC跨7.50BM312.76307.6446.980.75335.24446.98BV321.622.68324.3395.87410.93385.540.85327.71410.93跨间MAB542.83553.25554.220.75415.67554.22跨间C左M395.04403.9429.910.75322.43429.91C左V-329.212.68-326.53437.13453.92345.50.85293.68453.92CD跨3.00C右M250.81239.58426.820.75320.12426.82C右V912.5721.5791.8691.42229.790.85195.32229.79跨间MBC88.54415.2290.690.75218.02415.2跨间D左M448.16455.38614.790.75461.09614.79D左V-912.573.57109.86111.67247.80.85210.63247.8DE跨D右M694.86728.41710.460.75532.85728.41D右210 四川大学本科生毕业设计7.50V528.8119.06547.87720.57763.51689.150.85585.78763.51跨间MDE773.68825.4803.840.75602.88825.4跨间EM482.79492.35607.150.75455.36492.35EV-490.0319.06-470.97594.37627.39571.690.85485.94627.39活载作用下梁跨间弯距放大系数:1.20组合①：1.2恒载+1.4活载组合②：1.35恒载+1.4×0.7活载组合③：1.2恒载+1.4×0.9（活载±风载）组合④：1.2(恒载+0.5活载)±1.3地震弯矩顺时针为正逆时针为负梁支座弯距调幅系数:0.85框架抗震等级:三级梁支座剪力放大系数:1.20层次　跨度(m)　截面　内力　调幅前支座边缘活载作用下跨间弯矩放大调幅后地震风静力组合抗风组合③抗震组合④恒载活载恒载活载恒载活载①②210 四川大学本科生毕业设计二层BC跨7.50BM-291.02-80.21-225.23-62.29-191.45-52.95175.1620.652-303.87-310.35-270.44-322.48-33.80-489.22V263.1871.68254.2769.34254.2769.3434.724.991402.2411.22398.78386.20391.86301.59跨间MAB274.7574.4689.35329.7107.2284.8910.06545.75550.17542.74518.74570.33349.62C左M364.6103.3292.3783.42248.5170.9185.239.523397.49404.98399.56375.56451.56229.96V-288.92-79.51-280.01-77.17-280.01-77.1734.724.991-444.05-453.64-426.96-439.53-337.18-427.45CD跨3.00C右M-152.29-48.23-167.78-49.90-142.61-42.42213.0723.774-230.52-234.1-212.9-236.2680.41-473.58V-61.97-6.69-63.47-6.69-63.47-6.69142.059.27-85.53-92.24-72.91-96.27104.49-264.84跨间MCD25258.2769.92214.249.5300326.38337.7187.8587.85286.76286.76D左M365.268.31345.2166.64293.4356.64213.0723.774431.41451.64453.44393.53663.09109.11V-79.97-6.69-78.47-6.69-78.47-6.69142.059.27-103.53-112.49-90.91-114.2786.49-282.84DE跨7.5D右M-676.66-133.17-549.54-108.52-467.11-92.2485.239.523-689.67-721-664.76-688.75-505.08-726.68V507.3898.6493.995.67493.995.6734.724.991726.62760.52719.51706.94695.22604.95跨间MDE460.2169.7283.66552.25100.3984.8910.06803.25843.92810.87776.52833.29612.58EM479.16102.66374.9280.32318.6868.27175.1620.652478497.12494.46442.41651.09195.67V-416.97-89.36-403.49-86.43-403.49-86.4334.724.991-605.19-629.41-586.8-599.38-490.91-581.18210 四川大学本科生毕业设计层次跨度(m)截面内力按简支梁分析的梁端截面剪力设计值梁端剪力设计值调整内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后设计值计算配筋用内力控制值截面V抗风静力抗震二层BC跨7.50BM322.48310.35489.220.75366.92489.22BV321.625.92327.54398.78411.22391.860.85333.08411.22跨间MAB542.74550.17570.330.75427.75570.33跨间C左M399.56404.98451.560.75338.67451.56C左V-329.215.92-323.29439.53453.64427.450.85363.33453.64CD跨3.00C右M236.26234.1473.580.75355.19473.58C右V9-83.38-74.3996.2792.24264.840.85225.11264.84跨间MBC87.85337.71286.760.75215.07337.71跨间D左M453.44451.64663.090.75497.32663.09D左V-9-83.38-92.38114.27112.49282.840.85240.41282.84DE跨7.50D右M688.75721726.680.75545.01726.68D右V528.81-11.88516.93719.51760.52695.220.85590.94760.52跨间MDE810.87843.92833.290.75624.97843.92跨间EM494.46497.12651.090.75488.32651.09E210 四川大学本科生毕业设计V-490.03-11.88-501.91599.38629.41581.180.85494.0629.41活载作用下梁跨间弯距放大系数:1.20组合①：1.2恒载+1.4活载组合②：1.35恒载+1.4×0.7活载组合③：1.2恒载+1.4×0.9（活载±风载）组合④：1.2(恒载+0.5活载)±1.3地震弯矩顺时针为正逆时针为负梁支座弯距调幅系数:0.85框架抗震等级:三级梁支座剪力放大系数:1.20层次　跨度(m)　截面　内力　调幅前支座边缘活载作用下跨间弯矩放大调幅后地震风静力组合抗风组合③抗震组合④恒载活载恒载活载恒载活载①②一层BC跨BM-248.25-68.43-183.66-50.86-156.11-43.23208.633.961-126.81-168.38-199.01-284.5957.91-484.45210 四川大学本科生毕业设计7.50V258.3870.3249.4767.96249.4767.9641.017.698394.51403.39130.69111.29393.45286.83跨间MAB305.0482.6599.18366.05119.0280.6617.37605.89610.81611.11567.34615.53405.81C左M357.85101.87284.4281.65241.7669.498.9513.9387.27394.39395.07360.04460.39203.12V-293.72-80.89-284.81-78.55-284.81-78.5541.017.698-451.74-461.47-431.05-450.44-335.59-442.22CD跨3.00C右M-184.44-56.94-201.6-58.82-171.36-50247.3634.70-275.63-280.34-224.91-312.3585.94-557.2V-68.62-7.52-70.12-7.52-70.12-7.52164.9123.13-94.67-102.03-64.48-122.76125.73-303.04跨间MCD294.0868.2281.86249.9757.9900381.15394.29373.03373.03334.76334.76D左M417.6379.51395.9577.63354.9965.99247.3634.70518.37543.91552.86465.41787.15144.01V-86.73-7.52-84.83-7.52-84.83-7.52164.9123.13112.32121.89-81.65-139.94108.08-320.69DE跨7.5D右M-668.2-131.68-539.3-106.33-458.41-90.3898.9513.9-676.62707.43-646.46-681.48-475.69-732.96V515.6101.42502.1298.49502.1298.4941.017.698740.43774.38736.34716.94714.95608.33跨间MDE490.0477.9893.58588.0593.5880.6617.37836.67885.58845.46801.68866.67656.95EM409.0187.55306.8265.67260.856.07208.633.961391.46407.03426.4340.82617.7875.42V-408.75-87.54-395.27-84.61-395.27-84.6141.017.698-592.78-616.53-571.23-590.63-471.78-578.40层次跨度(m)截面内力按简支梁分梁端剪力设计值调内力设计绝对值考虑抗震计算配筋用截面210 四川大学本科生毕业设计析的梁端截面剪力设计值整抗力调整系数抗力调整后设计值内力控制值V抗风静力抗震一层BC跨7.50BM284.59168.38484.450.75363.34484.45BV321.623.78325.4130.69403.39393.450.85334.43403.39跨间MAB611.11610.81615.530.75461.65615.53跨间C左M395.07394.39460.390.75345.29460.39C左V-329.213.78-325.43450.44461.47442.220.85375.89461.47CD跨3.00C右M312.35280.34557.20.75417.9557.2C右V9-101.18-92.18122.76102.03303.040.85257.58303.04跨间MBC373.03394.29334.760.75251.07394.29跨间D左M522.86543.91787.150.75590.36787.15D左V-9-101.18-110.18139.94121.89320.690.85272.59320.69DE跨7.50D右M681.48707.43732.960.75549.72732.96D右V528.8118.1546.91736.34774.38714.950.85607.71774.38跨间MDE845.46885.58866.670.75650.0885.58跨间EM426.4407.03617.780.75463.34463.34EV-490.0318.1-471.93590.63616.53578.40.85491.64616.53210 四川大学本科生毕业设计荷载作用下KJ-3的内力计算B柱组合①：1.2恒载+1.4活载组合②：1.35恒载+1.4×0.7活载弯矩顺时针为正逆时针为负组合③：1.2恒载+1.4×0.9（活载±风载）组合④：1.2(恒载+0.5活载)±1.3地震表7.4层次柱高截面内力恒载活载地震静力组合抗风组合抗震组合抗震内力调整内力设计绝对值抗力调整考虑抗震抗力调整后的设计值计算配筋用内力控制值210 四川大学本科生毕业设计(m)风③④系数①②静力抗震抗风五层3.9柱顶M208.3555.16-3.181-46.29327.24335.33315.51323.53222.88343.23293.71335.33343.23323.530.80274.58335.33N384.2489.12-0.569-8.74585.86606.06572.66574.1503.2525.92606.06525.92574.10.80420.74606.06V-94.87-25.381.3319.37-149.38-152.95-144.15-147.5-103.89-154.25-182.65152.95182.65147.050.85155.25182.65柱底M161.6343.81-1.999-29.25255.29261.13246.64251.68182.22258.27283.29261.13283.29251.680.80226.63261.13N411.8689.12-0.569-8.74619643.35605.81607.24536.34559.07643.45559.07607.240.80447.26643.35V-94.87-25.381.3319.37-149.38-152.95-144.15-147.5-103.89-154.25-190.35152.95190.35147.50.85161.8190.35四层3.9柱顶M138.9438.3-4.971-77.29220.35225.10208.72221.2589.23290.19283.29225.1290.19221.250.80232.15290.19N858.6181.8-2.03-29.051284.81337.271256.831261.951101.641177.071337.271177.171261.950.80941.741337.27V-72.63-20.022.9233.03-115.18-117.67-108.7-116.06-56.23-142.11-178.69117.67178.69116.060.85151.89178.69柱底M144.3139.78-6.433-51.53228.85233.79215.19231.4130.05264.03290.54233.79290.54231.40.80232.43290.54N886.22181.8-2.03-29.051317.981374.561289.971295.091134.781210.311374.561210.311295.090.80968.251374.56V-72.63-20.022.9233.03-115.18-117.67-108.7116.06-56.23-142.11-178.69117.67178.69116.060.85151.89178.69层次柱高(m)截面内力恒载活载地震静力组合抗风组合③抗震组合抗震内力调整内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的设计值计算配筋用内力控制值210 四川大学本科生毕业设计风①②①②静力抗震抗风三层3.9柱顶M144.3139.78-8.457-93.01228.86233.80212.64233.9576.13317.95290.54233.80317.95233.950.80254.36317.95N1331.73274.25-4.912-57.561982.032066.61937.441949.8216687.81837.452066.61837.451949.820.801469.962066.6V-73.65-20.34.4645.46-116.8-119.32-108.34-119.58-41.46-159.66-195.67119.32195.67119.580.85166.32195.67柱底M142.9139.4-8.948-76.49226.65231.54209.86232.4195.7294.57317.99231.54317.99232.410.80254.39317.99N1359.35274.25-4.912-57.562015.172103.891970.591982.961720.941870.62103.891870.61982.960.801496.482103.89V-73.65-20.34.4645.46-116.8-119.32-108.34-119.58-41.46-159.66-195.67119.32195.67119.580.85166.32195.67二层3.9柱顶M148.1240.83-11.704-98.67234.91239.98214.44243.9473.97330.51317.99239.98330.51243.940.80264.41330.51N1805.07366.7-9.903-92.282679.462796.212615.652640.602266.142506.072796.212506.072640.60.802004.862796.21V-81.44-22.456.050.6-129.16-131.95-118.46-133.58-45.42-176.98-212.37131.95212.37133.580.85180.51212.37柱底M169.4946.72-11.704-98.67268.8274.6247.51277.0103.15359.69314.89274.6359.69277.00.80287.75359.69N1832.69366.7-9.903-92.182712.612833.502648.792673.752299.282539.212833.52539.212673.750.802031.372833.5V-81.44-22.456.050.6-129.16-131.95-118.46-133.58-45.42-176.98-212.37131.95212.37133.580.85180.51212.37一层5.7柱顶M78.7621.71-22.257-110.43124.91127.6093.82149.91-36.62250.5314.89127.6314.89149.910.80251.91314.89N2273.61460.26-17.601-133.293372.703520.433286.083330.442831.213177.773520.433177.773330.440.802542.223520.43V-28.12-7.759.6360.53-44.59-45.56-31.38-55.6440.3-117.08-179.3645.56179.3655.640.85152.46179.36柱M39.3610.85-18.202-143.7862.4263.7750.5771.24-133.17240.66312.8663.77312.8671.240.80250.29312.86210 四川大学本科生毕业设计底N2304.03460.26-17.601-133.293409.23561.503322.593366.942867.723214.273561.53214.273366.940.8022571.423561.5V-28.12-7.759.6360.53-44.59-45.56-31.38-55.6440.3-117.08-179.3645.59179.3655.640.85152.46179.36C柱组合①：1.2恒载+1.4活载组合②：1.35恒载+1.4×0.7活载弯矩顺时针为正逆时针为负组合③：1.2恒载+1.4×0.9（活载±风载）组合④：1.2(恒载+0.5活载)±1.3地震层次柱高(m)截面内力恒载活载风地震静力组合抗风组合③抗震组合④抗震内力调整内力设计绝对值抗力调整系数γre考虑抗震抗力调整后的设计值计算配筋用内力控制值①②静力抗震抗风210 四川大学本科生毕业设计五层3.9柱顶M-119.73-32.65-3.80-67.41-189.39-193.63-189.61-180.02-250.13-74.87-72.42193.63250.13189.610.80200.1250.13N504.38131.8-1.241-23.36789.78810.08769.76772.89653.97714.7810.08714.7772.890.80571.76714.7V58.6715.572.1731.592.2094.4692.7687.29120.738.8144.694.46144.692.760.85122.91144.6柱底M-109.09-28.06-4.648-55.44-170.19-174.77-172.12-160.41-219.82-75.67-39.14174.77219.82172.120.80195.86219.82N532131.8-1.241-23.36822.92847.36802.90806.03687.11747.85847.36747.85806.030.80598.28847.36V58.6715.572.1731.592.2094.4692,7687.29120.738.8144.694.46144.692.760.85122.91144.6四层3.9柱顶M-103.99-27.05-9.303-104.75-162.66-166.9-170.59-147.15-277.19-4.84-39.14166.9277.19170.590.80221.75277.19N1113.64218.23-6.421-79.331641.891717.281603.371619.551364.181570.441717.281570.441619.550.801256.351717.28V53.5913.916.2069.8383.7885.9889.6574.02163.43-18.13190.9885.98190.9889.650.85162.33190.98柱底M-105-27.18-9.303-104.75-164.05-168.39-171.97-148.53-278.48-6.13-1.85168.39278.48171.970.80222.78278.48N1141.26218.23-6.421-79.331675.031754.571636.391652.571397.321603.581754.571603.581652.570.801282.861754.57V53.5913.916.2069.8383.7885.9889.6574.02163.43-18.13190.9885.98190.9889.650.85162.33190.98层次柱高(m)截面内力恒载活载风地震静力组合抗风组合③抗震组合④抗震内力调整内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的设计值计算配筋用内力控制值①②静力抗震抗风三层3.9柱顶M-105-27.18-14.20-137.83-164.05-168.39-178.14-142.35-321.4936.87-1.85168.39321.49178.140.80257.19321.49N1720.19353.04-9.888-166.472558.482668.242496.62521.522059.642492.462668.242492.462521.520.801993.972668.24210 四川大学本科生毕业设计V53.7213.939.4791.5383.9786.1793.9570.08191.81-46.17197.6586.17197.6593.950.85168.0197.65柱底M-104.5-27.14-14.20-137.83-163.4-167.67-177.49-141.70-320.8637.5-14.31167.67320.86177.490.80256.69320.86N1747.81353.04-9.888-166.472591.632705.522529.742554.662092.792525.612705.522525.612554.660.802020.492705.52V53.7213.939.4791.5383.9786.1793.9570.08191.81-46.17197.6586.17197.6593.950.85168.0197.65二层3.9柱顶M-105.51-27.43-19.096-160.47-165.01-169.32-185.23-137.11-351.6865.54-14.31169.32351.68177.490.80281.34351.68N2327.14487.85-14.167-273.83475.563619.733389.413425.112719.343441.223619.733441.222554.660.802752.983619.73V56.0814.5712.7382.2987.6989.99101.6969.61183.02-30.94219.6289.99219.0293.950.85186.17219.02柱底M-113.19-29.39-19.096-160.47-176.97-181.61-196.92-148.8-362.0755.15-62.93181.61362.07185.230.80289.66362.07N2354.76487.85-14.167-273.83508.73657.023422.553458.252762.483474.363657.023474.363425.110.802779.493657.02V56.0814.5712.7382.2987.6989.99101.6969.61183.02-30.94219.6289.99219.02101.690.85186.68219.62一层5.7柱顶M-60.23-15.33-29.504-185.84-93.74-96.33-128.77-54.42-323.07160.12-62.9396.33323.07128.770.80258.46323.07N2945.54713.28-29.6-397.74533.244675.494396.074470.693445.614479.634675.494479.634470.690.803583.74675.49V21.515.4712.7798.4533.4734.4048.7916.61157.08-98.89217.3534.4217.3548.790.85184.75217.35柱底M-30.12-7.66-24.129-227.64-46.87-48.17-76.2-15.4-336.67255.19437.6748.17437.6776.20.80350.14437.67N2975.96713.2829.6-397.74569.744716.564507.184432.593482.114516.134716.564516.134507.180.803612.94716.56V21.515.4712.7798.4533.4734.4048.7916.61157.08-98.89217.3534.4217.3548.790.85184.75217.35210 四川大学本科生毕业设计D柱组合①：1.2恒载+1.4活载组合②：1.35恒载+1.4×0.7活载弯矩顺时针为正逆时针为负组合③：1.2恒载+1.4×0.9（活载±风载）组合④：1.2(恒载+0.5活载)±1.3地震层次柱高(m)截面内力恒载活载风地震静力组合抗风组合③抗震组合④抗震内力调整内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的设计值计算配筋用内力控制值①②静力抗震抗风五层3.9柱顶M136.2234.1-3.803-67.41211.20217.32201.64211.2296.29271.5694.21217.32271.56211.220.80217.25271.56N509.89131.481.24123.36795.94817.20779.1775.97721.12660.39817.2721.12779.10.80576.9817.2V-71.34-16.772.1731.5-109.09-112.74-104-109.47-54.72-136.62-162.24112.74162.24109.470.85137.9162.24柱底M14231.31-4.648-55.44214.23222.38203.99215.71122.66255.71111.79222.38255.71215.710.80204.57255.71N537.51131.481.24123.36829.08854.49812.24809.11754.27693.53854.49754.27812.240.80603.42854.49210 四川大学本科生毕业设计V-71.34-16.772.1731.5-109.09-112.74-104-109.47-54.72-136.62-162.24112.74162.24109.470.85137.9162.24四层3.9柱顶M155.9732.06-9.303-104.75232.05241.98215.84239.2870.23342.58111.79241.98342.58239.280.80274.06342.58N1395.08291.716.24179.332082.492169.232049.742033.561952.251945.992169.231952.252049.740.801561.82169.23V-79.54-16.454.7753.72-118.48-123.5-110.16-122.1935.48-175.15-210.18123.5210.18122.190.85178.65210.18柱底M154.2232.08-9.303-104.75229.98239.64213.76237.2168.14340.49177.47239.64340.49237.210.80272.39340.49N1422.7291.716.42179.332115.632206.522082.892066.701985.41779.142206.521985.42082.890.801588.322206.52V-79.54-16.454.7753.72-118.48-123.5-110.16-122.1935.48-175.15-210.18123.5210.18122.190.85178.65210.18层次柱高(m)截面内力恒载活载风地震静力组合抗风组合③抗震组合抗震内力调整内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的设计值计算配筋用内力控制值①②静力抗震抗风三层3.9柱顶M154.2232.08-14.20-137.83229.98239.64207.59243.3825.13383.49177.47239.64383.49243.380.80306.79383.49N2273.06452.879.888166.473361.693512.443310.753285.833215.812782.983512.443215.813310.750.802572.653512.44V-79.03-16.447.2891.89-117.85-122.80-106.38-124.7214.76-224.16-211.29122.8224.16124.720.85190.54224.16柱底M15432.03-14.20-137.83229.64239.29207.7243.0524.84303.241.3241.68303.2243.050.80242.56303.2N2300.68452.879.888166.473394.833549.733343.893318.973292.232772.844857.523292.233343.890.802633.783549.73V-79.03-16.447.2891.89-117.85-122.80-106.38-124.7214.76-224.16-211.29128.37224.16124.720.85190.54224.16二3.9柱M155.7732.03-19.096-160.47231.77241.68203.22251.34-2.47414.7541.3259.0414.75251.340.80331.8414.75210 四川大学本科生毕业设计层顶N3154.18611.6114.167273.84641.274857.524573.54537.84507.923796.044894.814507.924573.50.803606.344857.52V-82.69-17.089.7982.29-123.14-128.37-108.41-133.08-2.5-216.45-259.75128.37259.75133.080.85220.79259.75柱底M166.7434.59-19.096-160.47248.51259219.61267.7312.23429.4535.22259429.45267.730.80282.24429.45N3181.8611.6114.167273.84674.414894.814606.644570.944541.073829.194894.814541.074570.940.804673.44894.81V-82.69-17.089.7982.29-123.14-128.37-108.41-133.08-2.5-216.45-259.75128.37259.75133.080.85171.05259.75一层5.7柱顶M83.8317.68-29.504-185.84125.35130.585.70160.05-130.39352.835.22130.5352.8160.050.80365.6352.8N4050.2877429.6397.75943.946226.45872.875798.285841.754807.736226.45841.755872.870.804702.66226.4V-29.94-6.3112.7798.45-44.76-46.60-27.79-59.9788.27-167.7-201.2446.60201.2459.970.85171.05201.24柱底M41.928.84-24.129-227.6462.6865.2698.7424.15-240.32351.54457.065.2645798.740.80365.6457N4080.777429.6397.75980.446267.475909.385834.785878.254844.236267.475878.255909.380.804702.66267.47V-29.94-6.3112.7798.45-44.76-46.60-27.29-59.9788.27-167.7-201.2446.60201.2459.970.85171.05201.24E柱210 四川大学本科生毕业设计组合①：1.2恒载+1.4活载组合②：1.35恒载+1.4×0.7活载弯矩顺时针为正逆时针为负组合③：1.2恒载+1.4×0.9（活载±风载）组合④：1.2(恒载+0.5活载)±1.3地震层次柱高(m)截面内力恒载活载风地震静力组合抗风组合③抗震组合④抗震内力调整内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的设计值计算配筋用内力控制值①②静力抗震抗风五层3.9柱顶M-230.01-57.81-3.181-46.29-356.95-367.17-352.86-344.84-370.88-250.52323.62367.17370.88352.860.80296.7370.88N386.5189.450.5698.74589.04609.45577.24575.80528.84506.12609.45528.84577.240.80423.07609.45V117.9128.121.3319.37180.86186.74178.6175.25183.55133.18225.22186.74225.22178.60.85191.44225.22柱底M-229.83-51.87-1.999-29.25-348.41-361.1-343.67-338.63-344.94-268.89316.53361.1344.94343.670.80275.95361.1N414.1389.450.5698.74622.19646.74610.38608.95561.99539.26646.74561.99610.380.80449.59646.74V117.9128.121.3319.37180.86186.74178.6175.25183.55133.18225.22186.74225.22178.60.85191.44225.22四层3.9柱顶M-240.47-50.55-4.971-77.29-359.33-374.17-358.52-345.99-419.37-218.42316.53374.17419.37358.520.80335.5419.37N1053.37204.732.0329.051550.671622.681524.561519.451424.651349.121622.681424.65154.560.801139.721622.68V122.5826.012.9233.03183.51190.97183.55176.19205.64119.76250.47190.97250.47183.550.85212.9250.47柱M-237.61-50.9-6.433-51.53-356.39-370.66-357.37-341.16-382.66-248.68-394.65370.66394.65357.370.80315.72394.65210 四川大学本科生毕业设计底N1080.99204.732.0329.051583.811659.97155.711552.591457.791382.261659.971457.791552.590.801166.231659.97V122.5826.012.9233.03183.51190.97183.55176.19205.64119.76250.47190.97250.47183.550.85212.9250.47层次柱高(m)截面内力恒载活载风地震静力组合抗风组合抗震组合抗震内力调整内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的设计值计算配筋用内力控制值静力抗震抗风三层3.9柱顶M-237.61-50.9-8.457-93.01-356.39-370.66-359.92-338.61-462.89-221.07-394.05370.66462.89359.920.80370.31462.89N1720.49318.624.91257.562510.662634.912472.242459.862330.592180.932634.912330.592472.240.801864.472634.91V121.2626.044.4643.46181.97189.22183.94172.70217.63104.64272.65189.22272.65183.940.85231.75272.65柱底M-235.31-50.65-8.948-76.49-353.28-367.31-357.47-344.92-412.2-213.33-423.21367.31423.21357.470.80338.92423.21N1748.11318.624.91257.562543.82672.22505.3824932363.732214.082672.22363.732505.380.801890.982672.2V121.2626.044.4643.46181.97189.22183.94172.7217.63104.64272.65189.22272.65183.940.85231.75272.65二层3.9柱顶M-243.84-52.49-11.704-98.67-366.09-380.62-373.49-344-452.37-195.83-423.21380.62452.37373.490.80361.9452.37N2388.08433.939.90392.283473.23649.163424.933399.973246.023006.093649.163246.023424.930.802596.823649.16V134.0728.796.065.78201.19209.21204.77189.6263.6792.64292.72209.21292.72204.770.85248.81292.72柱底M-279.02-59.79-11.704-98.67-418.53-435.27-424.91-395.41-498.97-242.43-401.56435.27498.97424.910.80399.18498.97N2415.70433.939.90392.283506.343686.453458.073433.113279.163039.233686.453279.163458.070.802623.333686.45V134.0728.796.065.78201.19209.21204.77189.6263.6792.64292.72209.21292.72204.770.85248.81292.72210 四川大学本科生毕业设计一层5.7柱顶M-129.99-27.77-22.257-110.43-194.87-202.7-219.02-162.93-316.21-29.09-401.56202.7401.56219.020.80321.25401.56N3047.45547.4217.601133.294423.334650.534368.874324.514158.673812.124650.534158.674368.870.803326.944650.53V46.4310.149.6360.5369.9172.6280.6356.36140.49-16.89216.4372.62216.4380.630.85183.97216.43柱底M-65-14.83-18.202-143.78-98.76-102.28-119.62-73.75-273.81100.02-355.95102.28355.95119.620.80284.76355.95N3077.87547.4217.601133.294459.834691.64405.374361.024195.173848.624691.64195.174405.370.803356.144691.6V46.4310.149.6360.5369.9172.6280.6356.36140.49-16.89216.4372.62216.4380.630.85183.97216.43210 四川大学本科生毕业设计6框架梁截面设计6.1相关规范抗震规范6.3.3梁的钢筋配置，应符合下列各项要求：1、梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%，且计入收压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.352、梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.33、梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应按表6.3.3采用，当梁端纵向受拉钢筋的配筋率大于2.%时，表中箍筋最小直径数值应增大2mm。表6.3.3梁端箍筋加密区的长度、箍筋的最大间距和最小直径抗震等级加密区长度（采用较大值）（mm）箍筋最大间距（采用最小值）（mm）箍筋最小直径（mm）一2，500，6d，10010二1.5，500，8d，1008三1.5，500，8d，1508四1.5，500，8d，1506注：1d为纵向钢筋直径，为梁截面高度；26箍筋直径大于12mm、数量不少于4肢且肢距不大于150mm时，一、二级的最大间距应允许适当放宽，但不得大于150mm。6.2梁的正截面受弯承载力计算以第5层为例进行配筋。6.2.1BC跨①下部钢筋整跨最大正弯矩在跨中，210 四川大学本科生毕业设计按T型截面计算为第一类T型截面实配432=3217②B支座最大负弯矩，梁端按双筋截面设计，下部钢筋为432梁端上部钢筋选用418=1017(满足要求)③C支座最大负弯矩，210 四川大学本科生毕业设计梁端按双筋截面设计，下部钢筋为432梁端上部钢筋选用425=1964(满足要求)6.2.2CD跨①下部钢筋此跨没有正弯矩，所以下部钢筋按最小配筋率进行配筋。实配414=615②C支座最大负弯矩，梁端按双筋截面设计，下部钢筋为414(满足要求)210 四川大学本科生毕业设计梁端上部钢筋选用428=2463(满足要求)6.2.3DE跨①下部钢筋整跨最大正弯矩在跨中，按T型截面计算为第一类T型截面实配432=3217②B支座最大负弯矩，梁端按双筋截面设计，下部钢筋为432210 四川大学本科生毕业设计梁端上部钢筋选用425=1964(满足要求)③C支座最大负弯矩，梁端按双筋截面设计，下部钢筋为432梁端上部钢筋选用425=1964(满足要求)6..3梁的斜截面受剪承载力计算6.3.1BC跨复合梁的截面尺寸，210 四川大学本科生毕业设计，(满足要求)确定是否需要按计算配置腹筋，需按计算配置箍筋，《规范》规定，对截面高度h>300mm的梁仍应沿梁全长设置箍筋。选用双肢箍8@150满足要求故B和C支座左选用8@150(2)，加密区长度为1200mm。在主次梁交界处，设置8@100(2)的加密箍筋。6.3.2CD跨复合梁的截面尺寸，，(满足要求)确定是否需要按计算配置腹筋，需配置箍筋，《规范》规定，对截面高度h>300mm的梁仍应沿梁全长设置箍筋。选用双肢箍8@150210 四川大学本科生毕业设计满足要求故B和C支座左选用8@150(2)，加密区长度为1200mm。在主次梁交界处，设置8@100(2)的加密箍筋。6.3.3DE跨复合梁的截面尺寸，，(满足要求)确定是否需要按计算配置腹筋，需配置箍筋，《规范》规定，对截面高度h>300mm的梁仍应沿梁全长设置箍筋。选用双肢箍8@150满足要求故B和C支座左选用8@150(2)，加密区长度为1200mm。在主次梁交界处，设置8@100(2)的加密箍筋。这里仅以第五层梁为例，说明计算方法，其他各层梁的计算方法同上。210 四川大学本科生毕业设计7框架柱截面设计7.1相关规范抗震规范6.3.7柱的钢筋配置，应符合下列各项要求：1、柱纵向钢筋的最小总配筋率应按表6.3.7-1采用，同时每一侧配筋率不应小于0.2%；表6.3.7-1柱截面纵向钢筋的最小总配筋率（百分率）类别抗震等级一二三四中柱和边柱0.9（1.0）0.7（0.8）0.6（0.7）0.5（0.6）角柱和框支柱1.10.90.80.7注：1表中括号内数值用于框架结构的柱；2钢筋强度标准值小于400时，表中数值应增加0.1，钢筋强度标准值为400时，表中数值增加0.05；3混凝土强度等级高于C60时，上述数值应相应增加0.1。2、柱箍筋在规定的范围内应加密，加密区的箍筋间距和直径，应符合下列要求：1）一般情况下，当抗震等级为三级时，箍筋的最大间距采用8d，150（柱根100）的较小值，最小直径为8mm；2）三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时，箍筋最小直径应允许采用6mm；3）框支柱和剪跨比不大于2的柱，箍筋间距不应大于100mm；3、由抗震规范6.3.5和6.3.6规定：柱的剪跨比>2，轴压比<0.85。7.2本框架信息1．材料：柱混凝土用C30210 四川大学本科生毕业设计钢筋主筋用HRB400，箍筋用HRB400级钢筋。2．从内力组合表中找出三种组合：及相应的、V，及相应的M、V，及相应的，V3．柱配筋计算说明：（1）边柱中柱（2）ea取20mm和中的较大值，则ea=20mm（3）底层柱计算长度1.0H，其余各层柱1.25H（4），7.3第五层B柱7.3.1正截面配筋根据A柱的内力组合表，与柱端组合弯矩的调整值比较后选出最不利内力进行配筋计算a、及相应的、V柱的计算长度为附加偏心距210 四川大学本科生毕业设计偏心距增大系数，长柱，要考虑纵向弯曲的影响，取因为，所以取判断偏心受压类型，大偏心受压配筋计算，受压钢筋不屈服mm每侧可配425，==1964mm2验算配筋率一侧纵筋全部纵筋210 四川大学本科生毕业设计满足要求b、及相应的，V柱的计算长度为附加偏心距偏心距增大系数，长柱，要考虑纵向弯曲的影响，取因为，所以取判断偏心受压类型210 四川大学本科生毕业设计，大偏心受压配筋计算，受压钢筋不屈服mm每侧可配425，==1964mm2验算配筋率一侧纵筋全部纵筋满足要求c、及相应的，V此种组合和第一种组合相同，故不再详述。综上选用425=19647.3.2斜截面配筋五层柱B的剪力设计值可以由前面的内力组合剪力表中查得，验算截面尺寸210 四川大学本科生毕业设计(满足要求)验算是否需要计算配箍筋，取与相应的轴力故需要按计算要求配置箍筋计算箍筋选用10双肢箍，一层柱A轴压比0.99，查表得最小配箍特征值为0.20，由公式计算可得最小体积配筋率为加密区选配井字箍，3肢10@100加密区位置及长度按规范要求确定，柱端加密长度为210 四川大学本科生毕业设计非加密区还应满足，故箍筋取10@100(3)7.4第五层C柱7.4.1正截面配筋根据A柱的内力组合表，与柱端组合弯矩的调整值比较后选出最不利内力进行配筋计算a、及相应的、V柱的计算长度为附加偏心距偏心距增大系数，长柱，要考虑纵向弯曲的影响，取因为，所以取210 四川大学本科生毕业设计判断偏心受压类型，大偏心受压配筋计算，受压钢筋不屈服mm每侧可配418，==1017mm2验算配筋率一侧纵筋全部纵筋满足要求b、及相应的，V210 四川大学本科生毕业设计柱的计算长度为附加偏心距偏心距增大系数，长柱，要考虑纵向弯曲的影响，取因为，所以取判断偏心受压类型，大偏心受压配筋计算，受压钢筋不屈服mm210 四川大学本科生毕业设计每侧可配414，==615mm2验算配筋率一侧纵筋全部纵筋不满足要求，故需按构造配筋重新选配418，==1017mm2c、及相应的，V此种组合和第一种组合相同，故不再详述。综上选用418=10177.4.2斜截面配筋五层柱C的剪力设计值可以由前面的内力组合剪力表中查得，验算截面尺寸(满足要求)验算是否需要计算配箍筋210 四川大学本科生毕业设计，取与相应的轴力故不需要按计算要求配置箍筋选用10双肢箍，一层柱A轴压比0.99，查表得最小配箍特征值为0.20，由公式计算可得最小体积配筋率为加密区选配井字箍，3肢10@100加密区位置及长度按规范要求确定，柱端加密长度为非加密区还应满足，故箍筋取10@100(3)7.5第五层D柱7.5.1正截面配筋根据A柱的内力组合表，与柱端组合弯矩的调整值比较后选出最不利内力进行配筋计算a、及相应的、V210 四川大学本科生毕业设计柱的计算长度为附加偏心距偏心距增大系数，长柱，要考虑纵向弯曲的影响，取因为，所以取判断偏心受压类型，大偏心受压配筋计算，受压钢筋不屈服mm210 四川大学本科生毕业设计每侧可配418，==1017mm2验算配筋率一侧纵筋全部纵筋满足要求b、及相应的，V柱的计算长度为附加偏心距偏心距增大系数，长柱，要考虑纵向弯曲的影响210 四川大学本科生毕业设计，取因为，所以取判断偏心受压类型，大偏心受压配筋计算，受压钢筋不屈服mm每侧可配414，==615mm2验算配筋率一侧纵筋全部纵筋不满足要求，故需按构造配筋重新选配418，==1017mm2210 四川大学本科生毕业设计c、及相应的，V此种组合和第一种组合相同，故不再详述。综上选用418=10177.5.2斜截面配筋五层柱C的剪力设计值可以由前面的内力组合剪力表中查得，验算截面尺寸(满足要求)验算是否需要计算配箍筋，取与相应的轴力故不需要按计算要求配置箍筋选用10双肢箍，一层柱A轴压比0.99，查表得最小配箍特征值为0.20，由公式计算可得最小体积配筋率为210 四川大学本科生毕业设计加密区选配井字箍，3肢10@100加密区位置及长度按规范要求确定，柱端加密长度为非加密区还应满足，故箍筋取10@100(3)7.6第五层E柱7.6.1正截面配筋根据A柱的内力组合表，与柱端组合弯矩的调整值比较后选出最不利内力进行配筋计算a、及相应的、V柱的计算长度为附加偏心距偏心距增大系数，长柱，要考虑纵向弯曲的影响，取210 四川大学本科生毕业设计因为，所以取判断偏心受压类型，大偏心受压配筋计算，受压钢筋不屈服mm每侧可配425，==1964mm2验算配筋率一侧纵筋全部纵筋满足要求b、及相应的，V210 四川大学本科生毕业设计柱的计算长度为附加偏心距偏心距增大系数，长柱，要考虑纵向弯曲的影响，取因为，所以取判断偏心受压类型，大偏心受压配筋计算，受压钢筋不屈服mm210 四川大学本科生毕业设计每侧可配425，==1964mm2验算配筋率一侧纵筋全部纵筋满足要求c、及相应的，V此种组合和第一种组合相同，故不再详述。综上选用418=10177.5.2斜截面配筋五层柱C的剪力设计值可以由前面的内力组合剪力表中查得，验算截面尺寸(满足要求)验算是否需要计算配箍筋，取与相应的轴力210 四川大学本科生毕业设计故需要按计算要求配置箍筋选用10双肢箍，一层柱A轴压比0.99，查表得最小配箍特征值为0.20，由公式计算可得最小体积配筋率为加密区选配井字箍，3肢10@100加密区位置及长度按规范要求确定，柱端加密长度为非加密区还应满足，故箍筋取10@100(3)210 四川大学本科生毕业设计8框架梁柱节点核芯区截面抗震验算8.1节点核芯区组合的剪力设计值对于一般框架梁柱节点，一、二、三级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值，应按下列公式确定：210 四川大学本科生毕业设计8.2核芯区截面有效验算宽度核芯区截面验算宽度=500mm8.2节点抗震验算节点核芯区组合的剪力设计值，应符合下列要求:符合要求。节点核芯区截面抗震受剪承载力，应采用下列公式验算：符合要求。其他节点验算与此类似，不再详述。210 四川大学本科生毕业设计9楼面板、次梁计算9.1结构布置采用双向板肋梁楼盖方案板梁尺寸：板厚：主梁：，次梁：，9.2板的荷载板按考虑塑性内力重分布的方法计算，取1m宽板带为计算单元9.2.1荷载标准值A、恒荷载标准值普通地砖楼面荷载：8厚地砖楼面水泥砂浆擦缝0.008×22=0.18KN/m220厚水泥砂浆粘合层0.02×20=0.4KN/m22厚水泥浆一道0.002×20=0.04KN/m230厚保温砂浆0.03×5=0.15KN/m220厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2水泥砂浆结合层一道0.01KN/m2100厚混凝土现浇板0.10×25=2.5KN/m2210 四川大学本科生毕业设计20厚混合砂浆板底抹灰0.02×17=0.4KN/m2乳胶漆顶棚0.2KN/m2地砖楼面自重标准值合计4.22KN/m2防水、防滑地砖楼面荷载：8厚地砖楼面水泥砂浆擦缝0.008×22=0.18KN/m220厚水泥砂浆粘合层0.02×20=0.4KN/m22厚水泥浆一道0.002×20=0.04KN/m230厚保温砂浆0.03×5=0.15KN/m2聚氨酯二遍涂膜防水层0.01KN/m220厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2水泥砂浆结合层一道0.01KN/m2100厚混凝土现浇板0.10×25=2.5KN/m220厚混合砂浆板底抹灰0.02×17=0.34KN/m2乳胶漆顶棚0.2KN/m2加气混凝土回填280mm（下沉300mm）0.28×14=3.92KN/m2防水、防滑地砖楼面自重标准值8.15KN/m2所以普通楼面恒载取为4.3KN/m2，卫生间地面荷载取为8.2KN/m2B、活荷载标准值办公区：kN/m2走廊、大厅：kN/m2楼梯：kN/m2卫生间：kN/m2210 四川大学本科生毕业设计1m宽板带活荷载标准值：办公区kN/m走廊、大厅、kN/m楼梯kN/m卫生间kN/m9.2.2荷载设计值1m宽板带恒荷载设计值kN/mkN/m1m宽板带活荷载设计值kN/mkN/mkN/mkN/m办公区：kN/m走廊、大厅：kN/m楼梯：kN/m卫生间：kN/m9.3内力计算根据楼盖的双向板肋梁楼盖方案，采用双向板肋梁楼盖弹性理论计算法9.3.1第一类板210 四川大学本科生毕业设计图9.3.1第一类板图①跨中弯矩：采用活荷载最不利布置，在该区域布置活载，其他区域按棋盘式活载布置图9.3.2第一类板荷载简图A、在对称荷载作用下，中间支座处为固定支撑，故实际为三边固定，一边简支图9.3.3对称荷载作用下第一类板计算简图查双向板弹性内力计算表得：210 四川大学本科生毕业设计跨中弯矩为：A、在反对称荷载作用下四边看成简支图9.3.4反对称荷载作用下第一类板计算简图查表得：跨中弯矩为：将A、B项跨中弯矩叠加得出双向板最终跨中弯矩跨中弯矩：②支座弯矩采用活荷载最不利布置，为简化计算，可近似认为当楼盖所有区格上布满活荷载时，得出支座弯矩最大，这样可视为三边固定一边简支。210 四川大学本科生毕业设计图9.3.5第一类板支座弯矩计算简图查双向板弹性内力计算表得：支座弯矩为：9.3.2第二类板图9.3.6第二类板图①跨中弯矩：采用活荷载最不利布置，在该区域布置活载，其他区域按棋盘式活载布置A、在对称荷载作用下，四边均为固定支座210 四川大学本科生毕业设计图9.3.7对称荷载作用下第二类板计算简图查双向板弹性内力计算表得：跨中弯矩为：A、在反对称荷载作用下四边看成简支图9.3.8反对称荷载作用下第二类板计算简图查双向板弹性内力计算表得：210 四川大学本科生毕业设计跨中弯矩为：将A、B项跨中弯矩叠加得出双向板最终跨中弯矩跨中弯矩：②支座弯矩采用活荷载最不利布置，为简化计算，可近似认为当楼盖所有区格上布满活荷载时，得出支座弯矩最大，把板视为四边固定图9.3.9第二类板支座弯矩计算简图查双向板弹性内力计算表得：支座弯矩为：9.3.3第三类板210 四川大学本科生毕业设计图9.3.10第三类板图属单向板，查得跨中、支座的弯矩系数：跨中支座跨中弯矩=左支座弯矩=右支座弯矩=9.4板配筋计算9.4.1板底配筋第一类板210 四川大学本科生毕业设计=0.9970.990实配钢筋第二类板=0.9950.996实配钢筋第三类板210 四川大学本科生毕业设计=0.682实配钢筋9.4.2支座配筋第一类板支座=0.9900.974实配钢筋第二类板支座210 四川大学本科生毕业设计=0.9910.971实配钢筋第三类板支座=0.8080.808210 四川大学本科生毕业设计实配钢筋9.5次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图如图选取B-C轴线间的次梁图9.5.1次梁计算简图次梁跨度：计算跨度：9.5.1荷载210 四川大学本科生毕业设计A、恒荷载标准值由板传来的恒荷载kN/m次梁自重3.0kN/mB、活荷载标准值恒荷载设计值活荷载设计值全部荷载设计值9.5.2内力计算表9.5.1弯矩计算表截面位置支座3跨中1支座4跨中2支座5跨中3支座6弯矩系数表9.5.2剪力计算表截面位置支座3内侧支座4、5的两侧支座6内侧210 四川大学本科生毕业设计剪力系数0.500.550.5533.3836.7236.729.5.3配筋计算1、正截面计算翼缘宽度：，，，，为第一类T型截面按的矩形截面计算次梁支座截面按矩形截面计算，，表9.5.3次梁配筋计算表截面位置支座3跨中1支座4跨中2、3支座5、610.0117.1721.8515.0217.1725012002501200250475475475475475210 四川大学本科生毕业设计0.01240.00440.02710.00390.0210.9940.9960.9860.9980.98958.8939.9129.5934.84192.9实际配筋（）214214214214214，满足最小配筋率2、斜截面承载力计算可按构造配筋选配8@200(2)配箍率，满足要求10裂缝验算以所选框架BC跨顶层梁为例：（1）梁跨中最大弯矩标准值Mk（2）求钢筋应力及钢筋应变不均匀系数210 四川大学本科生毕业设计（3）求该梁属于一类使用环境，满足要求其他梁的裂缝宽度计算方法与此相同，故在此不再详述。210 四川大学本科生毕业设计11楼梯设计取剖面一层楼梯计算11.1楼梯段（TB-1）计算板厚，踏步，宽斜板倾角，取1m宽板带计算11.1.1荷载计算恒载标准值水磨石面层荷载小计0.65KN/m21m水磨石面层水平投影的荷载(0.5+1)×0.65=0.98KN/m2踏步及斜板荷载1×[0.1/0.8944+0.3×0.5×0.5]×25=4.67KN/m2斜板底抹灰,其荷载水平投影1×0.02/0.8944×17=0.38KN/m2轻金属栏杆荷载0.20KN/m2楼梯板恒荷载小计g=6.23KN/m2楼梯板活荷载小计3.5kN/m2则1m宽板带荷载设计值：11.1.2截面计算板水平计算跨度210 四川大学本科生毕业设计板底受力钢筋选配10@120(),分布钢筋每踏步配一根8，板端上部配负弯矩筋10@120，伸出支座长度11.2楼梯段（TB-2）计算板厚，踏步，宽斜板倾角，取1m宽板带计算11.2.1荷载计算恒载标准值水磨石面层荷载小计0.65KN/m21m水磨石面层水平投影的荷载(0.5+1)×0.65=0.98KN/m2踏步及斜板荷载1×[0.1/0.8944+0.3×0.5×0.5]×25=4.67KN/m2斜板底抹灰,其荷载水平投影1×0.02/0.8944×17=0.38KN/m2轻金属栏杆荷载0.20KN/m2210 四川大学本科生毕业设计楼梯板恒荷载小计g=6.23KN/m2楼梯板活荷载小计3.5kN/m2则1m宽板带荷载设计值：11.2.2截面计算板水平计算跨度板底受力钢筋选配10@120(),分布钢筋每踏步配一根8，板端上部配负弯矩筋10@120，伸出支座长度11.3平台板设计11.3.1荷载计算平台板荷载计算(取1m宽板带计算,板厚h=100mm)水磨石面层1×0.65=0.65KN/m2210 四川大学本科生毕业设计100厚混凝土板1×0.10×25=2.5KN/m2板底抹灰1×0.02×17=0.34KN/m2平台板荷载小计g=3.49KN/m2平台板活荷载小计3.5kN/m2则1m宽板带荷载设计值：11.3.2截面计算板水平计算跨度选配钢筋8@100，分布钢筋8@10011.4平台梁设计11.4.1荷载计算平台梁荷载1.176kN/m平台板传来的恒荷载3.49kN/m楼梯段传来的恒荷载22.43kN/m210 四川大学本科生毕业设计恒荷载总计25.92kN/m活荷载kN/m总荷载设计值kN/m11.4.2截面计算选配322,,箍筋选双肢6@100满足抗剪承载力要求210 四川大学本科生毕业设计12基础设计12.1基本资料将基础埋至稍密卵石层，根据地质勘测资料取基础埋深1.5m，底面标高-1.5m。基础以上为：杂填土0.45m，、素填土1.05m，，稍密卵石层，重度;地基承载力特征值为。地下水位4.7m。由于地基承载力较大，且上部荷载较小，故采用柱下独立基础。基础采用C30混凝土；HRB400级钢筋；基础垫层采用C20混凝土，垫层厚度取100mm。以B柱为例进行计算。12.2荷载清理（1）地梁及一层墙体荷载：L1：6×7.2+6×7.5/2=65.7KN内横墙：10.4×7.5/2+10.4×7.2=113.88KN合计：179.58KN（2）地梁以上部分荷载标准值：=3561.5KN=179.36KN=-312.86KNm合计：=3741.08KN=179.36KN=-312.86KNm210 四川大学本科生毕业设计12.3基础底面积计算根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011公式5.2.1-1至公式5.2.2-3偏心荷载作用时应满足：（d取室内外平均高度）（1）初步确定基础底面尺寸先按中心受压计算基底面积：由于荷载偏心较小，设基础面积增大10%，则A=11.53×1.1=12.68设基础长宽比为,则。取（2）计算基地压力标准值及基础及回填土自重标准值为：=20×3.6×3.6×1.275==330.48KN基底处总力矩标准值：偏心距：基底平均压力标准值：基底边缘最大压力标准值：（3）求修正后的地基承载力特征值根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011公式5.2.4得210 四川大学本科生毕业设计查表5.2.4可得、为基础底面以上土的加权平均值=（18×0.45+17.5×1.05）/1.5=17.65满足要求。12.4、基础高度计算取基础高度h=700mm，基础钢筋保护层厚度取40mm。则基础有效高度：（1）基底净反力计算F==3741.08KN（2）冲切强度验算：采用阶梯形基础，第一阶尺寸取2m×2m，高度取300mm。根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011公式8.2.8-1至8.2.8-3得因为h=700mm<800mm故取1.01）柱与基础交接处冲切强度验算210 四川大学本科生毕业设计。故满足要求。2）变阶处冲切强度验算。故满足要求。12.5底板弯矩及配筋计算均计算柱边截面（1）弯矩方向柱边截面Ⅰ-Ⅰ和变阶处截面：1）Ⅰ-Ⅰ截面210 四川大学本科生毕业设计，故按配筋。选配25@100，（2）垂直弯矩方向柱边截面Ⅱ-Ⅱ和变阶处截面：1）Ⅱ-Ⅱ截面210 四川大学本科生毕业设计选配18@100，13电算结果及对比分析13.1结构设计总信息/////////////////////////////////////////////////////////////////////公司名称:建筑结构的总信息SATWE中文版210 四川大学本科生毕业设计文件名:WMASS.OUT工程名称:设计人:工程代号:校核人:日期:2014/5/17/////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Degree)ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否210 四川大学本科生毕业设计地下室是否强制采用刚性楼板假定:否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.30地面粗糙程度:B类结构X向基本周期（秒）:Tx=0.32结构Y向基本周期（秒）:Ty=0.32是否考虑顺风向风振:是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00是否计算横风向风振:否是否计算扭转风振:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=5各段体形系数:USi=1.30210 四川大学本科生毕业设计地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=II设计地震分组:三组特征周期TG=0.45地震影响系数最大值Rmax1=0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3钢框架的抗震等级:NS=3抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=不改变重力荷载代表值的活载组合值系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.90结构的阻尼比(%):DAMP=5.00中震(或大震)设计:MID=不考虑是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否按主振型确定地震内力符号:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0210 四川大学本科生毕业设计活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到5层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40210 四川大学本科生毕业设计全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=360柱箍筋强度(N/mm2):JC=360墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=210墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=300210 四川大学本科生毕业设计边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向分布筋配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=20.00柱保护层厚度(mm):ACA=20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是210 四川大学本科生毕业设计框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50温度荷载分项系数:CTEMP=1.40吊车荷载分项系数:CCRAN=1.40特殊风荷载分项系数:CSPW=1.40活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.50吊车荷载组合值系数:CD_C=0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL=0.60210 四川大学本科生毕业设计考虑风荷载参与组合:CD_TW=0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE=0.00砼构件温度效应折减系数:CC_T=0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号11用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层**********************************************************各层的质量、质心坐标信息*210 四川大学本科生毕业设计*********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)5124.00913.88020.250627.290.90.00.644124.00614.39516.3501013.0110.50.01.003124.00614.39512.4501013.0110.50.01.002124.00614.3958.5501013.0110.50.00.991124.00614.3814.6501029.8110.50.01.00活载产生的总质量(t):532.945恒载产生的总质量(t):4695.945附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):5228.891恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高*210 四川大学本科生毕业设计*********************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)1189(30/360)36(30/360)0(30/300)4.6504.6502(1)1189(30/360)36(30/360)0(30/300)3.9008.5503(1)1189(30/360)36(30/360)0(30/300)3.90012.4504(1)1189(30/360)36(30/360)0(30/300)3.90016.3505(2)1189(30/360)36(30/360)0(30/300)3.90020.250**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y5172.9272.9284.4143.15143.2558.34164.62137.5820.7127.08270.21612.2210 四川大学本科生毕业设计3156.37193.91577.0111.06381.33099.32149.24243.12525.297.25478.64965.61153.07296.23902.6105.23583.87680.2=====================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=====================================================================层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11950.4024.0013.9150.5320.9950.5320.9921950.4024.0013.9150.5320.9950.5320.9931950.4024.0013.9150.5320.9950.5320.9941950.4024.0013.9150.5320.9950.5320.9951950.4024.0013.9150.5320.9950.5320.99=====================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)=====================================================================210 四川大学本科生毕业设计层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111199.871.02211182.111.00311182.111.00411182.111.5651755.571.00210 四川大学本科生毕业设计=====================================================================计算信息=====================================================================计算日期:2014.5.17开始时间:19:41:15可用内存:1048.00MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力结束日期:2014.5.17时间:19:41:43总用时:0:0:28=====================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号210 四川大学本科生毕业设计TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=====================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=24.0000(m)Ystif=13.3333(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.0061(m)Ymass=14.3807(m)Gmass(活荷折减)=1250.8767(1140.3567)(t)Eex=0.0003Eey=0.0585Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0458Raty1=1.0940210 四川大学本科生毕业设计薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.7871E+06(kN/m)RJY1=2.7871E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.0607E+05(kN/m)RJY3=4.9579E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=24.0000(m)Ystif=13.3333(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.0062(m)Ymass=14.3951(m)Gmass(活荷折减)=1234.0017(1123.4817)(t)Eex=0.0003Eey=0.0593Ratx=1.1923Raty=1.1923Ratx1=1.2843Raty1=1.3287薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.3231E+06(kN/m)RJY1=3.3231E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=6.0312E+05(kN/m)RJY3=5.7159E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=24.0000(m)Ystif=13.3333(m)Alf=45.0000(Degree)210 四川大学本科生毕业设计Xmass=24.0062(m)Ymass=14.3951(m)Gmass(活荷折减)=1234.0017(1123.4817)(t)Eex=0.0003Eey=0.0593Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4353Raty1=1.4584薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.3231E+06(kN/m)RJY1=3.3231E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=6.0716E+05(kN/m)RJY3=5.6976E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=24.0000(m)Ystif=13.3333(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.0062(m)Ymass=14.3951(m)Gmass(活荷折减)=1234.0017(1123.4817)(t)Eex=0.0003Eey=0.0593Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.5706Raty1=1.6425薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.3231E+06(kN/m)RJY1=3.3231E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)210 四川大学本科生毕业设计RJX3=6.0430E+05(kN/m)RJY3=5.5809E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=24.0000(m)Ystif=13.3333(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.0094(m)Ymass=13.8802(m)Gmass(活荷折减)=808.9543(718.0891)(t)Eex=0.0005Eey=0.0306Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.3231E+06(kN/m)RJY1=3.3231E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.4964E+05(kN/m)RJY3=4.8541E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比:1.0000(第5层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第5层第1塔)=====================================================================结构整体抗倾覆验算结果=====================================================================抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)210 四川大学本科生毕业设计X风荷载1306096.83998.9326.620.00Y风荷载653048.47881.082.860.00X地震1254933.928441.744.120.00Y地震627466.928877.021.730.00=====================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=====================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.024按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.022按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.045按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.042按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.006=====================================================================结构整体稳定验算结果====================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.506E+060.496E+064.6571274.33.0232.3520.603E+060.572E+063.9055821.42.1439.9330.607E+060.570E+063.9040571.58.3754.77210 四川大学本科生毕业设计40.604E+060.558E+063.9025321.93.0885.9650.550E+060.485E+063.9010071.212.85187.98该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应**********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值**********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y---------------------------------------------------------------------510.4083E+040.4083E+041.001.00410.5588E+040.5600E+041.371.37310.6889E+040.6889E+041.231.23210.7970E+040.7970E+041.161.16110.7167E+040.7178E+040.900.90X方向最小楼层抗剪承载力之比:0.90层号:1塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:0.90层号:1塔号:113.2周期振型地震力=====================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)210 四川大学本科生毕业设计=====================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.946390.201.00(0.00+1.00)0.0020.93060.290.86(0.86+0.00)0.1430.8675179.680.14(0.14+0.00)0.8640.309990.221.00(0.00+1.00)0.0050.30520.310.87(0.87+0.00)0.1360.2840179.670.13(0.13+0.00)0.8770.180990.651.00(0.00+1.00)0.0080.17990.780.89(0.89+0.00)0.1190.1658179.650.11(0.11+0.00)0.89100.1305115.290.98(0.18+0.80)0.02110.130427.780.92(0.72+0.20)0.08120.1193179.650.10(0.10+0.00)0.90130.1086179.460.90(0.90+0.00)0.10140.107989.481.00(0.00+1.00)0.00150.0983179.660.09(0.09+0.00)0.91地震作用最大的方向=-89.960(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号210 四川大学本科生毕业设计Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-1.46-0.09410.01-2.13-0.13310.01-1.81-0.11210.00-1.34-0.08110.00-0.76-0.05振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51353.061.78-2396.7041524.762.64-3467.3031448.472.24-2954.7421334.611.66-2191.8611194.120.95-1256.36210 四川大学本科生毕业设计振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)5165.04-0.322553.234187.98-0.513675.603174.78-0.433113.642155.54-0.322296.681132.21-0.181308.55振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.850.05410.000.630.04310.00-0.46-0.03210.00-1.22-0.08110.00-1.10-0.07振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)210 四川大学本科生毕业设计51-188.08-1.011234.0441-147.44-0.76948.363197.840.55-613.6821271.431.46-1716.1511250.011.32-1568.69振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-30.090.15-1235.4241-20.010.13-887.763115.96-0.08685.832140.51-0.241756.911136.88-0.221578.58振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.01-1.15-0.12410.000.460.0531-0.021.730.18210.00-0.11-0.01210 四川大学本科生毕业设计110.02-1.77-0.18振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)5189.311.22-549.8641-32.33-0.49169.4331-135.59-1.84785.18214.430.11-28.2111137.611.88-799.96振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)5111.79-0.07530.6541-5.320.02-227.6931-16.850.11-791.23211.190.0057.721117.38-0.11814.69振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t210 四川大学本科生毕业设计(kN)(kN)(kN-m)51-7.9116.5247.934112.32-26.44-67.7231-0.321.650.9521-12.1125.1967.101111.27-24.07-63.07振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-31.81-16.55190.294149.5426.49-267.6931-1.29-1.653.1921-48.71-25.24265.611145.3324.11-249.38振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-4.540.03-219.10417.40-0.04358.00210 四川大学本科生毕业设计31-0.690.00-27.9221-6.820.05-336.72116.57-0.04325.66振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)5110.24-0.09-60.7341-24.770.23132.543128.93-0.27-152.6821-24.560.24129.081113.13-0.13-70.07振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.100.00410.00-0.250.00310.000.290.00210.00-0.250.00110.000.140.00振型15的地震力210 四川大学本科生毕业设计-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.99-0.0150.4241-2.480.01-126.64312.99-0.02152.0121-2.580.01-130.95111.39-0.0171.34各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.0321855.023315.5440.005283.76643.2570.01863.4398.19103.241113.05210 四川大学本科生毕业设计121.93132.97140.00150.32各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力---------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51459.78459.78(6.40%)(6.40%)1793.13749.6041612.201053.08(5.72%)(5.72%)5870.68730.54210 四川大学本科生毕业设计31533.641512.16(5.10%)(5.10%)11660.27556.2821486.141865.13(4.56%)(4.56%)18716.75382.0311394.762106.79(4.03%)(4.03%)28181.82210.89抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%X方向的有效质量系数:99.50%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-1.40410.9124.9141-2.13598.7335.8931-1.82507.6930.45210 四川大学本科生毕业设计21-1.36375.3122.5011-0.79214.3712.85振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)511.760.01-11.97412.620.01-17.32312.240.01-14.76211.670.01-10.95110.970.00-6.27振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.360.00-14.2341-0.490.00-20.4931-0.420.00-17.3521-0.310.00-12.8011-0.180.00-7.29振型4的地震力-------------------------------------------------------210 四川大学本科生毕业设计FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.86-224.99-13.86410.69-166.50-10.0031-0.44122.567.7221-1.25321.6319.8211-1.15290.6917.83振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-1.03-0.016.7641-0.810.005.20310.540.00-3.36211.490.01-9.41111.370.01-8.60振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.180.007.27410.120.005.22210 四川大学本科生毕业设计31-0.090.00-4.0421-0.240.00-10.3411-0.220.00-9.29振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-1.18103.5710.86410.42-41.72-4.14311.79-155.00-15.9821-0.059.510.9511-1.82158.7016.43振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)511.250.02-7.7041-0.45-0.012.3731-1.90-0.0310.99210.060.00-0.39111.930.03-11.20振型9的地震力210 四川大学本科生毕业设计-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.080.00-3.38410.030.001.45310.110.005.0421-0.010.00-0.3711-0.110.00-5.19振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)5117.41-36.37-105.5341-27.1258.22149.10310.70-3.64-2.092126.66-55.47-147.7311-24.8152.99138.88振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-17.44-9.07104.32210 四川大学本科生毕业设计4127.1614.52-146.7631-0.71-0.911.7521-26.71-13.84145.621124.8513.22-136.73振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.030.001.3941-0.050.00-2.27310.000.000.18210.040.002.1311-0.040.00-2.06振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.100.000.61410.250.00-1.3331-0.290.001.54210.250.00-1.3011-0.130.000.70210 四川大学本科生毕业设计振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.1111.51-0.3641-0.26-28.380.57310.3133.77-0.5521-0.26-28.980.41110.1415.74-0.21振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.010.00-0.30410.010.000.7531-0.020.00-0.90210.020.000.7711-0.010.00-0.42各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)12107.01210 四川大学本科生毕业设计20.0530.014343.4050.0160.00775.0680.0190.001015.73113.92120.00130.00143.66150.00各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力210 四川大学本科生毕业设计---------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51478.76478.76(6.67%)(6.67%)1867.15740.6241625.861082.27(5.88%)(5.88%)6053.58718.8431544.971542.65(5.20%)(5.20%)11948.02547.3721501.761896.12(4.64%)(4.64%)19098.62375.9111408.672139.04(4.09%)(4.09%)28676.39207.51抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:99.50%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数111.0001.000211.0001.000311.0001.000210 四川大学本科生毕业设计411.0001.000511.0001.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT13.3结构位移信息/////////////////////////////////////////////////////////////////////公司名称：SATWE位移输出文件文件名称:WDISP.OUT工程名称:设计人:工程代号:校核人:日期:2014/5/17/////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移210 四川大学本科生毕业设计Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX5148812.9912.113900.5900.890.841/4367.99.9%1.004139112.1811.343900.3911.871.751/2086.42.9%1.603128010.419.683900.2802.682.491/1456.24.1%1.61212577.807.243900.2573.343.091/1168.12.9%1.52210 四川大学本科生毕业设计11584.484.164650.584.484.161/1037.99.9%1.19X方向最大层间位移角:1/1037.(第1层第1塔)===工况2===Y方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY5158313.0213.003900.5830.990.991/3947.96.6%1.004147212.1112.093900.4721.941.941/2008.39.6%1.513136110.2710.253900.3612.712.711/1438.22.5%1.54212577.637.613900.2573.343.321/1168.9.1%1.47111394.324.314650.1394.324.311/1076.99.9%1.14210 四川大学本科生毕业设计Y方向最大层间位移角:1/1076.(第1层第1塔)===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX514811.751.671.053900.4810.140.131.061/9999.80.5%1.00413701.621.541.053900.3700.240.231.061/9999.39.5%1.39312591.371.311.053900.2590.340.321.051/9999.26.4%1.50211481.030.991.053900.1480.430.411.051/9120.19.3%1.5011370.610.581.054650.370.610.581.051/7673.99.5%1.27210 四川大学本科生毕业设计X方向最大层间位移角:1/7673.(第1层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值:1.05(第5层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.06(第5层第1塔)===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY514813.473.471.003900.4810.280.281.001/9999.74.8%1.00413703.193.191.003900.3700.490.491.001/7903.37.5%1.34312592.702.701.003900.2590.680.681.001/5749.25.3%1.46211552.022.021.003900.1550.860.851.011/4561.15.4%1.46210 四川大学本科生毕业设计11371.171.171.004650.371.171.171.001/3973.99.9%1.21Y方向最大层间位移角:1/3973.(第1层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.01(第2层第1塔)===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)51491-2.6641380-6.3331269-6.5421158-6.491147-6.14===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)51580-1.3241469-1.7831359-1.7321248-1.6311137-1.56===工况7===X方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移210 四川大学本科生毕业设计FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx5150212.6112.231.033900.4880.850.841.024139111.7711.391.033900.3911.781.731.03312809.999.661.033900.2802.552.471.03211557.447.181.043900.1553.183.071.0411584.274.121.044650.584.274.121.04X方向最大位移与层平均位移的比值:1.04(第1层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.04(第2层第1塔)===工况8===Y方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy210 四川大学本科生毕业设计5158313.3513.341.003900.5831.001.001.004147212.3512.341.003900.4721.961.961.003136110.3910.381.003900.3612.732.731.00212577.667.661.003900.2573.353.331.01111394.334.321.004650.1394.334.321.00Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.01(第2层第1塔)13.4图形文件13.4.1轴压比210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计13.4.2弹性挠度210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计13.4.3一榀框架的内力图210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计210 四川大学本科生毕业设计13.5手算与电算结果对比分析在手算结果中利用能量法计算得到的结构自振周期为0.87s，由电算结果中名为周期、振型和地震力的计算书可以得到自振周期为0.9463s，由此可以计算出误差为，在误差允许范围内。分析原因：、手算中每层所取重力荷载代表值为相邻两层中各取一半，而电算所取的是该层以上一层的重力荷载代表值，这是产生误差的一部分原因所在；、在手算过程中有些数据不免遗漏以及数值的近似，而在电算中不存在这一问题，所以造成了误差的产生。210'