10和16米后张预应力空心板张拉计算书

'10/16米后张预应力空心板张拉计算书1.工程概况水牛线大修工程k0+431.241炉上桥、K0+800长青桥位于山东省莱西市牛溪埠镇。k0+431.241炉上桥上部结构为10米后张预应力空心板,共9块，其中中板3块，尺寸为9960*1240*600。边板6块，尺寸为9960*1240（1620）*600。预应力筋为φ15.2钢绞线。中板采用φ15.2-4，边板采用φ15.2-5.混凝土采用C40，混凝土数量47.79m3.K0+800长青桥上部结构为16米后张预应力空心板,共36块，其中中板30块，尺寸为15960*1240*800。边板6块，尺寸为15960*1240（1745）*800。预应力筋为φ15.2钢绞线。中板采用φ15.2-3和φ15.2-4，边板采用φ15.2-4和φ15.2-5.混凝土采用C40，混凝土数量317.88m3.2.预应力筋张拉力计算根据设计要求，每根钢绞线的张拉力为1395×140=195.3KN，则对于3-θS15.2钢绞线，每束张拉力为195.3×3=585.9KN。对于4-θS15.2钢绞线，每束张拉力为195.3×4=781.2KN，对于5-θS15.2钢绞线，每束张拉力为195.3×5=976.5KN。因为预应力筋呈曲线布置，张拉力为P=Pj(1-e-（kx+μθ）)/kx+μθ3、伸长值计算伸长值ΔL=P·LT/APEs式中:P——预应力筋的平均张拉力，取张拉端拉力与跨中（二端张拉）或固定端（一端张拉）扣除孔道摩擦损失后的拉力平均值，即：P=Pj(1-e-（kx+μθ）)/kx+μθ对于直线P=PjLT——预应力筋的实际长度AP——预应力筋的截面面积Es——预应力筋的实测弹性模量Pj——张拉控制力.K——孔道局部偏摆系数，塑料波纹管建议取值0.003μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，塑料波纹管建议取值0.14 x——从张拉端至计算截面的孔道长度（以m计），可近似取轴线投影长度。θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角（以弧度计）对一端张拉，θ取曲线孔道的总转角，对两端张拉，θ取曲线孔道总转角的一半4、16米桥板实际张拉力、油压表读数、延伸值计算（1）实际张拉力、延伸值计算根据钢绞线试验报告，测得钢绞线弹性模量为2.033×105,详见试块报告。对中板N2预应力筋,将其从端部向中心方向分为（1）、（2）、（3）段，三段的计算长度分别为（177+53）㎝、157.1㎝、448.75㎝.其中第一段中因所用千斤顶的工作长度为34㎝，过渡环厚度10.5cm,工作锚厚度5㎝，限位板厚3.5cm,所以计算时应该加上上述工作长度53㎝.θ=0.157rad对于（1）段，张拉力为1395×3×140=585.9KN延伸值△L1=585900×2300/（3×140×2.033×105）=15.78㎜对于（2）段，张拉力为P=Pj(1-e-（kx+μθ）)/kx+μθ=585.9（1-e-（0.003×1.571+0.14×0.157））/（0.003×1.571+0.14×0.157）=585.9（1-0.97366）/0.026693=578.15KN延伸值△L2=578150×1571/（3×140×2.033×105）=10.64㎜对于（3）段，张拉力为578.15KN延伸值△L3=578150×4487.5/（3×140×2.033×105）=30.38㎜则N2预应力筋一端延伸值为△L=△L1+△L2+△L3=56.8㎜总延伸为113.6mm对中板N1预应力筋,亦将其从端部向中心方向分为（1）、（2）、（3）段，三段的计算长度分别为（87.9+45）㎝、139.6㎝、5 52.85㎝.其中第一段中因所用千斤顶的工作长度为34㎝，过渡环厚度10.5cm,工作锚厚度5㎝，所以计算时应该加上上述工作长度53㎝,θ=0.069811rad对于（1）段，张拉力为1395×4×140=781.2KN延伸值△L1=781200×1329/（4×140×2.033×105）=9.12㎜对于（2）段，张拉力为P=Pj(1-e-（kx+μθ）)/kx+μθ=781.2（1-e-（0.003×1.396+0.14×0.069811））/（0.003×1.396+0.14×0.069811）=781.2（1-e-0.0139615）/0.0139615=775.77KN延伸值△L2=775770×1396/（4×140×2.033×105）=9.51㎜对于（3）段，张拉力为775.77KN延伸值△L3=775770×5528.5/（4×140×2.033×105）=37.67㎜则N1预应力筋一端延伸值为△L=△L1+△L2+△L3=56.3㎜总延伸为112.6mm同样，对于边板，N2/N1延伸值分别为113.6mm/112.6mm（2）油压表读数计算按照现行规范要求，采取以下张拉程序：0---10%δcon---20%δcon---100%δcon（持荷2min锚固）依据山东大学土建与水利学院测试中心所出具的编号为A11-LX-1002的检测报告，当千斤顶为13#、油压表为115220#时，回归方程为F=29.028P-17.708.当千斤顶为9#、油压表为Y004147893#时，回归方程为F=29.683P-30.25.式中F-千斤顶载荷（KN）,P-送油管压力(MPa).则3θS15.2钢束达到相应压强所对应的压力表读数千斤顶编号压力表编号10％σ20％σ100％σ9Y00441478932.994.9720.76131152202.634.6520.79 4θS15.2钢束达到相应压强所对应的压力表读数千斤顶编号压力表编号10％σ20％σ100％σ9Y00441478933.656.2827.34131152203.305.9927.525θS15.2钢束达到相应压强所对应的压力表读数千斤顶编号压力表编号10％σ20％σ100％σ9Y00441478934.317.6033.92131152203.977.3434.254、10米桥板实际张拉力、油压表读数、延伸值计算（1）实际张拉力、延伸值计算根据钢绞线试验报告，测得钢绞线弹性模量为2.033×105,详见试块报告。对中板预应力筋,将其从端部向中心方向分为（1）、（2）、（3）段，三段的计算长度分别为（153.3+53）㎝、104.7㎝、223㎝.其中第一段中因所用千斤顶的工作长度为34㎝，过渡环厚度10.5cm,工作锚厚度5㎝，限位板厚3.5cm,所以计算时应该加上上述工作长度53㎝.θ=0.1047rad对于（1）段，张拉力为1395×4×140=781.2KN延伸值△L1=781200×2063/（4×140×2.033×105）=14.16㎜对于（2）段，张拉力为P=Pj(1-e-（kx+μθ）)/kx+μθ=781.2（1-e-（0.003×1.047+0.14×0.1047））/（0.003×1.047+0.14×0.1047）=781.2（1-0.982358）/0.017799=767.3KN 延伸值△L2=767300×1047/（4×140×2.033×105）=7.06㎜对于（3）段，张拉力为767.3KN延伸值△L3=767300×2230/（4×140×2.033×105）=15.03㎜则N2预应力筋一端延伸值为△L=△L1+△L2+△L3=36.25㎜总延伸为72.5mm同样，对于边板，预应力钢绞线延伸值分别为72.5mm（2）油压表读数计算按照现行规范要求，采取以下张拉程序：0---10%δcon---20%δcon---100%δcon（持荷2min锚固）依据山东大学土建与水利学院测试中心所出具的编号为A11-LX-1002的检测报告，当千斤顶为13#、油压表为115220#时，回归方程为F=29.028P-17.708.当千斤顶为9#、油压表为Y004147893#时，回归方程为F=29.683P-30.25.式中F-千斤顶载荷（KN）,P-送油管压力(MPa).则4θS15.2钢束达到相应压强所对应的压力表读数千斤顶编号压力表编号10％σ20％σ100％σ9Y00441478933.656.2827.34131152203.305.9927.525θS15.2钢束达到相应压强所对应的压力表读数千斤顶编号压力表编号10％σ20％σ100％σ9Y00441478934.317.6033.92131152203.977.3434.252011.10.15'