土木工程毕业设计计算书

'本科毕业设计题目：XX综合办公楼设计——结构计算书 XX综合办公楼设计——结构计算书摘要本次毕业设计从建筑和结构两方面进行设计。本论文为XX综合办公楼设计。该建筑为5层钢筋混凝土框架结构，层高3.3m，工程建筑面积约为3500m2。建筑设计阶段包括：总体方案设计、平面设计、立面设计、剖面设计，以及屋面排水等构造设计，完成了建筑设计说明及建筑施工图。结构设计主要包括：结构布置，荷载计算，侧移验算，内力计算，梁柱配筋计算，楼板、楼梯和条形基础设计等，完成了结构设计说明及结构施工图。毕业设计中，在进行梁柱配筋计算时，应根据“强柱弱梁”、“强剪弱弯”、“强节点弱构件”的设计原则对相应的剪力和弯矩进行调整；地震在内力组合时起到主导作用；应根据地质条件、荷载大小等因素确定基础的类型、埋深和尺寸。设计最终的目的是保证建筑物在安全和适用的前提下，尽可能地做到是建筑物经济、合理，技术先进和便于施工。关键词：建筑设计；结构设计；配筋计算；条形基础 目录第1章设计资料11.2建设地点11.3设计资料1第2章截面尺寸及计算简图32.1截面尺寸选取32.2计算简图4第3章侧向刚度计算及侧向刚度比验算53.1框架梁、柱线刚度计算53.2框架柱侧向刚度计算53.3横向框架侧向刚度比验算8第4章重力荷载及水平荷载计算94.1重力荷载计算94.2重力荷载代表值114.3水平地震作用计算及剪重比验算144.3风荷载计算16第5章水平荷载作用下框架结构分析195.1水平地震作用下结构侧移验算195.2水平地震作用下框架结构内力计算(D值法)195.3风荷载作用下框架结构侧移验算235.4风荷载作用下框架结构内力计算23第6章竖向荷载作用下框架结构内力分析276.1计算单元及计算简图276.2竖向荷载计算276.3内力计算29第7章内力组合397.1梁端控制内力标准值397.2梁端控制截面内力组合407.3柱控制截面的内力组合41 第8章梁、柱截面设计428.1框架梁截面设计428.2框架柱的配筋计算49第9章楼盖设计559.1设计资料559.2双向板设计计算55第10章楼梯设计5910.1设计资料5910.2梯段板设计5910.3平台板设计6010.4平台梁设计6210.5小柱设计64第11章基础设计6511.1设计资料6511.2确定基地尺寸6511.3基础净反力计算6611.4基础梁内力计算6611.5配筋计算70致谢75参考文献76附录77 第1章设计资料1.1项目名称XX综合办公楼1.2建设地点青岛市1.3设计资料1.3.1气象资料夏季室外计算温度：34.5℃冬季室外计算温度：-9℃绝对最高温度：40℃绝对最低温度：-22℃最大日降雨量：300mm基本风压：0.60kN/m2基本雪压：0.20kN/m2最大冻深：500mm。1.3.2工程地质及水文地质资料地基承载力特征值：130kPa最高地下水位：自然地面下2m地下水性质：有弱硫酸盐侵蚀主要持力层土类型为：粉质粘土，Ⅲ类场地自然地面标高：绝对标高4.5m1.3.3地震基本烈度：6度1.3.4房间名称及使用面积小型办公室：42个19m2/个中型办公室：10个39m2/个大型办公室：8个60m2/个资料室：3个19m2/个文印室：2个19m2/个档案室：1个60m2/个大会议室：1个100m2/个小会议室：1个60m2/个 接待室：1个39m2/个卫生间：2个/层14m2/个活动室：1个60m2/个 第2章截面尺寸及计算简图2.1截面尺寸选取2.1.1框架柱根据轴压比公式（2-1）初步估定柱截面尺寸：(2-1)式中：N为柱组合的轴向压力设计值；B为柱轴向压力增大系数，边柱取1.3，等跨中柱取1.2，不等跨中柱取1.25；F为框架柱的负荷面积；为框架柱负荷面积上的荷载值，一般取12～15kN/m2；n为楼层数。边柱：N=1.3×2.85×7.2×12×5=112755mm2如取截面为正方形截面尺寸为336mm中柱：N=1.25×3.9×7.2×12×5=148361mm2如取截面为正方形截面尺寸为385mm可见按轴压比确定的截面尺寸较小。为满足水平地震作用下框架侧移刚度的要求，柱尺寸为：bc×hc=500mm×500mm。2.1.2框架梁梁截面高度应按梁跨度1/18~1/10估算。选定纵向框架梁截面尺寸为bb×hb=300mm×600mm；选定横向框架梁AB,CD截面尺寸为bb×hb=300mm×500mm；选定横向框架梁BC截面尺寸为bb×hb=300mm×400mm；次梁截面尺寸为(1/14～1/18)l，选定bb×hb=250mm×400mm;2.1.3基础选型基础选用条形基础，埋深取1.7m(自室外地坪算起)，肋梁高度大于等于 l/6=7.2/6=1.2m,取1.2m。2.2计算简图确定柱长本工程采用条形基础，底层柱计算高度从基础顶面取至一层楼面，即。2～5层柱计算高度即为层高，取3.3m。以轴一榀为例进行结构计算，计算简图如图2-1图2-1横向框架计算简图 第3章侧向刚度计算及侧向刚度比验算3.1框架梁、柱线刚度计算在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩I0，然后乘以增大系数。中框架梁取Ib=2.0I0，边框架梁线刚度Ib=1.5I0，计算结果如表3-1。柱线刚度计算结果如表3-2。部位截面跨度矩形截面惯性矩边框架梁中框架梁b×h(m)l(mm)I=bh3/12(mm4)Ib=1.5I(N·mm)Ib=2I(N·mm)AB、CD0.3×0.557003.125×1093.467×10103.289×1010BC0.3×0.421001.6×1092.667×10103.556×1010表3-1梁线刚度注：混凝土C35,Ec=。表3-2柱线刚度楼层Ec(N/mm2)层高hi(mm)b×hI0(mm4)Ic=EI0/hi(N·mm)13×1044400500×5005.208×1093.551×10102-53×1043300500×5005.208×1094.735×10103.2框架柱侧向刚度计算柱侧向刚度按式(3-1)计算，(3-1)式中：——柱侧向刚度修正系数，按式（3-2），（3-3）计算 一般层：（3-2）首层：（3-3）第一层和第二层边柱和中柱的侧向刚度计算如下：第1层边柱：=第1层中柱：=第1层一榀横向边框架的总侧移刚度为同理可得出2-5层：边柱D21=13450N/mm中柱D22=13867N/mm第2层一榀横向边框架的总侧移刚度为D2=(13450+13867)×2=54634N/mm其余各层一榀横向边框架计算过程从略，计算结果如表3-3；横向中框架计算结果如 表3-4；一榀楼梯间附加框架计算结果如表3-5。表3-3一榀横向边框架的侧向刚度楼层ic层高Hi(mm)边柱中柱54.73533000.6950.258134500.7230.266138675463444.73533000.6950.258134500.7230.266138675463434.73533000.6950.258134500.7230.266138675463424.73533000.6950.258134500.7230.266138675463413.55144000.9260.489107191.9280.6181360248642表3-4一榀横向中框架的侧向刚度楼层ic层高Hi(mm)边柱中柱54.73533000.5210.207107820.5420.213111274381844.73533000.5210.207107820.5420.213111274381834.73533000.5210.207107820.5420.213111274381824.73533000.5210.207107820.5420.213111274381813.55144000.6950.44397601.4460.5651243644392表3-5一榀楼梯间附加框架的侧向刚度楼层ic层高Hi(mm)边柱54.73533000.6950.258134502690044.73533000.6950.258134502690034.73533000.6950.258134502690024.73533000.6950.258134502690013.55144000.9260.4871071921438 3.3横向框架侧向刚度比验算由平面布置可知由6榀中框架，2榀边框架和2榀楼梯间附加框架，则各层总侧向刚度为所有框架之和，每层总侧向刚度如表3-6：表3-6楼层与上部相邻楼层侧向刚度比验算层次54321Di423512423512423512423512469240DI-1/DI0.903111-可见，各层侧向刚度比均大于0.7,且与上部三层侧向刚度比的平均值大于0.8，满足要求。 第4章重力荷载及水平荷载计算4.1重力荷载计算(1)屋面及楼面的永久荷载标准值屋面(不上人)20厚1:3水泥砂浆面层20×0.02=0.40kN/m2三毡四油防水层0.40kN/m220厚1:3水泥砂找平层20×0.02=0.04kN/m2保温隔热层(150mm水泥蛭石保温层)5×0.15=0.75kN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5kN/m2V型轻钢龙骨吊架0.20kN/m24.65kN/m21-4层楼面瓷砖地面(包括水泥粗砂打底)0.55kN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5kN/m2V型轻钢龙骨吊架0.20kN/m23.25kN/m2(2)屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2楼面活荷载标准值(房间)2.0kN/m2楼面活荷载标准值(走廊)2.5kN/m2屋面雪荷载标准值1.0×0.2=0.2kN/m2(3)梁柱门窗等重力荷载计算计算梁的自重时，应从梁截面高度中减去板的厚度，且只考虑梁两次抹灰的重量。第一层梁、柱单位长的重力荷载计算如下：边横梁：0.3×0.40×25+0.4×0.02×17×2=3.27kN/m2走道梁：0.3×0.3×25+0.3×0.02×17×2=2.454kN/m2次梁：0.25×0.3×25+0.3×0.02×17×2=2.08kN/m2 纵梁：0.3×0.5×25+0.5×0.02×17×2=4.09kN/m2柱：0.5×0.5×25+0.5×0.02×17×4=6.93kN/m2第一层梁、柱净长度计算：边横梁：Ln=5.7-0.5=5.2m走道梁：Ln=2.1-0.5=1.6m次梁：Ln=5.7-0.3+0.1=5.5m纵梁：Ln=7.2-0.5=6.7m柱：Ln=4.4m同理，可得2-5层的框架梁柱的重力荷载及构建净长度。如表4-1：表4-1框架梁柱重力荷载标准值楼层构件B(m)hn(m)γ(kN/m3)gl(kN/m)Ln(m)g0(kN)1边横梁0.30.4253.275.217.004走道梁0.30.3252.451.63.920次梁0.250.3252.085.511.440纵梁0.30.5254.096.727.403柱0.50.55256.934.430.4922-5边横梁0.30.4253.275.217.004走道梁0.30.3252.451.63.920次梁0.250.3252.085.511.440纵梁0.30.5254.096.727.403柱0.50.5256.933.322.869注：1.gl表示单位长度构件重力荷载，g0表示每一根梁、柱的重力荷载标准值2.hn为构件的净高，梁的截面高度已扣除板厚 3.Ln为构件的净长，梁的长度取净跨，柱的高度已扣除板厚内墙为200mm厚加气混凝土砌块(5.5KN/m3),两侧均为20mm厚抹灰(17kN/m3),则墙单位面积重力荷载为0.2×5.5+0.02×17×2=1.78kN/m2外墙亦为240厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，外墙面贴瓷砖(0.5kN/m2),内墙为20mm厚抹灰(17kN/m3)，则外墙墙面单位面积重力荷载为：0.24×5.5+0.5+0.34=2.16kN/m2外墙窗尺寸为1.8m×1.8m，单位面积重量为0.4kN/m2女儿墙为240mm厚粘土实心砖，外墙面贴瓷砖，内墙20mm厚抹灰，单位面积重量荷载为0.24×5.5+0.5+0.34=2.16kN/m24.2重力荷载代表值集中在各楼层标高处的重力荷载代表值包括：楼面或屋面自重的标准值，50%楼面活荷载或50%屋面雪荷载，屋面活荷载不计，墙取上、下各半层墙重的标准值之和。各层重力荷载代表值见表4-2。(1)底层重力荷载代表值G1恒载：首层板重3.25×50.9×14=2315.95kN首层框架边梁自重17.004×18=306.07kN首层走道梁自重3.92×8=31.36kN首层次梁自重11.440×14=160.16kN首层纵梁自重27.403×28-4.09×0.5×4=759.10kN首层框架柱自重30.492×36=1097.71kN二层框架柱自重22.869×36=823.28kN二层外墙和窗重(50.9×2-18×0.5)×2.16×(3.3-0.6)+5.2×4×2.16×(3.3-0.5)+1.6×2×2.16×(3.3-0.4)-28×1.8×1.8×(2.16-0.4)-2×1.2×1.8×(1.78-0.4)=519.78kN二层内墙和门窗重(6.7×10+3.1×2+1.25×2)×1.78×(3.3-0.6)+11×5.2×1.78×(3.3-0.5)+5×5.61×1.78×(3.3-0.4)+4.31×1.78×(3.3-0.4)+2×3.4×1.78×(3.3-0.1)-11×0.9×2.1×(1.78-0.4)-5×1.5×2.1×(1.78-0.4)=804.24kN 首层外墙和窗重519.78+(2.16-0.4)×(2×1.2×1.8+2×1.8×1.8-2×2.1×1.6-3×1.8×2.4)=504.15.69kN首层内墙和门窗重(6.7×10+3.1×2+1.25×2)×1.78×(3.3-0.6)+12×5.2×1.78×(3.3-0.5)+7×5.61×1.78×(3.3-0.4)+4.31×1.78×(3.3-0.4)+2×3.4×1.78×(3.3-0.1)-16×0.9×2.1×(1.78-0.4)-3×1.5×2.1×(1.78-0.4)=888.08kN活载：楼面活载7.2×5.7×14×2.0+2.1×50.4×2.5=1413.72kNG1=2315.95+306.07+31.36+160.16+759.10+(1097.71+823.28)/2+(519.78+804.24+504.15+888.08)/2+0.5×1413.72=6598.12kN(2)二、三层重力荷载代表值G2，G3恒载：二层板重3.25×14×50.9=2315.95kN二层框架边梁自重17.004×18=306.07kN二层走道梁自重3.92×8=31.36kN二层次梁自重11.440×14=160.16kN二层纵梁自重27.403×28-4.09×0.5×4=759.10kN二、三层框架柱自重22.869×36=823.28kN三层外墙和窗重(50.9×2-18×0.5)×2.16×(3.3-0.6)+5.2×4×2.16×(3.3-0.5)+1.6×2×2.16×(3.3-0.4)-28×1.8×1.8×(2.16-0.4)-2×1.2×1.8×(1.78-0.4)=519.78kN三层内墙和门窗重(6.7×8+3.1×2+1.25×2)×1.78×(3.3-0.6)+12×5.2×1.78×(3.3-0.5)+3×5.61×1.78×(3.3-0.4)+4.31×1.78×(3.3-0.4)+2×3.4×1.78×(3.3-0.1)+1.6×2.1×0.4-8×0.9×2.1×(1.78-0.4)×5×1.5×2.1×(1.78-0.4)=716.59kN活载：楼面活载7.2×5.7×14×2.0+2.1×50.4×2.5=1413.72kNG2=G3=2315.95+306.07+31.36+160.16+759.10+(519.78×2+823.28×2+716.59+804.24+1413.72)/2=6382.97kN(3)四层重力荷载代表值G4恒载：四层板重3.25×14×50.9=2315.95kN四层框架边梁自重17.004×18=306.07kN四层走道梁自重3.92×8=31.36kN 四层次梁自重11.440×14=160.16kN四层纵梁自重27.403×28-4.09×0.5×4=759.10kN四、五层框架柱自重22.869×36=823.28kN四层外墙和窗重(50.9×2-18×0.5)×2.16×(3.3-0.6)+5.2×4×2.16×(3.3-0.5)+1.6×2×2.16×(3.3-0.4)-28×1.8×1.8×(2.16-0.4)-2×1.2×1.8×(1.78-0.4)=519.78kN四层内墙和门窗重(6.7×10+3.1×2+1.25×2)×1.78×(3.3-0.6)+11×5.2×1.78×(3.3-0.5)+5×5.61×1.78×(3.3-0.4)+4.31×1.78×(3.3-0.4)+2×3.4×1.78×(3.3-0.1)-11×0.9×2.1×(1.78-0.4)-5×1.5×2.1×(1.78-0.4)=804.24kN五层外墙和门窗重(50.9×2-18×0.5)×2.16×(3.3-0.6)+5.2×4×2.16×(3.3-0.5)+1.6×2×2.16×(3.3-0.4)-28×1.8×1.8×(2.16-0.4)-2×1.2×1.8×(1.78-0.4)=519.78kN五层内墙和门窗重(6.7×10+3.1×2+1.25×2)×1.78×(3.3-0.6)+12×5.2×1.78×(3.3-0.5)+5×5.61×1.78×(3.3-0.4)+4.31×1.78×(3.3-0.4)+2×3.4×1.78×(3.3-0.1)-11×0.9×2.1×(1.78-0.4)-5×1.5×2.1×(1.78-0.4)=827.54kN活载：楼面活载7.2×5.7×14×2.0+2.1×50.4×2.5=1413.72kNG4=2315.95+306.07+31.36+160.16+759.10+(519.78×2+804.24+827.54+1413.72)/2=6438.45kN(4)顶层重力荷载代表值G5恒载：顶层板重4.65×14×50.9=3313.59kN顶层框架边梁自重17.004×18=306.07kN顶层走道梁自重3.92×8=31.36kN顶层次梁自重11.440×14=160.16kN顶层纵梁自重27.403×28-4.09×0.5×4=759.10kN顶层框架柱自重22.869×36=823.28kN五层外墙和窗重(50.9×2-18×0.5)×2.16×(3.3-0.6)+5.2×4×2.16×(3.3-0.5)+1.6×2×2.16×(3.3-0.4)-28×1.8×1.8×(2.16-0.4)-2×1.2×1.8×(1.78-0.4)=519.78kN五层内墙和门窗重(6.7×10+3.1×2+1.25×2)×1.78×(3.3-0.6)+12×5.2×1.78×(3.3-0.5)+5×5.61×1.78×(3.3-0.4)+4.31×1.78×(3.3-0.4)+2×3.4×1.78×(3.3-0.1)-11×0.9×2.1×(1.78-0.4)-5×1.5×2.1×(1.78-0.4)=827.54kN女儿墙重2.16×0.6×(50.9+14)×2=168.2kN 活载：楼面雪载13.52×50.42×0.2=168.22kNG5=3313.59+31.36+306.07+160.16+759.10+(823.28+519.78+827.54)/2+168.22+0.5×136.34=5891.97kN表4-2重力荷载代表值楼层54321重力荷载代表值(kN)5891.976438.456382.976382.976598.124.3水平地震作用计算及剪重比验算4.3.1自振周期结构顶点位移计算见表4-3。本框架结构符合底部剪力法的适用范围，故采用底部剪力法计算水平地震作用，用顶部位移法计算结构的基本自振周期T1，T1按式(4-2)求得。(4-2)式中：----考虑填充墙影响的周期调整系数，取0.6～0.7。本工程取0.60。----框架顶点位移----框架的自振周期表4-3结构顶点位移计算楼层55891.975891.974692400.012560.2070446438.4512330.424692400.026280.1944836382.9718713.394692400.039880.1682026382.9725096.364692400.053480.1283216598.1231694.484235120.074840.07484 故：==0.20704m，取填充墙的周期影响系数=0.6。得结构基本自振周期为：=1.7×0.6×=0.46(s)。4.3.2水平地震作用及剪重比验算总重力荷载代表值由《抗震规范》可知III类场地，7度第三组，查表得水平地震影响系数最大值。=0.65s，由于T1﹤1.4Tg，故不考虑顶点附加地震作用，则：。由式(4-3)可得各层楼盖标高处的水平地震作用;由式(4-4)得各层层间剪力，且由计算的楼层地震剪力标准值应符合式(4-5)剪重比验算的要求。具体过程及结果看表4-4。水平地震作用下框架结构计算简图如图4-1.(4-3)式中：、分别为集中于质点、的重力荷载代表值；、分别为质点、的计算高度；为顶部附加水平地震系数；为顶部附加地震作用系数。(4-4)式中：为质点j的水平地震作用标准值。(4-5) 式中：为第j层重力荷载代表值；n为结构总层数；为剪力系数。表4-4框架各层横向地震作用及楼层地震剪力楼层517.65891.97103698.670.301885.52885.5270.70414.36438.4592069.840.268788.441673.96147.96311.06382.9770212.670.204600.152274.11224.5627.76382.9749148.870.143420.702694.81301.1614.46598.1229031.730.084247.122941.93380.34图4-1水平地震作用下框架结构计算简图4.3风荷载计算风荷载取一榀框架来计算，风压标准值计算公式(4-6)：(4-6) 式中：为单位面积上的风荷载标准值；为高度Z处的风震系数；为风载体型系数；为风压高度变化系数；为基本风压；为集中于质点i的风作用；为风作用下第i层层剪力。基本风压=0.6kN/m2,风荷载体型系数(迎风面)(背风面)。因H=17.6+0.6=18.2m<30m且H/B=18.2/14=1.3<1.5,所以不考虑风振系数，取。取横向一榀框架中跨计算，则沿房屋高度分布风荷载标准值按式(4-7)计算。(4-7)q(z)计算结果如表4-5，沿高度分布如图4-2(a)表4-5沿高度分布风荷载标准值(kN/m)楼层Z(m)女儿墙18.21.5905.4953.435517.61.5775.4503.407414.31.5005.1843.241311.01.4084.8663.04227.71.1704.0442.52814.41.1704.0442.528内力及侧移计算时，可按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载，各层集中荷载计算如下：F5=(5.495+3.435+5.450+3.407)/2×0.6+(5.184+3.241)×3.3×0.5+[(5.450-5.184)+(3.407-3.241)]×3.3×0.5×2/3=19.412kNF4=（5.184+3.241+4.866+3.042/2×3.3+[（5.450-5.184）+（3.407-3.241）]×3.3×1/2×1/3+[(5.184-4.844)+(3.241-3.042)]×3.3×1/2×1/3=28.305kNF3=(4.886+3.042+4.044+2.528)/2×3.3+[(5.184-4.866)+(3.241-3.042)]×3.3×1/2× 1/3+[(4.866-4.044)+(3.042-2.528)×3.3×1/2×2/3=25.646kNF2=(4.044+2.528+4.044+2.528)/2×3.3+[(4.844-4.044)+(3.042-2.528)]×3.3×1/2×1/3=22.423kNF1=(4.044+2.528)×(3.3+4.4)×1/2=25.302kN可得风荷载作用下计算简图如图4-2（b）。(a)(b)图4-2风荷载作用下框架结构计算简图 第5章水平荷载作用下框架结构分析5.1水平地震作用下结构侧移验算各楼层地震剪力标准值按式(5-1)计算，计算结果见表5-1。(5-1)经验算，各楼层的地震剪力标准值均满足最小地震剪力的要求。多遇地震作用下各楼层层间弹性位移按式(5-2)求得，层间位移角按式(5-3)求得，计算结果见表5-1。钢筋混凝土框架结构弹性层间位移角限值为1/550，经验算各楼层均满足要求。=(5-2)δ=△u/h(5-3)表5-1水平地震作用位移角计算楼层5885.524692401.8873.31/174941673.964692403.5673.31/92532274.114692404.8463.31/68122694.814692405.7433.31/57512941.934235126.9474.41/633由规范可知地震作用下框架允许的层间最大位移为1/575>1/550，满足要求。5.2水平地震作用下框架结构内力计算(D值法)取一榀横向中框架计算，其中标准反弯点高度比查倒三角型荷载作用下对应值，经计算，柱反弯点以及以及弯矩值如表5-2。由平衡条件求出梁端剪力，再由梁端剪力计算柱轴力。梁端弯矩按式(5-4)计算，然后又由平衡条件，即式(5-5)求出梁端剪力，再由梁端剪力逐层计算柱轴力，按式(5-6)计算，计算过程见表5-3。 楼层层高(m)边柱中柱yy53.3103.102546341345025.3820.6950.34829.14954.6121386726.1690.7230.3530.22556.13343.3194.901546341345047.9810.6950.40063.33595.0021386749.4740.7230.4065.30697.95933.3264.777546341345065.1840.6950.45096.798118.3091386767.2050.7230.4599.799121.97723.3313.759546341345077.2420.6950.467119.038135.8611386779.6380.7230.467122.730140.07514.4337.892486421071974.4600.9260.637208.696118.9281360294.4861.9280.637264.825150.913表5-2水平地震作用下框架柱端弯矩计算注：表中剪力V的量纲为kN，弯矩M的量纲为kN·m。(5-4)(5-5)(5-6)式中：、分别为节点左、右梁的线刚度；、分别为节点左、右梁端的弯矩；为柱在i层的轴力，以受压为正。 表5-3水平地震作用下框架柱梁端弯矩、剪力及柱轴力计算楼层边梁走道梁柱轴力(kN·m)(kN·m)(m)(kN)(kN·m)(kN·m)(m)(kN)边柱(kN)中柱(kN)554.6126.975.7-14.3129.1629.162.1-27.77-14.31-13.464124.1561.595.7-32.5966.5966.592.1-63.42-46.90-44.293181.6489.995.7-47.6597.2997.292.1-92.66-95.55-89.302232.64115.265.7-61.03124.61124.612.1-118.68-156.58-146.951237.97131.495.7-64.82142.15142.152.1-135.38-221.4-217.51注：梁端弯矩和剪力均以绕杆件顺时针方向为正，轴力方向以受压为证，受拉为负。水平地震作用下，一榀中框架的弯矩图、剪力图和轴力图见图5-1。(a)框架柱弯矩图(kN·m) (b)框架梁弯矩图(kN·m)(c)框架梁端剪力及柱轴力图(kN)图5-1水平地震作用下框架内力图 5.3风荷载作用下框架结构侧移验算在图4-2(b)所示的水平荷载，由式(5-5)计算层间剪力，然后依据表3-4所列中框架的层间侧向刚度，按式(5-6)计算各层相对侧移，计算过程见表5-4。表5-4层间剪力及侧移计算层次FiVi∑Di△uδ519.41219.412546340.3551/9295.77428.30547.717546340.8731/3780.07325.64673.363546341.3431/2457.19222.42395.786546341.7531/1882.49125.302121.088486422.4891/1767.78由抗震规范可知地震作用下框架允许的层间最大位移为1/550>1/1767.78，满足要求。5.4风荷载作用下框架结构内力计算取一榀横向中框架计算，其中标准反弯点高度比查均布荷载作用下对应值，经计算，柱反弯点以及以及弯矩值如表5-5楼层层高(m)边柱中柱yy53.319.41254634134504.7790.6950.3004.73111.039138674.9320.304.87711.38143.347.717546341345011.7470.6950.40015.50623.2591386712.1120.4015.98723.981表5-5风荷载作用下框架柱端弯矩计算 续表5-5楼层层高(m)边柱中柱yy33.373.363546341345018.0610.6950.45026.82032.781386718.6220.4527.65133.79623.395.786546341345023.5810.6950.46836.41841.3991386724.3120.46837.54742.68214.4121.088486421071926.6840.9260.63774.7942.6201360233.861.730.54781.49467.490注：表中剪力V的量纲为kN，弯矩M的量纲为kN·m。由平衡条件求出梁端剪力，再由梁端剪力计算柱轴力，计算过程见表5-6，框架弯矩图见图5-2，框架梁端剪力和柱轴力图见图5-3。表5-6风荷载作用下框架柱梁端弯矩、剪力及柱轴力计算楼层边梁走道梁柱轴力(kN·m)(kN·m)(m)(kN)(kN·m)(kN·m)(m)(kN)边柱(kN)中柱(kN)511.0395.4695.7-2.8965.9125.9122.1-5.630-2.896-2.734427.99013.8665.7-7.34314.99214.9922.1-14.278-10.239-9.669348.28623.9215.7-12.66825.86225.8622.1-24.631-22.907-21.632268.21933.7955.7-17.89736.53836.5382.1-34.798-40.804-38.533179.03850.9515.7-22.80555.08655.0862.1-52.463-63.609-68.191 (a)框架梁端弯矩图(kN)(b)框架柱弯矩图(kN)图5-2风荷载作用下框架弯矩图 图5-3风荷载作用下框架梁端剪力及柱轴力图(kN) 第6章竖向荷载作用下框架结构内力分析6.1计算单元及计算简图仍取中间框架进行计算。由于楼面荷载均匀分布，所以可取两轴线中线之间长度为计算单元宽度，如图6-1所示：图6-1竖向荷载作用下框架结构的计算单元6.2竖向荷载计算(1)恒载计算1)屋面恒载如图6-2所示，为横梁自重(扣除板自重)，由表中有关数据得，为板自重传给横梁的梯形和三角形分布荷载峰值，由图6-1的计算单元可得：， 图6-2某层恒载作用示意图P1，M1，P2，M2是通过纵梁传给柱的板自重、次梁自重、纵梁自重、女儿墙自重、挑檐等所产生的集中荷载和集中力矩。本工程框架结构外纵梁的外侧与柱外侧齐平，无挑檐和阳台，故不考虑挑檐和阳台自重产生的集中荷载和集中力矩。由图6-1所示的计算单元可得：2)楼面恒载如图6-2所示，为横梁自重(扣除板自重)与隔墙自重，由表中有关数据得，集中荷载和集中力矩 (2)活载计算1)屋面活载，,,2)楼面荷载，，根据以上计算结果，各层框架梁上的竖向荷载标准值见表6-1，表6-2表6-1各层梁上竖向恒载标准值楼层恒载53.272.4516.749.77105.23125.9410.52048.082.4511.76.83118.86146.0911.89038.082.4511.76.83118.86146.0911.89028.082.4511.76.83118.86146.0911.89018.082.4511.76.83118.86146.0911.890注：表中、、、的量纲为kN/m，、的单位为kN，、的量纲为kN·m。 6.3内力计算由于结构和荷载对称，故取对称一侧的框架为计算对象，采用弯矩二次分配法计算杆端弯矩。对弯矩、剪力、和轴力的符号规定为：杆端弯矩以绕杆件顺时针方向为正，节点弯矩以绕节点逆时针方向旋转为正；杆端剪力以绕杆件顺时针方向旋转为正；轴力以受压为正。表6-2各层梁上竖向活载标准值楼层活载51.81.056.759.980.68047.25.252743.22.7037.25.252743.22.7027.25.252743.22.7017.25.252743.22.706.3.1计算杆端弯矩分配系数第1层(1为上柱，2为下柱，3为左梁，4为右梁)同理，可求得其余各层节点的杆端弯矩分配系数，计算结果见图6-36.3.2计算杆件固端弯矩(1)恒载作用下固端弯矩为5层 图6-3各层节点和杆端弯矩分配系数及固端弯矩弯矩1-4层(2)活载作用下固端弯矩计算 1-4层5层6.3.3计算杆端弯矩采用弯矩二次分配法计算杆端弯矩，杆端弯矩不包括节点力矩，因为节点力矩是外部作用，不是截面内力，所得弯矩图见6-4。6.3.4梁端剪力及柱轴力计算以第5层框架梁柱为例说明梁端剪力及柱轴力的计算过程。（1）梁端剪力计算恒载作用下,梁端弯矩引起的剪力计算如下:AB跨:BC跨:梁上荷载引起的剪力：AB跨：BC跨：总剪力： AB跨：=41.981-0.232=41.749kN-41.981-0.232=-41.213kNBC跨： (a)恒载作用下框架弯矩图(kN·m)(b)活载作用下框架弯矩图(kN·m)图6-4竖向荷载作用下框架弯矩图 活载作用下，梁端弯矩引起的剪力计算如下AB跨：BC跨：梁上荷载引起的剪力：AB跨：BC跨：总剪力：AB跨：=3.51+0.019=3.529kN-3.51+0.019=-3.491kNBC跨：(2)柱轴力计算恒载作用下，第5层A柱的轴力：上端的轴力：下端的轴力：第5层B柱的轴力：上端的轴力：下端的轴力：活载作用下，第5层A柱的轴力：第5层B柱的轴力：其余各层梁端剪力及柱轴力计算过程及计算结果见表6-3，6-4，6-5，恒载与活载作用下 梁端剪力及柱轴力见图6-5，6-6。表6-3框架梁端弯矩及弯矩引起的剪力楼层恒载活载AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨MAMBlMBr=-MClVA=VBVB=VCMAMBlMBr=-MClVA=VBVB=VC5-38.1939.51-12.09-0.2320-4.023.91-0.55-0.01204-44.1046.69-6.63-0.4540-13.4515.45-3.10-0.35103-41.9046.04-7.12-0.7260-13.7315.73-2.80-0.35102-42.1546.15-7.01-0.7020-13.8215.76-2.76-0.34001-42.8042.61-8.760.0330-14.0314.55-3.33-0.0910注：1.梁端弯矩和梁端剪力均以绕杆件顺时针方向旋转为正；2.表中弯矩的量纲为kN·m,剪力的量纲kN。表6-4恒载作用作用下梁端剪力及柱轴力楼层荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱轴力B柱轴力VA=-VBVB=-VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底541.9817.702-0.232041.749-42.2137.702146.979169.848175.855198.724432.0496.158-0.454031.595-32.5036.158320.303343.172383.45406.344332.0496.158-0.726031.323-32.7756.158493.355516.224591.367614.236232.0496.158-0.702031.347-32.7516.158666.431689.300799.235822.104132.0496.158-0.033032.016-32.0826.158840.176870.668977.4361007.928注：1.梁端弯矩和梁端剪力均以绕杆件顺时针方向旋转为正；2.表中弯矩的量纲为kN·m,剪力的量纲kN。 表6-5活载作用作用下梁端剪力及柱轴力楼层荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱轴力B柱轴力VA=-VBVB=-VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN顶=N底N顶=N底53.510.551-0.01203.498-3.5220.55110.24814.053414.042.756-0.351013.689-14.3912.75623.93774.35314.042.756-0.351013.689-14.3912.75637.626134.647214.042.756-0.340013.700-14.7402.75651.326195.293114.042.756-0.091013.949-14.1312.75665.275255.330注：1.梁端弯矩和梁端剪力均以绕杆件顺时针方向旋转为正；2.表中弯矩的量纲为kN·m，剪力的量纲kN。 图6-5恒载作用下框架梁端剪力及柱轴力图(kN)图6-6活载作用下框架梁端剪力及柱轴力(kN) 第7章内力组合7.1梁端控制内力标准值柱边缘处的弯矩值和剪力值近似按式(7-1)，式(7-2)及式(7-3)计算，计算结果见表7-1。在均布荷载作用下：(7-1)在三角荷载作用下：(7-2)在风荷载作用下：(7-3)式中：b为柱截面宽度表7-1柱边缘柱的弯矩和剪力值楼层截面恒载中线M中线V边缘M边缘V5A-38.8442.111-28.312339.201Bl38.1-41.85127.63725-38.941Br-7.87.702-5.87455.868254A-44.4631.695-36.536328.2125Bl46.48-32.40338.37925-28.9205Br-4.266.158-2.72054.691753A-42.2531.428-34.39327.9455Bl45.79-32.6737.6225-29.1875Br-4.636.158-3.09054.691752A-42.5131.445-34.648827.9625Bl45.95-32.65337.78675-29.1705Br-4.556.158-3.01054.691751A-43.2732.282-35.199528.7995Bl42.94-31.81634.986-28.3335Br-5.626.158-4.08054.69175 续表7-1楼层截面活载中线M中线V边缘M边缘V5A-4.073.498-3.19553.273Bl3.93-3.5223.0495-3.297Br-0.330.551-0.192250.419754A-13.5713.689-10.147812.789Bl15.29-14.39111.69225-13.491Br-2.142.756-1.4512.099753A-13.8513.689-10.427812.789Bl15.64-14.39112.04225-13.491Br-1.952.756-1.2612.099752A-13.9413.7-10.51512.8Bl15.69-14.7412.005-13.84Br-1.932.756-1.2412.099751A-14.1913.949-10.702813.049Bl14.32-14.13110.78725-13.231Br-2.272.756-1.5812.09975楼层截面风载地震内力中线M边缘MV中线M边缘MV5A11.03910.315-2.89654.6151.0325-14.31Bl5.4694.745-2.89626.9723.3925-14.31Br5.9124.5045-5.6329.1622.2175-27.774A27.9926.15425-7.343124.15116.0025-32.59Bl13.86612.03025-7.34361.5953.4425-32.59Br14.99211.4225-14.27866.5950.735-63.423A48.28645.119-12.668181.64169.7275-47.65Bl23.92120.754-12.66889.9978.0775-47.65Br25.86219.70425-24.63197.2974.125-92.662A68.21963.74475-17.897232.64217.3825-61.03Bl33.79529.32075-17.897115.26100.0025-61.03Br36.53827.8385-34.798124.6194.94-118.681A79.03873.33675-22.805237.97221.765-64.82Bl50.95145.24975-22.805131.49115.285-64.82Br55.08641.97025-52.463142.15108.305-135.387.2梁端控制截面内力组合梁端控制截面内力组合过程及结果见附录A1至A5。 7.3柱控制截面的内力组合柱控制截面内力组合过程及结果见附录A6，A7。 第8章梁、柱截面设计8.1框架梁截面设计根据上述所选框架内力计算结果，进行相应构建截面设计，满足构件的抗震承载力要求。纵向钢筋采用HRB400级：fy=360N/mm2，箍筋采用HRB300：fy=270N/mm2梁柱均采用C35混凝土：fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2。设计梁下部的正弯矩钢筋时，由梁跨中及支座最大正弯矩根据矩形截面梁确定，设计梁上部的负弯矩钢筋时由支座负弯矩根据矩形截面梁确定。梁尺寸：AB跨：b=300mmh=500mmBC跨：b=300mmh=400mm梁的有效高度：AB跨：h0=500-40=460mmBC跨：h0=400-40=360mm采用C35混凝土(fc=16.7N/mm2,ft=1.57N/mm2)箍筋采用HPB300(fy=270N/mm2)8.1.1梁正截面受弯承载力计算梁的正截面承载力计算见表8-1至表8-5表8-1楼面框架梁正截面配筋计算(第五层)梁所在层第五层杆件ABBC截面位置A跨中B左B右跨中控制内力M-71.355.6-43.8-2617.4(m)460460460360360b(支座)或(跨中)3001900300300700 续表8-1梁所在层第五层杆件ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(跨中)或(支座)<00.008<0<00.011-0.008--0.011(跨中)或者(支座)471.5324.4289.7225.7128.6实配钢筋418220418220418实配钢筋面积101762810176281017配筋率(%)0.680.420.680.520.85注：1.(C35混凝土)，(HRB400级)；2.跨中经判别均为第一类T形截面。表8-2楼面框架梁正截面配筋计算(四层)梁所在层第四层杆件ABBC截面位置A跨中B左B右跨中控制内力M-15191.1-92-67.662.2(m)460460460360360b(支座)或(跨中)3001900300300700 续表8-2梁所在层第四层杆件ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(跨中)或(支座)0.0550.014<0<00.0410.0560.014--0.042(跨中)或者(支座)998.7553.9608.5586.8490.2实配钢筋418220418220418实配钢筋面积101762810176281017配筋率(%)0.680.420.680.520.85注：1.(C35混凝土)，(HRB400级)，2.跨中经判别均为第一类T形截面。表8-3楼面框架梁正截面配筋计算(三层)梁所在层第三层杆件ABBC截面位置A跨中B左B右跨中控制内力M-205.6148.6-119.2-97.592.2(m)460460460360360b(支座)或(跨中)3001900300300700 续表8-3梁所在层第三层杆件ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(跨中)或(支座)0.0490.022<0<00.0610.0500.022--0.061(跨中)或者(支座)1359.8907.5788.47846.35734.5实配钢筋520418520520418实配钢筋面积15701017157015701017配筋率(%)1.050.681.051.310.85注：1.(C35混凝土)，(HRB400级)，2.跨中经判别均为第一类T形截面。表8-4楼面框架梁正截面配筋计算(二层)梁所在层第二层杆件ABBC截面位置A跨中B左B右跨中控制内力M-255.6198.1-143.9-124.1118.9(m)460460460360360b(支座)或(跨中)3001900300300700 续表8-4梁所在层第二层杆件ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(跨中)或(支座)0.0620.030<0<00.0780.0640.030--0.081(跨中)或者(支座)1690.51214.5951.71077.3956.6实配钢筋620420620620420实配钢筋面积18841256188418841256配筋率(%)1.260.841.261.571.05注：1.(C35混凝土)，(HRB400级)，2.跨中经判别均为第一类T形截面。表8-5楼面框架梁正截面配筋计算(一层)梁所在层第一层杆件ABBC截面位置A跨中B左B右跨中控制内力M-261.2202.8-157.3-142.1135.1(m)460460460360360b(支座)或(跨中)3001900300300700 续表8-5梁所在层第一层杆件ABBC截面位置A跨中B左B右跨中(跨中)或(支座)0.0670.030<0<00.0890.0700.031--0.094(跨中)或者(支座)1727.51220.41040.3939.8782.5实配钢筋620420620620420实配钢筋面积18841256188418841256配筋率(%)1.260.841.261.571.05注：1.(C35混凝土)，(HRB400级)，2.跨中计算时视为T形截面，经判别均为第一类T形截面。8.1.2框架梁斜截面受剪承载力计算（1）剪力设计值非抗震设计的剪力设计值和抗震设计的剪力设计值列于表8-6表8-6框架梁剪力设计值所在层第一层杆件号ABBC截面位置AB左B右00Vγ(kN)79.779.471.3bREVγ(kN)111.0111.0142.9 续表8-6所在层第二层杆件号ABBC截面位置AB左B右00Vγ(kN)72.275.052.1bREVγ(kN)111.2111.2125.3所在层第三层杆件号ABBC截面位置AB左B右00Vγ(kN)65.668.067.2bREVγ(kN)96.296.297.8所在层第四层杆件号ABBC截面位置AB左B右00Vγ(kN)78.366.923.3bREVγ(kN)83.283.266.9所在层第五层杆件号ABBC截面位置AB左B右00Vγ(kN)56.155.814.7bREVγ(kN)56.856.822.4注：表中由(三级抗震等级)计算得出，其中为梁的净跨度、为考虑地震作用组合时框架梁左、右端弯矩设计值；为考虑地震作用组合的重力荷载代表值产生的剪力设计值，按简支梁计算确定。(2)截面尺寸验算 按BC跨情况验算，因为hw/b=360/300=1.20≤4,由，故满足要求。同理，AB跨也满足要求。(3)抗剪计算现按每层最大的剪力设计值进行框架梁斜截面抗剪计算，其余层均按此计算结果进行配筋，配筋过程及结果见表8-7.表8-7框架梁斜截面抗剪计算(最大剪力值)杆件号ABBC截面位置AB左B右控制内力V(kN)111.2111.2142.90.490.490.69Asv选10双肢箍，Asv=157mm2s320320228实际选取s150150150加密区s100100100实际配筋率(%)0.350.350.35最小配筋率(%)0.20.20.2注：1、由于现浇楼盖的梁不是独立梁，不考虑剪跨比的影响，。2、加密区箍筋间距按抗震构造要求确定。8.2框架柱的配筋计算8.2.1柱正截面受压承载力计算(1)框架柱内力组合值按抗震等级为三级的要求，柱端组合的弯矩设计值应乘以柱端弯矩增大系数1.1，节点处应满足的要求，由于计算时已满足节点平衡条件，而对应的组合系数亦相同，故可以直接将弯矩乘以系数1.3进行调整，同时考虑承载力抗震调整系数。 轴压比为0.15的轴压力当N<563.25kN时，=0.75；当N563.25kN时，=0.8。柱控制截面内力组合及调整见附录A8，A9。(2)框架柱纵向受力钢筋计算下面以第一层A轴柱为例说明计算方法。钢筋和梁的取法一样，纵筋HRB400，箍筋HPB300，混凝土C35.取as=40mm，h0=500-40=460mm。从A轴柱的内力组合表选取下列两组内力进行截面配筋计算：第一组为最大弯矩及其对应轴力，第二组为最大轴力及其对应弯矩。①②柱的计算长度为4.55m。①第一组内力判断构件是否需要考虑附加弯矩：杆件弯矩比截面回转半径长细比轴压比因此，不需要考虑杆件自身挠曲变形的影响，取M=M2=290.6kN·m。判别偏压类型：，取ea=20mm，e0=ei=ea+e0=20+252.80=272.80mm＞0.3h0=0.3×460=144mm属于大偏心受压。计算钢筋面积： e=ei+h/2-as=282.80+500/2-40=482.8mm②第二组内力判断构件是否需要考虑附加弯矩：通过计算，不需要考虑杆件自身挠曲变形的影响，M=M2=103.7kN·m判别偏心类型：e0=ei=ea+e0=20+77.2=97.2mm＜0.3h0=0.3×460=144mm该组内力下构件截面并未达到承载力极限状态，其配筋由最小配筋率控制。纵向受力钢筋选220(As=1256mm2)。截面的总配筋率验算垂直于弯矩作用平面的承载力：，查表按线性内插法得=0.992满足承载力要求。通过计算，第1~5层柱纵向手里钢筋计算结果与实际配筋见表8-8。C、D柱由于和A、B柱对称，则C柱配筋与B柱相同，D柱配筋与A柱相同。8.2.2柱斜截面受剪承载力计算(1)受剪截面要求(剪压比验算)由附录A可知,A轴柱最大剪力，B轴柱最大剪力。 。故均满足要求。表8-8框架柱纵向钢筋计算结果列表(单侧配筋)楼层A柱B柱计算配筋实际配筋计算配筋实际配筋As(mm2)(mm2)As(mm2)(mm2)5281.28420(1256)562.62420(1256)4375.09420(1256)423.13420(1256)3363.83420(1256)413.79420(1256)2399.28420(1256)844.26420(1256)1937.5420(1256)1223.5420(1256)（2）箍筋计算箍筋计算过程及结果见表8-9表8-9框架柱斜截面箍筋计算第一层A柱B柱N(kN)1436.91679.8控制内力V(kN)183.4214.8>3,取3>3,取30.3fcA1252.5kN3,取3>3,取30.3fcA1252.5kN3,取3>3,取30.3fcA1252.5kN>N1252.5kN3,取3>3,取30.3fcA1252.5kN>N1252.5kN3,取3>3,取30.3fcA1252.5KN>N1252.5KN>N<0<0注：1、b=h=500mm，；2、=4200-600=3600mm；3、柱箍筋采用HPB300级钢筋，；4、柱采用C30混凝土，，5、表中由确定；经计算，框架柱的箍筋均由构造要求决定，选配410＠200。 (3)箍筋加密区：加密区长度：按照建筑抗震设计规范：柱端：矩形截面高度、层间的柱净高的1/6和500mm三者中的最大值；底层柱：嵌固部位(柱根)不小于柱净高的1/3故柱端取600mm；底层柱取1200mm。直径：取10间距：均取100mm箍筋肢距：不宜大于250mm(5)体积配箍率验算体积配筋率验算过程及结果见表8-10表8-10框架柱体积配箍率验算所在层柱号N(kN)轴压比vλsvρ是否满足要求第一层A1436.90.340.071.46%0.43%满足B1679.80.400.071.46%0.43%满足第二层A1110.10.270.071.46%0.43%满足B1294.60.310.071.46%0.43%满足第三层A798.80.190.071.46%0.43%满足B933.80.220.071.46%0.43%满足第四层A503.70.120.071.46%0.43%满足B589.50.140.071.46%0.43%满足第五层A229.10.050.071.46%0.43%满足B263.90.060.071.46%0.43%满足注：柱采用C35混凝土，fc=16.7N/mm2；箍筋采用HPB300级钢筋，fyv=270N/mm2。 第9章楼盖设计9.1设计资料采用现浇钢筋混凝土楼盖结构，取标准层的板进行设计，见图9-1，标准区格板、，板厚采用100mm，屋面活载的标准值为2.0kN/m2，走道活载标准值为2.5kN/m2，采用C35混凝土，板中配筋采用HRB335，按双向板弹性理论进行设计。图9-1板布置图9.2双向板设计计算以B1楼板为例进行板设计计算9.2.1板弯矩计算荷载设计值： 计算跨度由于梁板柱整体现浇，故板的计算跨度均为支撑中心线之间的距离。，。，按双向板进行计算，查得各个位置的弯矩系数值后，按式（9-1）得计算结果。(9-1)在作用下，各支座均可视为固定(楼板与梁柱整体现浇)，某些区格板跨内最大弯矩不在板的中心处；在的作用下，各区格板四边均可视为简支，跨内最大弯矩在板的中心处，计算时可近似取两者之和作为跨内最大正弯矩。在求各支座最大负弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，即作用下的支座弯矩值。混凝土泊松比取。按支承情况为四边固定查弯矩系数计算表得：，，，。按支承情况为四边简支查弯矩系数计算表得：，各截面弯矩如下： 短跨方向跨中弯矩：长跨方向跨中弯矩：短跨方向支座弯矩：长跨方向支座弯矩：双向板弯矩计算过程见下表9-1表9-1楼面板弯矩计算板号B1B2L013.602.10L025.703.60L02/L011.581.71g3.903.90q2.803.50g+q/25.305.65q/21.401.75g+q6.707.40v0.200.20四边固定m10.03540.0374m20.00870.0068m1"-0.0777-0.0801m2"-0.0571-0.0571m1v0.037140.03876m2v0.015780.01428m1v"-0.08912-0.09152m2v"-0.07264-0.07312 续表9-1板号B1B2四边简支m10.07780.0849m20.02590.0229m1v0.082980.08948m2v0.041460.03988M14.062.54M21.350.62M1"-7.74-3.90M2"-6.31-3.129.2.2板配筋计算板混凝土保护层厚度为，则，。各楼面板的配筋见表9-2：表9-2楼面板配筋计算截面h0MAs配筋实配面积ρρmin跨中B1L01804.06177.928@150335.000.340.24L02701.3567.668@150335.000.340.24B2L01802.54111.378@150335.000.340.24L02700.6231.248@150335.000.340.24支座B1L0180-7.74339.418@150419.000.420.24L0280-6.31276.648@150419.000.420.24B2L0180-3.90171.098@150419.000.420.24L0280-3.12136.708@150419.000.420.24注：1、跨中：方向：；方向：；支座处截面：。2、 第10章楼梯设计10.1设计资料本建筑层高3.3m，踏步尺寸，采用C35混凝土。平台板和梯段板钢筋采用；平台梁纵筋采用，箍筋采用，楼梯均布荷载标准值为。楼梯结构平面图如图9-1：图9-1楼梯平面图10.2梯段板设计取1m宽板带进行计算。板厚：。取。板的倾斜角为，，则。10.2.1荷载计算恒荷载标准值水磨石面层(0.3+0.15)×0.65/0.3=0.975kN/m 三角形踏步0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.875kN/m混凝土斜板0.12×25/0.894=3.356kN/m板底抹灰0.015×17×/0.894=0.38kN/m合计：6.586kN/m恒荷载设计值g=1.2×6.586=7.903kN/m活荷载设计值q=1.4×3.5=4.9kN/m合计：p=g+q=12.8kN/m10.2.2截面设计梯段板的水平净跨：。弯矩设计值为：梯段板的保护层厚度15mm，as=20mm，。，满足要求。取，。满足最小配筋率要求。另外在短边方向配置的分布钢筋，。 10.3平台板设计取平台板厚，取1m宽板带进行计算。10.3.1荷载计算恒荷载标准值水磨石面层80厚混凝土板0.1×25=2.50kN/m板底抹灰0.015×17=0.255kN/m合计：恒荷载设计值g=1.2×3.405=4.086kN/m活荷载设计值q=1.4×3.5=4.9kN/m合计：p=g+q=8.986kN/m10.3.2截面设计平台板的计算跨度：。弯矩设计值为：平台板的保护层厚度15mm，as=20mm，则。，满足条件。取，。 ，满足最小配筋率要求。另外在长边方向配置的分布钢筋。10.4平台梁设计设平台梁的截面尺寸，钢筋采用HRB400。10.4.1荷载计算梯段板传来12.8×3.0/2=19.2kN/m平台板传来8.98×1.8/2=8.09kN/m平台梁自重1.2×0.25×(0.45-0.1)×25=2.63kN/m梁侧抹灰1.2×0.02×(0.45-0.1)×17×2=0.286kN/m合计：30.21kN/m活载1.4×3.5×(3/2+1.8/2)=11.76kN/m合计：g+q=41.97kN/m10.4.2截面设计平台梁净跨：。跨中最大弯矩设计值为：支座剪力设计值为：(1)正截面设计截面按倒L形梁计算。梁的计算跨度：梁受压区有效翼缘宽度取下列三者最小值：按计算跨度考虑：按梁净距考虑： 按翼缘高度考虑：平台梁有效高度：该梁属于第一类L形截面。，满足要求。取218，。验算最小配筋率：>最小配筋率满足要求。(2)斜截面设计验算截面尺寸：，该梁为厚腹梁。混凝土强度等级为C35，取。则截面尺寸满足要求，不会产生斜压破坏。验算截面是否需要配筋计算：仅需按构造配箍筋。取，双肢箍。验算最小配箍率： >最小配箍率满足要求。10.5小柱设计10.5.1荷载计算集中荷载30.096×3.6/2=55.74kN小柱自重1.2×25×0.25×3.3=4.95kN四周抹灰1.2×17×0.02×(0.2+0.25)×2×3.3=1.21kN合计：g=61.9kN活载q=4.9×3.6/2=8.82kN合计p=g+q=70.72kN10.5.2截面设计按正截面受压进行设计，钢筋采用HRB400。截面尺寸：底层柱轴力：，查表得：=0.92。由得仅需按照构造配筋，选配216，。验算最小配筋率：截面一侧配筋率： ，满足最小配筋率要求。 第11章基础设计11.1设计资料本工程上部结构荷载分布比较均匀，房屋高度较小，故可采用柱下条形基础。为提高房屋整体性，增大基础刚度和调整不均匀沉降能力，采用纵向条形基础。根据结构与荷载的对称性，只需对A、B轴的条形基础进行设计计算。根据《建筑地基基础设计规范》可知，本工程基础设计等级为丙级。由于框架结构层数少于6层，地基承载力特征值大于130kPa，故可不进行地基变形验算。根据《基础规范》中有关于下条形基础的构造要求，取肋梁高度1200mm，宽度600mm，翼板厚度250mm。基础底面宽度需根据地基承载力验算确定。已知基础埋深1.7m，地基承载力特征值，考虑深度修正后，取，。混凝土等级采用C30，，；纵筋采用HRB400级钢筋，；箍筋采用HPB300级钢筋，。11.2确定基底尺寸纵向基础梁外挑长度纵向基础梁总长度L=7×7.2+1.8×2=54m第1层中框架柱在恒载和坐在作用下传至基础顶面的内力组合值(标准值近似设计值的0.74倍)如下：A柱：Nk=952.08kNMk=7.25kN·mVk=-4.96kNB柱：Nk=1185.48kNMk=-7.62kN·mVk=5.18kN边框架柱在恒载和活载作用下传至基础的内力近似取中框架的0.6倍，由于上部结构传至基础的弯矩和剪力很小，可忽略不计，以下仅考虑轴力作用。基础梁上的墙重为A轴外墙B轴内墙 AB跨一根基础拉梁和相应的横墙BC跨一根基础拉梁和相应的横墙基础底面宽度确定A轴：B轴：取以上计算所得条形基础宽度均小于3m，故不需再对地基承载力进行深度修正。11.3基础净反力计算第1层中框架柱在恒载和活载作用下传至基础顶面的持久设计状况的内力组合值如下：A柱：N=1342.70kNB柱：N=1652.10kN竖向荷载作用下，基底反力呈均匀分布，单位长度的基地净反力为A轴B轴：11.4基础梁内力计算考虑对称性，采用力矩分配法进行半结构简化计算，计算简图如图11-1所示。 图11-1柱下纵向条形基础受力示意图A轴固端弯矩：B轴固端弯矩： 弯矩分配系数：令Q节点：R节点：S节点：基础梁的支座弯矩根据力矩分配法确定，跨中弯矩和支座剪力根据平衡条件确定，计算过程及计算结果见表11-1，表11-2和图11-2。表11-1A轴纵向条形基础弯矩分配过程PQRST　　0.430.57　0.500.50　0.670.33　　-298.97　1046.39-797.26　797.26-797.26　797.26-797.26　-398.63　　-106.63-142.50　　　　　　　　　　　　　-71.250.00　　　　　　　　　　35.6335.63　　　　　　　0.0017.81　　　　17.810.00　　　　-7.62-10.19　　　　-11.88-5.93　　　　　　　-5.09-5.94　　　　-2.97　　　　　5.525.52　　　　　　　0.002.76　　　　2.760.00　　　　-1.18-1.58　　　　-1.84-0.92　　　　　　　-0.79-0.92　　　　　　　　　　0.850.85　　　　-0.46　　0.000.43　　　　0.430.00　　-298.97　930.96-930.53　762.12-762.12　804.54-804.11　-402.06 表11-2B轴纵向条形基础弯矩分配过程PQRST　　0.430.57　0.500.50　0.670.33　　-366.72　1298.52-977.92　977.92-977.92　977.92-977.92　-488.96　　-137.22-183.38　　　　　　　　　　　　　-91.690.00　　　　　　　　　　45.8545.85　　　　　　　0.0022.92　　　　22.920.00　　　　-9.81-13.11　　　　-15.29-7.63　　　　　　　-6.56-7.64　　　　-3.82　　　　　7.107.10　　　　　　　0.003.55　　　　3.550.00　　　　-1.52-2.03　　　　-2.37-1.18　　　　　　　-1.02-1.18　　　　　　　　　　1.101.10　　　　-0.59　　0.000.55　　　　0.550.00　　-366.72　1149.97-1149.42　932.70-932.70　987.29-986.74　-493.37(a)计算简图（b）A轴纵向条形基础弯矩图（c）A轴纵向条形基础剪力图 （d）B轴纵向条形基础弯矩图（e）B轴纵向条形基础剪力图图11-2柱下纵向条形基础梁内力计算结果根据《基础规范》8.3.2条规定，按倒梁法所求得的条形基础梁边跨跨中弯矩以及第一内支座的弯矩值宜乘以1.2的系数。A轴：边跨跨中弯矩：601.78×1.2=722.14kN·m第一内支座弯矩：930.58×1.2=1116.70kN·mB轴：边跨跨中弯矩：734.65×1.2=881.58kN·m第一内支座弯矩：1149.97×1.2=1379.96kN·m11.5配筋计算11.5.1基础梁基础梁高度h=1200mm，宽度b=600mm，混凝土强度等级为C30(，)，纵筋采用HRB400级钢筋()，箍筋采用HRB335级钢筋()。考虑到翼板的作用，基础梁跨中按T形截面计算纵筋面积，支座按举行 截面计算纵筋面积。柱下条形基础底部设有强度等级为C15的素混凝土垫层，所以保护层厚度取c=45mm。（1）正截面承载力计算A轴，边跨跨中弯矩M=722.14kN·m，，，，。属于第一类T形截面；；；实配钢筋522（）；配筋率第一内支座弯矩，，，，b=600mm，h=1200mm，，由于，故，实配625（）；配筋率 B轴，边跨跨中弯矩,,,属于第一类T形截面；；；实配钢筋622（）；配筋率第一内支座弯矩，，，b=600mm，h=1200mm，，由于，故，实配825（）；配筋率（2）斜截面承载力计算A轴：取，，，，， ，验算截面尺寸截面满足要求需按计算配置箍筋实配48@150，，B轴：取，截面尺寸满足要求需按计算配置箍筋实配48@150，根据构造要求，基础梁腹板高，需增设腰筋，在基础梁腹板高度范围内均匀配置4排直径为14mm的腰筋。11.5.2翼板翼板简化为均布荷载(基地净反力)作用下端部固定的悬臂板，翼板厚度应满足斜截面受剪承载力要求，翼板配筋采用HRB335级钢筋(fy=300N/mm2)。取1m宽度翼板作为计算单元，进对基底净反力作用较大的B轴翼板进行配筋计算。 翼板厚度满足要求翼板固定端弯矩根据构造要求，翼板受力钢筋选取，翼板纵向分布钢筋选取8@200(As=168mm2)。可见，翼板配筋由构造控制，对A轴翼板选取与B轴相同的配筋。 致谢毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。对四年来所有培养和关心我的各位尊敬老师表示由衷的感谢,特别对在毕业设计过程中给予我悉心指导的王积静老师致以崇高的谢意和敬意! 在进行结构设计的过程中, 我发现了自己理论知识的不足，很多细节问题很模糊，导致每个阶段的设计，都会出现大大小小的疑问。但经过王积静老师以诲人不倦的精神给我指导和点拨，加上同学的帮助和自己的努力，所有疑问都得以一一解决，现在的知识才真正成为属于自己的东西。王积静老师在毕业设计上给予我最重要的指导和帮助。此外，对同组同学给予的帮助与支持也深表感谢，在这段日子我们共同学习共同研讨共同进步，让我感受到深刻的友情。在此，我再次向他们表示崇高的敬意和衷心的感谢！ 参考文献[1]GB50009-2012,建筑结构荷载规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2012[2]GB50011-2010,建筑抗震设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2010[3]GB50105-2010,建筑结构制图标准[S].北京：中国建筑工业出版社，2010[4]GB50010-2010,混凝土结构设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2010[5]GB50007-2011,建筑地基基础设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2011[6]JGJ79-2012,建筑地基基础处理技术规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2013[7]梁兴文，史庆轩.土木工程专业毕业设计指导—房屋建筑工程卷[M].北京.中国建筑工业出版社，2014.66-128 附录A1梁端控制截面内力组合表(5层)层次位置内力恒载活载风1风2震1震21.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活1.2恒+0.9×1.4(活+风)γre(1.2恒+1.3震）控制内力风1风2震1震2A5B5A5M-22.7-2.5610.32-10.351.03-51.03-30.8-33.1-17.4-43.428.2-71.3-71.3V39.23.273-2.9-2.9-14.314.3151.656.147.547.522.850.756.1跨中M39.072.8822.785-2.7913.82-13.8250.955.654.047.049.923.055.6B5左M22.112.444.745-4.7523.39-23.3929.932.235.623.643.8-1.843.8V-38.9-3.3-2.92.9-14.314.31-51.3-55.8-54.5-47.2-50.5-22.6-55.8B5C5B5右M-4.7-0.154.505-4.5122.22-22.22-5.9-6.5-0.2-11.517.4-26.0-26.0V5.8680.42-5.635.63-27.827.777.68.30.514.7-21.632.532.5跨中M-1.520.0980000-1.7-2.0-1.7-1.7-1.3-1.3-2.0C5左M-4.7-0.154.505-4.5122.22-22.22-5.9-6.5-0.2-11.517.4-26.0-26.0V5.8680.42-5.635.63-27.827.87.68.30.514.7-21.632.632.6C5D5C5右M22.112.444.745-4.7523.39-23.3929.932.235.623.643.8-1.843.8V-38.9-3.3-2.92.9-14.314.3-51.3-55.7-54.5-47.2-50.4-22.6-55.7跨中M39.072.8822.785-2.7913.82-13.8250.955.654.047.049.923.055.6D5M-22.7-2.5610.32-10.351.03-51.03-30.8-33.1-17.5-43.528.2-71.3-71.3V39.23.273-2.92.9-14.314.351.656.147.554.822.850.756.1A2梁端控制截面内力组合表(4层)层次位置内力恒载活载风1风2震1震21.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活1.2恒+0.9×1.4(活+风)γre(1.2恒+1.3震）控制内力风1风2震1震2A4B4A4M-29.2-8.1226.15-26.2124.2-124.2-46.4-47.4-12.3-78.391.1-151.0-151.0V39.23.273-7.347.343-32.632.5951.656.141.960.45.068.568.5跨中M35.9721.132.7-2.731.28-31.2872.869.373.266.472.411.473.2B4左M30.79.63420.75-20.861.59-61.5950.350.975.122.892.0-28.192.0V-28.9-13.512.03-12-32.632.59-53.6-52.3-36.5-66.9-63.9-0.3-66.9B4C4B4右M-2.18-1.6211.42-11.466.59-66.59-4.9-4.59.7-19.062.2-67.6-67.6V4.6922.1-14.314.28-63.463.428.68.4-9.726.3-56.767.067.0跨中M0.296-0.450000-0.30.0-0.2-0.20.10.1-0.3C4左M-2.18-1.6211.42-11.466.59-66.59-4.9-4.59.7-19.062.2-67.6-67.6V4.6922.1-14.314.28-63.463.428.68.4-9.726.3-56.667.067.0C4D4C4右M30.79.63420.75-20.861.59-61.5950.350.975.122.892.0-28.192.0V-28.9-13.512.03-12-32.632.59-53.6-52.3-36.5-66.9-63.9-0.3-66.9跨中M35.9721.132.7-2.731.28-31.2872.869.373.266.472.411.473.2D4M-29.2-8.1226.15-26.2124.2-124.2-46.4-47.4-12.3-78.391.1-151.0-151.0V39.23.273-7.347.343-32.632.5951.656.141.960.45.068.568.5 A3梁端控制截面内力组合表(3层)层次位置内力恒载活载风1风2震1震21.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活1.2恒+0.9×1.4(活+风)γre(1.2恒+1.3震）控制内力风1风2震1震2A3B3A3M-27.5-8.3445.12-45.1181.6-181.6-44.7-45.313.3-100.4148.6-205.6-205.6V27.9512.79-12.712.67-47.747.6551.450.333.765.6-15.677.477.4跨中M37.1412.5312.18-12.245.83-45.8362.162.475.745.083.7-5.683.7B3左M30.19.63420.75-20.889.99-89.9949.650.174.422.1119.2-56.3119.2V-29.2-13.5-12.712.67-47.747.65-53.9-52.6-68.0-36.1-78.814.1-78.8B3C3B3右M-2.47-1.0119.7-19.797.29-97.29-4.4-4.320.6-29.192.2-97.5-97.5V27.952.1-24.624.63-92.792.6636.539.85.167.2-64.2116.4116.4跨中M00.24900000.30.20.30.30.10.10.3C3左M-2.47-1.0119.7-19.797.29-97.29-4.4-4.320.6-29.192.2-97.5-97.5V27.952.1-24.624.63-92.792.6636.539.85.167.2-64.2116.4116.4C3D3C4右M30.19.63420.75-20.889.99-89.9949.650.174.422.1119.2-56.3119.2V-29.2-13.5-12.712.67-47.747.65-53.9-52.6-68.0-36.1-78.814.1-78.8跨中M37.1412.5312.18-12.245.83-45.8362.162.475.745.083.7-5.683.7D3M-27.5-8.3445.12-45.1181.6-181.6-44.7-45.313.3-100.4148.6-205.6-205.6V27.9512.79-12.712.67-47.747.6551.450.333.765.6-15.677.477.4A4梁端控制截面内力组合表(2层)层次位置内力恒载活载风1风2震1震21.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活1.2恒+0.9×1.4(活+风)γre(1.2恒+1.3震）控制内力风1风2震1震2A2B2A2M-27.7-8.4163.75-63.7232.6-232.6-45.0-45.736.5-124.2198.1-255.6-255.6V27.9612.8-17.917.9-6161.0351.550.327.172.2-28.690.490.4跨中M36.9712.4817.21-17.258.69-58.6961.862.181.838.496.1-18.396.1B2左M30.239.60429.32-29.3115.3-115.349.750.285.311.4143.9-80.9143.9V-29.2-13.8-17.917.9-6161.03-54.4-52.9-75.0-29.9-92.027.0-92.0B2C2B2右M-2.41-0.9927.84-27.8124.6-124.6-4.3-4.230.9-39.2118.9-124.1-124.1V4.6922.1-34.834.8-119118.688.68.4-35.652.1-110.5120.9120.9跨中M0.0640.2650-00-00.40.30.40.40.20.20.4C2左M-2.41-0.9927.84-27.8124.6-124.6-4.3-4.230.9-39.2118.9-124.1-124.1V4.6922.1-34.834.8-119118.688.68.4-35.652.1-110.5120.9120.9C2D2C2右M30.239.60429.32-29.3115.3-115.349.750.285.311.4143.9-80.9143.9V-29.2-13.8-17.917.9-6161.03-54.4-52.9-75.0-29.9-92.027.0-92.0跨中M36.9712.4817.21-17.258.69-58.6961.862.181.838.496.1-18.396.1D2M-27.7-8.4163.75-63.7232.6-232.6-45.0-45.736.5-124.2198.1-255.6-255.6V27.9612.8-17.917.9-6161.0351.550.327.172.2-28.690.490.4A5梁端控制截面内力组合表(1层) 层次位置内力恒载活载风1风2震1震21.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活1.2恒+0.9×1.4(活+风)γre(1.2恒+1.3震）控制内力风1风2震1震2A1B1A1M-28.2-8.5673.34-73.3238-238-45.8-46.447.8-137.0202.8-261.2-261.2V28.813.05-22.822.81-64.864.8252.851.722.379.7-31.495.095.0跨中M38.2712.9314.04-1453.24-53.2464.064.379.944.592.2-11.792.2B1左M27.998.6345.25-45.3131.5-131.545.746.2101.5-12.6157.3-99.1157.3V-28.3-13.2-22.822.81-64.864.82-52.5-51.2-79.4-21.9-94.731.7-94.7B1C1B1右M-3.26-1.272.1-2.1142.2-142.2-5.7-5.6-2.9-8.2135.1-142.1-142.1V4.612.78-49.449.42-135135.389.48.9-53.271.3-126.6137.4137.4跨中M-0.79-0.010-00-0-1.0-1.1-1.0-1.0-0.7-0.7-1.1C1左M-3.26-1.272.1-2.1142.2-142.2-5.7-5.6-2.9-8.2135.1-142.1-142.1V4.612.78-49.449.42-135135.389.48.9-53.271.3-126.6137.4137.4C1D1C1右M27.998.6345.25-45.3131.5-131.545.746.2101.5-12.6157.3-99.1157.3V-28.3-13.2-22.822.81-64.864.82-52.5-51.2-79.4-21.9-94.731.7-94.7跨中M38.2712.9314.04-1453.24-53.2464.064.379.944.592.2-11.792.2D1M-28.2-8.5673.34-73.3238-238-45.8-46.447.8-137.0202.8-261.2-261.2V28.813.05-22.822.81-64.864.8252.851.722.379.7-31.495.095.0A6A柱内力组合表 层次位置内力恒载活载风1风2震1震21.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活1.2恒+0.9×1.4(活+风)γre(1.2恒+1.3震）控制内力风1风2震1震2/M/、V、N最大N最小5柱顶M28.323.39-1111.0454.61-54.638.730.724.352.285.6-28.085.6N147.310.33-2.92.896-14.314.31191.3206.2186.2193.5131.5161.3206.2131.5柱底M19.65.34-4.734.73129.15-29.131.027.124.336.251.7-8.951.7N170.210.33-2.92.896-14.314.31218.7237.1213.6220.9153.5183.2237.1153.5V-14.5-2.654.779-4.78-25.425.38-21.1-17.5-14.7-26.8-41.611.2-41.64柱顶M12.975.53-23.323.2695-9523.30.1-6.851.8113.9-83.7113.9N320.850.55-10.210.24-46.946.9455.7472.5435.7461.5283.4381.0472.5283.4柱底M15.865.81-15.515.5163.34-63.327.211.96.845.983.9-47.983.9N343.650.55-10.210.24-46.946.9483.1503.4463.1489.0305.4402.9503.4305.4V-8.74-3.4411.75-11.7-4847.98-15.3-3.60.0-29.6-59.939.9-59.93柱顶M14.515.33-32.832.78118.3-11824.9-7.3-17.265.4139.5-106.6139.5N439.990.74-22.922.91-95.695.55654.9660.4613.4671.1366.5565.2671.1366.5柱底M15.65.72-26.826.8296.8-96.826.70.4-7.959.7118.4-82.9118.4N516.890.74-22.922.91-95.695.55747.2764.1705.6763.3440.3639.0764.1440.3V-9.12-3.3518.06-18.1-65.265.18-15.62.17.6-37.9-78.257.4-78.22柱顶M15.025.53-41.441.4135.9-13625.8-14.9-27.277.2158.4-124.2158.4N667.1130.9-40.840.8-157156.6983.8988.9914.11016.9540.4866.11016.9540.4柱底M19.947.31-36.436.42119-11934.2-1.6-12.779.0146.5-101.1146.5N690130.9-40.840.8-157156.61011.31019.8941.51044.4562.4888.11044.4562.4V-10.6-3.8923.58-23.6-77.277.24-18.25.012.1-47.3-92.468.3-92.41柱顶M11.454.18-42.642.62118.9-11919.6-22.2-34.772.7136.7-110.7136.7　N841.1171.9-63.663.61-221221.41250.01241.61145.81306.1659.71120.21306.1659.7柱底M5.722.09-74.874.79208.7-2099.8-63.5-84.7103.7223.5-210.5223.5　N871.6171.9-63.663.61-221221.41286.61282.81182.41342.7689.01149.51342.7689.0V-3.9-1.4326.68-26.7-74.574.46-6.719.527.1-40.1-81.973.0-81.9　A7B柱内力组合表层次位置内力恒载活载风1风2震1震21.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.71.2恒+0.9×1.4(活+风)γre(1.2恒+1.3震）控制内力 活风1风2震1震2/M/、V、N最大N最小5柱顶M-30.3-3.6-11.411.3856.13-56.1-41.4-55.6-55.2-26.527.6-89.2-89.2　N175.513.97-2.732.734-13.513.46230.2247.9224.8231.6161.2189.2161.2柱底M-22.6-5.82-4.884.87730.23-30.2-35.3-41.0-40.6-28.46.9-56.0-56.0　N198.413.97-2.732.734-13.513.46257.6278.8252.2259.1183.1211.1278.8183.1V16.042.8554.927-4.93-26.223.9923.229.329.116.6-10.441.741.7　4柱顶M-19.6-7.34-2423.9897.96-98-33.8-57.1-63.0-2.579.5-124.2-124.2　N38374.74-9.679.669-44.344.29564.3580.8541.6566.0357.5449.6580.8357.5柱底M-20.6-6.84-1615.9965.31-65.3-34.3-50.2-53.5-13.244.9-91.0-91.0　N405.974.74-9.679.669-44.344.29591.7611.7569.0593.4379.5471.6611.7379.5V12.174.29712.11-12.1-49.545.3520.632.535.34.8-37.760.960.9　3柱顶M-20.6-6.84-33.833.8122-122-34.3-67.6-75.99.3103.8-149.9-149.9　N590.8135.5-21.621.63-89.389.3898.7909.2852.5907.0539.4725.1909.2539.4柱底M-20.4-6.77-27.727.6599.8-99.8-33.9-61.2-67.81.981.0-126.6-126.6　N613.7135.5-21.621.63-89.389.3926.2940.1879.9934.4561.3747.1940.1561.3V12.414.12418.62-18.6-67.261.620.739.043.5-3.4-56.078.078.0　2柱顶M-21-6.99-42.742.68140.1-140-35.0-77.1-87.819.7122.1-169.2-169.2　N798.6196.3-38.538.53-1471471233.11232.71157.11254.2708.01013.71254.2708.0柱底M-24-7.93-37.537.55122.7-123-39.8-76.9-86.08.6100.8-154.4-154.4　N821.4196.3-38.538.53-1471471260.61263.61184.51281.6730.01035.61281.6730.0V13.634.52124.31-24.3-79.67322.746.752.7-8.6-67.691.291.2　1柱顶M-12.4-4.12-67.567.49150.9-151-20.6-86.9-105.165.0143.1-170.8-170.8　N1006256.3-68.268.19-218217.51565.51541.81443.71615.5862.11314.51615.5862.1柱底M-6.19-2.06-81.581.49264.8-265-10.3-90.2-112.792.7268.5-282.3-282.3　N1036256.3-68.268.19-218217.51602.01583.01480.21652.1891.41343.81652.1891.4V4.221.40533.86-33.9-94.591.377.040.349.5-35.8-93.599.899.8　A8地震设计状况下A柱控制截面内力组合及调整楼层截面内力柱端弯矩γRE梁端弯矩∑McγRE（∑Mc）|Mmax|NminNmaxγREV><><><>< 5柱顶M-35.0107.00.837.5-95.1-35.0107.0-26.280.380.3-26.230.755.8N164.4201.6123.3151.2151.2123.3206.2柱底M-11.264.6-15.281.7-11.461.361.3-11.427.1N191.9229.1143.9171.8171.8143.9237.14柱顶M-104.6142.40.8121.5-201.3-142.7180.0-107.0135.0135.0-107.00.192.6N354.3476.2265.7357.2357.2265.7472.5柱底M-59.8104.9-79.8133.4-59.9100.1100.1-59.911.9N381.7503.7286.3377.7377.7286.3503.43柱顶M-133.2174.40.8198.1-273.3-177.7221.9-142.2177.5177.5-142.265.4129.7N458.1706.6366.5565.2565.2366.5671.1柱底M-103.7148.0-137.5189.5-110.0151.6151.6-110.00.4N550.4798.8440.3639.0639.0440.3764.12柱顶M-155.3198.00.8264.1-340.8-205.9253.5-164.7202.8202.8-164.777.2153.7N1082.6675.5866.1540.4540.4866.11016.9柱底M-126.4183.1-167.8234.2-134.3187.3187.3-134.379.0N703.01110.1562.4888.1888.1562.41044.41柱顶M-138.4170.90.8270.4348.3-183.7218.6-146.9174.9174.9-146.972.7183.4N824.71400.3659.71120.21120.2659.71306.1柱底M-263.2279.4-342.1363.2-273.7290.6290.6-273.7103.7N861.31436.9689.01149.51149.51149.51342.7A9地震设计状况下B柱控制截面内力组合及调整楼层截面内力柱端弯矩γRE梁端弯矩∑McγRE（∑Mc）|Mmax|NminNmaxγREV><><><>< 5柱顶M-111.534.50.881.6-37.1-111.534.5-83.625.8-83.6-83.6-55.6-57.5N201.5236.5151.1177.4151.1151.1247.9柱底M-70.08.6-83.013.3-62.39.9-62.3-62.3-41.0N228.9263.9171.7197.9171.7171.7278.84柱顶M-155.399.40.8205.6-127.6-184.3152.6-138.2114.5-138.2-138.2-57.1-95.3N446.9562.0335.2421.5335.2335.2580.8柱底M-113.756.1-138.480.5-103.860.378.6-44.9-50.2N474.3589.5355.7442.1355.7286.3611.73柱顶M-187.4129.80.8281.9-205.1-228.0186.1-182.4148.9-182.4-182.4-67.6-133.3N674.2906.4539.4725.1539.4539.4909.2柱底M-158.2101.2-194.9141.7-155.9113.4-155.9-155.9-61.2N701.6933.8561.3747.1561.3561.3940.12柱顶M-211.5152.70.8350.4-273.3-260.6213.6-208.5170.9-208.5-208.519.7-186.0N885.01267.1708.01013.779.6708.01254.2柱底M-193.0126.1-329.5172.8-263.6138.3-263.6617.48.6N912.51294.6730.01035.6730.0948.61281.61柱顶M-103.9178.90.8389.9-321.6-177.3245.2-141.8196.2196.2-141.865.0-214.8N1193.91643.2955.11314.51314.5955.11615.5柱底M-352.9335.6-458.8436.3-367.1349.0349.0-367.192.7N1114.21679.8891.41343.81343.8891.41652.1袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈'