土木工程宾馆毕业设计计算书模板

'***学院本科毕业设计编号：本科毕业设计 ****设计院系：姓名：学号：专业：年级：指导教师：职称：完成日期： ***学院本科毕业设计设计说明在本设计中采用的结构形式是钢筋混凝土框架结构设计，框架结构比砖混结构有承载力大、结构自重轻、抗震性能好、建造的工业化程度高等优点；与钢结构相比又具有造价低、材料来源广泛、耐火性好、结构刚度大、使用维修费用低等优点适于于多层建筑。宾馆总建筑面积约5089.8m2，共6层，首层层高4.5m，标准层层高3.6m,顶层电梯房凸出，层高为3.0m，室内外高差0.3m，抗震等级为三级，设防烈度为6度。建筑设计部分，根据功能分区初步进行房间布局，初步确定房间和立面布置，采用较高的装修规格。大堂外墙面采用干挂石材，房间采用大理石地面，卫生间用普通地砖。结构部分，根据建筑材料、工艺要求、使用情况，确定结构布置方案。选取一榀框架进行计算，由恒载、活载、风荷载、雪荷载确定荷载大小及布置位置。风荷载用D值法计算，竖向荷载用弯矩分配法计算；然后进行对竖向弯矩调幅、内力组合，最后采用PKPM进行整体计算，并绘制建筑图和结构图。关键词：框架结构；建筑设计；荷载计算；PKPM、建筑图；结构图 ***学院本科毕业设计DesignNotesUsedinthisdesignisthedesignofreinforcedconcreteframestructure,theframeworkstructureofbrickandconcretestructure,largecarryingcapacity,lightweightstructure,seismicperformance,andadvantagesoftheconstructionofthelevelofindustrialization;comparedwiththesteelstructurehasalowcost,materialswidevarietyofsources,fireresistance,structuralrigidity,theuseofmaintenanceandlowcost.Suitableinmultistoreybuilding.Thetotalareaofthehoteldesignarea5089.8m2,6layer,alayerof4.5m,thestandardstorey3.6m,top-levelelevatorroomprotruding,theheightis3.0m,indoorandoutdoorheightdifferenceof0.3m,seismicratingofthethreefortificationintensity6.Partofarchitecturaldesign,accordingtothefunctionpartitioninitiallayoutoftheroom,initiallytodeterminethelayoutofroomsandfacadedecorationspecifications,dryhangingstoneouterwallofthelobby,roomswithmarblefloors,bathroomwithordinarytiles.Structuralelements,buildingmaterials,processrequirements,todeterminethestructurallayoutprogram,selectaproductframeworktocalculatethedeadload,liveload,windload,snowloadtodeterminetheloadsizeandlayoutposition,windloadcalculatedDvalueverticalloadcalculationusingthemomentdistributionmethod,andthencarriedontheverticalbendingmomentAM,theinternalforcecombinations,andfinallyusingPKPMoverallcalculation,anddrawthebuildingplansandstructuraldrawings.Keywords:framestructure;buildingdesign;loadcalculation;inPKPMbuildingplans;structuraldrawings ***学院本科毕业设计目录1工程概况-1-1.1建筑概况-1-1.2建筑技术条件-1-1.3荷载资料-1-1.4设计依据-2-2结构设计-2-2.1结构平面布置-2-2.1.1主体建筑结构方案的确定-2-2.1.2框架结构布置方案及其特点-2-2.1.3框架楼面结构的形式-3-2.2结构截面尺寸的拟定-3-2.2.1梁柱截面积估算-3-2.2.2结构平面布置-4-2.2.3基础高度确定-6-2.3荷载计算-6-2.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值-6-2.3.2屋面及楼面可变荷载标准值-7-2.4框架侧移刚度计算-7-2.4.1框架侧移刚度计算-7-2.4.2框架柱D值计算-8-2.5风荷载内力计算-10-2.5.1横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算-10-2.5.2风荷载作用下框架结构内力计算-11-2.6竖向荷载作用下框架结构的内力计算-16-2.6.1计算单元图-16-2.6.2恒载标准层计算-18-2.6.3恒载顶层计算-23-2.6.4活载标准层计算-26-2.6.5活载顶层的计算-28-2.6.6内力计算-31-2.7框架结构内力组合-42-2.7.1梁弯矩调幅-42- ***学院本科毕业设计2.7.2框架梁内力组合-43-2.7.3框架梁剪力组合-45-2.8梁、柱截面设计-47-2.8.1梁截面设计-47-2.8.2柱的配筋计算-52-2.9楼梯结构设计-55-2.9.1梯段板计算-55-2.9.2休息平台板计算-56-2.9.3梯段梁TL1计算-57-2.10现浇楼面板设计-58-2.10.1按弹性理论进行计算-58-2.10.2B区格板的配筋计算-59-2.10.3楼面板设计-60-2.11基础设计-61-2.11.1场地土层条件-63-2.11.2结构形式-63-2.11.3材料选择-63-2.11.4确定基础埋深-63-2.11.5计算边柱-64-2.11.6计算中柱-65-2.12结构图绘制-66-参考文献-69-致谢-70- ***学院本科毕业设计1工程概况1.1建筑概况本设计为***宾馆框架结构设计，建筑主体6层，顶层凸出电梯房，无地下室，主体结构高25.5m，建筑面积5089.80平方米。建筑结构类型为框架结构，主要材料为钢筋混凝土，抗震等级为3级，设防烈度为6度，***市的基本风压为0.35KN/m2，地面粗糙为C类，设计使用年限为50年。1.2建筑技术条件(1)气象条件①温度：最热月平均28.8℃、最冷月平均3.8℃；夏季极端最高39.8℃、冬季极端最低-9.5℃。②相对湿度：最热月平均73%。③主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压为0.35KN/m2。④雨雪条件：冻土深度25cm，，最大风级7～8级，年降水量680mm,基本雪压为0.55kN/m2。(2)工程地质条件①自然地表1m内为填土，填土下层为3M厚粉质粘土，再下为砾石层。粉质粘土允许承载力标准值为150KN/m2。砾石层允许承载力标准值为300--400KN/m2,地形较为平坦，地面粗糙度为C类。②地下水位：地表以下2.0m，无侵蚀性。③地震设计烈度：经地质勘查部门确定，地震设计烈度6度，设计分组第一组，建筑场地为稳定场地，场地特征周期0.35s。④场地类别：Ⅲ类。1.3荷载资料建筑工程的抗震设防烈度为6度，基本风压为0.35KN/m2，考虑抗风不做抗震计算，根据风荷载考虑水平力作用。(1)宾馆楼面活载，查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），确定楼面活载标准值为2KN/m2；(2)上人屋面：活载标准值为2.0KN/m2；(3)屋面构造：30厚细石砼保护层，三毡四油防水层，20mm厚1:3水泥砂浆找平层、80mm厚1:8水泥炉渣找坡层、现浇钢筋混凝土屋面板、12mm厚纸筋石灰粉平顶；(4)楼面构造：陶瓷地砖楼面：8～10厚地砖铺实拍平，水泥砂浆插缝，20mm厚1:4干硬性水泥砂浆素水泥浆结合层一遍，钢筋混凝土楼板；(5)围护墙：围护墙采用200mm厚非承重砌块（190mm×190mm×90mm,重度7.5KN/m2），M5混合砂浆砌筑，双面粉刷（重度3.6KN/m2）。-70- ***学院本科毕业设计1.4设计依据(1)地质资料；(2)设计题目要求；(3)现行相关的设计规范。2结构设计2.1结构平面布置根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层结构平面布置图见图。2.1.1主体建筑结构方案的确定（1）多层建筑中常用的结构体系及各结构体系的特点在多高建筑中常用的结构体系主要有：框架结构体系，混合结构体系混合结构体系：以砖墙和框架共同组成的承重结构体系，该体系取材容易、用钢量少、造价较低、施工简便；但整体性较差，难以满足大空间的使用要求，且房屋层数受到限制。一般在多层中采用框架结构体系：以梁柱等线形杆件组成的框架为主要抵抗外荷载的结构，框架结构的特点是建筑平面布置灵活，可以组成较大空间的会议室，车间、营业室、实验室等，当采用装配式结构时，便于构件标准化、定型化，但框架结构刚度小，抗震能力低，采用砌体填充墙时，墙体在地震中容易破坏。（2）选择结构体系所应考虑的因素选择结构体系一般应考虑：建筑物的使用性质或工艺要求、材料的供应情况和施工技术条件、工程地质情况、建筑物的受力情况以及结构体系的受力特点、抵抗水平(特别是风荷载作用)的能力、建筑上的美观要求等决定。（3）本设计如何考虑结构方案本设计为多功能使用要求的宾馆建筑，有较大空间的会议室、层数不高(6层)地基承载能力较好，有抗震要求6度设防，经比较确定采用框架结构体系较为合理，电梯间采用普通砖墙。2.1.2框架结构布置方案及其特点(1)按主要承重结构形式，可以分成：①全框架方案——由横梁和柱组成的多层框架起主要承重作用；②内框架方案——屋盖和楼面上的荷载在建筑物内通过钢筋混凝土柱于传给基础，在房屋的外围的荷载由横梁通过墙体传给基础，外墙是承重墙。(2)按主要承重结构布置的方向来分①横向框架方案——主梁沿建筑物的横向布置，板和次梁沿纵向布置，这种方案适用于分间比较固定的房屋；②纵向框架方案——-70- ***学院本科毕业设计主梁沿建筑物的纵向布置，全部横向铺板，横向不设梁或者仅设置次梁；③纵横向混合结构方案——在房屋的纵向及横向皆布置主要承重框架。（3）按主要承重结构的构造和施工的方法来分①整体式框架——全部构件均现场整体浇制的结构，该框架的整体性、抗震性较好；②装配式框架——全部构件均工厂或露天预制场预制，现场仅进行吊装工作，或在现场预制后吊装，拼装成框架结构；③装配整体式框架——框架中部分构件在工厂或现场预制，部分构件现浇的结构；④升板结构。（4）按建筑物受力后变形的情况分①刚性方案——建筑物整体刚度大，具有水平位移极小的特点；②弹性方案——建筑物的整体刚度较刚性方案小，水平位移较大。本设计采用全框架方案，全部构件均现场整体浇制，底层框架高5.3m（考虑基础），其中第一层高4.5m顶层高3.6m，标准层高3.6m，局部突出屋面的塔楼为电梯井机房，层高为3m。2.1.3框架楼面结构的形式在框架式多层房屋中，楼面结构的形式，尺寸及其布置，视施工条件及框架的布置方式而选定。整体式框架采用梁式肋形楼盖或双向板井式楼盖较多，升板结构同前，主要用于无梁楼盖，装配式、装配整体式框架的楼面以采用铺板式楼面为主。本设计楼盖及屋盖1-5层用双向板肋梁楼盖顶层用单向楼板设计，为整体现浇钢筋混凝土结构，楼梯用现浇楼梯，电梯井砖砌，直至顶层电梯机房，屋面为上人屋面，排水采用内天沟排水。外墙采用240mm厚加气混凝土砌块，内墙采用240mm加气混凝土砌块。卫生间厨房采用轻质隔墙，干燥区门为木门，潮湿区域的门为塑门，窗为铝合金窗。2.2结构截面尺寸的拟定2.2.1梁柱截面积估算楼板按短跨的1/40估算，取100mm，框架梁截面高度按梁跨度的1/8～1/16估算，次梁截面高度按梁跨度的1/12～1/18估算，梁截面宽度按梁截面高度的1/2～1/3确定，由此估算的梁截面尺寸见表2-1，表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度：C35(fy=16.7N/mm2,ft=1.57N/mm2)，C30(fy=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2)。表2-1梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁（b×h）CD跨、AB跨BC跨2～6C30300×600300×600300×600250×500-70- ***学院本科毕业设计1C35300×600300×600300×600250×500柱截面尺寸可根据底层柱高的1/15及轴压比估算，取二者中的大值。该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值[μN]=0.9各层的重力荷载代表值近似取13kN/m2，由图2.2.1可知边柱及中柱的负载面积分别为18m2及43.2m2，则第一层柱截面面积为：角柱：AC=1.2N/fc[μN]。=1.2×8.5×103×14×6/0.9×16.7=57005mm2；边柱1：Ac=1.2N/fc[μN]=1.2×18×103×14×6/0.9×16.7=120719mm2；边柱2：AC=1.2N/fc[μN]=1.2×20.4×103×14×6/0.9×16.7=136814mm2；中柱：Ac=1.2N/fc[μN]=1.2×43.2×103×14×6/0.9×16.7=289725mm2。如取正方形截面，则各柱截面尺寸分别为角柱(239mm)、边柱1(348mm)、边柱2(370mm)、柱(539mm)、GAZ-1(300）都大于1/15。根据上述计算结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取如下值：1层：边柱450mm×450mm，中柱600mm×600mm；2～6层：边柱400mm×400mm，中柱550mm×550mm。2.2.2结构平面布置图2-1底层柱网布置图-70- ***学院本科毕业设计图2-2标准层结构布图2-3顶层平面结构布置图-70- ***学院本科毕业设计图2-4电梯间结构布置图2.2.3基础高度确定基础选用独立基础，基顶至室外地坪0.6m，室内外高差0.3m。1-6层柱高度即为层高，底层柱高度从基础顶面取至一层板顶，即h1=4.5+0.6+0.3-0.1=5.3m。2.3荷载计算2.3.1屋面及楼面的永久荷载标准值（1）屋面：50厚粒径20-30卵石砂浆保护层18×0.05＝0.08kN/m2聚酯纤维无纺布隔离层0.005kN/m250厚聚塑苯板2×0.05＝0.1kN/m21.5厚氯化聚乙烯橡胶共混防水卷材0.05kN/m21.0JS防水涂料0.005kN/m220厚1:2.5水泥砂浆找平层20×0.02=0.4kN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.1＝2.5kN/m2U型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2合计3.39kN/m2（2）一～五层楼面：人造石材地面22×0.03＝0.66kN/m230厚1:2.5打底砂浆20×0.03=0.6kN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.1＝2.5kN/m2U型轻钢龙骨吊顶（两层石膏板）0.25kN/m2-70- ***学院本科毕业设计合计3.39kN/m22.3.2屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2楼面活荷载标准值2.0kN/m2屋面雪荷载标准值0.55kN/m22.4框架侧移刚度计算2.4.1框架侧移刚度计算以图2-2所示框架为例计算横向框架的侧移刚度。横梁线刚度Ib计算过程见表2-2，柱线刚度Ic计算过程见表2-3。图2-5横向框架计算简图表2-2横梁线刚度ib计算表类别层次Ec(104N/mm2)b×h(mm×mm)I0(109mm4)l(mm)线刚EcI0/l(1010N·mm)-70- ***学院本科毕业设计边横梁13.15300×6005.450003.4022～63.00300×6005.43.240中横梁13.15300×6005.470002.432～63.00300×6005.42.314表2-3柱线刚度ic计算表层次Ec(104N/mm2)b×h边柱(mm×mm)b×h中柱(mm×mm)I0边柱(109mm4)I0中柱(109mm4)hc(mm)边柱线刚(1010N·mm)中柱线刚(1010N·mm)13.15450×450600×6003.41710.80045002.3927.5602～63.00400×400550×5502.1337.62636001.7786.3552.4.2框架柱D值计算柱的线刚度按下式计算，式中系数αc的计算过程如下。根据梁柱线刚度比不同，可将柱分为横向中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及纵向中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱等。现以第二层M-9的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱计算过程从略，计算结果分别见表2-10和表2-11。第3层M-9柱及与其相连的梁的相对线刚度如图2-6所示，图中数据取自表2-2表2-3，梁柱线刚度比为：图2-6K值计算底层计算如下：柱侧移刚度为：-70- ***学院本科毕业设计图2-7线性刚度框架图表2-4中框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次边柱中柱根数∑DikαDilkαDi2边柱中柱3～61.8230.4777848.2670.8740.30417894.0662251484.66521.8680.4837949.7160.8960.30918203.0202252305.47211.6750.5925134.9940.9090.48413279.6642236829.316-70- ***学院本科毕业设计2.5风荷载内力计算2.5.1横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算（1）风荷载标准值就算风荷载标准值按下式计算。基本风压ω0＝0.35kN/m2,由《荷载规范》查得。体形系数μs＝0.8（迎风面）和μs＝0.5（背风面）。C类地区，H/B=23.3/17＝1.37<1.5,故不考虑风振系数，房屋总高度H=23.3m，迎风面宽度49.9m，H/B=23.3/49.9=0.46地面粗糙程度为C类，基本风压50年一遇0.35kN/m2。wk＝βzμsμzw0式中：wk——风荷载标准值（kN/m2）；βz——高度z处的风振系数由于不超过30米此处取1.0；μs——风荷载体型系数；μz——风压高度变化系数；w0——基本风压（kN/m2）。仍取图2-8(a)中6轴线横向框架，其负载宽度为7.2m,则沿房屋高度的分布风荷载标准值为：q(z)=7.2×0.45βzμsμz＝3.24βzμsμz。（2）风荷载引起内力计算根据各楼层标高处的高度Hi查《荷载规范》得μz值，代入上式可得各楼层标高处的q(z)，具体计算过程及结果见表2-5；q(z)沿房屋高度的分布见图2-8(a)。图2-8(a)风荷载沿房屋高度图2-9(b)等效节点集中的分布(单位：kN/m)风荷载(单位：kN)表2-5沿房屋高度分布风荷载标准值楼层层高(m)Hi(m)Hi/HμsuZβzq(z)(kN/m)Fi(kN)63.60023.3001.0001.3001.4501.0006.10710.892-70- ***学院本科毕业设计53.60019.7000.8451.3001.4101.0005.93921.38043.60016.1000.6911.3001.3701.0005.77020.79933.60012.5000.5361.3001.3401.0005.64420.29323.6008.9000.3821.3001.3001.0005.47619.73715.3005.3000.2271.3001.2701.0005.34923.737《荷载规范》规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数βz来考虑风压脉动的影响。本结构房屋高度H＝22.0m<30m,且H/B＝22.0/17＝1.32<1.5，故不考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效的原理将图2-9(a)的分布风荷载转化为节点集中荷载。现以第5层的集中荷载F5为例，说明计算过程，其余各层计算结果见图2-8(b)。F5=（5.939+5.770）×3.6×1/2+(6.107-5.939)×1/2×1/3×3.6+(5.939-5.770)×1/2×2/3×3.6=21.380KN（3）风荷载作用下水平位移验算根据图2-9(b)所示的水平荷载，由式Vi＝∑Fi计算层间剪力Vi，然后根据表2-9求出的⑨轴线框架的层间侧移刚度，再按式△μi＝Vi/∑Di及μi＝∑△μi计算各层的相对侧移和绝对侧移。具体计算过程及结果见表2.5.2。表2-6风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次层高(mm)Fi(kN)Vi(kN)∑Di(N/mm)△μi(mm)△μi/hi6层3600.00010.89210.89251484.6650.21217016.2365层3600.00021.38032.27251484.6650.6275743.1464层3600.00020.79953.07151484.6651.0313492.3803层3600.00020.29373.36551484.6651.4252526.3512层3600.00019.73793.10252305.4721.7802022.5091层5300.00023.737116.83936829.3163.1721670.629由表2-6可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/1671远小于1/550,满足规范要求。2.5.2风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同，仍以5轴线横向框架为例，采用D值法。对于各柱反弯点高度比y值，由于上下横梁线刚度相同，层高无变化二层以上均为3.6米，所以楼层不进行修正其余柱无修正。第二层(i3+i4)/(i1+i2)=0.95不考虑Y1的修正具体计算过程及结果见表2-23及2-24。（1）梁端弯矩及剪力计算表2-7风荷载作用下各层柱端弯矩及剪力计算-70- ***学院本科毕业设计层数层剪力边柱中柱∑D边柱剪力中柱剪力K值D值K值D值6层10.8921.8237848.2670.87417894.06651484.6651.6603.7865层32.2721.8237848.2670.87417894.06651484.6654.92011.2174层53.0711.8237848.2670.87417894.06651484.6658.09018.4453层73.3651.8237848.2670.87417894.06651484.66511.18425.4992层93.1021.8687949.7160.89618203.02052305.47214.15032.4011层116.8391.6755134.9940.90913279.66436829.31616.29142.129接上表楼层边柱中柱柱端弯矩（边）柱端弯矩（中）Y反弯高度Y反弯高度下M上M下M上M6层0.3901.4040.3401.2242.3313.6464.6348.9955层0.4401.5840.4001.4407.7939.91816.15224.2284层0.4501.6200.4501.62013.10616.01829.88236.5223层0.4901.7640.4501.62019.72820.53341.30850.4872层0.5001.8000.5001.80025.47025.47058.32158.3211层0.6002.7000.6502.92543.98429.323123.22866.353表2-8风荷载作用下梁端弯矩、剪力边梁楼层i梁左i梁右M柱上M柱下M梁左M梁右梁长L剪力6层0.0003.2403.6462.3310.0003.6465.0000.7295层0.0003.2409.9187.7930.00012.2495.0002.4504层0.0003.24016.01813.1060.00023.8115.0004.7623层0.0003.24020.53319.7280.00033.6395.0006.7282层0.0003.24025.47025.4700.00045.1985.0009.0401层0.0003.40229.32343.9840.00054.7935.00010.959接上表楼层中梁i梁左i梁右M柱上M柱下M梁左M梁右梁长L剪力-70- ***学院本科毕业设计6层3.2402.3148.9954.6345.2473.7487.0001.2855层3.2402.31424.22816.15216.83612.0267.0004.1234层3.2402.31436.52229.88230.72621.9477.0007.5253层3.2402.31450.48741.30846.88233.4877.00011.4812层3.2402.31458.32158.32158.11741.5127.00014.2331层3.4022.43066.353123.22872.72751.9487.00017.811表2-9风荷载作用柱轴力计算楼层边柱中柱6层0.7291.2855层3.1795.4084层7.94112.9333层14.66924.4142层23.70938.6471层34.66756.458框架在水平风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见图2-11。Mibl,Mibr——节点处左右两端的梁端弯矩；Mcl,Mcu——节点处柱上下两端的弯矩；图2-10节点平衡条件Ibl,ibu——节点在左右两端的梁线性刚度。以各自梁为截离体，将梁的左右两端弯矩之和，除以该梁的跨长便得到两端剪力，自上而下逐层叠加节点左右的梁端剪力，即可得到柱内轴向力。（2）梁端柱边弯矩及剪力计算为最后内力组合做准备，需要把梁端弯矩、剪力换算到梁端柱边的弯矩值和剪力值。换算按下式进行：-70- ***学院本科毕业设计对于本结构，有：M"AB=MAB-0.2V"ABM"BA=MBA-0.2V"BAM"BC=MBC-0.275V"BC并注意到AB、BC跨上无竖向均布荷载剪力图的图形为水平直线段。梁的跨中弯矩由下式计算：AB跨：MAB=(MAB-MBA)/2BC跨：MBC=(MBC-MCB)/2由上式可知，中跨跨中弯矩均为0。计算过程及结果见表2-9。表2-9风载作用下梁端柱边弯矩、剪力及跨中弯矩计算楼层M，ABM,BAM,BC剪力V,AB剪力V,BCM"ABM"BAM"BC跨中M"AC跨中M"BC6层3.6465.2473.7480.7291.2853.5005.0463.394-0.8000.005层12.24916.83612.0262.4504.12311.75916.16210.892-2.2930.004层23.81130.72621.9474.7627.52522.85929.41719.878-3.4580.003层33.63946.88233.4876.72811.48132.29445.03230.330-6.6210.002层45.19858.11741.5129.04014.23343.39055.63137.598-6.4590.001层54.79372.72751.94810.95917.81152.32869.43946.605-8.9670.00注：弯矩单位为kN·m，剪力单位为kN·m。-70- ***学院本科毕业设计图2-12框架弯矩内力图-70- ***学院本科毕业设计图2-13风荷载下梁端剪力及柱轴力图2-14风荷载作用下的柱剪力2.6竖向荷载作用下框架结构的内力计算2.6.1计算单元图取2轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.2m，如图所示。由于房间内有卫生间，故应布置如图所示次梁，因而直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵梁以集中荷载的形式传给横向框架，作用于各节点上。忽略由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合而在框架节点上产生的集中力矩。-70- ***学院本科毕业设计图2-151-5层横向框架的计算单元-70- ***学院本科毕业设计图2-16横向框架的计算单元2.6.2恒载标准层计算框架在恒载及活载作用下的计算简图如图2-16所示。（1）恒载计算屋面荷载标准值3.39KN/m2楼面荷载标准值3.99KN/m2边跨（AB,CD）框架梁自重（加粉刷层）0.3+0.3×0.6×25=4.8KN/m中跨（BC)框架梁自重（加粉刷层）0.3+0.3×0.6×25=4.8KN/m次梁自重0.3+0.25×0.5×25=3.425KN/m240加气混凝土砖墙自重1.0+0.24×3.1×8=6.952KN/m120砖墙自重1.0+0.12×3.1×18=7.696KN/m1.2m女儿墙0.24×1.2×（8+1）=2.592KN/m在图2-16中，对于第5层，q0代表横梁自重和横墙自重，-70- ***学院本科毕业设计代表横梁自重，为均布荷载形式。=4.8KN/m，q0=4.8+(0.12×3.0×18)=11.28KN/mq1、q2和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图2-11所示几何关系可得:q1＝3.99×3.6＝14.36kN/mq2＝3.99×2.4＝9.58kN/mq3＝3.99×2.2＝8.78kN/m图2-17(a)恒载作用下框架结构图2-18(b)活载作用下框架结构计算简图计算简图P1、P2、P3分别为由边纵梁、次梁、中纵梁直接传给柱和横梁的荷载，它包括梁自重、楼板重等重力荷载，计算过程如下：图2-19荷载等效-70- ***学院本科毕业设计(a)中纵梁上的恒载(b)边纵梁上的恒载图2-201-5层纵梁上作用的恒载对于第5层，图2.6.4中的均布荷载代表梁自重和墙自重。三角形及梯形荷载为板传给梁的荷载。其中三角形及梯形荷载根据支座弯矩相等的原则按图2.6.7所示方式转化为等效均布荷载。图2-21传力路径图（2）次梁上的荷载计算-70- ***学院本科毕业设计图2-22荷载等效图2-22所示几何关系可得:q0=3.425+6.952=10.377KN/mq4=3.99×1.2=4.788KN/mq4"=3.99×1.1=4.389KN/m将、转化为等效均布荷载得：q4g=(1-2×0.33+0.333)×4.788=3.901KN/mq4g"=(1-2×0.301+0.3013)×4.389=3.695KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q0+q4g+q4g"=10.377+3.901+3.695=17.973KN/m则作用在主梁上集中荷载P3"值为：P3"=ql0=64.702KN（3）中纵梁上的荷载计算q0=4.8+7.696=12.496KN/mq5=3.99×1.8=7.182KN/mq5"=3.99×1.2=4.788KN/m将q5、q5"转化为等效均布荷载得：q5g=(5/8)×7.182=4.488KN/mq5g"=(1-2×0.33+0.33)×4.788=3.901KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q0+q5g+q5g"=12.496+7.182+4.788=24.466KN/m则作用在柱上集中荷载P2"值为：-70- ***学院本科毕业设计P2’=ql0=88.077KN（4）边纵梁上的荷载计算q0=4.8+14.392=19.192KN/mq6=3.99×1.8=7.182KN/m将q6"转化为等效均布荷载得：q6g=(5/8)×7.182=4.488KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q0+q6g=19.192+4.788=23.98KN/m则作用在边柱上集中荷载P1"值为：P1"=ql0=86.328KN（5）横次梁荷载计算q0=3.425+7.696=11.121KN/mq0"=3.425KN/mq7=3.99×1.6=6.384KN/mq7"=3.99×1.2=4.788KN/mq7""=3.99×1.1=4.34KN/m图2-23横次梁恒载图将q7，q7"，q7""转化为等效均布荷载得：q7g=（1-2×0.36+0.363）×6.384=5.027KN/mq7g"=(5/8)×4.788=2.99KN/mq7g""=(5/8)×4.34=2.71KN/m将所在跨的等效均布荷载转换为集中荷载则：P7=(q0+q7g)l0=(11.121+5.027)×5=80.74KN/mP7"=(q0+q7g")l0=(11.121+2.99)×2.4=33.866KN/mP7""=(q0"+q7g"")l0=(3.425+2.71)×2.2=13.497KN/m-70- ***学院本科毕业设计将横次梁的等效均布荷载传给横梁的节点P4，P5，P6如图所示。P4=P7/2=40.37KNP5=P7/2+P7"/2=57.303KNP6=P7"/2+P7""/2=23.682KN图2-24横次梁转给横梁的集中荷载通过上面次梁，中纵梁，边纵梁，横次梁的荷载传递可以得到:P1=2(P4+P1")=2×(40.37+86.328+)=253.39KNP2=2(P5+P2")=2×(57.303+88.077)=290.76KNP3=2(P6+P3")=2×(23.682+64.702)=176.768KN横梁上的实际荷载与等效均布荷载的转化。q0=11.28KN/mq0"=4.8KN/mq1=3.99×3.6=14.364KN/mq2=3.99×2.4=9.576KN/mq3=3.99×2.2=8.778KN/m由图2-15的转化关系可得：q1g=（1-2×0.36+0.363）=11.307KN/mq2g=(5/8)×9.576=5.985KN/mq3g=(5/8)×8.778=5.486KN/mP1=253.39KNP2=290.76KNP3=176.768KN2.6.3恒载顶层计算在图2-16中，对于第6层，代表横梁自重，为均布荷载形式。=4.8KN/m-70- ***学院本科毕业设计（1）中纵梁上的荷载计算图2-25(a)中纵梁上的恒载图2-26(b)边纵梁上的恒载q0"=4.8KN/mq8=3.39×1.6=5.424KN/m将q8转化为等效均布荷载得：q8g=(5/8)×5.424=3.39KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q0"+2q8g=4.8+2×3.39=11.58KN/m则作用在柱上集中荷载P1"值为：P1’=ql0=41.688KN（2）边纵梁上的荷载计算q0=4.8+(1+8)×0.24×1.2=7.392KN/mq9=3.99×1.8=6.102KN/m将q9转化为等效均布荷载得：q9g=(5/8)×6.102=3.814KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q0+q9g=7.392+3.814=11.206KN/m则作用在边柱上集中荷载P2"值为：P2"=ql0=40.342KN（3）横次梁荷载计算q0"=3.425KN/mq10=3.39×1.8=6.102KN/mq10"=3.39×1.8=6.102KN/m-70- ***学院本科毕业设计图2-27横次梁恒载图将q10，q10"转化为等效均布荷载得：q10=（1-2×0.36+0.363）×6.102=4.805KN/mq10"=（1-2×0.257+0.2573)×6.102=5.399KN/m将所在跨的等效均布荷载转换为集中荷载则：P10=(q0"+q10)l0=(3.425+4.805)×5=41.15KN/mP10"=(q0"+q10")l0=(3.425+5.399)×7=61.768KN/m将横次梁的等效均布荷载传给横梁的节点P4，P5，P6如图所示。图2-28横次梁转给横梁的集中荷载P8=P10/2=20.575KNP9=P10/2+P10"/2=51.459KN通过上面次梁，中纵梁，边纵梁，横次梁的荷载传递可以得到:P1=2(P8+P2")=2×(20.575+40.342)=121.834KNP2=2(P9+P1")=2×(51.459+41.688)=186.294KN横梁上的实际荷载与等效均布荷载的转化q0"=4.8KN/mq1=3.39×3.6=12.204KN/mq2=3.39×3.6=12.204KN/m-70- ***学院本科毕业设计由图2-15的转化关系可得：q1g=（1-2×0.36+0.363）×12.204=9.610KN/mq2g=（1-2×0.257+0.2573）=10.798KN/mP1=121.843KNP2=186.294KN2.6.4活载标准层计算查荷载规范得屋面为上人屋面按2.0KN/m2计算，本建筑为旅馆酒店故按2.0KN/m2计算，不考虑按楼层增长的折减系数。（1）次梁恒载活荷载作用下标准层框架梁上的荷载分布如图2-29(b)所示。次梁上的活载见图。对于1-5层，q4、q4"为次梁恒载，由图2-11所示几何关系可得：图2-29次梁荷载示意图q4=2.0×1.2=2.4KN/mq4"=2.0×1.1=2.2KN/m转化为等效均布荷载得：q4g=（1-2×0.33+0.333)×2.4=1.630KN/mq4g"=（1-2×0.306+0.3063)×2.2=1.684KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q4g+q4g"=1.630+1.684=3.314KN/m则作用在主梁上集中荷载P3"值为：P3"=ql=3.6×3.314=11.930KN/m（2）中纵梁恒载-70- ***学院本科毕业设计图2-30中纵梁恒载图2-31边纵梁恒载图q5=2.0×1.8=3.6KN/mq5"=2.0×1.2=2.4KN/m转化为等效均布荷载得：q5g=(5/8)×3.6=2.93KN/mq5g"=(1-2×0.33+0.333)×2.4=1.96KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q5g+q5g"=2.93+1.96=4.89KN/m则作用在主梁上集中荷载P2"值为：P2"=ql=3.6×4.89=17.604KN/m（3）边纵梁恒载q6=2.0×1.8=3.6KN/m转化为等效均布荷载得：q6g=(5/8)×3.6=2.93KN/m则作用在主梁上集中荷载P1"值为：P1"=ql=3.6×2.93=10.548KN/m（4）横次梁荷载计算图2-32边次梁荷载示意图q7=2.0×1.8=3.6KN/mq7"=2.0×1.2=2.4KN/mq7""=2.0×1.1=2.2KN/m-70- ***学院本科毕业设计转化为等效均布荷载得：q7g=(1-2×0.36+0.363)×3.6=2.835KN/mq7g"=(5/8)×2.4=1.5KN/mq7g""=(5/8)×2.2=1.375KN/m每跨转化成集中荷载得：P7=q7gl0=2.835×5=14.175KNP7"=q7g"l0=1.5×2.4=3.6KNP7""=q7g""l0=1.375×2.2=3.025KN将横次梁的等效均布荷载传给横梁的节点P4，P5，P6如2-33图所示。P4=P7/2=7.09KNP5=P7/2+P7"/2=8.89KNP6=P7"/2+P7""/2=3.313KN通过上面次梁，中纵梁，边纵梁，横次梁的荷载传递可以得到：P1=2(P4+P1")=2×(7.09+10.548)=35.276KNP2=2(P5+P2")=2×(8.89+17.604)=52.988KNP3=2(P6+P3")=2×(3.313+11.930)=30.486KN图2-33横次梁转给横梁的集中荷载横梁上的实际荷载与等效均布荷载的转化。q1=2.0×3.6=7.20KN/mq2=2.0×2.4=4.80KN/mq3=2.0×2.2=4.40KN/m由图2-15的转化关系可得：q1g=（1-2×0.36+0.363)×7.2=5.670KN/mq2g=(5/8)×4.80=3.00KN/m-70- ***学院本科毕业设计q3g=(5/8)×4.40=2.75KN/mP1=35.276KNP2=52.988KNP3=30.486KN2.6.5活载顶层的计算（1）中纵梁上的荷载计算、根据荷载规范查得***的基本雪压0.55KN/m，则屋顶活载值为2.5KN/m。图2-34(a)中纵梁上的活载图2-35(b)边纵梁上的活载q8=2.5×1.6=3.920KN/m将q8转化为等效均布荷载得：q8g=(5/8)×3.92=2.45KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=2q8g=2×2.45=4.90KN/m则作用在柱上集中荷载P1"值为：P1’=ql0=17.64KN（2）边纵梁上的荷载计算q9=2.45×1.8=4.41KN/m将q9转化为等效均布荷载得：q9g=(5/8)×4.41=2.756KN/m则作用在边柱上总的等效均布荷载值为：q=q9g则作用在边柱上集中荷载P2"值为：P2"=ql0=9.922KN（3）横次梁荷载计算q10=2.45×1.8=4.41KN/mq10"=2.45×1.8=4.41KN/m-70- ***学院本科毕业设计图2-36横次梁恒载图将q10，q10"转化为等效均布荷载得：q10=（1-2×0.36+0.363）×4.41=3.473KN/mq10"=（1-2×0.257+0.2573)×4.41=3.902KN/m将所在跨的等效均布荷载转换为集中荷载则：P10=q10l0=3.473×5=17.365KN/mP10"=q10"l0=3.902×7=27.314KN/m将横次梁的等效均布荷载传给横梁的节点P4，P5，P6如图所示。图2-37横次梁转给横梁的集中荷载P8=P10/2=8.683KNP9=P10/2+P10"/2=22.34KN通过上面次梁，中纵梁，边纵梁，横次梁的荷载传递可以得到：P1=2(P8+P2")=2×(8.683+9.922)=37.21KNP2=2(P9+P1")=2×(22.34+17.64)=79.96KN横梁上的实际荷载与等效均布荷载的转化。q1=2.45×3.6=8.82KN/mq2=2.45×3.6=8.82KN/m由图转化的转化关系可得：-70- ***学院本科毕业设计q1g=（1-2×0.36+0.363）×8.82=6.945KN/mq2g=（1-2×0.257+0.2573）×8.82=7.80KN/mP1=37.21KNP2=79.96KN表2-10(a)横向框架等效均布恒载汇总表层次q1(kN/m)q2(kN/m)q3(kN/m)P1(kN)P2(kN)P3(kN)69.61010.798---121.843186.294---1～511.3075.9855.486253.39290.76176.768表2-11(b)横向框架等效均布活载汇总表层次q1(kN/m)q2(kN/m)q3(kN/m)P1(kN)P2(kN)P3(kN)66.9457.80---37.2179.96---1～55.6703.002.7535.27652.98830.4862.6.6内力计算用力矩分配法进行内力计算。（1）等效荷载分配图图2-38等效荷载分配图（2）线性刚度计算（略）由于是取一半的框架故右端横梁的线性刚度应该乘以2。（3）固端弯矩计算取第5层作为示范计算，荷载分布如图所示。-70- ***学院本科毕业设计图2-39计算示意图AB跨计算如下：MAB=-gl2/12=23.803×52/12=-49.590KN.mMBA=gl2/12=49.590KN.mBC跨计算如下：将此跨分为三个就算步奏分解图如下：图2-40受力分解示意图第一部分：MBC1=-gl2/3=10.286×52/3=-42.001KN.mMCB1=-gl2/6=10.286×52/6=-21.001KN.m第二部分：MBC2=-gl2/3=-8.195×2.42/3=-15.734KN.mMCB2=-gl2/6=-8.195×2.42/6=-7.867KN.m第三部分：=-278.788KN.m=-145.455KN.m由三部分的计算可得：MBC=MBC1+MBC2+MBC3=-336.524KN.m-70- ***学院本科毕业设计MCB=MCB1+MCB2+MCB3=-174.323KN.mMAB=-49.590KN.mMBA=49.590KN.m顶层固端弯矩计算如下：图2-41受力示意图AB跨计算如下：MAB=-gl2/12=14.41×52/12=-30.021KN.mMBA=gl2/12=30.021KN.mBC跨计算如下：MBC=-gl2/3=-15.598×3.52/3=-63.692KN.mMCB=-gl2/6=-15.598×3.52/6=-31.846KN.m-70- ***学院本科毕业设计图2-42恒载固端弯矩图图2-43活载固端弯矩图活载的线性刚度相同，固端弯矩的计算方法与恒载一样，故图省略，仅给出计算表格及数据，各端弯矩采用弯矩费配发计算。（4）梁柱弯矩分配计算对顶层进行弯矩分配法计算的：表2-12顶层分配法计算表（恒载）分层法节点A节点B节点C上下右左上下右线性刚度0.0001.7883.2403.2400.0006.3504.628分配系数0.0000.3560.6440.2280.0000.4470.326固端弯矩-30.02130.021-63.692-31.846节点A分配传递0.00010.67619.345>9.673节点B分配传递2.734<5.4690.00010.7187.812>-7.812节点A分配传递0.000-0.972-1.762>-0.881-70- ***学院本科毕业设计节点B分配传递0.100<0.2010.0000.3930.287>-0.287节点A分配传递0.000-0.036-0.065>-0.032节点B分配传递0.0070.0000.0140.011>-0.011最后弯矩0.0009.668-9.66844.4570.00011.126-55.583-39.955表2-132～5层弯矩分配法计算表（恒载）分层法节点A节点B节点C上下右左上下右线性刚度1.7881.7883.2403.2406.3506.3504.628分配系数0.2620.2620.4750.1580.3090.3090.225固端弯矩-49.59049.590-336.524-174.323节点A分配传递13.00913.00923.573>11.786节点B分配传递21.672<43.34384.94784.94761.911>-61.911节点A分配传递-5.685-5.685-10.302>-5.151节点B分配传递0.406<0.8111.5901.5901.159>-1.159节点A分配传递-0.106-0.106-0.193>-0.096节点B分配传递0.0150.0300.0300.022>-0.022最后弯矩7.2177.217-14.434100.29886.56786.567-273.432-237.414表2-141层弯矩分配法计算表（恒载）节点A节点B节点C上下右左上下右线性刚度1.7882.0313.4023.4026.3506.4204.628分配系数0.2480.2810.4710.1640.3050.3090.223固端弯矩-49.59049.590-336.524-174.323节点A分配传递12.27913.94823.363>11.681节点B分配传递22.510<45.02084.03284.95861.244>-61.244节点A分配传递-5.574-6.331-10.605>-5.302节点B分配传递0.434<0.8671.6191.6371.180>-1.180节点A分配传递-0.107-0.122-0.204>-0.102节点B分配传递0.0170.0310.0320.023>-0.023最后弯矩6.5987.495-14.092101.77085.68286.626-274.078-236.769表2-15顶层分配法计算表（活载）节点A节点B节点C-70- ***学院本科毕业设计上下右左上下右线性刚度0.0001.7883.2403.2400.0006.3504.628分配系数0.0000.3560.6440.2280.0000.4470.326固端弯矩-14.46914.469-31.850-15.925节点A分配传递0.0005.1459.324>4.662节点B分配传递1.449<2.8990.0005.6814.140>-4.140节点A分配传递0.000-0.515-0.934>-0.467节点B分配传递0.053<0.1060.0000.2090.152>-0.152节点A分配传递0.000-0.019-0.034>-0.017节点B分配传递0.0040.0000.0080.006>-0.006最后弯矩0.0004.611-4.61121.6550.0005.897-27.552-20.223表2-162～5层分配法计算表（活载）节点A节点B节点C上下右左上下右线性刚度1.7881.7883.2403.2406.3506.3504.628分配系数0.2620.2620.4750.1580.3090.3090.225固端弯矩-11.81311.813-59.790-30.940节点A分配传递3.0993.0995.615>2.808节点B分配传递3.558<7.11513.94513.94510.164>-10.164节点A分配传递-0.933-0.933-1.691>-0.846节点B分配传递0.067<0.1330.2610.2610.190>-0.190节点A分配传递-0.017-0.017-0.032>-0.016节点B分配传递0.0020.0050.0050.004>-0.004最后弯矩2.1482.148-4.29621.01014.21114.211-49.432-41.298表2-171层分配法计算表（活载）分层法节点A节点B节点C上下右左上下右线性刚度1.7882.0313.4023.4026.3506.4204.628分配系数0.2480.2810.4710.1640.3050.3090.223固端弯矩-11.81311.813-59.790-30.940节点A分配传递2.9253.3225.565>2.783节点B分配传递3.696<7.39213.79713.95010.056>-10.056节点A分配传递-0.915-1.040-1.741>-0.871-70- ***学院本科毕业设计节点B分配传递0.071<0.1420.2660.2690.194>-0.194节点A分配传递-0.018-0.020-0.034>-0.017节点B分配传递0.0030.0050.0050.004>-0.004最后弯矩1.9922.263-4.25521.24514.06814.223-49.537-41.194（5）跨中弯矩计算在求得结构单元的梁端弯矩后根据求得的支座弯矩和各跨的实际荷载分布，按平衡条件计算跨中弯矩。框架梁在实际分布荷载作用下按简支梁计算的跨中M0如表2-18所示。在实际分布荷载作用下，框架梁的跨中弯矩M按下式计算：计算结果见表恒载，活载作用下框架弯矩如图所示。(a)恒载作用下框架弯矩图(b)活载作用下框架弯矩图图2-44竖向荷载作用下框架弯矩图（kN·m）表2-18跨中弯矩计算表AB跨BC跨恒载M左M右qLM中跨中6层9.66844.45714.4105.00017.96939.9552-5层14.434100.29823.8035.00017.018237.414-70- ***学院本科毕业设计1层14.092101.77023.8035.00016.453236.769活载M左M右qLM中跨中6层4.61121.6556.9455.0008.57020.2232-5层4.29621.0105.6705.0005.06641.2981层4.25521.2455.6705.0004.96941.194（6）梁剪力计算梁端剪力计算以第5层为例。AB跨：图2-45受力示意图L=5m，q0=23.803KN·m，M114.434KN·m，M2=100.298KN·mKNKNBC跨：L=3.5mq1=10.286q2=8.195M1=273.432KN.mM2=237.414KN.mKN其余各层的计算方法相同。-70- ***学院本科毕业设计图2-46BC计算示意图剪力的计算表格如下：表2-19剪力计算表格AB跨BC跨M,ABM,BALqF,ABF,BAM,BCM,CBF,BC恒载9.66844.4575.00014.41029.06742.98355.58339.95554.59314.434100.2985.00023.80342.33576.680131.196111.906155.93914.092101.7705.00023.80341.97277.043139.149103.953155.939活载4.61121.6555.0006.94513.95420.77127.55520.22027.3004.29621.0105.0005.67010.83217.51826.87719.31827.9874.25521.2455.0005.67010.77717.57327.07619.11927.9877.柱的轴力计算表2-20恒载作用下柱轴力计算表边柱中柱恒载V,AB纵向力P自重轴力V,BAV,BC纵向力P自重轴力6层29.067121.84314.400165.31042.98354.593186.29427.225311.0955层42.335253.39014.400475.43576.680155.939290.76027.225861.6994层42.335253.39014.400785.56076.680155.939290.76027.2251412.303-70- ***学院本科毕业设计3层42.335253.39014.4001095.68476.680155.939290.76027.2251962.9062层42.335253.39014.4001405.80976.680155.939290.76027.2252513.5101层41.972253.39026.8311728.00277.043155.939290.76047.7003084.952表2-21活载作用下柱轴力计算表边柱中柱恒载V,AB纵向力P自重轴力V,BAV,BC纵向力P自重轴力6层13.95437.2100.00051.16420.77127.30079.9600.000128.0315层10.83235.2760.00097.27217.51827.98752.9980.000226.5344层10.83235.2760.000143.38017.51827.98752.9980.000325.0363层10.83235.2760.000189.48817.51827.98752.9980.000423.5392层10.83235.2760.000235.59717.51827.98752.9980.000522.0411层10.77735.2760.000281.65017.57327.98752.9980.000620.599-70- ***学院本科毕业设计图2-47恒载剪力轴力图8、梁端柱边弯矩剪力计算恒载载作用下梁端柱边剪力计算：AB跨：，；BA跨:，；BC跨：，。根据平衡关系计算AB长度为1/2柱宽。图2-48为梁端柱边弯矩计算图-70- ***学院本科毕业设计图2-49活载剪力轴力图表2-22恒载作用下梁端柱边弯矩剪力计算表ABbqM,ABM,BAV,ABV,BAM,AB"M,BA"V,AB"V,BA"6层0.40014.4109.66844.45729.06742.9834.43136.43726.18540.1015层0.40023.80314.434100.29842.33576.6806.91985.91437.57471.9204层0.40023.80314.434100.29842.33576.6806.91985.91437.57471.9203层0.40023.80314.434100.29842.33576.6806.91985.91437.57471.9202层0.40023.80314.434100.29842.33576.6806.91985.91437.57471.9201层0.45023.80314.092101.77041.97277.0435.85485.64036.61671.687接上表-70- ***学院本科毕业设计BC跨bqM,BCV,BCM,BC"V,BC"6层0.55015.59855.58354.59369.41650.3045层0.55018.481131.196155.939172.681150.8564层0.55018.481131.196155.939172.681150.8563层0.55018.481131.196155.939172.681150.8562层0.55018.481131.196155.939172.681150.8561层0.60018.481139.149155.939184.267150.394表2-23活载作用下梁端柱边弯矩剪力计算表ABbqM,ABM,BAV,ABV,BAM,AB"M,BA"V,AB"V,BA"6层0.4006.9454.61121.65513.95420.7712.09817.77912.56519.3825层0.4005.6704.29621.01010.83217.5182.35617.7339.69816.3844层0.4005.6704.29621.01010.83217.5182.35617.7339.69816.3843层0.4005.6704.29621.01010.83217.5182.35617.7339.69816.3842层0.4005.6704.29621.01010.83217.5182.35617.7339.69816.3841层0.4505.6704.25521.24510.77717.5732.11717.5789.50116.297接上表BC跨bqM,BCV,BCM,BC"V,BC"6层0.5507.80027.55527.30034.47325.1555层0.5503.00026.87727.98734.34627.1624层0.5503.00026.87727.98734.34627.1623层0.5503.00026.87727.98734.34627.1622层0.5503.00026.87727.98734.34627.1621层0.6003.00027.07627.98735.20227.0872.7框架结构内力组合仅以第1层的梁、柱内力组合和截面设计为例，说明设计方法，其他层的从略。2.7.1梁弯矩调幅在进行内力组合前先对竖向荷载作用下框架梁弯矩进行调幅，调幅系数取β-70- ***学院本科毕业设计=0.85，调幅后梁弯矩见表2-24和表2-25。表2-24恒载作用下调幅后梁端弯矩、梁端柱边弯矩及跨中弯矩（kN·m）层次梁端弯矩梁端柱边弯矩跨中弯矩MABMBAMBCMAB"MBA"MBC"边跨中跨68.21737.78847.2462.98029.76833.41217.96939.955512.26985.254111.5174.75470.87070.03117.018237.414412.26985.254111.5174.75470.87070.03117.018237.414312.26985.254111.5174.75470.87070.03117.018237.414212.26985.254111.5174.75470.87070.03117.018237.414111.97986.505118.2773.74070.37573.15816.453233.531表2-25活载作用下调幅后梁端弯矩、梁端柱边弯矩及跨中弯矩（kN·m）层次梁端弯矩梁端柱边弯矩跨中弯矩MABMBAMBCMAB"MBA"MBC"边跨中跨63.91918.40723.4221.40614.53116.5048.57020.22353.65217.85822.8451.71214.58215.3765.06641.29843.65217.85822.8451.71214.58215.3765.06641.29833.65217.85822.8451.71214.58215.3765.06641.29823.65217.85822.8451.71214.58215.3765.06641.29823.61718.05823.0151.47914.39114.8894.96940.6712.7.2框架梁内力组合在设计过程中，根据在使用过程中可能同时产生的荷载效应及可能产生的最不利情况进行设计。本设计中荷载的基本组合：恒载效应标准值×1.2＋风载效应标准值×1.4；恒载效应标准值×1.2＋0.9×（风载效应标准值×1.4+活载效应标准值×1.4）。梁的控制截面取梁端柱边及跨中截面。风载作用下梁端柱边内力取自表。以第五层AB跨计算为例：（1）第一种组合计算恒载效应标准值×1.2＋风载效应标准值×1.4。S=rGSGK+rQ1SQ1KMAB=1.2MGAB"+1.4GQAB"=1.2×4.754+1.4×1.712=8.102KN.mMBA=1.2MGBA"+1.4GQBA"=1.2×29.768+1.4×14.531=105.458KN.跨中：M=1.2q1l2/8+1.4q2l2/8-(MAB+MBA)/2=1.2×23.803×52/8+1.4×5.67×52/8-(105.48-8.102)/2-70- ***学院本科毕业设计=57.288KN.m（2）第二种组合计算恒载效应标准值×1.2＋0.9×（风载效应标准值×1.4+活载效应标准值×1.4）。S=rGSGK+0.9∑rQ1SQIKMAB=1.2MGAB"+0.9×(1.4GQ1AB"+1.4GQ2AB")=1.2×4.754+0.9×(1.4×1.712+1.4×11.759)=22.679MBA=1.2MGBA"+0.9×(1.4GQ1BA"+1.4GQ2BA")=1.2×70.870+0.9×(1.4×14.582+1.4×16.162)=123.780跨中：MAB=1.2q1l2/8+0.9×1.4q2l2/8+0.9×1.4M-(MAB+MBA)/2=58.722KN·m两种最不利组合选择最不利组合其他计算计算原理相同做成表格如下：表2-26AB跨弯矩最不利组合计算表AB跨恒载活载风荷载楼层qM,AB"M,BA"qM,AB"M,BA"M,AB"M,BA"6层14.4102.98029.7686.9451.40614.5313.5005.0465层23.8034.75470.8705.6701.71214.58211.75916.1624层23.8034.75470.8705.6701.71214.58222.85829.4163层23.8034.75470.8705.6701.71214.58232.29345.0312层23.8034.75470.8705.6701.71214.58243.39055.6311层23.8033.74070.3755.6701.47914.39152.32869.439接上表组合1组合2最不利组合M,ABM,BAM中M,ABM,BAM中M,ABM,BAM中5.54556.06553.6179.75960.38852.6689.75960.38853.6178.102105.45857.28822.679123.78058.72222.679123.78058.7228.102105.45857.28836.663140.48060.07936.663140.48060.0798.102105.45857.28848.551160.15563.97348.551160.15563.9738.102105.45857.28862.534173.51163.66062.534173.51163.6606.558104.59858.49072.285190.07667.90072.285190.07667.900表2-27BC跨弯矩最不利组合计算表BC跨恒载活载风荷载楼层M,BC"M,中"M,BC"M,中"M,BC"M,中"-70- ***学院本科毕业设计6层47.24639.95523.42220.2233.3940.0005层111.517237.41422.84541.29810.8910.0004层111.517237.41422.84541.29819.8780.0003层111.517237.41422.84541.29830.3290.0002层111.517237.41422.84541.29837.5980.0001层118.277233.53123.01540.67146.6050.000接上表最不利组合组合1组合2M,BCM,中M,BCM,中M,BCM,中89.48576.25890.48373.42690.48376.258165.804342.714176.328336.932176.328342.714165.804342.714187.651336.932187.651342.714165.804342.714200.820336.932200.820342.714165.804342.714209.979336.932209.979342.714174.152341.794229.653336.027229.653341.7942.7.3框架梁剪力组合表2-28边跨梁剪力力组合计算表层数恒载活载风荷载V,AB"V,BC"V,AB"V,BA"V,AB"V,BA"6层26.18540.10112.56519.3820.7290.7295层37.57471.9209.69816.3842.4492.4494层37.57471.9209.69816.3844.7624.7623层37.57471.9209.69816.3846.7276.7272层37.57471.9209.69816.3849.0399.0391层36.61671.6879.50116.29710.95910.959接上表组合1组合2最不利组合V,ABV,BAV,ABV,BAV,ABV,BA49.01375.25648.17273.46149.01375.25658.666109.24160.394110.03360.394110.03358.666109.24163.309112.94763.309112.94758.666109.24165.785115.42365.785115.423-70- ***学院本科毕业设计58.666109.24168.698118.33668.698118.33657.241108.84169.720120.36869.720120.368表2-29中跨梁剪力力组合计算表层数恒载活载风荷载V,BC"V,CB"V,BC"V,CB"V,BC"V,CB"6层50.30440.22925.15512.9361.2840.4045层150.856141.57527.16213.6234.1231.2964层150.856141.57527.16213.6237.5242.3653层150.856141.57527.16213.62311.4813.6082层150.856141.57527.16213.62314.2324.4731层150.394141.57527.08713.62317.8115.598接上表组合1组合2最不利组合V,BCV,CBV,BCV,CBV,BCV,CB95.58166.38593.67765.08395.58166.385219.054188.961220.446188.687220.446188.961219.054188.961224.731190.034224.731190.034219.054188.961229.717191.601229.717191.601219.054188.961233.184192.690233.184192.690218.394188.961237.044194.107237.044194.107表2-30边柱轴力组合层数恒载活载风荷载M,上‘M,下’N"M,上‘M,下N"M,上‘M,下’N"6层9.6687.217165.3104.6112.14851.1643.6462.3310.7295层7.2177.217475.4352.1482.14897.2729.9177.7923.1794层7.2177.217785.5602.1482.148143.38016.01813.1057.9413层7.2177.2171095.6842.1482.148189.48820.53319.72714.6692层7.2176.5641405.8092.1481.943235.59725.47025.47023.709-70- ***学院本科毕业设计1层8.7814.3911728.0022.5991.300281.65029.32343.98434.667接上表组合1组合2最终选择M,上M,下NM,上M,下NM,上M,下N18.05711.668270.00122.00514.304263.75722.00514.304270.00111.66811.668706.70223.86221.185697.09023.86221.185706.70211.66811.6681143.40431.55027.8791133.33631.55027.8791143.40411.66811.6681580.10537.23836.2231572.05937.23836.2231580.10511.66810.5972016.80643.45942.4172013.69543.45942.4172016.80614.1767.0882467.91250.75962.3262472.16250.75962.3262472.1622-31中柱轴力组合表层数恒载活载风荷载M,上‘M,下’N"M,上‘M,下’N"M,上‘M,下’N"6层11.12686.567311.0955.89714.211128.0318.9444.6331.2845层86.56786.567861.69914.21114.211226.53424.22716.1515.4084层86.56786.5671412.30314.21114.211325.03636.52229.88112.9323层86.56786.5671962.90614.21114.211423.53950.48741.30724.4142层86.56781.2392513.51014.21113.351522.04158.82358.32138.6461层96.71948.3603084.95215.8957.948620.59966.353123.22056.485接上表组合1组合2最终选择M,上M,下NM,上M,下NM,上M,下N21.61123.78552.5632.05127.62536.2532.05127.62552.56123.78123.781351.19152.31142.141326.29152.31142.141351.19123.78123.782149.81167.80159.442120.60167.80159.442149.81123.78123.782948.44185.40173.832919.91185.40173.832948.44123.78116.183747.07195.90187.793722.68195.90187.793747.07138.3269.164570.78219.70223.304555.07219.70223.304570.782.8梁、柱截面设计2.8.1梁截面设计（1）梁受弯承载力计算这里仅以第5层AB跨梁为例，说明计算方法和过程，其他层梁的配筋计算过程从略。-70- ***学院本科毕业设计从表2-30中分别选AB跨跨间及支座截面的最不利内力进行配筋计算。MAB=22.679KN.mMBA=123.780KN.mM=58.722KN.m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，＝l/3=5/3=1660mm；按梁间距考虑时:＝b+Sn=300+4700=5000mm；按翼缘厚度考虑时:h0＝h-as=600-35=565mm，/h0=100/565=0.177>0.1，此种情况不起控制作用，故取＝2300mm。梁内纵向钢筋选HRB400级钢()，。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因属第一类T形截面，按梁宽为的矩形截面计算。实配钢筋216(As=402),。As=385mm满足最小配筋要求，故下部跨中的钢筋为216。上部支座MAB配筋计算，按矩形配筋计算：-70- ***学院本科毕业设计As=385mm不满足最小配筋要求，故取216(As=402)作为上部配筋。支座MBA上部：实取318(As=763)。2．梁的斜截面受剪承载力计算AB跨，A端配筋：V=1.0×60.394=60.394KN<=605KN故截面尺寸满足要求。C=0.7ftbh0=169.670KN混凝土的抗剪强度满足结构的剪力故采用构造配筋8@200，加密区长度为0.9米，加密区配筋为8@100。BA跨，B端配筋：V=1.0×112.142=112.142KN<=605KN故截面尺寸满足要求。VC=0.7ftbh0=169.670KN混凝土的抗剪强度满足结构的剪力故采用构造配筋8@200，加密区长度为0.9米，加密区配筋为8@100。对于BC跨集中力占的值未超过75%故按一般情况下计算。其余计算略，中跨计算剪力是考虑集中荷载对结构的影响，故集中荷载处单独配筋，对于跨中弯矩按T型截面计算，对于跨端弯矩按照矩形截面计算。表2-32AB跨中弯矩配筋计算fcfybf"hh0MasxAs配筋6层14.30300.001660.00600.00565.0053.620.010.014.01317.452165层14.30300.001660.00600.00565.0058.720.010.014.40347.792164层0.010.01355.87216-70- ***学院本科毕业设计14.30300.001660.00600.00565.0060.084.503层14.30300.001660.00600.00565.0063.970.010.014.79379.032162层14.30300.001660.00600.00565.0063.660.010.014.77377.162161层16.70300.001660.00600.00565.0067.900.010.014.35402.14216表2-33BC跨中弯矩配筋计算fcfybf"hh0M6层14.30300.001660.00600.00535.0076.265层14.30300.001660.00600.00535.00342.714层14.30300.001660.00600.00535.00342.713层14.30300.001660.00600.00535.00342.712层14.30300.001660.00600.00535.00342.711层16.70300.001660.00600.00535.00341.79接上表asxAs配筋6层0.010.016.04477.822φ185层0.050.0527.702192.044φ22+2φ204层0.050.0527.702192.044φ22+2φ203层0.050.0527.702192.044φ22+2φ202层0.050.0527.702192.044φ22+2φ201层0.040.0423.562177.514φ22+2φ20表2-34AB梁端弯矩配筋计算AB端fcfybhh0M6层14.30300.00300.00600.00565.009.765层14.30300.00300.00600.00565.0022.684层14.30300.00300.00600.00565.0036.663层14.30300.00300.00600.00565.0048.552层14.30300.00300.00600.00565.0062.531层16.70300.00300.00600.00565.0072.28接上表asxAs配筋-70- ***学院本科毕业设计0.010.014.0457.782φ160.020.029.44134.922φ160.030.0315.33219.282φ160.040.0420.40291.702φ160.050.0526.42377.762φ160.050.0526.14436.563φ14表2-35BA梁端弯矩配筋计算BA端fcfybhh0M6层14.30300.00300.00600.00565.0060.395层14.30300.00300.00600.00565.00123.784层14.30300.00300.00600.00565.00140.483层14.30300.00300.00600.00565.00160.162层14.30300.00300.00600.00565.00173.511层16.70300.00300.00600.00565.00190.08接上表asxAs配筋0.040.0525.49364.492φ160.090.0953.61766.643φ180.100.1161.28876.322φ20+1φ180.120.1270.471007.714φ180.130.1476.811098.323φ220.120.1371.701197.363φ20+1φ18表2-36BC梁端弯矩配筋计算BA端fcfybhh0M6层14.30300.00300.00600.00565.0090.485层14.30300.00300.00600.00565.00176.334层14.30300.00300.00600.00565.00187.653层14.30300.00300.00600.00565.00200.822层14.30300.00300.00600.00565.00209.981层16.70300.00300.00600.00565.00229.65接上表asxAs配筋0.070.0738.65552.733φ16-70- ***学院本科毕业设计0.130.1478.151117.583φ220.140.1583.601195.543φ220.150.1690.021287.333φ22+1φ200.150.1794.541351.922φ22+2φ200.140.1687.981469.283φ25注：没有标明楼层的从上而下分别为6-1层的配筋信息及数据如AB端第一行为6层的信息按列为第六层到第一层顺序。表2-37梁剪力配筋计算fcfybhh0ftVc6层14.300210.000300.000600.000565.0001.430169.6705层14.300210.000300.000600.000565.0001.430169.6704层14.300210.000300.000600.000565.0001.430169.6703层14.300210.000300.000600.000565.0001.430169.6702层14.300210.000300.000600.000565.0001.430169.6701层16.700210.000300.000600.000565.0001.570186.281接上表：V,ABV,BAV,BCV,CBS,ABS,BAS,BCS,CB49.0175.2695.5866.39构造配筋构造配筋构造配筋构造配筋60.39112.14220.45188.96构造配筋构造配筋79.8090.4663.31116.43224.73190.03构造配筋构造配筋86.5491.0965.78121.41229.72191.60构造配筋构造配筋94.3894.4168.70124.88233.18192.69构造配筋构造配筋99.8294.8969.72120.37237.04194.11构造配筋构造配筋72.6731.79注：没有标明楼层的从上而下分别为6-1层的配筋信息及数据如AB端第一行为6层的信息按列为第六层到第一层顺序。构造配筋的部分表示混凝土本身抗剪大于设计剪力，故按照构造配筋即6@200加密区为6@100其余的按8@200进行配筋（100.6）加密区8@100。-70- ***学院本科毕业设计2.8.2柱的配筋计算以第二层中柱为例N=3358.054KNM=128.818KN.m。一类环境类别C30混凝土：fc=14.3，ft=1.43，fy=300，b=550mm，h=550mm，as=35mm，l0=1.25，l=4500mm。判断截面类型：（1）计算ηei。e0==52.28mm，l0/h=8<15故=1.0ea=max(h/30,20)=20mm，ei=e0+ea=72.28mm==0.58，=1.0η==1.20ηei=86.50mm<0.3h0=154.5mm因此按照小偏心受压构件进行计算。（2）计算As和As"。e=ηei+h/2-as=326.50mm=0.182+0.55=0.75x==387.30mm=1732.14m2配筋422+120（1824）。（3）验算轴心抗压承载力。L0/b=8=1.0=4812.255KN>3747.069KN（安全）。对于大偏心受压构件计算过程从简，这里只介绍计算过程方法：1）先求出计算高度x。-70- ***学院本科毕业设计2)当x>2as将上面的所求带入。3)当x<2as对受压钢筋合理点取矩。4）对不满足配筋要求的按最小配筋计算取配筋率0.02%。表2-38柱配筋计算表fcfybhloasho边柱6层14.30300.00400.00400.004500.0040.00360.005层14.30300.00400.00400.004500.0040.00360.004层14.30300.00400.00400.004500.0040.00360.003层14.30300.00400.00400.004500.0040.00360.002层14.30300.00400.00400.004500.0040.00360.001层16.70300.00450.00450.005300.0040.00460.00中柱6层14.30300.00550.00550.004500.0040.00510.005层14.30300.00550.00550.004500.0040.00510.004层14.30300.00550.00550.004500.0040.00510.003层14.30300.00550.00550.004500.0040.00510.002层14.30300.00550.00550.004500.0040.00510.001层16.70300.00600.00600.005300.0040.00560.00接上表MNeoeaei12边柱6层22.005270.00181.5020.00101.501.001.005层23.862706.70233.7720.0053.771.001.004层31.5501143.40427.5920.0047.591.001.003层37.2381580.10523.5720.0043.570.721.002层43.4592016.80621.5520.0041.550.571.001层62.3262472.16220.5320.0040.530.751.00中柱6层127.624552.56230.9720.00250.971.001.005层152.3121351.19112.7220.00132.721.001.00-70- ***学院本科毕业设计4层167.8042149.8178.0620.0098.061.001.003层185.4002948.4462.8820.0082.880.731.002层195.9033747.0752.2820.0072.280.581.001层223.3024570.7848.8520.0068.850.651.00接上表构件层数ηeiη0.3hoebh/h0xNb边柱6层1.32134.05108.00294.050.551.611.11579.401132.565层1.6186.31108.00246.310.55-1.651.11-594.861132.564层1.6880.14108.00240.140.550.471.11170.531132.563层1.5467.13108.00227.130.550.681.11243.231132.562层1.4460.01108.00220.010.550.761.11273.401132.561层1.6868.25138.00278.250.550.671.09306.241901.30中柱6层1.10275.36153.00510.360.552.251.081146.932206.135层1.18157.11153.00392.110.55-0.441.08-226.592206.134层1.25122.44153.00357.440.550.481.08242.332206.133层1.22100.77153.00335.770.550.661.08339.152206.132层1.1986.36153.00321.360.550.751.08383.502206.131层1.2989.13168.00349.130.550.721.07402.373086.16接上表构件层数偏心判断大偏心As计算小偏心AsAsmin选择配筋选筋xx>2asx<2as边柱6层大47.20-73.00320.00320.002165层大123.55-382.17320.00382.172164层小68.68320.00320.002163层小283.66320.00320.002162层小984.46320.00984.464181层小-139.16450.00450.00218中柱6层大70.26158.15605.00605.003165层大171.80-306.56605.00605.003164层大273.34-242.26605.00605.003163层小581.15605.00605.003162层小1732.14605.001732.14422+120-70- ***学院本科毕业设计1层小963.39720.00963.393202.9楼梯结构设计本工程采用现浇钢筋混凝土梁板式楼梯，设计混凝土强度的等级为C30，梯板钢筋为HRB335，梯梁钢筋为HRB400，活荷载标准值为2.5kN/m2。楼梯栏杆采用金属栏杆。2.9.1梯段板计算2.9.1.1荷载计算板厚取/30.为梯段板跨度,=300×11+900+200/2=4300mm板厚h=/30=143mm,取150mm取1m板宽为计算单元踏步板自重：（0.1565＋0.3065）／2×0.3×1×25／0.3×1.2＝6.95KN/m踏步地面重：（0.3＋0.15）×0.02×20／0.3×1.2＝0.72KN/m底板抹灰重：0.336×0.02×１×17／0.3×1.2＝0.46KN/m栏杆重：　　0.1×1.2=0.12KN/m活载：1×0.3×2.5／0.3×1.4＝3.50KN/m＝11.75KN／m2.9.1.2内力计算KN·m0.5×11.75×4.3×0.894＝97.11KN2.9.1.3配筋计算板的有效高度＝h－20＝120－20＝100mm混凝土抗拉强度设计值，钢筋抗拉强度设计值＝210　　查表得选用10@100，梯段板抗剪，因为0.7＝0.7×1.1×1000×130＝100100N=100.1KN＞24.16KN，满足抗剪要求，支座构造钢筋配10@130.2.9.2休息平台板计算按简支板计算以板宽1m为计算单元，计算跨度近似取-70- ***学院本科毕业设计L＝1800－200/2＝1700mm则板厚取120mm2.9.2.1荷载计算面层　　　0.02×1×20×1.2＝0.48KN/m板自重　　　0.1×1×0.25×1.2＝3.00KN/m板底粉刷　　0.02×1×17×1.2＝0.408KN/m活载　　　　　2.5×1×1.4＝3.50KN/m＝7.388KN/m2.9.2.2内力计算＝1/10×7.388×1.7×1.7＝2.14KN·m2.9.2.3配筋计算　　查表得　选用8@200，2.9.3梯段梁TL1计算截面高度h＝L／12＝1／12×3600＝300mm,取400mm高，宽取200mm2.9.3.1荷载计算　梯段板传　　　　11.75×3.675／2＝21.59KN／m休息平台板传　　7.338×1.7／2＝6.28KN／m梁自重　　　0.20×0.3×1.05×1.2×25＝1.89KN／mΣ＝29.76KN／m2.9.3.2内力计算KN·m2.9.3.3配筋计算梁的有效高度＝h－20＝400－35＝365mm　　查表得选用214，-70- ***学院本科毕业设计0.5×29.76×3.6＝53.57KN＝0.25×1×9.6×200×365＝127.2KN＞＝0.7×1.1×200×265＝40.81KN＞只配置箍筋。按构造要求，选8@200双肢箍筋。>0.049m(可以)配箍率（可以）2.10现浇楼面板设计2.10.1按弹性理论进行计算在求各区板跨内正弯矩时，按恒载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载在作用下各内支均可视为固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心处；在作用下，各区格板四周均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间支座最大负弯矩绝对值时，按恒荷载及活荷载均布满跨布置，计算取荷载查表：当时跨内:支座：则计算可得跨内：-70- ***学院本科毕业设计支座：跨内支座处弯矩已求得，即可近似按，算出相应的截面配筋面积。截面配筋：跨中：选用选用支座处：选用选用2.10.2B区格板的配筋计算：双向板查表：当时跨内:-70- ***学院本科毕业设计支座：则计算可得跨内：支座：跨内支座处弯矩已求得，即可近似按，算出相应的截面配筋面积，截面配筋：跨中：选用选用支座处：选用-70- ***学院本科毕业设计选用2.10.3楼面板设计2.10.3.1A板配筋计算(1)判断板类型：由可知楼面板按双向板计算(2)荷载计算楼面板：4.33KN/活载:2.0KN/恒载设计值：活载设计值为：q=(3)按弹性理论进行计算求中间支座最大负弯矩时计算荷载：当时跨内：支座：则计算可得跨内：=-70- ***学院本科毕业设计支座：跨中：选用选用支座处：选用选用2.10.3.2B板配筋计算当时跨内:支座：则计算可得跨内：=-70- ***学院本科毕业设计支座：跨中：选用选用支座处：选用选用2.11基础设计2.11.1场地土层条件自然地表下1m内为填土；填土下层为3m厚的粉质粘土，其承载力特征值为150KN/m2；再下为砾石层，其承载力特征值为300-400KN/m2,,地势较为平坦;地下水位在地表以下2m，无侵蚀性。2.11.2结构型式综合考虑上部结构体系的特点，根据本地区地形、抗震等级以及经济方面等因素，本工程选用柱下独立基础。2.11.3材料选择基础混凝土强度等级采用C30（=14.3N/mm2，=1.43N/mm2），钢筋采用Ⅲ-70- ***学院本科毕业设计级钢筋（=360N/mm2），垫层选用C15混凝土，厚100mm，基础钢筋保护层40mm，柱截面尺寸500mm×500mm。2.11.4确定基础埋深室外地坪标高为-0.30m，由于该建筑物设计等级为丙级，则基础埋深可较浅，但考虑到满足高层建筑抗震稳定性要求，取基础埋置深度为1.05m（H/15