土木工程毕业设计计算书

'南京海飞家纺有限公司厂房结构设计计算书1工程概况1.1设计任务书提供的结构设计资料南京海飞家纺有限公司厂房，建筑面积3500~4000m2左右，拟建房屋所在地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，地震分组为第一组。基本雪压S0=0.65kN/m2，基本风压ω0=0.40kN/m2，地面粗糙度为B类。地质资料见表1.1。表1.1地质资料层次土类平均厚度(m)承载力特征值(kpa)重度（kN/m3）液性指数IL塑性指数IP孔隙比压缩模量(Mpa)剪切波速(m/s)1杂填土0.89016.52素填土0.910016.03粉土混砂6.216019.21.037.60.879.22004淤质粉质粘土5.79018.81.1512.30.974.21005粉质粘土7.922519.40.787.90.828.9350另：场地覆盖层厚度66m，地下水位距地表2.1m。1.2建筑设计提供的结构设计资料拟建房屋已经过建筑设计，具体详见建筑图纸，此处不再赘述。需要说明的是，由于原总建筑平面不规则，纵向长度过长，为满足抗震等要求，在H轴线右设置变形缝，满足抗震、伸缩、沉降要求，缝宽100mm。本计算书所设计计算的是由抗震缝划出的1~12轴线与H~L轴线范围内的建筑，以下均以该栋建筑为设计对象。1.3结构设计规范《建筑结构制图标准》GB/T50105－2001 《建筑地基基础设计规范》GB50007－2002《建筑结构荷载规范》GB50009－2001《混凝土结构设计规范》GB50010－2002《建筑抗震设计规范》GB50011－2001《建筑物抗震构造详图》2.1结构布置及结构计算简图的确定2.1.1结构布置（主楼）经研究确定，本建筑上部结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，基础采用纵向柱下条形基础，地基为天然地基。结构共3层，层高均为4.2m，底层高5.0m。非结构构件如填充墙、楼地面层、顶棚、门窗等的尺寸与做法均已在建筑图中说明，此处不再赘述。图2.1结构平面布置图2.1.2主要材料选用1、钢筋框架梁、柱的纵向受力钢筋采用HRB400钢筋，纵向构造钢筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB300钢筋；板的受力钢筋和构造钢筋均采用 HRB335钢筋。2、混凝土框架梁、楼面板、屋面板，柱、基础采用C30混凝土，基础垫层采用C10混凝土。基础单独施工，柱筋插入，浇至基础顶面。2.1.3确定梁柱板截面尺寸1、框架梁纵框架梁：h=(1/8~1/12)l=(1/8~1/12)×4000=350mm~500mm取h=500mm,b=250mm横框架梁：h=(1/8~1/12)l=(1/8~1/12)×6000=500mm~750mm取h=700mm,b=250mm次梁：取h=400mm,b=250mm2、框架柱框架柱的长边边长可取为框架柱层高的1/12~1/16.考虑到框架结构可能在纵横两个方向承受地震作用，框架柱在两个方向上都应具有较好的刚度和承载力，因而框架柱采用正方形截面。由规范可知，框架的抗震等级为三级（GB50011-6.1.2），其轴压比限值λ=0.9（GB50011-6.3.7）；各层重力荷载代表值近似取15KN/㎡,柱截面面积为：A≥N/(λfc)=β×F×gE×n/(λfc)=1.2×15×103×16×3/(0.9×14.3)=67132mm2式中：N为柱组合的轴压力设计值；F为按简支状态计算的柱的负载面积；gE为折算在单位建筑面积上得重力荷载代表值，可根据实际 荷载计算，也可近似取12~15kN/m2；β为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱去1.25，等跨内柱取1.2；n为验算截面以上楼层层数；AC为柱截面面积；fc为混凝土轴心抗压强度设计值；[μN]为框架柱轴压比限值，此处可近似取，即对一级、二级和三级抗震等级，分别取0.7、0.8和0.9。按此法确定的柱截面高度h不宜小于400mm，宽度b不宜小于350mm，柱净高与截面长边尺寸之比宜大于4。图2.2横向框架计算简图故取b×h=500mm×500mm，截面面积为250000，满足要求。3、现浇板厚度双向板h≥l/50=4000/50=80mm取经济板厚h=120mm。 2.1.4计算简图的确定根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为350mm,室内外高差450mm，由此求得底层层高为5.0m。各梁柱构件的相对线刚度经计算后列于下图，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，中间框架梁取I=2I0，边框架梁取I=1.5I0，楼梯处梁取I=I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。（1）柱的惯性矩：Ic=a4/12=0.54/12=5.208×10-3(m4)底层柱的线刚度：ic1=EcIc/H=3.0×107×5.208×10-3/5.0=31.25×103KN·m2-3层柱的线刚度：ic2=EcIc/H=3.0×107×5.208×10-3/4.2=37.2×103KN·m4层楼梯柱的线刚度：ic3=EcIc/H=3.0×107×5.208×10-3/3.0=52.08×103KN·m（2）梁的惯性矩：Ib=bh3/12=0.25×0.73/12=7.15×10-3(m4)中间榀框架梁：I1=2Ib=14.3×10-3(m4)边榀框架梁：I2=1.5Ib=10.7×10-3(m4)中间榀框架梁边跨：ib1=EbIb/l=2.8×107×14.3×10-3/6.0=66.73×103KN·m中间跨：ib2=EbIb/l=2.8×107×14.3×10-3/2.0=20.02×104KN·m边榀框架梁边跨：ib1=EbIb/l=2.8×107×10.7×10-3/6.0=49.93×103KN·m 中间跨：ib2=EbIb/l=2.8×107×10.7×10-3/2.0=14.98×104KN·m2.1.5各柱的D值、ΣD及剪力分配系数η各楼层各框架柱的抗侧刚度D及各楼层框架柱的抗侧刚度之和ΣD见下表：表2.1各边榀框架柱的D值及剪力分配系数η表层号及层高柱号KαcD=12αcic/H2(104KN/m)ΣD(104KN/m)η=D/ΣD4(3.0m)L0.4370.1791.2452.490.5J0.4370.1791.2450.52-3(4.2m)L0.8970.310.7835.1660.152K4.9230.7111.800.348J4.9230.7111.800.348H0.8970.310.7830.1521(5.0m)L1.110.5180.7673.9620.194K6.0950.8151.2140.306J6.0950.8151.2140.306H1.110.5180.7670.194表2.2各中间榀框架柱的D值及剪力分配系数η表层号及层高柱号KαcD=12αcic/H2(104KN/m)ΣD(104KN/m)η=D/ΣD2-3(4.2m)L1.7930.4731.1966.350.188K7.1720.7821.9790.312J7.1720.7821.9790.312H1.7930.4731.1960.1881(5.0m)L2.220.6450.9564.4860.214K8.880.8621.2870.286J8.880.8621.2870.286H2.220.6450.9560.214ΣD1/ΣD2=0.71>0.7ΣD2/ΣD3=1.0>0.7故结构侧移刚度沿高度分布比较均匀，满足要求。荷载统计（恒载和可变荷载）2.2.1屋面及楼面永久荷载标准值 1、屋面（上人）10厚防滑地砖铺面0.01×19.8=0.2KN/㎡20厚1:2.5水泥砂浆加建筑胶结合层0.02×20=0.4KN/㎡40厚C20细石混凝土，内配置∅4@150双向钢筋0.04×25=1.0KN/㎡4厚高聚物改性沥青卷材防水层0.4KN/㎡40厚1：3水泥砂浆层找平层0.04×20=0.8KN/㎡120厚钢筋混凝土楼板0.12×25=3.0KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.12KN/㎡屋面恒载5.92KN/㎡2、楼面（1）生产车间35厚水磨石地面（15mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65KN/㎡20厚C20水泥砂浆找平层0.02×20=0.8KN/㎡120厚钢筋混凝土楼板0.12×25=3.0KN/㎡V型轻钢龙骨吊顶0.12KN/㎡生产车间4.57KN/㎡（2）楼梯三角形踏步重0.5×0.3×0.15×25×1/0.3=1.88KN/㎡120mm厚楼梯板自重0.12×25×1/0.894=3.36KN/㎡水磨石面层自重（0.30+0.15）×0.65÷0.3=0.98KN/㎡粉底自重0.5KN/㎡楼梯恒载6.72KN/㎡ （3）楼梯平台板120mm厚平台板重0.12×25=3.0KN/㎡20mm厚板底粉刷0.02×17=0.34KN/㎡水磨石面层0.65KN/㎡楼梯平台板恒载3.99KN/㎡2.2.2屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值2.0KN/㎡楼面均布活荷载标准值3.5KN/㎡屋面雪荷载标准值0.65KN/㎡2.2.3梁、柱、板、墙、门窗等重力荷载的计算1、梁自重标准值（减去板的厚度120mm）算例：框架横梁自重0.25×(0.70－0.12)×25=3.625KN/m粉刷0.02×(0.70－0.12)×2×17=0.408KN/m横梁自重标准值4.03KN/m表2.3梁自重标准值汇总构件b(mm)h(mm)R(KN/m3)g(KN/m)li(m)nGi(KN)ΣGi(KN)横中间跨250700254.031．51272．541006横向边跨250700254.035．524531.96纵梁250500252.613．544401.942、柱自重标准值框架柱自重1.1×0.5×0.5×25=6.875KN/m柱自重标准值6.875KN/m3、板自重标准值 1-2层楼面：楼梯面积26.52㎡，楼梯平台12.6㎡，其余,589.44㎡板自重589.44×4.57+26.52×6.72+12.6×3.99=2922.23KN3层屋面：589.44×5.92+26.52×6.72+12.6×3.99=3718.0KN4层屋面：30.08×4.59=138.07KN表2.4柱自重标准值汇总层次构件b(mm)h(mm)R(KN/m3)g(KN/m)li(m)nGi(KN)1框架柱500500256.8755.04817162-34.248138643.012247.53、板自重标准值1-2层楼面：楼梯面积26.52㎡，楼梯平台12.6㎡，其余,589.44㎡板自重589.44×4.57+26.52×6.72+12.6×3.99=2922.23KN3层屋面：589.44×5.92+26.52×6.72+12.6×3.99=3718.0KN4层屋面：30.08×4.59=138.07KN4、墙体、门窗、幕墙等构件自重标准值外墙为KM1空心砖，主外墙面贴面砖；内墙为200厚加气混凝土砌块。（1）外墙自重标准值外墙面面砖0.5KN/㎡250厚KM1空心砖15×0.25=3.75KN/㎡20厚混合砂浆底20×0.02=0.4KN/㎡外墙单位面积重量4.65KN/㎡（2）内墙自重标准值7×0.2+2×（0.4+0.1）=2.22KN/㎡ （3）各层墙体、门窗等的面积一、二、三层：木门3×1.8×2.1=11.34m2铝合金窗(6×3.5×2.5)+(9×2.5×2.7)+(2×2.1×1.3)+(4×1.6×0.8)+(2×1.0×2.5)=128.83m2纵墙高4.2+0.45+0.55-0.7=4.5m，横墙高5.2-0.5=4.7m外墙面积:2×38.5×4.5+2×12.5×4.7-128.83-3.78-2×3.5×4.5=299.89㎡内墙高4.2-0.5=3.7m内墙面积：2×12.5×3.7-2×3.78=84.94㎡四层：4×3.5×2.5+4×7×2.5-2×0.9×2.1=101.22m2表2.5各层墙体、门窗、幕墙等自重标准值层次构件面积（㎡）单位面积重量（KN/㎡）重量（KN）Σ(KN)1-2木门11.340.22.271636.86铝合金窗128.830.451.53内墙84.942.22188.57外墙299.894.651337.53木门11.340.22.271851.79铝合金窗128.830.451.53内墙84.942.22188.57外墙299.894.651337.5女儿墙113.32.4271.924铝合金窗1.280.40.512519.12外墙101.224.65451.44女儿墙28.22.467.68表2.6各层的重力荷载标准值层次柱（KN）梁（KN）板（KN）墙、门窗（KN）Σ(KN)1171610062922.231636.867281.092138610062922.231636.866951.0931386100637181851.797961.794247.5109.62138.07519.121014.132.2.4各层的重力荷载代表值Gi活荷载组合值： 4层屋面雪荷载0.5×0.65×49=15.93KN3层屋面活荷载0.5×2.0×589.44=589.44KN楼面活荷载0.5×3.5×628.6=1100.05KN突出楼面的楼梯井活荷载：0.5×2.5×39.12=48.9KN层次表2.7质点重力荷载代表值（KN）11006+2922.23+1100.05+0.5×（1716+1386+1636.86+1636.86）=8216.1421006+2922.23+1100.05+0.5×（1386+1386+1636.86+1851.79）=8158.6131006+3718+589.44+0.5×（1386+247.5+1851.79+519.12）=7315.65415.93+109.62+138.07+0.5×（247.5+519.12）=646.932.3多遇地震作用下框架结构层间弹性位移验算2.3.1场地土类型及建筑场地类别建筑场地类别为Ⅲ类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计分组为第一组，可判定在多遇地震作用下,水平地震影响系数最大值为0.08（GB50011-5.1.4），场地土特征周期Tg=0.45s。2.3.2计算结构基本自振周期T1假想各质点承受相当于其重力荷载代表值Gi的水平力作用，利用D值法（不考虑轻质填充墙对刚度的影响）计算各质点的假想水平位移μi,并按下式计算结构的基本自振周期T1：T1=1.7ψT×μT1/2式中，ψT为结构自振周期经验折减系数，取ψT=0.7；μT为计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移（m）。 将G4折算到主体结构的顶层，即Ge=646.93×(1+3/2×3/12.6)=877.98KN此时G3=7315.65+877.98=8193.63KN则T1=1.7×ψT×μT1/2=1.7×0.7×0.08871/2=0.354(s)表2.8结构顶点的假想侧移计算层次Gi(KN)VGi(KN)ΣDi(KN/m)Δμi=VGi/ΣDi(m)μi(m)38193.638193.637383200.01110.088728158.6117352.247383200.02350.077618216.1425568.385278400.04840.04842.3.3计算水平地震影响系数α1先对场地进行相关计算以确定场地特征周期。首先计算场地等效剪切波速，然后结合场地覆盖层厚度查表确定场地类别。由设计地震分组和场地类别查表确定场地特征周期。计算过程如下：等效剪切波速，；其中取覆盖层厚度(66m)和20m两者的较小值，此处取20m。此外，地质资料中缺少杂填土和素填土的剪切波速数据，一般为90~220m/s，此处近似取100m/s。因此：结合场地覆盖层厚度(66m)查表，确定场地类别为III类。地震动参数区划的特征周期分组按一组考虑，则Tg=0.45,αmax=0.08,α1=αmax=0.082.3.4利用底部剪力法计算结构总水平地震作用标准值FEk=α1×0.85×ΣGi =0.08×0.85×(8216.14+8158.61+7315.65+646.93)=1654.91KN2.3.5计算各质点水平地震作用标准值Fi水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际，但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对周期较长的结构相差更大，地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害严重。因此引入δn，即顶部附加的影响，且使修正后的剪力分布与实际更加吻合。本工程中，由于T1=0.343（s）<1.4Tg=1.4×0.45=0.63（s），可以不考虑顶点附加地震作用。即：Fi=(Gi×Hi)/Σ(Gj×Hj)×FEk表2.9结构层间剪力计算层次hiHiGiGiHi(Gi×Hi)/Σ(Gj×Hj)FiVi43.016.6646.9310739.00.046877.4577.4534.213.67315.6599492.80.4332716.91794.3624.29.48158.6176690.930.3340552.741347.115.05.08216.1442723.930.1860307.811654.912.3.6横向框架抗震变形验算由表2.10可见，横向水平地震作用下最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/1485<1/550，满足钢筋混凝土结构弹性层间位移角限值要求。多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表：2.102.3.7水平地震作用下框架内力计算以下内力计算对象为7轴线框架，其余各榀框架不作计算。表2.10结构层间弹性位移计算层次层间剪力Vi（KN）层间刚度Di（KN）层间位移Vi/ΣDi层高hi（m）层间相对弹性 （m）转角θe3794.367383200.00114.21/381821347.17383200.00184.21/233311654.915278400.00355.01/1485框架柱端剪力及弯矩分别按下式计算，其中取自表2.1，取自表2.2，层间剪力取自表2.9。各柱反弯点高度比按下式确定：其中为标准反弯点高度比，查表可得；为各项反弯点高度比修正值，对于本结构，查表得。具体计算过程见表表2.11水平地震作用下柱端剪力及弯矩计算表（1）层次边柱34.2794.367383201196012.871.7930.4122.1631.8924.21347.17383201196021.821.7930.4137.5754.0715.01654.9527840860030.092.220.5687.6292.32表2.12水平地震作用下柱端剪力及弯矩计算表（2）层次中柱34.2794.367383201979021．297.170.5044.7144.7124.21347.17383201979036.067.170.5075.7375.7315.01654.95278401150040．238.880.55115.194.14梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算。 具体计算过程见表。表2.13水平地震作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算表层次LK跨梁KJ跨梁柱轴力331.8911.1867.1833.5333.53233.52-7.18-26.34276.2330.11617.7290.3190.31290.31-24.9-98.931129.8942.47628.73127.4127.42127.4-53.63-197.6注：柱轴力中负号表示拉力。当左地震作用时左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力及柱轴力图见图2.1~2.2，以左震为例。图2.1左地震作用下框架弯矩图(kN·m) 图2.2左地震作用下梁端剪力及柱轴力图(kN)2.4.水平风荷载作用下框架的内力和侧移计算2.4.1风荷载标准值风荷载标准值按下式计算：其中，为基本风压，按规范查取本结构所在地基本风压为0.40kN/m2；μS为风荷载体型系数，按规范查取本结构迎风面μS=0.8，背风面μS=-0.5；μZ为风压高度变化系数，按规范查取；为高度z处的风振系数，由于本结构高度小于30m且高宽比小于1.5，可不考虑风振影响，即取。7轴线框架风荷载负载宽度为4m，故其迎风面及背风面沿房屋高度的分布风荷载标准值为：迎风面：q1(z)=4×0.4×1.0×0.8μZ=1.28μZ 背风面：q2(z)=4×0.4×1.0×0.5μZ=0.8μZ根据各楼层标高处距室外地面的高度Hi，按规范查取，代入上式可求得各楼层标高处的和，具体计算过程见表。表2.14沿着房屋高度风荷载标准值层次层高Hi（m）Hi/HμZq1(z)(KN/m)q2(z)(KN/m)等效集中风荷Pi(KN)ΣVi（KN）女儿墙1.114.1511.111.420.8934.213.050.921.081.380.867.1237.12324.28.850.631.001.280.88.8215.94314.654.650.331.001.280.89.20425.147按静力等效原理将图5.4的分布风荷载转化成图5.5的节点集中荷载，具体计算过程如下：图2.3风荷载沿房屋高度的分布(kN/m)F3=(1.42+0.89+1.38+0.86)×0.5×1.1+(1.28+0.8)×0.5× 4.2+(1.38+0.86-1.28-0.8)×0.5×4.2×0.75=7.123KNF2=(1.28+0.8)×0.5×4.2×2+(1.38+0.86-1.28-0.8)×0.5×4.2×0.25=8.82KNF1=(1.28+0.8)×0.5×(4.2+4.65)=9.204KN图2.4等效节点集中风荷载(kN)2.4.2水平风载下的框架横向变形验算表2.14风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算表层次剪力Vi（KN）层间刚度Di（KN/m）层间位移（mm）ui(mm)层高hi（m）层间相对弹性转角θe37.123635000.1120.9894.21/4247215.943635000.2510.8774.21/2250125.147402000.6260.6265.01/2006由表可见，风荷载作用下最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/2006<1/550，满足钢筋混凝土结构弹性层间位移角限值要求。 2.4.3水平风荷载作用下的内力计算2.15水平风荷载作用下柱端剪力及弯矩计算表（1）层次边柱34.27.12363500119601.3421.790.412.3113.32524.215.94363500119603.0031.790.415.1717.44115.225.1474020086005.382.220.5615.6712.312.16水平风荷载作用下柱端剪力及弯矩计算表（2）层次中柱34.27.12363500197902.2207.170.504.6624.66224.215.94363500197904.9697.170.5010.4310.4315.225.14740200115007.1948.880.5520.5816.832.17水平风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力计算表层次LK跨梁KJ跨梁柱轴力33.3251.16660.7493.4963.49623.496-0.749-2.74729.7523.77362.25411.3211.32211.32-3.003-11.813117.4816.81564.04920.4520.45220.45-7.052-28.214注：柱轴力中负号表示拉力。当左地震作用时左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。 图2.5左风作用下框架弯矩图(kN·m)图2.6左风作用下梁端剪力及柱轴力图(kN) 3竖向荷载作用下框架结构的内力计算3.1计算单元取7轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为4m，见图3.1。直接传给该框架的楼面荷载如图中水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图3.1横向框架计算单元3.2荷载计算3.2.1恒载计算将框架计算单元内的所有恒载作用于7轴线框架上，即为图3.2所示的情形。 图3.2各层横梁上作用的恒载其中，为横梁自重及梁上墙重；为房间和走道板传给横梁的梯形、三角形恒载；为纵梁传给柱的恒载，为偏心力产生的力矩。各层横梁上作用恒载计算见表3.1。表3.1各层横梁上作用的恒载第3层q14.03KN/mq1’5.92×4=23.68KN/mq24.03KN/mq2’5.92×2=11.84KN/mq34.03KN/mq3’5.92×4=23.68KN/mP12.4×1.1×4+2.61×4+5.92×0.5×4×2=44.68KNP22.61×4+5.92×0.5×(4×2+(4+2)×1)=51.88KNP32.61×4+5.92×0.5×(4×2+(4+2)×1)=51.88KNP42.4×1.1×4+2.61×4+5.92×0.5×4×2=44.68KNM144.68×(0.5-0.25)/2=5.585KN·mM244.68×(0.5-0.25)/2=5.585KN·m第2层q14.03KN/mq1’4.57×4=18.28KN/mq24.03KN/mq2’4.57×2=9.14KN/mq34.03KN/mq3’4.57×4=18.28KN/mP14.65×3.7×4+2.61×4+4.57×0.5×4×2=97.54KNP22.61×4+4.57×0.5×(4×2+(4+2)×1)=42.43KNP32.61×4+4.57×0.5×(4×2+(4+2)×1)=42.43KN P44.65×3.7×4+2.61×4+4.57×0.5×4×2=97.54KNM197.54×(0.5-0.25)/2=12.19KN·mM297.54×(0.5-0.25)/2=12.19KN·m第1层q14.03KN/mq1’4.57×4=18.28KN/mq24.03KN/mq2’4.57×2=9.14KN/mq34.03KN/mq3’4.57×4=18.28KN/mP14.65×3.7×4+2.61×4+4.57×0.5×4×2=97.54KNP22.61×4+4.57×0.5×(4×2+(4+2)×1)=42.43KNP32.61×4+4.57×0.5×(4×2+(4+2)×1)=42.43KNP44.65×3.7×4+2.61×4+4.57×0.5×4×2=97.54KNM197.54×(0.5-0.25)/2=12.19KN·mM297.54×(0.5-0.25)/2=12.19KN·m3.2.2活载计算将框架计算单元内的所有活载作用于7轴线框架上，即为图3.3所示的情形，各项荷载含义与恒载作用下得类似。各层横梁上作用活载计算见表3.2。图3.3各层活梁上作用的活载表3.2各层活梁上作用的活载第3层（屋面活荷载）q1’2×4=8KN/mq2’2×2=4KN/mq3’2×4=8KN/m P12×0.5×4×2=8KNP22×0.5×（4×2+（4+2）×1）=14KNP32×0.5×（4×2+（4+2）×1）=14KNP42×0.5×4×2=8KNM18×（0.5-0.25）/2=1KN·mM28×（0.5-0.25）/2=1KN·m第3层（屋面雪荷载）q1’0.65×4=2.6KN/mq2’0.65×2=1.3KN/mq3’0.65×4=2.6KN/mP10.65×0.5×4×2=2.6KNP20.65×0.5×（4×2+（4+2）×1）=4.55KNP30.65×0.5×（4×2+（4+2）×1）=4.55KNP40.65×0.5×4×2=2.6KNM12.6×（0.5-0.25）/2=0.325KN·mM22.6×（0.5-0.25）/2=0.325KN·m第2层q1’3.5×4=14KN/mq2’3.5×2=7KN/mq3’3.5×4=14KN/mP13.5×0.5×4×2=14KNP23.5×0.5×（4×2+（4+2）×1）=24.5KNP33.5×0.5×（4×2+（4+2）×1）=24.5KNP43.5×0.5×4×2=14KNM114×（0.5-0.25）/2=1.75KN·mM214×（0.5-0.25）/2=1.75KN·m第1层q1’3.5×4=14KN/mq2’3.5×2=7KN/mq3’3.5×4=14KN/mP13.5×0.5×4×2=14KNP23.5×0.5×（4×2+（4+2）×1）=24.5KN P33.5×0.5×（4×2+（4+2）×1）=24.5KNP43.5×0.5×4×2=14KNM114×（0.5-0.25）/2=1.75KN·mM214×（0.5-0.25）/2=1.75KN·m将以上竖向荷载计算结果汇总，见表3.3~3.4。表3.3框架恒载汇总表层次q1q2q3q1’q2’q3’P134.034.034.0323.6811.8423.6844.6824.034.034.0318.289.1418.2897.5414.034.034.0318.289.1418.2897.54层次P2P3P4M1M2M3M4351.8851.8844.685.5856.4856.4855.585242.4342.4397.5412.195.305.3012.19142.4342.4397.5412.195.305.3012.19表3.4框架活载汇总表层次q1’q2’q3’P1P2P3P4M1M2M3M438（2.6）4（1.3）8（2.6）8（2.6）14（4.55）14（4.55）8（2.6）1（0.325）1.75（0.57）1（0.57）1.75（0.325）2147141424.524.5141.753.063.061.751147141424.524.5141.753.063.061.753.2.3荷载等效梯形分布荷载作用下，可将实际荷载换算成等效的均布荷载梯形分布：qe=(1-2α2+3α3)q三角形分布：qe=5/8q边跨α=0.5×l1/l2=0.5×4/6=0.333中间跨α=0.5×l1/l2=0.5×2/4=0.25 表3.5等效荷载汇总等效恒载等效活载层次g1g2g3g1’g2’g3’323.338.7723.336.52(2.12)1.00(0.325)6.52(2.12)218.937.6918.9311.411.7511.41118.937.6918.9311.411.7511.413.3竖向荷载作用下的内力计算1、计算框架弯矩分配系数表3.5节点弯矩分配系数层次321A节点刚度上柱037.237.2下柱37.237.231.25左梁000右梁66.7366.7366.73B节点刚度上柱037.237.2下柱37.237.231.25左梁66.7366.7366.73右梁200.2200.2200.2A节点分配系数上柱00.2640.275下柱0.3580.2640.231左梁000右梁0.6420.4720.494B节点分配系数上柱00.1090.111下柱0.1220.1090.093左梁0.2190.1950.199右梁0.6590.5870.597 2、等效荷载作用下梁端弯矩表3.6等效荷载作用下梁端弯矩层次321边跨恒载69.9956.7956.79活载19.5634.2334.23雪荷载6.3634.2334.23中间跨恒载2.922.562.56活载0.330.580.58雪荷载0.1080.580.58注：(1)表中括号内数值为对应于屋面雪载作用情况。(2)表中q量纲为kN/m，P量纲为kN，M量纲为kN·m。3、梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法进行计算，弯矩计算过程见图3.4~3.6，所得弯矩图见图3.7~3.8。梁端剪力可由梁上竖向荷载引起的剪力和梁端弯矩引起的剪力叠加而得，柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得，计算柱底轴力还需考虑柱的自重，具体计算过程见表3.7~3.12。 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱00.3580.642　0.21900.1220.659　0.65900.1220.222　0.64200.358　5.58-69.9969.99　0.00-2.922.92　0.00-69.9969.995.58　0.0023.0641.35-14.690.00-8.18-44.2044.200.008.1814.89-41.350.00-23.060.005.89-7.3420.680.00-2.9622.10-22.100.002.96-20.687.440.00-5.890.000.520.94-8.720.00-4.86-26.2426.240.004.868.84-1.000.00-0.560.0029.47-35.0567.260.00-16.00-51.2651.260.0016.00-66.9435.080.00-29.50　　　　　　0.2640.2640.472　0.1950.1090.1090.587　0.5870.1090.1090.195　0.4720.2640.264　12.19-56.7956.79　0.00-2.562.56　0.00-56.7956.79-12.19　11.7711.7721.05-10.57-5.91-5.91-31.8331.835.915.9110.57-21.05-11.77-11.7711.536.13-5.2910.53-4.09-3.0115.92-15.924.093.01-10.535.29-11.53-6.13-3.27-3.27-5.84-3.77-2.11-2.11-11.3511.352.112.113.775.843.273.2720.0414.64-46.8752.97-12.11-11.03-29.8329.8312.1111.03-52.9746.87-20.04-14.64　　　　　　0.2750.2310.494　0.1990.1110.0930.597　0.5970.1110.0930.199　0.4940.2750.231　12.19-56.7956.79　　-2.562.56　　-56.7956.79-12.19　12.2710.3022.03-10.79-6.02-5.04-32.3832.386.025.0410.79-22.03-12.27-10.305.89　-5.4011.02-2.96　16.19-16.192.96　-11.025.40-5.89　-0.14-0.11-0.24-4.83-2.69-2.26-14.4814.482.692.264.830.240.140.1118.0210.19-40.4052.19-11.67-7.30-33.2233.2211.677.30-52.1940.40-18.02-10.19　　　　　　5.09　-3.65　3.65　-5.09图3.4恒载作用下框架弯矩二次分配(kN·m) 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱00.3580.642　0.21900.1220.659　0.65900.1220.2219　0.64200.358　1.00-19.5619.56　0.00-0.330.33　0.00-19.5619.56-1.00　0.006.6411.92-4.210.00-2.35-12.6712.670.002.354.27-11.920.00-6.640.004.29-2.115.960.00-1.836.34-6.340.001.83-5.962.130.00-4.290.00-0.78-1.40-2.290.00-1.28-6.896.890.001.282.321.380.000.770.0010.15-11.1519.020.00-5.46-13.5613.560.005.46-18.9311.160.00-10.16　　　　　　0.2640.2640.472　0.1950.1090.1090.587　0.5870.1090.1090.195　0.4720.2640.264　1.75-34.2334.23　0.00-0.580.58　0.00-34.2334.23-1.75　8.578.5715.33-6.56-3.67-3.67-19.7519.753.673.676.56-15.33-8.57-8.573.324.47-3.287.67-1.17-1.879.88-9.881.171.87-7.673.28-3.32-4.47-1.19-1.19-2.13-2.83-1.58-1.58-8.518.511.581.582.832.131.191.1910.7111.85-24.3132.51-6.42-7.12-18.9718.976.427.12-32.5124.31-10.71-11.85　　　　　　0.2750.2310.494　0.1990.1110.0930.597　0.5970.1110.0930.199　0.4940.2750.231　1.75-34.2334.23　　-0.580.58　　-34.2334.23-1.75　8.937.5016.05-6.70-3.74-3.13-20.0920.093.743.136.70-16.05-8.93-7.504.29　-3.358.02-1.83　10.04-10.041.83　-8.023.35-4.29　-0.26-0.22-0.46-3.23-1.80-1.51-9.699.691.801.513.230.460.260.2212.967.29-22.0032.33-7.37-4.64-20.3220.327.374.64-32.3322.00-12.96-7.29　　　3.64　-2.32　2.32　-3.64图3.5活载作用下框架弯矩二次分配(kN·m) 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱00.3580.642　0.21900.1220.659　0.65900.1220.2219　0.64200.358　0.32-6.366.36　0.00-0.110.11　0.00-6.366.36-0.32　0.002.163.88-1.370.00-0.76-4.124.120.000.761.39-3.880.00-2.160.004.29-0.681.940.00-1.832.06-2.060.001.83-1.940.690.00-4.290.00-1.29-2.31-0.470.00-0.26-1.431.430.000.260.482.310.001.290.005.16-5.486.460.00-2.86-3.603.600.002.86-6.435.480.00-5.16　　　　　　0.2640.2640.472　0.1950.1090.1090.587　0.5870.1090.1090.195　0.4720.2640.264　1.75-34.2334.23　0.00-0.580.58　0.00-34.2334.23-1.75　8.578.5715.33-6.56-3.67-3.67-19.7519.753.673.676.56-15.33-8.57-8.571.084.47-3.287.67-0.38-1.879.88-9.880.381.87-7.673.28-1.08-4.47-0.60-0.60-1.07-2.98-1.67-1.67-8.988.981.671.672.981.070.600.609.0612.44-23.2532.35-5.72-7.20-19.4319.435.727.20-32.3523.25-9.06-12.44　　　　　　0.2750.2310.494　0.1990.1110.0930.597　0.5970.1110.0930.199　0.4940.2750.231　　　　　1.75-34.2334.23　　-0.580.58　　-34.2334.23-1.75　8.937.5016.05-6.70-3.74-3.13-20.0920.093.743.136.70-16.05-8.93-7.504.29　-3.358.02-1.83　10.04-10.041.83　-8.023.35-4.29　-0.26-0.22-0.46-3.23-1.80-1.51-9.699.691.801.513.230.460.260.2212.967.29-22.0032.33-7.37-4.64-20.3220.327.374.64-32.3322.00-12.96-7.29　　　　　　3.64　-2.32　2.32　-3.64图3.6雪载作用下框架弯矩二次分配(kN·m) 表3.7恒载作用下梁端剪力计算表(kN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力LK跨KJ跨JH跨LK跨KJ跨JH跨LK跨KJ跨JH跨VL=VKVK=VJVH=VJVL=-VKVK=-VJVH=-VJVLVKVKVJVJVH359.4511.2859.45-5.3705.3154.0864.8211.2811.2864.7654.14248.6510.1248.65-1.0201.0247.6349.6710.1210.1249.6747.63148.6510.1248.65-1.9701.9750.6246.6810.1210.1250.6246.68表3.8恒载作用下柱端轴力计算表(kN)层次柱轴力L柱K柱J柱H柱N顶N底N顶N底N顶N底N顶N底398.76127.64127.98156.86127.92156.8098.82127.702272.81301.68259.08287.95259.02287.89272.87301.741449.84484.22387.18421.56391.06425.44445.96480.34表3.9活载作用下梁端剪力计算表(kN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力FG跨GH跨HJ跨FG跨GH跨HJ跨FG跨GH跨HJ跨VL=VKVK=VJVH=VJVL=-VKVK=-VJVH=-VJVLVKVKVJVJVH316216-1.3101.3014.6917.32217.314.692283.528-1.3701.3726.6329.373.53.529.3726.631283.528-1.7201.7226.2829.723.53.529.7226.28 表3.10活载作用下柱端轴力计算表(kN)层次柱轴力L柱K柱J柱H柱N顶N底N顶N底N顶N底N顶N底322.6933.333.322.69263.3290.6790.6763.321103.6148.39148.39103.6表3.11雪载作用下梁端剪力计算表(kN)层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力FG跨GH跨HJ跨FG跨GH跨HJ跨FG跨GH跨HJ跨VL=VKVK=VJVH=VJVL=-VKVK=-VJVH=-VJVLVKVKVJVJVH35.20.655.2-0.16300.1585.0375.3580.650.655.3585.0372283.528-1.5501.5526.4529.553.53.529.5526.451283.528-1.7201.7226.2829.723.53.529.7226.28表3.12雪载作用下柱端轴力计算表(kN)层次柱轴力L柱K柱J柱H柱N顶N底N顶N底N顶N底N顶N底37.63710.55810.567.64248.08768.10868.1148.09188.367125.828125.8388.37 表3.13P-△效应增大系数层次ΣDihi恒载活载ΣNjk(KN)柱的增大系数梁的增大系数3137645.84510.86111.98754.131.0061.0062137645.841121.52307.981733.881.0131.0091119393.701742.80503.982726.371.0231.018表3.14P-△效应调整后的地震作用下梁柱端弯矩层次柱端弯矩梁端弯矩L柱K柱LK跨KJ跨JH跨M顶M底M顶M底MLMKMKMJMJMH332.0822.2944.9844.9832.0811.2533.7333.7311.2532.08254.7738.0676.7176.7176.9230.3891.1291.1230.3876.92194.4489.6496.31117.75132.2343.23129.69129.6943.23132.23表3.15P-△效应调整后的风载作用下梁柱端弯矩层次柱端弯矩梁端弯矩L柱K柱LK跨KJ跨JH跨M顶M底M顶M底MLMKMKMJMJMH33.342.324.694.653.341.173.523.523.341.1727.545.2410.5710.579.843.8111.4211.429.843.81112.5916.0317.2221.0517.796.9420.8220.8217.796.94 表3.16恒载作用下梁端弯矩调幅层次柱端弯矩梁端弯矩L柱K柱LK跨KJ跨M顶M底M顶M底MLM中MKMKM中MJ329.4720.04-16-12.11-28.0438.9353.81-41.012.1541.01214.4618.02-11.03-11.67-37.5031.4342.38-23.861.8123.86110.195.09-7.30-3.65-32.3231.4341.75-26.581.8126.58表3.17活载作用下梁端弯矩调幅层次柱端弯矩梁端弯矩L柱K柱LK跨KJ跨M顶M底M顶M底MLM中MKMKM中MJ310.1510.71-5.46-6.42-8.9211.1115.22-10.850.5010.85211.8512.96-7.12-7.37-19.4519.4426.01-15.180.8815.1817.293.64-4.64-2.32-17.6019.4425.86-16.260.8816.26表3.18雪载作用下梁端弯矩调幅层次柱端弯矩梁端弯矩L柱K柱LK跨KJ跨M顶M底M顶M底MLM中MKMKM中MJ35.169.06-2.86-5.72-4.383.615.17-2.880.162.88212.4412.96-7.20-7.37-18.6019.4425.88-15.540.8815.5417.923.64-4.64-2.32-17.6019.4425.86-16.260.8816.26注：(1)表中括号内数值为对应于屋面雪载作用情况。(2)表中q量纲为kN/m，P量纲为kN，M量纲为kN·m。4横向框架内力组合4.1结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、设防烈度、房屋高度等因素按规范查表确定。本结构为现浇钢筋混凝土框架结构，房屋高度小于30m，所处地区为7 度设防，故本结构抗震等级为三级。因此，需要对结构框架梁柱进行抗震设计计算，并满足抗震构造要求；对框架梁柱节点核芯区不需进行抗震计算，但要满足抗震构造要求。4.2框架梁柱内力组合及调整对于承载能力极限状态，本结构主要考虑了四种内力组合，即1.2SGK+1.4（SQK+0.6SWK)，1.35SGK+1.4（0.7SQK+0.6SWK)，1.2SGE+1.3SQK。对于本结构，和1.3SGK+1.4×0.7SQK这两种种内力组合与考虑地震作用的组合相比较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。对于梁支座正弯矩，这种组合，和这两种组合与考虑地震作用的组合相比较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。此外，本结构楼面活载与恒载之比不大于1，可以采用手算时的简化方法，即按活载满布计算，如此求得的梁支座弯矩、剪力及柱轴力等，与按考虑活载不利布置求得的相应内力值很接近，但梁的跨中弯矩值偏低，本结构将活载满布计算所得的跨中弯矩乘以系数1.1予以调整。各层框架梁轴线处的内力组合见表4.1~4.3，表中两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩值，调幅系数取0.8。各层框架梁转化到梁端处的内力组合见表4.4~4.6，各层框架梁跨间弯矩组合见表4.7，其中对抗震组合按规范对梁端剪力进行强剪弱弯调整。表中M以下部受拉为正，量纲为kN·m；V以向上为正，量纲为kN。各框架柱轴线处的内力组合见表4.8~4.9。对抗震组合按规范对柱端弯矩进行强柱弱梁调整，对柱端剪力进行强剪弱弯调整。表中M以左侧受拉为正，量纲为kN·m；V以向上为正，量纲为kN。N以受压为正，量纲为kN。 表4.1第3层次框架梁支座负弯矩、支座剪力、支座正弯矩组合表(轴线处)截面位置内力SGKSQKSWKSEK1.35SGK+1.4（0.7SQK+0.6SWK)1.2SGK+1.4（SQK+0.6SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK活雪左右左右左左右左右LM-28.04-8.92-4.383.34-3.3432.08-32.08-43.79-49.40-43.33-48.945.43-77.98V54.0814.695.04-0.750.75-7.187.1886.7788.0384.8386.0958.5977.25K左M-53.81-15.22-5.17-1.171.17-11.2511.25-88.54-86.58-86.86-84.90-82.30-53.05V64.8217.35.360.75-0.757.18-7.18105.09103.83102.63101.3790.3371.67K右M-41.01-10.85-2.883.52-3.5233.73-33.73-63.04-68.95-61.45-67.36-7.09-94.79V11.2820.65-3.53.5-33.5233.5214.2520.1313.4019.28-29.6557.50J左M-41.01-10.85-2.88-3.523.52-33.7333.73-68.95-63.04-67.36-61.45-94.79-7.09V11.2820.653.5-3.533.52-33.5220.1314.2519.2813.4057.50-29.65J右M-53.81-15.22-5.171.17-1.1711.25-11.25-86.58-88.54-84.90-86.86-53.05-82.30V64.7617.35.36-0.750.75-7.187.18103.75105.01101.30102.5671.5990.26HM-28.04-8.92-4.38-3.343.34-32.0832.08-49.40-43.79-48.94-43.33-77.985.43V54.1414.695.040.75-0.757.18-7.1888.1286.8686.1684.9077.3358.66 表4.2第2层次框架梁支座负弯矩、支座剪力、支座正弯矩组合表(轴线处)截面位置内力SGKSQKSWKSEK1.35SGK+1.4（0.7SQK+0.6SWK)1.2SGK+1.4（SQK+0.6SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK活雪左右左右左右左右左右LM-37.50-19.45-18.69.84-9.8476.92-76.92-61.42-77.95-63.96-80.5043.84-156.16V47.6326.6326.45-2.252.25-17.7217.7288.5192.2992.5596.3349.9996.06K左M-42.38-26.01-25.88-3.813.81-30.3830.38-85.90-79.50-90.47-84.07-105.88-26.89V49.6729.3729.552.25-2.2517.72-17.7297.7393.95102.6198.83100.3754.30K右M-23.86-15.18-15.5411.42-11.4291.12-91.12-37.49-56.68-40.29-59.4880.50-156.41V10.123.53.5-11.3211.32-90.3190.317.5826.607.5426.55-103.16131.65J左M-23.86-15.18-15.54-11.4211.42-91.1291.12-56.68-37.49-59.48-40.29-156.4180.50V10.123.53.511.32-11.3290.31-90.3126.607.5826.557.54131.65-103.16J右M-42.38-26.01-25.883.81-3.8130.38-30.38-79.50-85.90-84.07-90.47-26.89-105.88V49.6729.3729.55-2.252.25-17.7217.7293.9597.7398.83102.6154.30100.37HM-37.5-19.45-18.6-9.849.84-76.9276.92-77.95-61.42-80.50-63.96-156.1643.84V47.6326.6326.452.25-2.2517.72-17.7292.2988.5196.3392.5596.0649.99 表4.3第1层次框架梁支座负弯矩、支座剪力、支座正弯矩组合表(轴线处)截面位置内力SGKSQKSWKSEK1.35SGK+1.4（0.7SQK+0.6SWK)1.2SGK+1.4（SQK+0.6SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK活雪左右左右左右左右左右LM-32.32-17.6-17.617.79-17.79132.23-132.23-45.94-75.82-48.48-78.37122.56-221.24V50.6226.26.28-4.054.05-28.7328.7390.6997.4994.13100.9439.16113.86K左M-41.75-25.86-25.86-6.946.94-43.2343.23-87.53-75.88-92.13-80.47-121.82-9.42V46.6829.7229.724.05-4.0528.73-28.7395.5588.74101.0394.22111.2036.50K右M-26.58-16.26-16.2620.82-20.82129.69-129.69-34.33-69.31-37.17-72.15126.95-210.25V10.123.53.5-20.4520.45-127.4127.4-0.0934.27-0.1334.22-151.38179.86J左M-26.58-16.26-16.26-20.8220.82-129.69129.69-69.31-34.33-72.15-37.17-210.25126.95V10.123.53.520.45-20.45127.4-127.434.27-0.0934.22-0.13179.86-151.38J右M-41.75-25.86-25.8617.79-17.7943.23-43.23-66.76-96.65-71.36-101.25-9.42-121.82V46.6829.7229.72-4.054.05-28.7328.7388.7495.5594.22101.0336.50111.20HM-32.32-17.6-17.6-6.946.94-132.23132.23-66.71-55.05-69.25-57.59-221.24122.56V50.6226.2826.284.05-4.0528.73-28.7397.4990.69100.9494.13113.8639.16 表4.4第3层次框架梁支座负弯矩、支座剪力、支座正弯矩组合表(梁端处)截面位置内力1.2SGK+1.4（SQK+0.6SWK)1.35SGK+1.4（0.7SQK+0.6SWK)1.2(SGK+0.5SQK)弯矩γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.4*0.7SQK+1.3SEK剪力γRE[ηVb(Mbl+Mbr)/ln+VGb]左右左右左右左右FM-23.41-28.70-23.52-28.8213.69-65.0610.27-48.79-26.06-26.17V83.0084.2684.7986.0573.4792.1468.6986.1583.6385.42G左M-61.66-60.01-62.76-61.12-72.10-47.51-54.07-35.63-60.84-61.94V100.8199.55103.11101.85108.4989.82101.4483.98100.18102.48G右M-58.55-63.00-59.97-64.42-26.89-92.80-20.17-69.60-60.78-62.20V11.5717.4512.2718.15-28.2758.89-26.4355.0614.5115.21H左M-63.00-58.55-64.42-59.97-92.80-26.89-69.60-20.17-60.78-62.20V17.4511.5718.1512.2758.89-28.2755.06-26.4314.5115.21H右M-60.03-61.68-61.13-62.78-47.54-72.12-35.65-54.09-60.85-61.96V99.47100.73101.77103.0389.73108.4083.90101.35100.10102.40JM-27.86-22.56-27.87-22.57-63.9914.76-47.9911.07-25.21-25.22 V84.3483.0886.1384.8792.2373.5686.2368.7883.7185.50表4.5第2层次框架梁支座负弯矩、支座剪力、支座正弯矩组合表(梁端处)截面位置内力1.2SGK+1.4（SQK+0.6SWK)1.35SGK+1.4（0.7SQK+0.6SWK)1.2(SGK+0.5SQK)弯矩γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.4*0.7SQK+1.3SEK剪力γRE[ηVb(Mbl+Mbr)/ln+VGb]左右左右左右左右LM-41.29-51.73-39.78-50.2246.33-142.1434.75-106.61-49.09-47.58V91.9593.2187.8189.0779.8498.5174.6592.1192.5888.44K左M-65.28-61.73-61.96-58.41-93.07-25.60-69.81-19.20-62.55-59.23V99.4998.2394.5193.25103.9085.2397.1479.6998.8693.88K右M-38.87-48.31-36.09-45.5345.59-132.6234.19-99.47-46.09-43.30V12.2518.1312.1918.07-27.8759.28-26.0655.4215.1915.13J左M-53.30-43.86-50.52-41.08-132.6245.59-99.4734.19-46.09-43.30V18.1312.2518.0712.1959.28-27.8755.42-26.0615.1915.13J右M-59.83-63.38-56.51-60.06-25.60-93.07-19.20-69.81-62.55-59.23V98.2399.4993.2594.5185.23103.9079.6997.1498.8693.88HM-56.88-46.44-55.37-44.93-142.1446.33-106.6134.75-49.09-47.58V93.2191.9589.0787.8198.5179.8492.1174.6592.5888.44 表4.6第1层次框架梁支座负弯矩、支座剪力、支座正弯矩组合表(梁端处)截面位置内力1.2SGK+1.4（SQK+0.6SWK)1.35SGK+1.4（0.7SQK+0.6SWK)1.2(SGK+0.5SQK)弯矩γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.4*0.7SQK+1.3SEK剪力γRE[ηVb(Mbl+Mbr)/ln+VGb]左右左右左右左右LM-25.41-42.15-23.75-40.49124.27-200.8693.20-150.64-39.50-37.85V95.0596.3191.5092.7684.20102.8778.7396.1895.6892.13K左M-67.34-61.54-64.14-58.34-106.33-12.61-79.75-9.46-62.36-59.16V96.4095.1490.8189.5599.5480.8793.0775.6295.7790.18K右M-37.67-53.09-34.84-50.2679.05-175.3359.29-131.50-50.86-48.03V12.2518.1312.1918.07-27.8759.28-26.0655.4215.1915.13J左M-64.06-48.64-61.23-45.81-175.3379.05-131.5059.29-50.86-48.03V18.1312.2518.0712.1959.28-27.8755.42-26.0615.1915.13J右M-48.27-63.19-45.07-59.98-12.61-106.33-9.46-79.75-62.36-59.16V95.1496.4089.5590.8180.8799.5475.6293.0795.7790.18HM-44.48-36.86-42.83-35.20-200.86124.27-150.6493.20-39.50-37.85 V96.3195.0592.7691.50102.8784.2096.1878.7395.6892.13表4.7框架梁跨间弯矩组合表(梁端处)层次截面位置1.2SGK+1.4(SQK+0.6SWK)1.35SGK+1.4(0.7SQK+0.6SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEKγRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1/2简支梁跨中弯矩左右左右左右左右1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.4*0.7SQK3LK跨118.55101.05120.11102.6186.0083.1864.5062.3854.9055.68KJ跨-56.71-56.71-57.57-16.77-43.67-43.67-32.75-32.75-28.36-28.79JH跨101.06118.56102.6141.9783.1886.0162.3964.5154.9055.682LK跨125.1186.02118.0660.2782.5874.7461.9456.0552.7849.26KJ跨-55.71-55.71-48.58-46.20-31.27-31.27-23.46-23.46-27.85-24.29JH跨86.02125.1178.9799.3774.7482.5956.0661.9452.7849.261LK跨124.4049.64124.3921.7589.5475.4367.1556.5743.5143.51KJ跨-47.27-47.27-44.06-35.69-35.01-35.01-26.26-26.26-23.63-22.03JH跨49.64124.4049.6396.5175.4389.5556.5867.1643.5143.51 层次截面位置内力SQKSWKSEK1.2SGK+1.4(SQK+0.6SWK)1.35SGK+1.4(0.7SQK+0.6SWK)1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+SQK活雪左右左右左右3柱顶MN柱底MNV2柱顶MN柱底MNV1柱顶MN柱底M NV 5框架梁柱截面设计5.1框架梁这里仅以第3层LK跨梁为例，说明具体计算过程，其它层各跨梁的配筋计算结果见表5.1~5.2。框架梁截面尺寸为250mm×700mm，混凝土采用C30(fc=14.3MPa,ft=1.43MPa)，混凝土保护层厚度取25mm；纵向受力钢筋采用HRB335(fy=fy’=300MPa)，；箍筋采用HPB235(fyv=210MPa)。5.1.1框架梁正截面受弯承载力计算从表7.6~7.7中选出LK跨梁支座及跨间的最大弯矩进行配筋计算，其中跨间最大正弯矩取该跨跨中弯矩、支座正弯矩及1/2简支梁跨中弯矩的较大值。跨间正弯矩为120.11kN·m，左支座负弯矩为-65.06kN·m，右支座负弯矩为-72.10kN·m，跨中弯矩为非震组合，支座负弯矩为抗震组合。计算跨间正弯矩配筋时，梁下部受拉，按T形截面设计。翼缘计算宽度当按计算跨度考虑时，；当按梁净距考虑时，，；当按翼缘厚度考虑时，，故此种情况不起控制作用。取以上各种情况的最小值，故。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为：故属第一类T形截面。 实配钢筋3Φ16(As=603mm2)，三级抗震框架梁跨中位置纵向受力钢筋最下配筋率取0.20%和0.45ft/fy中的较大值，即，因此，满足三级抗震框架梁最小配筋率要求。计算支座负弯矩时，梁上部受拉，按矩形截面设计。将下部跨间的316钢筋伸入支座，原则上可作为支座负弯矩作用下得受压钢筋(As’=603mm2)，再计算相应的受拉钢筋，但由于：2α1fcbas´(h0-as´)=2×1.0×14.3×250×35×(665-35)=157.70KN·m>72.1KN·m因此，这时应不考虑受压钢筋按单筋梁计算受拉钢筋面积，以节约钢材。左支座上部：αs=M=48.79×106α1fcbh0214.3×250×6652=0.031ξ=1-(1-2αs)1/2=0.031As=α1fcbh0ξ=1.0×14.3×250×665×0.031fy300=246mm2实配钢筋2Φ14(As=308mm2)。三级抗震框架梁支座位置纵向受力钢筋最小配筋率取0.25%和0.55ft/fy中的较大值，即，因此ρ=As/bh0=308/(250*665)=0.19<0.28，不满足三级抗震框架梁最小配筋率要求；则As=ρminbh0=0.28％×250×665=465.5mm，实配钢筋2Φ18(As=509mm2)。As’/As=603/509=1.18>0.3，满足三级抗震框架梁塑性铰区延性要求。右支座上部：αs=M=54.07×106α1fcbh0214.3×250×6652=0.034ξ=1-(1-2αs)1/2=0.035 As=α1fcbh0ξ=1.0×14.3×250×665×0.035fy300=277mm2实配钢筋2Φ14(As=308mm2)。ρ=As/bh0=308/(250*665)=0.19<0.28，不满足三级抗震框架梁最小配筋率要求；则As=ρminbh0=0.28％×250×665=465.5mm，实配钢筋2Φ18(As=509mm2)。，As’/As=603/509=1.18>0.3，均满足要求。此外，由于框架梁腹板高度hw=665-120=545mm>450mm，故还需按规范配置腰筋，此处在梁每侧均匀布置314，满足要求。5.1.2框架梁斜截面受剪承载力计算从表7.6中选出LK跨梁支座在抗震和非抗震组合下的最大剪力进行配筋计算，分别为101.44kN和103.11kN，由于抗震和非抗震设计时的斜截面受剪承载力公式不同，因此需分别对抗震和非抗震组合下的剪力进行配筋计算，然后取配筋较大值作为最终的箍筋计算面积。梁跨高比为5500/700=7.8>2.5，此时：0.2βcfcbh0=0.2×1.0×14.3×250×665=475.5KN>101.44KN，满足要求。抗震设计时：Asv=V-0.42ftbh0=101.44×103-0.42×1.43×250×665sfyvh0270×665<0，按构造配箍。非抗震设计时：Asv=V-0.7ftbh0=103.11×103-0.7×1.43×250×665sfyvh0270×665<0，按构造配箍。因此，可直接按三级抗震构造要求对框架梁进行箍筋配置。加密区箍筋最大间距取：，此处配8@120。非加密区箍筋最大间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍，此处配8@200。 加密区长度取：，此处取1.1m。加密区箍筋肢距不宜大于250mm及20倍箍筋直径的较大值，此处采用双肢箍。沿梁全长最小配箍率，此处非加密区配箍率为，满足要求。层次截面M(kN·m)ξAs’(mm2)As(mm2)实配钢筋As(mm2)As’/As最小配筋率(%)配筋率(%)3支座L-48.79（震）0.0316032462Φ185091.180.280.31K左-54.07（震）0.0356032772Φ185091.180.280.31K右-69.60（震）0.0445093502Φ1850910.280.31J左-69.60（震）0.0445093502Φ1850910.280.31J右-54.090.0356032762Φ185091.180.280.31H-47.990.0316032442Φ185091.180.280.31跨间LK120.119.55×10-36053Φ166030.230.36KJ-57.574.56×10-32892Φ185090.230.31JH2支座L-106.610.0707635543Φ166031.270.280.36K左-69.810.0457633582Φ185091.270.280.31K右-99.470.0655095153Φ166030.840.280.36J左-99.470.0655095153Φ166030.840.280.36J右-69.810.0457633582Φ185091.270.280.31H-106.610.0707635543Φ166031.270.280.36跨间LK125.110.010　6303Φ18763　0.230.46KJ-55.710.004　2802Φ18509　0.230.31JH125.110.010　6303Φ18763　0.230.461支座L-150.640.1007637954Φ168040.950.280.36K左-79.750.0527634102Φ185091.500.280.31K右-131.500.0875096893Φ187630.670.280.36J左-131.500.0875096893Φ187630.840.280.36J右-79.750.0527634102Φ185091.500.280.31H-150.640.1007637954Φ168040.950.280.36LK124.400.010　6273Φ18763　0.230.46 跨间KJ-47.270.004　2372Φ18509　0.230.31JH124.400.010　6273Φ18763　0.230.46层次截面V(kN)(震/非震)0.2βcfcbh0或0.15βcfcbh0(kN)Asv/S=(V-0.42ftbh0)/(1.25fyvh0)或(V-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)加密区实配非加密区实配最小配箍率(%)全长配箍率(%)单段加密长度3LK101.44475.480.0098@1208@2000.180.21.1103.110.018KJ55.06356.61-0.2498@1208@1200.180.34全长18.15-0.455JH101.35475.480.0088@1208@2000.180.21.1103.030.0182LK97.14475.48-0.0158@1208@2000.180.21.199.49-0.002KJ55.42356.61-0.2478@1208@1200.180.34全长18.13-0.455JH97.14475.48-0.0158@1208@2000.180.21.199.49-0.0021LK96.18475.48-0.0208@1208@2000.180.21.196.40-0.019KJ55.42356.61-0.2478@1208@1200.180.34全长18.13-0.455JH96.18475.48-0.0208@1208@2000.180.21.196.40-0.0198.2框架柱这里仅以第三层L柱为例，说明具体计算过程，其它各框架柱的配筋计算结果见表8.4~8.8。框架柱截面尺寸为400mm×400mm，混凝土采用C30(fc=14.3MPa,ft=1.43MPa)，混凝土保护层厚度取30mm；纵向受力钢筋采用HRB335(fy=fy’=300MPa)，；箍筋采用HPB300(fyv=270MPa)。8.2.1框架柱轴压比和剪跨比验算框架柱的轴压比和剪跨比已在内力组合过程中一并进行计算，见表7.12~7.15。对于三级抗震框架结构，轴压比限值为0.8 ，满足要求；此外，规范规定框架柱的剪跨比宜大于2，亦满足要求。8.2.2框架柱正截面承载力计算框架柱为偏压构件，采用对称配筋，柱中纵筋面积按正截面承载力计算。一根柱上下端的内力组合通常有很多组，应从中挑选出一组最不利的进行配筋计算。但是，由于M、N的相互影响，很难直接找出哪一组为最不利内力。此时，可初步根据ei和0.3h0的大小关系，将这几组内力组合分为大偏压和小偏压，然后在大偏压中取ei最大的那组进行配筋，在小偏压中取Nmax、M或N不是很大但M较大的1~2组进行配筋，最终取大小偏压中配筋最大者作为该柱段的纵筋计算面积。对于本结构的每一柱段，选取、和这三种内力组合进行正截面承载力计算。从表7.12中选出第三层L柱的上述三组内力组合，先判别其大小偏压，计算过程见表8.3。其中，取偏心方向截面尺寸的1/30和20mm中的较大值，，e=ei+h/2-as，0.3h0=0.3*460=138mm。对于柱计算长度，当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以下时，底层柱取，其余层柱取。其中H对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度，对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上时，取以下两式计算结果的较小值：式中：分别为柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；为比值中的较小值；H定义同上。内力MNCm　e0eaei0.3h0 (mm)(mm)(mm)大小偏压组合(kN·m)(kN)MmaxN60.1299.320.921.07597.1620.00617.16138大NmaxM39.50195.180.931.21226.1320.00246.13138大NminM2.4385.320.751.9541.5320.0061.53138小由上表可知和这两组内力为大偏心受压，其中组偏心距较大，故只需计算组大偏压情况和组小偏压情况所需的纵筋面积。对于大偏压：ξ=N=99.32×103fcbh014.3×500×460=0.03<ξb，且ξ<2as/h0=2×40/460=0.1741、)则对受压钢筋As’合力点取矩，得：As=N（ei-0.5h+as’）=99.32×103×（617.16-0.5×500+40）fy(h0-as’)300×(460-40)=321mm22、）不考虑受压钢筋As’，即As’=0αs=N（ei+0.5h-as’）=99.32×103×（617.16+0.5×500-40）α1fcbh0214.3×500×4602=0.0543ξ=1-(1-2αs)1/2=0.0559As=α1fcbh0ξ-N=14.3×500×460×0.0559-99.32×103fy300=282mm2对于小偏压：ξ=N-ξbα1fcbh0+ξb，As=As’=Ne-α1fcbh02ξ(1-0.5ξ) Ne-0.43α1fcbh02+ξbfy(h0-as’)(β1-ξb)（h0-as’）应满足，否则按构造配筋。此处：N=99.32KN,ξbα1fcbh0=0.55×1.0×14.3×500×460=1809KN故N<ξbα1fcbh0Ne=99.34×（0.5×500-61.53-40）=14.75KN·m0.43α1fcbh02=0.43×14.3×500×4602=650KN·m,故Ne<0.43α1fcbh02因此小偏压时按构造配筋。柱截面单侧最小配筋率为0.2%，因此ρ单=282=0.123％<ρminh/h0=0.22％500×460不满足框架柱单侧配筋率要求，按构造配筋。同时，三级抗震框架边柱和中柱的纵向受力钢筋最小总配筋率为0.7%，因此，As=As’=ρminbh=0.35％×500×500=875mm2，实配2φ16和2φ18(As=911mm2)。ρ总=911×2=0.79％>ρminh/h0=0.76％500×460满足三级抗震框架柱最小总配筋率要求。8.2.3框架柱斜截面受剪承载力计算从表7.12中选出第一层F柱在抗震和非抗震组合下的最大剪力进行配筋计算，分别为60.19kN和13.93kN，由于抗震和非抗震设计时的斜截面受剪承载力公式不同，因此需分别对抗震和非抗震组合下的剪力进行配筋计算，然后取配筋较大值作为最终的箍筋计算面积。此外，由于计算需要，还需从表7.12中找出抗震和非抗震时最大剪力截面所对应的轴力和剪跨比，其中当轴力大于0.3fcA时取0.3fcA，当剪跨比小于1时取1，当剪跨比大于3时取3。 第一层F柱剪跨比大于2，此时：，满足要求。抗震设计时：非抗震设计时：因此，可直接按三级抗震构造要求对框架柱进行箍筋配置。加密区箍筋最大间距取：，此处配10@100。加密区范围为：柱端，取截面高度、柱净高的1/6和500mm三者的最大值；底层柱，柱根不小于柱净高的1/3；当有刚性地面时，除柱端外尚应取刚性地面上下各500mm。此处取基础顶面到室内地面全高加密，地面以上500mm及第一层柱上端650mm范围内加密。加密区箍筋肢距不宜大于250mm及20倍箍筋直径的较大值，此处采用三肢箍。加密区最小体积配箍率，此处加密区体积配箍率为:ρv=ΣAsvili=78.5×450×5=0.83％>0.4％sAcor100×4602满足要求。非加密区的体积配箍率不宜小于加密区的50%，且箍筋间距不应大于15倍纵向钢筋直径，此处配10@200。 10罕遇地震作用下的弹塑性变形验算10.1罕遇地震作用下的楼层剪力仍取7轴线框架进行计算。由表5.4可知，本结构罕遇地震的地震影响系数最大值，多遇地震的地震影响系数最大值，罕遇地震与多遇地震的地震影响系数之比为0.50/0.08=6.25。故将表5.5中多遇地震的层间剪力乘以6.25，得到罕遇地震作用下得楼层剪力，见表10.1。表中分别指7轴线框架第i层次的侧移刚度和层间剪力。表10.1罕遇地震作用下的楼层剪力计算表层次多遇地震作用下层间总剪力(kN)罕遇地震作用下层间总剪力(kN)3794.364964.750.086426.9721347.18419.380.086720.0711654.9110343.190.085879.1710.2楼层受剪承载力计算10.2.1构件屈服弯矩计算框架构件屈服弯矩按构件的实际配筋面积、材料强度标准值及相应于重力荷载代表值的轴向力(分项系数取1.0)按下式计算确定：梁偏压柱式中：为纵向受拉钢筋的实配截面面积和强度标准值；为 构件截面有效高度和纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离；为构件矩形截面的宽度和高度；为混凝土抗压强度标准值。下面分别以第一层梁L端部及第一层柱L底部为例说明框架梁柱屈服弯矩的计算过程。其余梁柱计算结果见图10.1。第一层梁F端部：Mby上=335×804×(665-35)=169.68KN·m第一层柱F底部：NG=484.22+0.5×103.60=536.02KNMcy底=335×911×（460-40）+0.5×536.02×103×500×(1-536.02×103)20.1×5002=247.89KN·m图10.1框架梁柱屈服弯矩计算结果图(kN·m)10.2.2构件实际正截面承载力计算首先通过图10.1所示的计算结果判别框架节点类型，若 则为弱梁型节点，否则为强梁型节点。式中为节点两侧梁端的屈服弯矩之和，为节点上下柱端的屈服弯矩之和。经判别，框架节点K3、J3为强梁型节点，其余为弱梁型节点。(节点L1表示框架柱L与第一层梁交汇节点，其它同理)对于强梁型节点，柱两端均出现塑性铰。对于弱梁型节点，本结构计算采用柱底塑性铰法处理，即弱梁型框架柱总是在柱的下端(节点上柱端)出现塑性铰。(a)(b)(c)图10.2柱底塑性铰法对于弱梁型框架柱的上端(节点下柱端)，柱端的实际正截面承载力若满足则柱上端未出现塑性铰，见图10.2(a,b)，柱端弯矩可取；若不满足上式，则柱上端出现塑性铰，见图10.2(c)，此时柱上端弯矩为。式中，分别表示i层及i+1层柱的线刚度，见表4.3。由于本结构配筋不对称，因此在左地震和右地震作用时，楼层受剪承载力不相同，可能导致薄弱层位置的变化，因此需分别考虑左地震和右地震的情况。框架在左地震和右地震作用时的构件实际正截面承载力计算结果分别见图 10.3~10.4。10.2.3楼层受剪承载力计算对柱下端出现塑性铰，而柱上端未屈服的情况，见图10.2(a,b)，柱的受剪图10.3左地震作用下构件实际正截面承载力(kN·m)承载力按下式计算：对柱两端均出现塑性铰的情况，见图10.2(c)，柱的受剪承载力按下式计算：框架第i层的楼层受剪承载力按下式计算：左地震和右地震作用下的楼层受剪承载力计算结果见表10.2。表10.2楼层受剪承载力计算表(kN) 方向层次L柱K柱J柱H柱　左地震364.1479.3779.3764.14287.01264.1979.3479.3464.19287.07166.5075.3075.3066.50283.6010.3薄弱层弹塑性层间变形验算第i楼层的楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力与按罕遇地震作用计算的楼层弹性地震剪力的比值，即按下式计算：计算结果见表10.3。方向左地震层次3210.6720.3990.323将表10.3计算结果代入下式确定薄弱层，满足下列条件的楼层即为薄弱层。对于一般层对于底层对于顶层经计算，在左地震和右地震作用时薄弱层均为第1、2层，其弹塑性层间位移计算结果见表10.4。其中，为弹塑性层间位移增大系数，由于本结构满足薄弱层屈服强度系数不小于相邻层该系数平均值的0.8，故按规范直接查表可得。由表可见，最大层间弹塑性位移角发生在第1层，其θp=1/165<［θp］=1/50，满足要求。层次2720.076350011.341.415.881/2651879.174486019.601.5530.381/16511楼、屋面板设计 本结构计算中，楼、屋面板均按弹性理论进行设计。11.1楼面板设计11.1.1屋面板计算跨度及板块划分对于钢筋混凝土现浇结构，按弹性理论设计时，板的计算跨度取支承中心线之间的距离，故各板跨的计算跨度即为支承梁轴线间距。此外，考虑到屋面板几何条件、边界条件等不同，以同一编号板块配筋一致为原则，对屋面板进行划分编号。见图11.1。11.1.2荷载设计值计算屋面：g=1.2×5.92=7.10kN/m2，q=1.4×2.0=2.80kN/m2g+q/2=4.95+2.80/2=8.50kN/m2，q/2=2.80/2=1.40kN/m2g+q=7.10+2.80=9.90kN/m2图11.1屋面板计算跨度及板块划分图11.1.3弯矩计算按照板块长、短跨方向的计算跨度之比，将楼面各区格板分为单向板和双向板。所有区格均为双向板，跨间最大弯矩为当内支座固定时g+q/2作用下的跨中弯矩值与内支座铰支座时在q/2作用下的跨中弯矩值之和，计算时混凝土泊松比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。具体计算见表11.1~11.2。11.1.4截面设计板混凝土采用C30(fc=14.3MPa,ft=1.43MPa)，混凝土保护层厚度取15mm；板钢筋采用HRB335(fy=fy’=300MPa)。板主要以双向板为主，由于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同。考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向的大，将短跨方向 的跨中受拉钢筋放在长跨方向的外侧。此处除卫生间板外，取h01=120-20=100mm，h02=120-30=90mm。此外，考虑到板内的穹顶作用，使板内弯矩大大减小，需按规范对下列情况进行弯矩折减：(1)中间跨跨中截面及中间支座截面，减小20%。(2)边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面，当lb/l0<1.5时减小20%；当1.5≤lb/l0≤2.0时减小10%，式中l0为垂直于楼板边缘方向板的计算跨度；lb为沿楼板边缘方向板的计算跨度。(3)楼盖的角区格板不折减。表11.1楼面双向板弯矩计算表区格B1B2B3B4l01(mm)4250400020002000l02(mm)6250625042504000l01/l020.6800.6400.4710.500m1(kN·m)(0.0331+0.2×0.0106)×8.404×4.252+(0.0710+0.2×0.0286)×1.3×4.252=7.14(0.0363+0.2×0.0080)×8.404×4.002+(0.0806+0.2×0.0248)×1.3×4.002=6.87(0.0400+0.2×0.0038)×8.404×2.002+(0.0965+0.2×0.0174)×1.3×2.002=1.89(0.0400+0.2×0.0038)×8.404×2.002+(0.0965+0.2×0.0174)×1.3×2.002=1.89m2(kN·m)(0.0106+0.2×0.0331)×8.404×4.252+(0.0286+0.2×0.071)×1.3×4.252=3.28(0.0080+0.2×0.0363)×8.404×4.002+(0.0248+0.2×0.0806)×1.3×4.002=2.56(0.0038+0.2×0.0400)×8.404×2.002+(0.0174+0.2×0.0965)×1.3×2.002=0.59(0.0038+0.2×0.0400)×8.404×2.002+(0.0174+0.2×0.0965)×1.3×2.002=0.59m1’(kN·m)-0.0747×9.704×4.252=-13.10-0.0788×9.704×4.002=-12.23-0.0829×9.704×2.002=-3.22-0.0829×9.704×2.002=-3.22m2’(kN·m)-0.0570×9.704×4.252=-9.99-0.0747×9.704×4.002=-8.87-0.0570×9.704×2.002=-2.21-0.0570×9.704×2.002=-2.21为了便于计算，近似取，。截面配筋计算见表11.3。楼面板最小配筋率ρmin=max｛0.20％，0.45ft/fy｝=0.22％，对上述配筋结果验算知，Asmin=296=0.25％>0.22％bh1000×120，满足要求。 表11.3楼面板配筋计算表截面位置实配钢筋As(mm2)跨中B1l011007.14250.558@170(296)l02903.28127.928@170(296)B2l011005.50192.848@170(296)l02902.0579.968@170(296)B3l011001.8966.328@170(296)l02900.4718.328@170(296)B4l011001.5153.058@170(296)l02900.4718.328@170(296)支座B1外长边100-13.10459.668/10@140(460)B1外短边100-9.99350.438@140(359)B1-B2100-13.10459.668/10@140(460)B1-B3100-9.99350.438@140(359)B1-B4100-9.99350.438@140(359)B2外边100-8.87311.078@140(359)B2-B2100-12.23429.078/10@140(460)B2-B4100-8.87311.078@140(359)B3外边100-2.2177.638@170(296)B3-B4100-2.2177.638@170(296)B4-B4100-1.7762.118@170(296) '