土木工程专业教学楼计算书毕业设计(doc毕业设计论文)

'前言毕业设计是土木工程专业学生加强动手能力培养的重要的环节，是联系课堂所学理论知识和工作中处理问题的强劲纽带。本设计是某中学教学楼设计，包括建筑设计和结构设计两个部分。以结构设计为主线，即以结构选型与布置、选取计算模型与结构内力分析、构件设计与构造、施工图绘制为主线，将所学的结构力学、混凝土结构、地基与基础等各学科的知识有机的联系起来。设计内容包括（建筑设计部分）平面设计立面设计、剖面设计、及相应的构件设计，（结构设计部分）计算模型的选取、荷载计算、内力分析、构件设计、施工图设计等。本设计从毕业设计的任务出发，从每个设计细节，都严格遵循设计规范的要求。建筑设计，主要以中小学设计规范为标准，阐明教学楼设计的各个细节，如：教室、卫生间的布置等。结构设计主要从受力计算和构造措施两个方面进行构件的相应设计，受力分析计算，从计算图的选取，内力分析，以及配筋施工图绘制，每一个细节做了详尽的叙述。本设计从题目的初选到设计终稿的选定历经半年时间，在设计的过程中得到了院领导的大力支持和关心，特别是辅导老师万琳辉老师的悉心指导，在此谨向他们表示衷心的感谢。由于设计者的水平有限，设计中难免出现疏漏和错误之处，恳请答辩老师及其他参阅者批评指正。 第一章准备工作1.1课题来源1.1.1设计背景课题来源中华建筑是世界上历史与文明最悠久的民族之一，曾经创造了灿烂辉煌的东方文化，为人类进步和文明的发展作出过重要贡献。除了众所周知的农业、医学、罗盘、造纸、火药、活字版印刷······等方面的突出成就，还初建了一个具有中国独特风格的完整建筑体系。这一体系的形成与发展，与中华文明的形成与发展基本同步。就其历史时期延续之长、地域范围分布之广、数量规模营造之巨，以及其建筑类型、结构、外观与构造变化之众，都是世界其他民族文化所难以齿及的。依我国古代文史载述与当今考古发掘资料表明，至迟在七千年前的新石器时代中期，生活在中华大地上的我国先民已经营造从穴居到干阑建筑以及地面房屋等多种类型的建筑了。随着社会的发展和需求的不断增加，有次第出现了仓窖、作坊、陶窖、墓葬、坛庙、宫室、园囿、津梁、沟渠、堤坝、城垣、聚落、城市······等各类新的单体与群体的建筑物。它们的产生大大丰富并扩展了我国传统建筑的内涵与范畴，经过日后长期实践不断验证与改进，才逐步形成了这一具有鲜明中国地域与民族特色的建筑体系。他的存在与发展，已不间断的延续了几千年，许多传统的设计原则和建筑形式，直至今日还在为人们有应用。对比那些在人类历史中曾经一度辉煌，尔后有因种种原因而被中断甚至淹没了的世界其他古建筑文化，例如埃及、巴比伦与波斯、希腊与罗马、印度和中南美洲，我们有理由为自己的传统建筑如此久盛不衰而感到无比自豪的，它几千年来在建筑技术和艺术上所创下的光辉业绩，乃是中华民族亿万先民在十分艰难困苦的条件下，以无穷的智慧与难以想象的艰辛劳动所取得的。中国传统建筑的伟大成就，不但已得到世界公认，而且还应当永远为我华夏子孙所颂扬与铭记。自古以来，由于众多不为人人类主观愿望所左右的各类自然灾害，以及出自人类主观意图所导致的种种破坏，使我国传统建筑得以保存至今的为数不多，特别是两汉及以前的早期建筑。它们昔日的壮丽华焕，大多化为飞烟尘土，少数的亦仅存断壁残基，隐没于荒原草野之中，徒供后人思古伤怀吊凭叹息。为了探究这一伟大成就的沧桑变幻，历代曾有不少文人墨客进行过多方考证，由于缺乏确凿依据，虽有众说纷谈，均皆难以定论。直至本世纪30年代初期，用现代科学手段进行研究的饿我国历史考古与建筑考古学者，才取得了为数不多但意义重大的突破。如北京市房山县周口店龙骨山“ 北京猿人”居住的天然崖洞，山东历城县龙山镇城子崖新石器时代龙山文化城址，河南安阳市小屯村晚商宫殿与皇室墓葬，以及河南、山东、四川、原西康省诸地的汉代石撅、石祠与崖墓等遗址的发现。这些资料虽然比较孤立与分散，但却引起了中外学术界的极大重视与关注。不幸的是，随后爆发的全面抗日战争，不仅破坏了许多宝贵的文化遗址，而且还大大的削弱甚至完全终止了这一刚刚起始的而又十分重要的科学活动。1949年新中国成立后，由于国家的一贯重视，对建筑领域研究的经费投入，机构建设、人才培养等方面都逐年有了很大增长，研究的规模与深度也日益扩展，从而取得了非常丰硕的成果。例如陕西西安市半坡村仰韶文化遗址的发现，使对黄河中下游新石器中期的原始社会聚落的组成与不同形式的住所有了较系统与明晰的认识。而春秋、战国若干诸侯都邑及西汉长安城南郊辟雍遗址的清理，不但剖析了这类礼制建筑的早期实例，而且还从它的布局原则及建筑配置引溯出后代坛庙建筑的演衍。在大量有关资料积累的基础上写出了《中国古代建筑史》定稿，但由于“文化大革命”的阻滞，该书在1980年方正式问世。这是一本汇集了众多学者大量心血与辛勤劳动的阶段性研究成果。虽然由于历史条件的局限，例如许多忠言资料尚未揭露，某些学术观点也受到一定的制约，但就当前而言，这已是大家力所能及与学术水平最高的建筑学著作了。是隔三十余年后的今天，特别是由于“改革开放”政策的正确实施，给全国的经济、政治和文化都带来了更有利的饿条件与前景。各地新资料的不断发现与研究工作的全面深入开展，使得人们的认识与视野日益深化与宽广，已有的学术论据与观念也不断得到补充与修正。弥补了中国古代建筑中的许多空白，从而将这一领域中的研究水平与成果，提升到又一个新的高度。建筑作为文化的一种表现形式，不同时期的建筑反映不同的文化特征。改革开放给当代中国建筑带来了变革，注入了活力。不管是欧洲建筑，美洲建筑还是非洲建筑，中国建筑师们兼容并收，扬长避短，均取之为我所用，外来文化如此快的得以吸收，客观上得益于市场经济的快速发展，市场经济和外来文化的碰撞，推陈出新，国外各种各样的建筑风格和流派渗透到我国，这不但拓展了设计人员的视野，更新了观念，也使中国建筑的创作空前活跃起来。 目前及未来相当一段时间内，建筑的发展趋势是多元化，在这多元的思潮中，外来影响是不可轻估的，大量的西方科技，文化思潮涌进中国，针对建筑来说：粗野的、雅典的；乡土的、高技的；理性的，非理性的；地方的、国际的；现代的，后代的；超前的、复古的、怪诞的，等等，各种各样的流派主义和思潮几乎同时传播，对中国建筑来说，无疑是件好事，，可以自由地模仿、学习、变异、创新。当然我们更需要理性的思维，了解建筑，了解其背景，不被其花俏的形式和躯壳所迷惑，而应细致得、谨慎地进行解构分析。现代建筑设计，在观念上也不再孤立地考虑一个形体甚至是一个面，而是考虑形的延伸，历史层面和时间隧道，环境层次和多维相关性，科学技术的承受来力及经济要素，主客观之间的的相互反应和反射，行与色的参照等。当然，目前从整体上看，我国新建筑在其全寿命过程中仍然处在高能耗、高物耗、高污染的落后状况。如何采用普通技术进行“生态型”建筑设计，实现节能、节地、节水、减少污染、改善舒适度的当前建筑，设计中迫切需要解决的问题，生态建筑并没有固定的技术模型式和一成不变的设计策略，它需要根据建筑本身的功能要求，所处地区的气候资源条件、技术水平以及经济条件，因地制宜的进行研究和设计。某中学楼的设计是在普通技术条件下进行的生态型建筑，结合中国的经济和技术发展水平，在有限的投资情况下，尽量采用低技术和普通技术来达到扬长避短的目的。利用中国现有的先进技术和优势，又改进现代所存在的不足，着重在做好建筑结构设计之余，考虑到将本建筑设计为一个低能耗、少污染、健康舒适的绿色建筑。1.1.2毕业论文（设计）《选题报告》毕业论文（设计）《选题报告》院（系）：学生姓名指导教师论文（设计）题目某教学楼设计题目来源及意义题目来源于教学实践，能够帮助学生在毕业前系统的综合自己四年所学知识，项目的研究有利于学生结构设计理论的丰富。论文题目研究领域状况教学楼设计在公共建筑中得到广泛应用，深入公共建筑的方方面面。随着国家发展水平的提高，教学楼的规模，结构形式，设计理念都有了广泛的发展。论文内容及施方案建筑设计（包括建筑平、立、剖面设计及装饰作法）结构设计（结构选型、框架的荷载计算和内力分析；框架构建的配筋设计并绘制施工图）整个设计学生自主完成，老师指导。主要技术指标（或研究目标）建筑设计、结构设计施工图设计完毕后，能够根据图纸进行施工，尽量做到错误最少，并掌握整个设计的基本原理。 主要参考文献[1].国振喜,徐建主编,建筑结构构造规定及图例.北京:中国建筑工业出版社,2002[2].彭少明，混方鄂华、钱稼茹,高层建筑结构设计.北京:中国建筑工业出版社,2003[3].陈希哲,土力学地基基础.北京:清华大学出版社,2003[4].邱洪兴,建筑结构设计.南京：东南大学出版社，2002[5].中华人民共和国国家标准，建筑抗震设计规范。GB50011.2000.8[6].中华人民共和国国家标准，建筑结构荷载规范。GB50009[7].同济大学，东南大学，西安建筑科技大学，重庆建筑大学.房屋建筑学（第三版）.北京：中国建筑工业出版社，1997[8].胡乃君.建筑结构课程设计指导.武汉：武汉工业大学出版社，2001[9].彭少民.混凝土结构.武汉：武汉工业大学出版社，20021.1.3设计任务书毕业设计题目工程名称：某教学楼设计资料：1.工程地质条件：场地地势平坦（为一40m×20m的矩形），自然地表下0.5m内为填土，填土以下为粘土，地基承载力设计值为：265KN/m2，地下水位-18m.2.该地区为非抗震区，不考虑抗震设防。3.雪载：0.25KN/m2，基本风压：0.4KN/m2活载：楼面活载2.00KN/m2走廊活载2.50KN/m2屋面活载0.70KN/m2（按不上人屋面设计）设计要求：1.（建筑方面）建筑面积约为1800m2，需要教室18个左右，每个教室的面约50m2，每层需设置一至两个教师休息室，可采用内廊式；2.（结构方面）三层钢筋混凝土框架结构。3.标出主要建筑做法，如屋面，内外墙面装饰，门窗，室内地面等；4.建筑图：首层平面图、标准层平面图、屋面平面图、立面图、剖面图及相应的建筑详图； 5.结构图：基础布置平面图及基础详图、首层结构图（包括基础梁及板）、标准层结构图（包括梁施工图及板施工图）、屋面结构施工图（包括梁施工图及板施工图）及各层柱施工图。1.2研究思路1.2.1.研究方法拿到设计题目，我们主要考虑到建筑是人们运用一定的物质材料创造所需空间和环境的一种技术和艺术。结构是由构件组成的能承受“作用”的受力骨架，它的功能是形成建筑功能所要求的基本空间和体型。建筑推动结构理论的发展结构促进建筑形式的创新。建筑设计主要解决：环境、场地、体型；与人的活动有关的空间组织；建筑技术问题；建筑艺术和室内布置。结构设计主要解决：结构形式；结构材料；结构的安全性、适用性和耐久性；结构的连接构造和施工方法。而我们所设计的课题在建筑和结构方面均有要求，我们所着重要解决的问题也正就与此。于是在设计中，我们主要考虑要做到：1.建筑方案应有利于结构平面布置，使结构构件传力明确，便于计算，尽量减少构件的类型。2.不过于复杂，以免造成设计时间不足或出现计算能力不够等方面的问题。3.尽量不出现对结构构件截面尺寸的限制（如梁的高度不满足常用的跨高比要求等），结构的跨度也不宜太大。其次在结构选型方面，我们依据安全适用，经济合理，技术先进的，施工方便的设计原则，根据建筑布置和荷载大小，选择结构类型和结构布置方案，并确定各部分尺寸、材料和构造方法。由于课题要求我们采用框架结构。然而，框架结构可以采用多种不同的结构方案和布置，它主要是由下列因素决定的：①工艺使用要求如房屋形状和柱网布置是否规则整齐，柱网尺寸是否符合模数化，房屋的高度比和工艺对结构纵、横向刚度的要求等。②施工和吊装能力如能否采用预应力混凝土构件，预制构件的运输、吊装能力等。③建筑地区的自然条件如地质条件、抗震设防烈度以及施工场地大小等。④是否经济合理，施工是否方便。在选择结构方案的布置时，综合以上因素具体分析。首先确定框架的类型，然后确定承重框架的布置方向。1.2.2计划 某中学楼的设计从2005年1月初指导老师拟定课题并交于我们，给我们讲解了主要设计思路后，明确了我们的主要设计要求，主要包括基础做法、主体结构、楼屋面的做法，囊括了建筑设计和结构设计。指定我们于2005年6月20日答辩，期间共需六个半月。经过我们的初步计划，预拟于:2005年1月至3月底，着重于建筑设计方案的选择并绘制图纸；2005年4月至5月底进行结构设计，编制结构计算书，绘制结构图，拟定初稿；2005年6月1日至10日，将初稿交于指导老师由老师初审，提出问题，我们再进行修改，完成第二稿；2005年10至18日，进行第二稿的复审，查漏补缺，再次修改，完成第三稿，即终稿；2005年18日至20日准备答辩资料；2005年20日正式答辩，整个设计最终完成。 摘要：本文主要介绍了某中学教学楼的规划设计，认真贯彻了“适用、安全、经济、美观”的设计原则，进一步掌握了建筑与结构设计全过程、基本方法和步骤。认真考虑了当地地质资料、气候条件、教学楼功能和学生活动等影响设计的重要参数，认真处理好了结构与建筑的总体与细部的关系，了解掌握并正确运用了与本课题设计相关的设计规范和规定，及在建筑构思过程中，如何把握基地的环境要素和特点，探讨了如何从内部使用功能出发，塑造出功能合理，又具有时代特征的建筑。同时，在结构设计中，正确选择了合理的结构形式，结构体系和结构布置，掌握了多层建筑结构的计算方法和基本构造要求，最终认真编写出了设计说明书、计算书，并绘制出了相应的建筑、结构图纸。关键词：教学楼、规划设计、功能、计算、图纸 Abstract:Inthispaperaselectschemeinbidfortheplanningdesignofamiddleschool.Hadseriouslycarriedoutthecodeofdesign:“fitting、safety、economical、beautifuloutlook”andthebasicmeasureandprocedureinthewholedesignofarchitectureandstructure.Consideredthegeologicaldata、climate、functionoftheteaching-buildingandtheactionofstudents,whichwouldaffectthedesign.Inthispaperthelinkoftotalandpartalsohadbeenmadeoutclearly.Alsothedesigncodebeenusedcorrectly.Toomuchenergybeenputintheanalysisofhowtograspthebasegroundˊsenvironmentalfactionsandcharacteristicsintheconstructionconceivingprocessandtheinquiryofproceedingfromtheinternalactionalfunction,howtocreateaconstructionspaceenjoyingnotonlyreasonablebutalsoindividualityandthetimeˊscharacteristics.Inthesameway,acorrectstructureform、system、disposebeenchousedcorrectlyinthedesignofthestructure,themeasureofcalculationandthecodeofconstructioninamulti-floorsbuildinghadbeenmadeout,Attheend,copseacontractiondirectionandcalculationpaper,drawthedrawingcorrespondingly.Keywords:teaching-buildingplanninganddesignfunctioncalculationdrawing 第2章建筑设计建筑设计书2.1平面设计建筑平面是表示建筑物在水平方向各部分的组合关系及房间的具体设计。由于建筑平面通常较为集中地反映建筑功能方面的问题，因此从平面设计着手。但是，在平面设计中始终需要从建筑整体空间的效果出发，紧密联系建筑剖面和立面，反复思考，认真推敲，不断调整和修改平面。建筑平面设计是方案设计的主要内容，它对是否满足建筑物的使用功能起着决定性的作用。建筑功能多种多样，所处的环境各不相同，因此平面设计没有统一模式。平面设计是在初步确定的总体布局基础上进行，从总体到局部，从原则到具体逐步深入。A平面组合设计①功能分区。按设计任务书要求将使用性质相同或接近的房间组合在一起，粗略估计出面积和层数，确定其体量大小。②体块组合。按相互联系和分隔关系，明确各体块之间的相对位置，进行体块组合。教学楼的功能较为灵活，体块组合存在多种方案。根据建筑物所处地段的环境条件如地段大小、形状，周围道路，人流状况，朝向等因素反复思考、修改和比较，抓住主要矛盾，从而选出内部使用功能合理、对外联系简捷安全、造型较好的方案。根据体块组合形成方案草图是平面设计的关键步骤，虽然很粗略，但却确定了平面设计的大局，正如一篇文章的纲目一样重要。③平面组合。根据各功能区的使用性质确定房间之间的组合关系。各教室通过走廊的方式进行组合。教室要求安静、不受干扰，。在确定组合方式的基础上，根据闹静程度、对外联系顺序及对朝向的要求，合理确定不同房间在平面中的位置。B.交通组织及防火疏散设计 合理组织好建筑内部交通和对外联系是平面设计的主要内容之一。直接影响到使用和人员安全。交通设计应力求做到使用方便、疏散安全、简捷和节约面积。多层建筑交通设计包括楼梯的位置、数量及宽度、走廊的宽度和长度、门厅以及它们的相互关系。本建筑遵照《多层民用建筑设计防火规范》进行防火疏散设计。与本设计有关的主要方面简述如下：（1）确定建筑类别本设计为多层建筑（2）确定耐火等级多层建筑耐火等级分两级，本设计建筑耐火等级不低于二级。（3）确定放火分区根据规范，每个防火区的最大面积为1500m2。本设计将整个建筑以防火墙或甲级防火门分开，在高度方向，教室每层为一防火区，用钢筋混凝土楼板和防火门分隔。（4）走廊走廊净宽按通过人数没100人不小于1m计，保证最小净宽大于1.4mC.柱网布置柱网选择与布置直接影响建筑的使用和结构的经济性，不同的功能和功能布置方式采取不同的柱网布置方式。教学楼以其主要组成部分——教室的开间、进深以及客房底层的组合方式为依据；休息室和厕所部分根据教师、学生人数及内部交通组织等来合理选择柱网，以提高平面的使用率和结构的经济性。教室按学生数来确定开间和进深。开间一般取3.3m、3.6m、3.9m、4.2m等。柱距可按单开间或扩大开间取。扩大开间有利于平面布置较为灵活。具体确定柱距在满足使用的基础上同时考虑经济性和施工条件。根据房间平面组合方式确定跨数和跨度。单走廊平面一般采取三跨布置；双走廊平面可取三跨或五跨布置。本设计一三跨较为合理，采取6m+2.5m+6m的组合方式，此时考虑到梁、板、柱、基础的综合经济指标，适应当地的施工条件，柱网力求整齐划一，以利于构件的统一化，及立面造型处理。底层平面按确定的柱网来合理安排空间。D.平面图的表达及尺寸标注（1）平面图的表达要完整表达建筑内部布置及交通联系状况绘出各层平面图（包括地上和地下）。因时间限制建筑工程专业毕业设计要求绘出底层平面及标准层平面，深度达到初步设计所要求的详细程度。平面图表达柱网布置内外墙与柱网的关系、房间名称、固定设备的布置，按制图规定绘出楼梯、门窗位置、大小及开启方式等。底层平面标出剖面图的剖切位置和剖视方向。（2）尺寸标注①外尺寸外尺寸分别标注如下内容： a.总尺寸：标明建筑总长和总宽；b.轴线尺寸和轴线编号：标出柱的位置和及其相互关系。横向定位轴线按①、②、③……由左向右顺序编号；纵向按A、B、C……由下而上顺序编之；c.门窗动口及墙段尺寸。②内尺寸标出内门窗位置及宽度，定出内墙位置。建筑平面平面设计方案1根据设计任务书要求及建筑物所需功能进行水平方向各种房间的具体设计，本教学楼平面设计需要考虑：普通教室、教师休息室、男女卫生间、门厅、走廊及楼梯。各房间考虑的内容包括：房间面积、形状、平面尺寸、门窗布置、房间在建筑平面中的位置。（一）.各类房间面积及平面尺寸的确定（1）教室：根据教室所需要容纳的学生人数45人及现行规范中学普通教室使用面积指标1.12m2/人，可确定教室所需用最小面积为50.4m2。教室平面尺寸的确定取决于黑板及课桌椅的排列与布置，规范规定：1、一排课桌前沿与黑板的水平距离a≥2000mm,教室最后一排课桌与黑板的水平距离d≤8500mm,教室后部应设置宽度c≥600mm的横向走道；2、课桌椅的排距b≥900mm，纵向走道宽度f≥550mm，课桌端部与框架柱内壁的净距离e≥120mm；3、黑板宽度g≥4000mm，讲台宽度不应小于650mm，讲台两端与黑板的水平距离h≥200mm；前排边座学生与黑板远端形成的水平视角d≥300教室布置见建筑平面图。根据上述原则，首先确定开间尺寸，中学所用课桌尺寸：单人600mm×400mm，双人1000mm×400mm，因此最后一排课桌后沿尺寸不得超6100mm（8500-2000-400=6100），根据课桌排距可知，最多可排7排，为节约面积，只保证所需最小尺寸即可。因此最大开间尺寸为2000+7×900+600+240（墙厚）=9140mm，为符合模数要求，取9m。进深所需最小尺寸为：4000mm（黑板宽度）+2×200mm（黑板边缘与讲台两端的水平距离）+门开启所需尺寸（1000mm）+结构厚度（柱300mm），并符合模数要求，最小进深尺寸6m，本设计中取6m。根据教室面积，设了7列课桌椅，最小尺寸为：200×2+1000×3+600+550×3=5650mm，加上结构厚度并使符合模数进深尺寸可定为6m，满足α=300。见下图教室布置图 （2）教室休息室根据每层教师上课人数所需要休息及活动空间，其进深尺寸与相邻房间相同取4500mm×6000mm，每个教师休息室使用面积为24.54m2。（3）卫生间卫生间包括厕所和洗手间两部分，其面积及尺寸确定，应考虑所需卫生器具的枚数及其平面布置，本设计按如下原则：1）卫生器具数量的确定。女生按每25人设一个大便器，男生厕所按每50人设一个大便器及尺寸为1000mm的小便器，男女生卫生间均按90人设一个洗脸或600mm长舆洗槽。本设计中，每层有6个普通教室45人/班，则男女生各135人计算，考虑课间拥挤，女厕大便器数≥5个，取8个。男女生均设置2个洗手盆。2）卫生器具平面布置各个大便器之间应设置隔断，其高度1.5m~1.8m，隔间尺寸选用外开门厕所不小于0.9m×1.2m，双侧厕所隔间之间净距离（女厕）和单侧厕所隔间至对面小便器（男厕）外开门厕所不小于1.3m女厕1.2×2+1.3=3.7m符合要求。并列小便器的中心距离不应小于0.65m，设计取0.7m。洗脸盆与侧墙面净距不应小于0.55m，并列洗脸盆中心距离不应小于1.25m，以上均符合设计要求。（4）门厅门厅是教学楼的主要出入口，是联系走道、楼梯接纳及疏导人流的交通枢纽，其面积根据出入学生人数确定，一般为0.06~0.08m2/人，教学楼出入均为45×17×0.06=45.9m2，同时考虑相邻房间及柱网尺寸进行调整，选用开间9m,进深6m。 （6）走廊规范要求内廊不小于2100，考虑人流通行，安全疏散及空间感受，选内廊宽度2700，同时满足耐火等级，1.00/100人的要求。（7）楼梯间楼梯是用于联系上下层空间及人流疏散的，其数量、形式、宽度及坡度的确定，确定楼梯间的使用面积和平面尺寸，其确定原则如下：楼梯数量根据疏散要求确定，一般应设置两部楼梯，楼梯梯段净宽度应满足方便及安全疏散的要求，其最小宽度不应小于1.1m，一般每股人流所需宽度不应小于700mm，至少应考虑两股人流，且总宽度按疏散人数最多的一层人数计算，不应小于1.00m/100人两者取大值。楼梯梯端的净宽度大于300mm，宜设中间扶手。根据层高及踏步高度确定踏步数，踏步高度取150mm。踏步宽不得小于260mm，取300mm，每级不得多于18个。本设计取15个，符合要求。楼梯设计成双跑楼梯，楼梯休息平台的净宽度不应小于相应的楼梯宽度，楼梯井宽度不应大于200mm。教学楼层高为3.6，设计教学楼楼梯平面设计楼梯段宽度4500-120×2=4260mm4260×1/2=2130mm楼梯宽度取2030mm，可三人通过结构段投影留200mm，符合要求。楼梯梯段长度的确立：双折等跑楼梯，每跑1/2×3600=1800mm，踏步高度取150则每段长度1800/150=12，踏面宽度取300mm，则梯段长度为300×（11-1）=3300mm，因楼梯靠近内廊一端可忽略休息平台宽大于楼梯段宽度的硬性规定，取另一端休息平台宽2150mm，另一端6000-2150-3300-120=430mm楼梯平台梁可于框架梁合并处理。见下建筑图3-2楼梯详图层高的确定：本设计为框架结构，根据窗台高度1000mm，窗高度2100mm及框架主梁梁高600mm初步确定层高3.6m，另一方面教室净高要求大于等于3.4m，加上结构层厚120mm，同时考虑房间的空间感，为节省建筑造价及满足建筑设计的要求，在满足使用要求，采光通风、室内观感的前提下，尽量减少层高层高取3.6m（二）屋面形式、构造及屋面排水形式的确定 教学楼屋面采用平屋顶，屋面做法考虑防水、保温、排水功能设置。防水层：三毡二油、保温层：100~140膨胀珍珠岩2%找坡、屋面排水采用有组织外排水，落水管间距为9最长13.5，满足建筑设计不应超过18的要求，屋面排水见建筑施工图，落水管直径选定为100，根据每一直径100的落水管可排100~150集水面积的雨水确定落水管数量，屋面面积587.25平方米，按600平方米计算需直径为100落水管5~6根，本设计考虑到落水管噪音及防水要求，设置8根100的落水管（三）装饰材料及构造楼地面：卫生间楼地面采用耐腐蚀，易于清洗的材料，选用防滑地砖楼面，在厕所间管道穿过楼板处做防水抗渗处理，标高低于地面50，并做5‰的坡度流向低漏，其他楼地面考虑：满足平整、耐磨、不起尘、防滑、易于清洁等要求。采用现浇水磨石楼地面，做法计算书，墙身：卫生间内墙面为满足防水、防潮、防污等要求，设置1.2高的瓷砖墙面，其余房间为保证墙面坚固、耐久、易擦洗的要求，采用满刮腻子墙面。外墙考虑经济及美观要求，本设计采用黄白相间涂料。顶棚：本设计不考虑吊顶，采用直接式顶棚，石灰抹面后，面层采用板底刮腻子。踢脚：卫生间设有瓷砖墙面，不需要踢脚，其他房间踢脚采用与地面相似材料，选用水磨石材料窗台板：采用坚固、耐久、易擦洗的水磨石预制窗台板。门窗：门厅和两侧的对外出口采用铝合金门，其余房间采用塑钢门或实木装饰门，窗户全部选用塑钢窗，具体见门窗表备注。其他：根据建筑的耐火等级可确定板、梁、柱等构件的燃烧性能及耐火极限要求；从受力情况可确定构件材料，承重构件（梁、板、柱）采用钢筋混凝土材料，做为维护结构的墙，一层考虑防潮及各层耐久性要求采用砖墙，墙体厚度考虑保温隔热要求，本设计内外墙均采用240砖墙，可满足建筑要求。2.2.剖面设计剖面设计是确定建筑物竖向各空间的组合关系、空间的形状和尺寸、建筑层数等。她于平面一样和建筑的使用、建筑造价和节约用地等有密切的关系，结合平面全面地进行考虑。2.2.1剖面高度设计教学楼由功能不同，大小不同的房间组合，在空间组合时考虑人流的分配和对外联系，以减少干扰并简化交通疏散设计。房间各部分高度A.静高和层高 净高为房间地面到顶棚或其它构件底面的距离，它与房间的使用性质、活动特点、采光、通风空间观感因素有关。层高是该层地坪或楼面到上层楼面的距离即净高加上楼板层的结构厚度。适当降低层高，从而降低整幢建筑的高度，对减轻建筑自重、改善结构受力、节省投资和用地有很大意义。教室层高以3m~4.2m为宜。本设计取3.6m。B.室内外高差为防止室外雨水流入室内并防止墙身受潮，将室内地面适当抬高。一般建筑从使用方便原出发，室内外高差不宜过大，一般取0.45m、0.60m等。C.窗台及窗高一般房间的窗台高与工作面相协调，可取0.8m~0.9m，也可根据功能和空间观感适当抬高窗台高度。窗的高矮影响房间的采光均匀度，多层框架结构建筑结构建筑宜在框架梁或连系梁下直接设窗，不宜另设过梁。2.2.2剖面图表达和尺寸标注A.剖面图的剖切位置宜通过楼梯间及建筑主入口，选择最能反映全貌和构造特点的部位；B.剖面反映出结构形式，框架结构须绘出剖到和可见的梁、柱截面及轮廓线；C.有完整的尺寸标注；①标出建筑各部分的高度方向尺寸关系a.建筑总高室外设计地面到女儿墙顶或顶层结构顶面的距离；b.各层房间层高；c.门窗洞及窗下墙高度。②标注各部分标高以底层地面面层为基准标定楼面、屋面、门窗洞口、室外地坪、雨蓬、楼梯平台等部位标高，以m为单位。2.3.立面设计建筑立面表示建筑物四周的外部形象。立面设计是在紧密结合平面、剖面的内部空间组合、外部环境及在满足建筑使用要求和技术经济条件下，运用建筑造型和立面构图的规律进行的。2.3.1立面设计步骤和方法根据初步确定的建筑内部空间组合的平、剖面关系，如建筑的大小、高低，门窗的位置、大小等，描绘出建筑各立面的基本轮廓，作为进一步调整、统一、进行立面设计的基础。设计时应首先推敲立面各部分总的比例关系，考虑作为一整体的几个立面之间的统一、相邻立面间的连接和协调。然后，按建筑构图规律着重分析立面上墙面的规分和处理、门窗安排与调整，最后对建筑入口，各部分装饰等作重点及细部分处理和加工。建筑是一整体，各部分之间是统一协调的。建筑立面设计不完全是内部空间被动、直接的反映，立面设计过程同时也在不断的调整平、剖面的过程。在平、剖面设计时就有意识地考虑到建筑外部形象效果。 2.3.2立面的表达及尺寸标注⑴表明建筑外形轮廓、门窗、雨蓬、台阶等形式及准确位置；⑵注明外墙面划分、外墙饰面各部分的材料、做法、色彩以及重点装饰等。⑶尺寸及标高标注：①建筑总高；②室内外地坪、楼地面、平台、雨蓬、檐口（女儿墙）、台阶等处的标高；③标出与平面图一致的立面两端轴线号。2.4建筑构造设计建筑构造设计是建筑设计的重要组成部分，是建筑平、剖、立面设计的继续和深入，也是结构设计和建筑施工的重要依据。建筑设计提供实用、安全、经济、美观、切实可行的构造方案和构造措施，其内容主要包括正确选择围护构件（外墙、内墙、屋顶、楼地面等）的材料、材料的搭配，处理构件的连接方式及与承重结构的关系等。绘出主要部分的构件详图并达到施工图深度。详图中详细标注各构件的材料组合方式、材料名称、规格及尺寸，构件间的连接关系以及与承重骨架的关系。1.外墙本教学楼为框架结构，外墙只起围护作用，在满足保温、隔热的同时要求质轻，以减轻结构负担。砌块直接砌于框架梁上，梁下直接安设门窗，不再设过梁。2.内墙本教学楼的内墙只起分隔空间作用，根据内墙两侧空间的使用要求来选择墙的材料、尺寸及构造方式。楼梯间有足够的防火性能；教学楼具有必要的隔声性能；卫生间墙有防水防潮性能等。同时，做到减少墙体自重，以减轻结构负担。3.其它根据气候特点和材料供应情况选择屋面材料和屋面构造。地面、顶棚与墙面装饰考虑房间的使用要求和质量标准以及防火要求选择和采取相应的构造方式。2.5结构设计方案选择 结构方案的确定是整幢房屋设计是否合理的关键，结构方案的选择包括三方面的内容：结构形式、结构体系和结构布置。对于人数较多的教学楼采取砌体结构或钢结构都不甚合适，就我国目前实际的材料和施工技术情况采用钢筋混凝土结构是最现实、合理的。在框架、框—剪和剪力墙三种结构体系中，三层教学楼采用框架结构是合理的，适当减小柱网的情况下以避免布置剪力墙是可行的，不失其合理性，同时它能完全适合各教室的平面设计。在结构形式和结构体系选定之后，结构布置便成了结构方案合理性的关键，为此本设计在结构布置时采用的下列几项措施：1、楼层主体结构沿房屋纵向采用9m柱步，层高处底层确定为4.55m，其它各层均确定为3.6m，从而使房屋结构较为简单，简化设计，方便施工。2、楼层平面采用接近巨型的平面，即活跃了建筑造型，又使楼层平面及结构布置实现对称，从而使房屋楼层的结构刚度中心保持在楼层平面的中心处，可避免房间的扭转效应。3、本设计房屋的总长L=40.5m，不超过现浇框架结构的伸缩缝最大间距65没的规定，故本房屋无需设置伸缩缝。4、本设计房屋的总高H=11.75m，总宽B=14.5m，H/B=0.84<5.0，从而保证在结构设计合理的情况下房屋在水平荷载作用下的抗侧移刚度是能够满足要求的。5、关于房屋的基础类型、埋置深度及它们间的沉降缝设置问题直接取决于拟建场地的土层分布情况。选用独立基础6、各楼层采用现浇整体式本设计选用横向框架承重体系附图建筑施工图（三张） 第三章结构设计准备3.1设计资料：（1）、设计标高：室内外高差450mm。（2）、墙体做法：墙体为普通机制砖填充墙，M5水泥砂浆砌筑。内粉刷为混凝土砂浆打底，纸筋面，厚20mm,“803”内墙涂料两度。外粉刷为1：2水泥砂浆打底，厚20mm，马赛克贴面。（3）、楼面做法：顶层为10mm水磨石面层，20mm水泥砂浆打底：底层为15mm纸筋面抹面，涂料两度。（4）、屋面做法：顶层20mm厚水泥砂浆找平，100mm~140mm(2%找平)膨胀珠岩；底层15mm纸筋石灰抹面。（5）、门窗做法：门厅处为铝合金门窗，其他均为实木装饰门或塑钢门窗。（6）、地质资料：（7）、基本风压：w0=0.55kN/m2(地面粗糙度属B类)。（8）、活荷载：屋面活荷载0.7kN/m2,楼面荷载2.0kN/m2,,走廊活荷载2.5kN/m2钢筋混凝土框架设计：3.2结构布置及结构计算简图的确立结构平面布置图如图1所示，各梁柱的截面确定如下:现浇整体式框架梁近似取(1/10~1/12)L,L为计算跨度，尺寸见表1钢筋混凝土框架柱采用矩形截面，近似取截面h=(1/15~1/20)H,取450mm,H为层高，柱的宽度去b=(1~1/10)h;取300mm。 现浇板区120mm,框架梁的计算以柱的形心为准，建筑轴线与柱的形心重合，山墙的外墙面与柱的外边齐平，填充墙偏心300mm,满足偏心距的要求。表1梁柱的截面尺寸构件编号计算跨度(mm)h(1/8~1/12)LB=(1/2~1/3)hAB、CD跨框架梁L16000600250BC跨框架梁L22500600250边柱连系梁L34500600250中柱连系梁L44500400250底层框架柱Z14550450300其他层框架柱Z23600450300结构计算简图如图所示根据地质资料，确定基础顶部里室外地面450mm,由此求得底层层高h=3.6+0.45+0.5=4.55.各梁的构件线刚度经计算后列于图。其中在求梁的截面惯性距时考虑到现浇板的作用，取I=I0(I0为考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性距)。AB、CD跨框架梁：I=2E×(1/12)×0.25×0.63/6.0=15×10-4EBC跨框架梁：I=2E×(1/12)×0.25×0.43/6.0=I=2E××0.25×0.43/6.0=15×10-4E底层框架柱：I=E×(1/12)×0.3×0.453/3.6=6.33×10-4E其他层框架柱：I=E×(1/12)×0.3×0.453/4.55=5.00×10-4E 3.2.1承重体系的选择：本设计采用横向承重体系方案，在横向布置主梁，纵向布置连系梁，框架梁在横向承受全部荷载，纵向框架只承受水平荷载，横向框架跨数少，主梁横向布置有利于提高抗侧刚度；而纵向则跨数较多，在纵向仅按构造布置连系梁，且有利于室内外采光通风。设计采用横向框架承重方案，（见结构布置图1），截取的横向框架应承受阴影范围内的全部竖向荷载．由于横向框架的间距相同，框架的抗侧刚度相同，各榀横向框架产生相同的内力与变形，结构设计取代表性的一榀横向框架进行分析即可，取边跨、中间跨两榀框架进行内力分析，恒载（图3）、活载（图4）作用下的计算简图下图。第四章荷载计算4.1恒荷载计算4.1.1中间榀框架恒荷载A、屋面框架梁线荷载标准值20mm厚1：2水泥砂浆找平0.02×20=0.4kN/m2100mm~140mm厚（2%找平）膨胀珠岩120mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.12×25=3kN/m215mm厚纸筋石灰抹面0.015×6=0.24kN/m2屋面恒载标准值小计4.48kN/m2L1梁~（边跨AB、CD）框架梁自重0.25×0.6×25=3.75kN/m2梁侧粉刷2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m2L1梁~（边跨AB、CD框架梁自重及粉刷）小计g3AB1=g3CD1=4.09kN/m2 L2梁~中跨框架BC自重0.24×0.4×25=2.5kN/m梁侧粉刷2×(0.4-0.1)×0.02×17=0.2kN/mL2梁~中跨框架BC自重及粉刷小计g3BC1=2.7kN/m2屋面AB|、CD跨框架梁传来的屋面最大线荷g3AB2=g3CD2=4.48×4.5=20.16kN/m屋面BC跨框架梁传来的屋面最大线荷载g3BC1=4.48×2.5=11.2kN/mB、楼面框架梁上的线荷载标准值水磨石地面（100mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65kN/m2120mm厚现浇混凝土楼板0.12×25=3kN/m215mm厚纸筋石灰抹面0.015×16=0.24kN/m2楼面恒载标准值小计3.89kN/m2L1梁~（边跨AB、CD框架梁自重及粉刷）4.09kN/m2边跨填充墙0.24×(3.6-0.6)×19=13.68kN/m墙面粉刷(3.6-0.6)×0.02×2×17=2.04kN/mL2梁~中跨框架BC自重及粉刷2.7kN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：AB、CD跨框架梁自重及墙体gAB1=gCD1=4.09+15.72=19.81kN/mBC跨框架梁gBC1=2.7kN/m楼面AB、CD跨框架梁传来的屋面最大线荷gAB2=gCD2=3.89×4.5=17.51kN/m楼面BC跨框架梁传来的屋面最大线荷载gBC2=3.89×2.5=9.73kN/mC、屋面框架节点集中荷载标准值L3-边柱连系梁自重0.25×0.6×4.5×25=16.88KN梁侧粉刷0.02×(0.6-0.12)×2×4.5×17=1.53KN0.6高女儿墙自重0.6×4.5×0.24×19=12.32KN墙侧粉刷0.6×0.02×2×4.5×17=1.84KN连系梁传来屋自重0.5×4.5×0.5×4.5×4.48=22.68KN顶层边节点集中荷载G3A=G3D=52.25KNL4-中柱连系梁自重0.25×0.4×4.5×25=11.25KN梁侧粉刷0.02×(0.4-0.12)×2×4.5×17=0.92KN连系梁传来屋自重0.5×(4.5-2.5+4.5)×1.25×4.48=18.2KN 0.5×4.5×2.25×4.48=22.68KN顶层边中点集中荷载G3B=G3C=52.05KND、楼面框架节点集中荷载标准值L3-边柱连系梁自重0.25×0.6×4.5×25=16.88KN梁侧粉刷0.02×(0.5-0.12)×2×4.5×17=1.53KN钢窗自重3×2.1×0.45=2.84KN窗下墙体自重0.24×0.9×4.2×19=17.24KN墙侧粉刷2×0.02×0.9×4.2×17=2.57KN窗边墙自重1.2×(3.6-1.5)×0.24×19=11.49KN墙侧粉刷0.02×(3.6-1.4)×2×1.2×17=1.80KN框架柱自重0.3×0.45×3.6×25=12.15KN柱侧粉刷0.02×0.78×3.6×17=0.96KN连系梁传来屋自重0.5×4.5×2.25×3.89=19.70KN中间层边节点集中荷载GA=GD=86.22KNL4-中柱连系梁自重0.25×0.4×4.5×25=11.25KN梁侧粉刷0.02×(0.4-0.12)×2×4.5×17=0.92KN内纵墙自重4.2×(3.6-0.4)×0.24×19=61.29KN扣除门洞重2.7×1.0×(0.24×19+0.02×2×17-0.2)=-13.61KN扣除高窗洞重-0.6×1.5×(5.24-0.2)=-4.54KN框架柱自重0.3×0.45×3.6×25=12.15KN柱侧粉刷0.02×0.78×3.6×17=0.96KN连系梁传来屋自重0.5×(4.5-2.5+4.5)×1.25×3.89=15.80KN0.5×4.5×2.25×3.89=19.70KN中间层中节点集中荷载GB=GC=113.06KN4.1.2边榀框架恒荷载A、屋面框架梁线荷载标准值0.6高女儿墙自重0.6×0.24×19=2.736KN/m墙侧粉刷0.6×0.02×2×17=0.48KN/m L1梁-（边跨AB、CD框架梁自重及粉刷）4.09kN/m2Gَ3AB1=Gَ3CD1=3.144+4.09=7.234KN/mL2梁~中跨框架BC自重及粉刷小计g3BC1=2.7kN/m0.6高女儿墙自重及粉刷3.144KN/m墙侧粉刷0.6×0.02×2×17=0.48KN/m屋面AB|、CD跨框架梁传来的屋面最大线荷gَ3AB2=gَ3CD2=4.48×2.25=10.08kN/m屋面BC跨框架梁传来的屋面最大线荷载g3BC1=4.48×1.25=5.6kN/mL1梁-（边跨AB、CD框架梁自重及粉刷）及梁上墙gَAB1=gَCD1=19.81kN/m2L2梁-中跨框架BC自重及粉刷2.7kN/mBC跨框架梁上墙体：/m粉刷0.49×（3.6-0.6）×17×2×0.02=1kN/mBC框架梁上的线荷载小计gَBC1=10.38kN/m楼面AB|、CD跨框架梁传来的屋面最大线荷gَAB2=gَCD2=3.89×4.5÷2=8.76kN/m楼面BC跨框架梁传来的屋面最大线荷载gَBC2=3.89×2.5÷2=4.87kN/mَC、屋面框架节点集中荷载标准值经分析边跨框架梁的集中力为中榀框架相应集中力的一半顶层边节点集中荷载gَ3A=gَ3D=0.5×52.25=27.63KN/m中间层中节点集中荷载gَ3B=gَ3C=0.5×52.02=26.53KN/mD、楼面框架节点集中荷载标准值L3-边柱连系梁自重0.25×0.6×4.5×25=16.88KN梁侧粉刷0.02×(0.5-0.12)×2×4.5×17=1.53KN钢窗自重3×2.1×0.45=2.84KN窗下墙体自重0.24×0.9×4.2×19=17.24KN墙侧粉刷2×0.02×0.9×4.2×17=2.57KN窗边墙自重1.2×(3.6-1.5)×0.24×19=11.49KN墙侧粉刷0.02×(3.6-1.4)×2×1.2×17=1.80KN 框架柱自重0.3×0.45×3.6×25=12.15KN柱侧粉刷0.02×0.78×3.6×17=0.96KN连系梁传来屋自重0.5×4.5×2.25×3.89=19.70KN73.97÷2=36.99KN框架柱自重0.3×0.45×3.6×25=12.15KN柱侧粉刷0.02×0.78×3.6×17=0.96KN中间层边节点集中荷载GَA=GَD=49.67KNL4-中柱连系梁自重0.25×0.4×4.5×25=11.25KN梁侧粉刷0.02×(0.4-0.12)×2×4.5×17=0.92KN内纵墙自重4.2×(3.6-0.4)×0.24×19=61.29KN扣除门洞重-2.7×1.0×(0.24×19+0.02×2×17-0.2)=-13.61KN扣除高窗洞重-0.6×1.5×(5.24-0.2)=-4.54KN连系梁传来屋自重0.5×(4.5-2.5+4.5)×1.25×3.89=15.80KN0.5×4.5×2.25×3.89=19.70KN99.75÷2=49.88kN框架柱自重0.3×0.45×3.6×25=12.15KN柱侧粉刷0.02×0.78×3.6×17=0.96KN中间层中节点集中荷载GَB=GَC=62.99KN恒载作用下框架的荷载图如下图15、16 4.2.活荷载计算1、中间榀框架活荷载计算活荷载作用下结构简图见图4,计算如下:p3AB=p3CD=0.7×4.5=3.15KN/mp3BC=0.7×2.5=1.75KN/mP3A=P3D=0.5×4.5×0.5×4.5×0.7=3.55KN/mP3B=P3C=0.5×(4.5-2.5+4.5)×0.7+0.25×4.5×4.5×0.7=5.82KN/mpAB=pCD=2×4.5=9KN/mpBC=2.5×2.5=6.25KN/mPA=pD=0.5×4.5×0.5×4.5×2=10.13KN/mPB=PC=0.5×(4.5-2.5+4.5)×2.5+0.25×4.5×4.5×2=18.25KN2、边榀框架恒荷载活荷载作用下结构简图见图(4),计算如下:pَ3AB=pَ3CD=0.5×0.7×4.5=1.58KN/mpَ3BC=0.5×0.7×2.5=0.88KN/mPَ3A=Pَ3D=0.5×0.5×4.5×0.5×4.5×0.7=1.78KN/mPَ3B=Pَ3C=0.5×0.5×(4.5-2.5+4.5)×0.7+0.25×4.5×4.5×0.7=2.91KN/mpَAB=pَCD=0.5×2×4.5=4.5KN/mpَBC=0.5×2.5×2.5=3.13KN/mPَA=PَD=0.5×0.5×4.5×0.5×4.5×2=5.07KN/mPَB=PَC=0.5×0.5×(4.5-2.5+4.5)×2.5+0.25×4.5×4.5×2=9.13KN/m活荷载作用下的结构荷载图如图17、18下： 4.3荷载等效框架梁上的荷载有三角形和梯形两部分，在求固端弯矩时可直接根据下图先将梯形及三角形分布荷载，化为等效均部荷载计算公式见图，节点集中竖荷载不产生梁端弯矩，可暂时不考虑其参加弯矩分配本设计中：三角形α=0.5q=5р/8=0.625р梯形α=2.25/6=0.375q=0.771р恒荷载作用下的荷载等效图如 活荷载作用下的荷载等效图如下：5.内力计算5.1恒荷载作用下内力计算5.1.1弯距计算弯矩二次分配法计算框架的弯矩图1.因框架结构和作用荷载均对称，仅取中跨进行分析，这时中跨的相对线刚度应乘以修正系数1/2，根据各杆的线刚度计算各杆的分配系数。2.计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩，并将各节点不平衡弯矩进行一次分配。中间榀框架M3AB=g3边l23边=×18.95×62=58.92KN·mMAB=g边l2边=×33.14×62=99.96KN·mM3Bc=g3边l23边=×9.7×1.252=5.06KN·mMBc=g边l2边=×8.79×1.252=4.58KN·m边榀框架M3AB=g3边l23边=×15×62=45KN·mMAB=g边l2边=×26.6×62=79.8KN·mM3Bc=g3边l23边=×9.7×1.252=4.87KN·m MBc=g边l2边=×13.42×0.252=6.99KN·m3.将所有干端的分配弯矩向远端传递均为1/2。4.将各节点因传递弯矩而产生的新的不平衡弯矩进行第二次分配，使各节点处于平衡。5.将各杆端的固定弯矩、分配弯矩和传递弯矩相加，即得杆端弯矩。见图13、146.计算跨中弯距：求得梁端弯矩后，根据求得的梁端弯矩和各跨的实际荷载情况按平衡计算，计算过程如下： 计算跨中弯距：（中间榀框架）均布M1=×4.09×62=18.405KN·m梯型M2=3.656×20.16=73.7KN·mM3AB中=-+18.405+73.7=56.68KN·m三角形M1=×11.2×2.52=2.92KN·m均布M1=×2.7×2.52=2.1KN·mM3BC中=-18.15+2.1+2.92=-13.13KN·m均布M1=×19.81×62=89.15KN·m梯型M2=3.656×17.51=64.02KN·mM2AB中=-+89.15+64.02=80.35KN·mM1AB中=-+89.15+64.02=86.51KN·m均布M1=×2.7×2.52=2.1KN·三角形M2===2.53KN·mM2BC中=-21.84+2.1+2.53=-17.21KN·mM1BC中=-23.89+2.1+2.53=-19.26KN·m边榀框架恒荷载跨中弯矩的计算（见图）均布M1=×7.234×62=32.55KN·m梯型M2=3.656×10.08=36.85KN·mMˊ3AB中=-+32.55+36.85=41.27KN·m三角形M1=×5.6×2.52=1.46KN·m均布M1=×5.844×2.52=4.57KN·mMˊ3BC中=-14.67+4.57+1.46=-8.31KN·m 均布M1=×19.81×62=89.15KN·m梯型M2=3.656×8.76=32.03KN·mMˊ2AB中=-+89.15+32.03=63.01KN·mMˊ1AB中=-+89.15+32.03=67.39KN·m弯矩图如下：5.1.2剪力计算中榀框架恒荷载作用下剪力（见图18）计算V3A=V3D=+ql=+×19.64×6=56.79KNV3B左=-ql=-×19.64×6=61.05KNV3B右=Vˊ3C左=ql=×9.7×2.5=12.125KNV2A=Vˊ2D=+ql=+×33.32×6=98KNV2B左=-ql=-×33.32×6=-101.92KNV2B右=V2C左=ql=×8.79×2.5=10.99KNV1A=V1D=+ql=+×33.32×6=97.49KN V1B左=-ql=-×33.32×6=-102.44KNVB右=VˊC左=ql=×3.91×2.5=10.99KN边榀框架恒荷载作用下剪力（见图17）计算V3A=V3D=+ql=+×15×6=43.27KNV3B左=-ql=-×19.64×6=46.71KNV3B右=Vˊ3C左=ql=×9.35×2.5=11.69KNV2A=Vˊ2D=+ql=+×26.6×6=77.84KNV2B左=-ql=-×26.6×6=-81.76KNV2B右=V2C左=ql=×8.79×2.5=16.78KNV1A=V1D=+ql=+×26.6×6=77.525KNV1B左=-ql=-×33.32×6=-82.075KNVB右=VˊC左=ql=×3.91×2.5=16.78KN恒荷载作用下的剪力图如下： 4.1.3恒载作用下轴力计算中榀框架恒荷载作用下轴力计算A3、D3节点N3A=N3D=V3A+G3A=56.75+55.25=112.04KNB3、C3节点N3B=N3C=V3B左+V3B右+G3B=12.125+61.05+53.05=126.23KNA2、D2节点N2A=N2D=V2A+N3A+G2A=112.04+86.22+98=296.26KNB2、C2节点N2B=N2C=V2B左+V2B右+N3B+G2B=101.99+100.92+126.23+113.06=443.02KNA1、D1节点N1A=N1D=V2A+N2A+G1A=97.49+296.26+97.49=479.97KNB1、C1节点N1B=N1C=V1B左+N2B+V1B右+GB=102.44+443.2+10.99+113.06=669.69KN计算简图见图18边榀框架恒荷载作用下轴力计算A3、D3节点N3A=N3D=V3A+G3A=43.27+27.63=70.29KNB3、C3节点N3B=N3C=V3B左+V3B右+G3B=46.71+11.69+26.53=84.93KNA2、D2节点N2A=N2D=V2A+N3A+G2A=77.84+49.67+70.9=198.41KNB2、C2节点N2B=N2C=V2B左+V2B右+N3B+G2B=81.76+16.78+84.93+62.99=246.46KNA1、D1节点N1A=N1D=V2A+N2A+G1A=77.525+198.41+49367=325.61KNB1、C1节点N1B=N1C=V1B左+N2B+V1B右+GB=82.075+246.46+16.78+62.99=408.31KN计算简图见175.2活荷载作用下内力计算4.2.1弯距计算 弯矩二次分配法计算框架的弯矩图1.因框架结构和作用荷载均对称，仅取中跨进行分析，这时中跨的相对线刚度应乘以修正系数1/2，根据各杆的线刚度计算各杆的分配系数。2.计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩，并将各节点不平衡弯矩进行一次分配。中间榀框架M3AB=P3边l23边=×2.43×62=7.29KN·mMAB=P边l2边=×6.9×62=20.7KN·mM3Bc=P3边l23边=×1.1×1.252=0.57KN·mMBc=P边l2边=×3.91×1.252=2.04KN·m边榀框架M3AB=P3边l23边=×1.21×62=3.63KN·mMAB=P边l2边=×3.5×62=10.5KN·mM3Bc=P3边l23边=×0.55×1.252=0.29KN·mMBc=P边l2边=×1.95×1.252=1.02KN·m3.将所有干端的分配弯矩向远端传递均为1/2。4.将各节点因传递弯矩而产生的新的不平衡弯矩进行第二次分配，使各节点处于平衡。5.将各杆端的固定弯矩、分配弯矩和传递弯矩相加，即得杆端弯矩。见图19、206.计算跨中弯距中间榀框架活荷载跨中弯矩的计算见图23梯型M2=3.656P=3.656×3.15=11.52KN·mM3AB中=-+11.52=6.5KN·m三角形M1==×1.75×2.52=0.456KN·mM3BC中=-2.07+0.456=-2.526KN·m梯型M2=3.656×9=32.9KN·mM2AB中=-+32.9=19.9KN·mM1AB中=-+32.9=18.92KN·m 三角形M2===1.63KN·mM2BC中=-5.44+1.63=-3.81KN·mM1BC中=-5.87+1.63=-4.24KN·m边榀框架活荷载跨中弯矩的计算（见图22）梯型M2=3.656P=3.656×1.575=5.76KN·mMˊ3AB中=-+32.55+36.85=41.27KN·m三角形M1==×0.875×2.52=0.782KN·mMˊ3BC中=-1.01+0.228=-0.782KN·m梯型M2=3.656×4.5=16.45KN·mMˊ2AB中=-+16.25=8.88KN·mMˊ1AB中=-+16.25=9.36KN·m三角形M2===0.81KN·mM2BC中=-2.8+2.1+0.81=-17.21KN·mM1BC中=-2.96+0.81=-2.15KN·m 5.2.2活荷载作用下剪力计算中榀框架活荷载作用下剪力计算V3A=V3D=+Pl=+×2.43×6=7.082KNV3B左=-Pl=-×2.43×6=7.49KN V3B右=Vˊ3C左=Pl=×1.1×2.5=1.375KNV2A=Vˊ2D=+Pl=+×6.94×6=19.65KNV2B左=-Pl=-×6.94×6=-21.99KNV2B右=V2C左=Pl=×3.91×2.5=4.89KNV1A=V1D=+Pl=+×6.94×6=20.82KNV1B左=-Pl=-×6.94×6=-21.43KNVB右=VˊC左=Pl=×3.91×2.5=4.49kN剪力图见图25边榀框架活荷载作用下剪力计算V3A=V3D=+Pl=+×1.21×6=3.53KNV3B左=-Pl=-×1.21×6=-3.73KNV3B右=Vˊ3C左=Pl=×0.55×2.5=0.69KNV2A=Vˊ2D=+Pl=+×3.5×6=10.233KNV2B左=-Pl=-×3.5×6=-10.767KNV2B右=V2C左=Pl=×1.95×2.5=2.44KNV1A=V1D=+Pl=+×1.95×6=10.19KNV1B左=-Pl=-×1.95×6=-10.81KNVB右=VˊC左=Pl=×1.95×2.5=2.44KN剪力图见图24 5.2.3活载作用下轴力计算中榀框架活荷载作用下轴力（见图25）计算A3、D3节点N3A=N3D=V3A+P3A=7.082+3.55=10.63KNB3、C3节点N3B=N3C=V3B左+V3B右+P3B=7.49+1.375+5.82=14.68KNA2、D2节点N2A=N2D=V2A+N3A+P2A=19.65+10.63+10.13=40.41KNB2、C2节点N2B=N2C=V2B左+V2B右+N3B+P2B=21.43+19.65+14.68+18.25=74.01KNA1、D1节点N1A=N1D=V2A+N2A+P1A=20.21+40.41+10.13=70.75KNB1、C1节点N1B=N1C=V1B左+N2B+V1B右+PB=21.43+74.01+4.89+18.25=118.58KN边榀框架活荷载作用下轴力计算A3、D3节点N3A=N3D=V3A+P3A=3.57+1.775=5.305KNB3、C3节点N3B=N3C=V3B左+V3B右+P3B=3.73+2.91=6.64KNA2、D2节点N2A=N2D=V2A+N3A+P2A=10.233+5.305+5.065=198.41KNB2、C2节点N2B=N2C=V2B左+V2B右+N3B+P2B=10.767+2.44+6.64+9.125=28.98KNA1、D1节点N1A=N1D=V2A+N2A+P1A=10.815+20.603+5.065=36.5KNB1、C1节点N1B=N1C=V1B左+N2B+V1B右+PB=10.19+28.98+2.44+9.125=50.74KN5.3风荷载作用下内力计算设计选用两榀框架计算设计，在计算风荷载时，外一榀和中间一榀时，它们单位面积所受的力相同，而且中间榀框架的面积恰好是外一榀的两倍，本设计只计算中间一榀的风荷载，在内力组合时外一榀的内力取中间一榀的一半。计算简图见图26 中间榀风荷载中间榀风荷载的计算A、风荷载的计算风荷载的计算公式取：W=βZμSμZω0结构总高度：H=0.5+0.45+3.6×3+0.5=12.35m<30m取βZ=1.0对于矩形截面：μS=1.3μZ可查表得Z1=12.35m；μZ=1.07；Z2=8.15m；μZ=1；Z1=8.15m；μZ=1计算面积：A1=［（3.6+0.45）/2+3.6/2］×4.5=17.2m2A2=3.6×4.5=16.2m2A3=（3.6/2+0.6）×4.5=6.15m2∴PW1=1×1.3×1×0.4×17.2=9KNPW2=1×1.3×1×0.4×16.2=8.43KNPW1=1×1.3×1×0.4×1.07×10.8=6.15KN列表如下： 计算结果见图26列表如下：A、风荷载作用下的内力计算剪力计算（图见图27）顶层K=α=D=αA3：K==2.37αA3=0.542B3：K==4.05αB3=0.67VA3=×VP3=×VP3×=×6.15×=1.38KNVB3=×VP3=×VP3×=×6.15×=1.7KNA2：K==2.37αA2=0.542B2：K==4.05αB3=0.67VA2=×VP3=×VP2=×14.58×=3.26KN VB2=×VP2=×VP2=××14.58=4.03KN底层K=α=D=αA1:K==3==0.7B1:K==5.134==0.79VA1=×VP1=×VP1=××23.58=5.54KNVB1=×VP3×=×VP1×=×23.586.25KN由K值查表y0A3K=2.37y0=0.37B3K=4.05y0=0A2K=2.37y0=0.45B2K=4.05y0=0A1K=3y0=0.56B1K=5.134y0=0由于各层梁的线刚度相等，所以y1=0由α2=1得Y2=0；由α3=1得Y3=0；底层不考虑Y3；顶层不考虑Y2。风荷载采用D值法计算简图如下（图28）各柱的柱端弯矩的计算（根据刚度分配）见图（图29）M3上=2.88KM·mM3A下==1.38×0.42×3.6=2.09KM·m M2A下==3.26×0.469×3.6=5.5KM·mM2A上==3.26×(1-0.469)×3.6=6.23KM·mM1A下==5.54×0.55×4.55=13.9M1A上==5.54×(1-0.55)×4.55=13.9各梁端弯矩的计算（根据刚度分配）M3A右=M3上=2.88KM·mM3B左=0.584×3.37=1.97KM·mM3B右=0.416×3.37=1.4KM·mM2A右=M3A下+M2A上=6.23+2.16=8.39KM·mM2B左=0.0.584（2.76+7.26）=5.85KM·mM2B右=0.416×10.02=4.17KM·mM1A右=M2A下+M1A上=12.8+13.9=25.3KM·mM1B左=0.584（12.8+7.26）=8.35KM·mMB右=0.416×20.6=8.35KM·m各梁端剪力的计算V3AB==0.795KNV3BC==0.56KNV2AB==2.36KNV2BC==1.671KNVAB==6.17KNV3BC==3.34KN各柱的轴力计算N3D=N3A=V3AB=0.795KNN3B=N3C=V3BC+V3AB=0.56+0.795=1.355KNN2D=N2A=N3A+V2AB=2.36+0.795=3.155KNN2B=N2C=N3B+V3BC+V3AB=1.355+1.67+2.36=5.4KNN1D=N1A=N2A+V1AB=3.155+6.17=9.335KNN1B=N1C=N1B+V2BC+V2AB=5.4+3.34+6.17=15KN 第六章内力组合6.1框架梁的内力组合根据以上面的计算结果，即可进行框架梁柱的控制截面上的内组合，其中梁的控制截面为梁端、柱边及跨中。由于对称性，每层有五个控制截面。柱可以分为边柱A、中柱B柱，每层柱有两个截面。不利截面见下图活荷载采用满布荷载法因为活荷载产生的内力远小于横荷载及水平荷载所产生的内力，所以不考虑活荷载的最不利布置，而把活荷载同时作用于所有框架梁上，但求得的梁跨中弯矩却比最不利荷载位置法的计算结果小，因此对梁跨中弯矩应乘以1.1-1.2的系数予以增大。分别对两榀框架梁和两柱进行内力组合，结果见下表： 框架梁内力组合（中间榀）截面内力种类恒载①活载②风载③内力组合最终取值1.2恒+1.4活1.2恒+1.2活1.2恒+1.4×0.85（风+活）A3B3A3M-30.25-4.392.88-42.21-40.1-44.47-44.47V56.797.0820.79578.0769.2772.7678.07跨中M55.681.2×6.56.7977.7476.3376.277.74B3左M-42.81-5.641.97-59.3-54.2-60.5-60.5V-61.05-7.490.795-83.75-74.4-83.2-83.75B3C3B3右M-18.15-2.071.4-24.68-23.8-25.9525.95V12.1251.3750.5616.4815.33416.8716.87跨中M-13.131.2×2.5260-20-15.76-19.4-20C3左M-18.15-2.071.4-24.68-23.8-25.95-25.95V12.1251.3750.5616.4815.33416.8716.87 A2B2A2M-66.95-9.488.32-93.62-91.99-101.7-101.7V9819.652.36145.11120.9144.02145.11跨中M80.351.2×19.91.28129.998.22126.7129.9B2左M-78.7-16.515.85-117.6-102.63-121.3-121.3V-101.92-21.992.36-153.09-125.61-151.53-153.09B2C2B2右M-21.84-5.544.17-33.97-32.05-37.86-37.86V10.994.891.6720.0415.5321.0621.06跨中M80.351.2×19.91.28129.998.22126.7129.9C2左M-21.84-5.544.17-33.97-32.05-37.86-37.86V10.994.891.6720.0415.5321.0621.06A1B1A1M-59.23-12.1625.3-88.1-106.5-116-116V97.4920.216.17145.3125.7148.7148.7跨中M86.511.2×18.920.455135.6104.5131.6135.6B1左M-74.08-15.811.72-111.02-105.31-121.92-121.92V-102.44-21.436.17-152.93-131.57-156.1-156.1B1C1B1右M-23.88-5.878.35-36.87-40.35-45.7245.72V10.994.893.34-20.04-17.87-23.07-23.07跨中M-19.26-1.2×4.240-30.24-23.12-29.22-30.24C1左M-23.88-5.878.35-36.87-40.35-45.7245.72V10.994.893.34-20.04-17.87-23.07-23.07框架梁的内力组合（边榀）截面内力种类恒载活载风载内力组合最终取值1.2恒+1.4活1.2恒+1.4活1.2恒+0.85（1.4风+1.4活）A3B3A3M-23-2.21.4430.6831.9731.97V43.273.530.456.8756.756.87跨中M41.273.253.454.357.657.6B3左M-33.25-2.820.9943.944.544.5V-46.71-3.730.461.36161.3B3C3B3右M-14.67-1.030.71919.719.7V11.690.690.281515.215.2跨中M-8.31-0.782011.0710.6611.07C3左M-14.67-1.030.71919.719.7V11.690.690.281515.215.2 A2B2A2M-52.25-6.774.1672.275.975.9V77.8410.2331.18107.8107.1107.8跨中M63.018.880.648887.488B2左M64.028.372.9388.690.490.4V81.7610.7671.18113.2112.5113.2B2C2B2右M20.34-2.82.0928.430.330.3V16.782.440.8423.622.623.6跨中M-11.07-1.99016.0715.316.07C2左M20.34-2.82.0928.430.330.3V16.782.440.8423.622.623.6A1B1A1M-46.93-6.1112.772.17979V77.52510.813.09108.2109.8109.8跨中M67.399.360.239492.494B1左M60.58-8.015.8683.989.3489.34V82.07510.194.18104.4115.8115.8B1C1B1右M-21.342.964.231.534.234.2V16.782.441.672425.0725.07跨中M-12.07-2.150-17.517.117.5C1左M-21.342.964.231.534.234.2V16.782.441.672425.0725.076.2柱的内力组合 柱内力组合（中间榀）截面内力种类恒载活载风载内力组合最终取值1.2恒+1.4活1.2恒+1.4活1.2恒+1.19（风+活）A3上端M30.254.42.8842.2240.144.844.8N112.0410.360.795149.33148.2149.33下端M31.854.042.0943.8841.1545.645.6N112.0410.360.795149.33148.2149.33V17.22.351.3823.9525.225.2B3上端M-24.66-3.563.37-34.58-34.41-37.9-37.9N126.2314.681.355172.03170.72172.03下端M-26.84-4.942.76-39.13-36.07-41.45-41.45N126.2314.681.355172.03170.72172.03V14.312.361.720.522.0522.05A2上端M35.15.446.2349.7450.856.12456.13N296.2640.413.155412.6407.8412下端M38.127.845.556.7253.461.861.8N296.2640.413.155412.6407.8412V20.343.693.2629.632.7532.75B2上端M-30-6.017.26-44.5-46.2-51.93-51.93N443.274.015.4636627.3636下端M-32.11-6.347.26-47.2-48.7-54.85-54.85N443.274.015.4636627.3636V38.923.434.0352.355656A1上端M21.124.311.431.441.30444.244.2N479.9770.759.325675560675下端M1.0562.1513.915.732.143232.14N479.9770.759.325675560675V9.381.425.5613.0820.421.221.2B1上端M-18.12-13.612.8-26.8-39.67-41.43-41.43N669.69118.5815969.64964969.64下端M-9.06-1.815.7-13.4-32.86-31.88-32.86N669.69118.5815969.64964969.64V5.981.196.2715.9616.216.2 柱内力组合（边榀）截面内力种类恒载活载风载内力组合最终取值1.2恒+1.4活1.2恒+1.4活1.2恒+1.19（风+活）A3上端M232.21.4430.6831.9731.97N70.95.3050.492.691.9392.6下端M24.683.021.4533.8534.9834.98N70.95.3050.492.691.9392.6V13.251.450.817.9318.618.6B3上端M18.592.791.68526.326.526.5N84.936.640.68111.3110.7111.3下端M20.582.511.3828.229.429.4N84.936.640.68111.3110.7111.3V-10.88-1.2-0.85-14.8-15.5215.52A2上端M27.573.743.1238.3241.441.4N198.4120.6031.58266.9264.7266.9下端M30.243.962.7541.844.3444.34N198.4120.6031.58266.9264.7266.9V16.12.141.6322.423.8523.85B2上端M23.13.063.6332.835.835.8N246.4628.982.7336.4333.8336.4下端M24.73.223.6334.837.8637.86N246.4628.982.7336.4333.8336.4V-13.3-1.75-2.0218.820.520.5A1上端M16.72.195.728.0229.529.5N325.6136.54.67442440442下端M8.351.096.9519.7519.719.75N325.6136.54.67442440442V-5.51-0.72-2.7811.53-11.7B1上端M13.991.826.425.826.726.7N408.3150.747.5561554.7561下端M6.9950.917.8519.418.919.4N408.3150.747.5561554.7561V-4.62-0.6-3.149.94-10-10第七章构件设计7.1框架柱的设计有柱网的结构布置可知，本设计只存在两种类型的柱子，即边柱Z2(包括角柱Z1，取两柱子最不利截面进行配筋设计)和中柱Z3选取柱子的最不利组合进行计算；柱子的截面不变，进行各枝子的设计遵循以下步骤：1、根据结构平面布置图，对柱子进行分类； 2、对各层柱子的内力进行最不利的内组合，从内力计算中调相应的数据，即选用弯距最大的第二层，和轴力最大的第一层进行相应的配筋计算，选择较大者为该柱子的设计配筋；3、配筋：考虑到柱子在不同方向荷载作用下可能产生不同符号的弯距所以采用对称配筋，不仅施工方便，而且构造简单，而且钢筋不会放错，，故设计采用对称配筋。边柱子的设计kN/m2材料的选择：C20:=9.6kN/m2;=300kN/m2;=450mm-35mm=415mm(=35mm);柱的截面尺寸选为300mm×450mm.二层最大弯距截面最不利组合见右图M=56.13KM·m柱的截面尺寸选为300mm×450mmA3A、受力纵筋的计算N=412KN因为是无侧移混凝土框架且为现浇楼盖，所以L0=H=3.6=4.5m因为B1、、B2两端的轴力相等，V=32.75kN所以取弯矩较大的一端计算取B1端A2M=61.8Km·me0===150mm；ea==15mm〈20mm取20mmea=e0+ea=150+20=170mmδ1=0.2+2.7=0.2+2.7×=1.3<1取δ1=1L0/h=3600/450=8〈15取δ2=1η=[1+δ1δ2]=[1+×1×1]=1.11ηea=1.11×170=188.7mm〉0.3h0=125mm因为是矩形截面，所以按大偏心受压情况计算e=ηea+h/2-as=188.7+×450-35=378.7mm x===143mm（2as〈x〈δb〉AS=ASˊ===129mm2因为As〈ρmin*A=0.2%×300×450=270mm2所以按构造配筋，选用2ф16的钢筋，实际受筋面积为As=402Asmm2B、垂直于弯矩作用平面的强度验算，取N=266.162KNL0/b=3600/300=12〉8，查表得ψ=0.98NU==0.9×0.98×（9.6×300×450+300×804）=1537.2〉266.61KNC、抗剪强度的计算λ===4.33>3取λ=3N=412×103<0.3×fcA=0.3×9.6×300×450=388.8×103VU=ftbh0+0.07N=×1.1×300×415+0.07×412×103=87.23KN>32.75KN所以按构造配置箍筋，选用Φ8@200的钢筋。底层轴力最不利内力组合底层轴力最不利内力组合截面如图M=44.2KM·m柱的截面尺寸选为300mm×450mmA3A、受力纵筋的计算N=675KN因为是无侧移混凝土框架且为现浇楼盖，所以L0=H=3.6=4.5m因为B1、、B2两端的轴力相等，V=21.2所以取弯矩较大的一端计算取B1端A2M=44.2Km·mN=675KN e0===66mm；ea==15mm〈20mm取20mmea=e0+ea=66+20=86mmδ1=0.2+2.7=0.2+2.7×=0.759<1取δ1=1L0/h=3600/450=8〈15取δ2=1η=[1+δ1δ2]=[1+×0.759×1]=1.34ηea=1.34×86=115.3mm<0.3h0=125mm因为是矩形截面，所以先按大偏心受压情况计算e=ηea+h/2-as=115.3+×450-35=305.3mmx===235mm（2as〈x〈δb=250mm〉AS=ASˊ===38mm2因为As〈ρmin*A=0.2%×300×450=270mm2所以按构造配筋，选用2ф16的钢筋，实际受筋面积为As=402Asmm2B、垂直于弯矩作用平面的强度验算，取N=266.162KNL0/b=3600/300=12〉8，查表得ψ=0.98NU==0.9×0.98×（9.6×300×450+300×804）=1537.2〉266.61KNC、抗剪强度的计算λ===4.33>3取λ=3N=412×103<0.3×fcA=0.3×9.6×300×450=388.8×103 VU=ftbh0+0.07N=×1.1×300×415+0.07×412×103=87.23KN>32.75KN所以按构造配置箍筋，选用Φ8@200的钢筋。中柱子的设计材料的选择：C20:=9.6kN/m2;=300kN/m2;=450mm-35mm=415mm(=35mm);柱的截面尺寸选为300mm×450mm.二层最大弯距截面最不利组合见右图M=51.93KM·m柱的截面尺寸选为300mm×450mmA3A、受力纵筋的计算N=636KN因为是无侧移混凝土框架且为现浇楼盖，所以L0=H=3.6=4.5m因为B1、、B2两端的轴力相等，V=56kN所以取弯矩较大的一端计算取B1端A2M=54.85Km·mN=636KNe0===87mm；ea==15mm〈20mm取20mmea=e0+ea=87+20=170mmδ1=0.2+2.7=0.2+2.7×=0.897<1取δ1=1L0/h=3600/450=8〈15取δ2=1η=[1+δ1δ2]=[1+×0.897×1]=1.05ηea=1.11×107=112.4mm〉0.3h0=125mm因为是矩形截面，所以按大偏心受压情况计算e=ηea+h/2-as=112.4+×450-35=302.4mm x===221mm（2as〈x〈δb〉AS=ASˊ===-16mm2因为As〈ρmin*A=0.2%×300×450=270mm2所以按构造配筋，选用2ф16的钢筋，实际受筋面积为As=402Asmm2B、垂直于弯矩作用平面的强度验算，取N=266.162KNL0/b=3600/300=12〉8，查表得ψ=0.98NU==0.9×0.98×（9.6×300×450+300×804）=1537.2〉636KNC、抗剪强度的计算λ===4.33>3取λ=3N=412×103<0.3×fcA=0.3×9.6×300×450=388.8×103VU=ftbh0+0.07N=×1.1×300×415+0.07×636×103=107.23KN>56KN所以按构造配置箍筋，选用Φ8@200的钢筋。底层轴力最不利内力组合截面M=41.43KM·m柱的截面尺寸选为300mm×450mmA2A、受力纵筋的计算N=969.7KN因为是无侧移混凝土框架且为现浇楼盖，所以L0=H=4.5m因为B1、、B2两端的轴力相等，V=16.2kN所以取弯矩较大的一端计算取B1端A1M=32.86Km·me0==43mm；ea==15mm〈20mm取20mm ea=e0+ea=43+20=63mmδ1=0.2+2.7=0.2+2.7×=0.0.610<1取δ1=0.610N=969.7KNL0/h=4500/450=10〈15取δ2=1η=[1+δ1δ2]=[1+×0.61×1]=1.12ηea=1.12×63=70.6mm<0.3h0=125mme=ηea+h/2-as=70.6+×450-35=260.6mmx===260mm（x.>δb=250mm）因为是矩形截面，所以先按大偏心受压情况计算ξ==+0.55=0.812AS=ASˊ===185mm2所以按构造配筋，选用2ф16的钢筋，实际受筋面积为As=402Asmm2B、垂直于弯矩作用平面的强度验算，取N=266.162KNL0/b=4550/300=5.48〉8，查表得ψ=0.96NU==0.9×0.96×（9.6×300×450+300×804）=388.8〉266.61KNC、抗剪强度的计算λ===4.33>3取λ=3 N=675×103>0.3×fcA=0.3×9.6×300×450=388.8×103VU=ftbh0+0.07N=×1.1×300×415+0.07×675×103=107.25KN>32.75KN所以按构造配置箍筋，选用Φ8@200的钢筋。按构造要求，需要在柱的长边尺寸加Φ1@16的构造钢筋，在柱的两端加密区箍筋为Φ8@1507.2.框架梁设计框架梁设计经分析：一、二两层框架梁作为一结构层选择相应最不利截面进行计算，屋面层作为一结构层进行相应计算。7.2.1屋面框架梁配筋计算：AB、CD边跨框架梁计算AB、CD边跨框架梁的最不利内力组合见下图环境类别为一类，C20时梁的混凝土保护层最小厚度为30mm设as=35mm，则h0=600-35=565mm，截面250mm×600mm由混凝土和钢筋等级查得：fc=9.6N/mm2fy=300N/mm2ft=1.10N/mm2=1.0β=0.8ε=0.55对于梁端不考虑现浇楼板的作用，对于梁中截面考虑混凝土现浇板翼缘受压，按T形梁计算。(1)正截面强度验算梁端：取3截面M=60.5kN/m ===0.079=0.08<εb=0.55(满足要求)=0.960As===372mm2选用2Φ14+Φ12As=308+113=421mm2跨中截面:跨中弯矩:M=77.74KN·m按单筋截面梁计算：===0.0127=0.013<εb=0.55(满足要求)选用3Φ18As=763mm2(2)斜截面强度验算:取设计剪力V=83.75KN验算截面尺寸:=h0=565mm==2.26<4属于厚腹梁,则有:0.25βcfcbh0=0.25×1×9.6×250×565=271.2KN>83.75KN(截面符合要求)验算是否需要计算配置箍筋:0.7ftbh0=0.7×1.1×250×565=108KN>86.75KN 故按构造配置箍筋:Φ8@250BC中跨框架梁计算设as=35mm，则h0=400-35=365mm，截面250mm×400mm由混凝土和钢筋等级查得：fc=9.6N/mm2fy=300N/mm2ft=1.10N/mm2=1.0β=0.8ε=0.55对于梁端不考虑现浇楼板的作用，对于梁中截面考虑混凝土现浇板翼缘受压，按T形梁计算。BC边跨框架梁的最不利内力组合见下图(1)正截面强度验算因为梁的梁端、和跨中均为负弯距，所以只要取它们的最大值作为梁上部配筋，下部可按构造配筋梁端和跨中：取4截面M=25.95kN/m===0.081=0.085<εb=0.55(满足要求)=0.957As===248mm2 选用2Φ14As=308mm2下部钢筋：mm2选择2Φ12As=226mm2(2)斜截面强度验算:取设计剪力V=16.87KN验算截面尺寸:=h0=365mm==1.46<4属于厚腹梁,则有:0.25βcfcbh0=0.25×1.0×9.6×250×365=175.2KN>16.87KN(截面符合要求)验算是否需要计算配置箍筋:0.7ftbh0=0.7×1.1×250×365=70.3KN〉16.87KN故按构造配置箍筋:Φ8@250配筋表见施工图下图6.2.1楼面框架梁的计算AB、CD边跨框架梁计算AB、CD边跨框架梁的最不利内力组合见下图 1)正截面强度验算梁端1:M=116kN/m2===0.15=0.164<εb=0.55(满足要求)选用3Φ18As=762mm2梁端3:M=121.92kN/m2===0.159=0.175<εb=0.55(满足要求)选用3Φ18+1Φ20As=822mm2跨中截面:跨中弯矩设计值:M=135.6KN·m翼缘计算宽度bَf=L0/3=2000mmfcbَfhَf(h0-)=1.0×9.6×2000×120×(565-)=116520kN>135.6kN属于第一种类的T型截面,以bَf代替b,可得:===0.022=0.022<εb=0.55(满足要求) =0.989As===809mm2选用3Φ20As=942mm22)斜截面强度验算:取设计剪力V=156.1KN验算截面尺寸:=h0=565mm==2.26<4属于厚腹梁,则有:0.25βcfcbh0=0.25×1×9.6×250×565=271.1KN>156.1KN(截面符合要求)验算是否需要计算配置箍筋:0.7ftbh0=0.7×1.1×250×565=108.8KN〈156.1KN故需配置箍筋,若选用Φ8@2000.7ftbh0+1.25fyvh0=0.7×1.1×250×565+1.25×210××465=108.8KN>156.1KN(满足要求)配箍率:ρSV===0.201%最小配箍率:ρSVmin=0.24=0.24×=0.216%<ρSV(满足要求)BC中跨框架梁计算BC边跨框架梁的最不利内力组合见下图 1)正截面强度验算因为梁的梁端、和跨中均为负弯距，所以只要取它们的最大值作为梁上部配筋，下部可按构造配筋梁端：取4截面M=45.72kN/m===0.143=0.155<εb=0.55(满足要求)选用2Φ18As=508mm2跨中截面:跨中弯矩设计值:M=30.24KN·m翼缘计算宽度bَf=L0/3=2000mmfcbَfhَf(h0-)=1.0×9.6×2000×120×(365-)=292.3×106>30.24×106属于第一种类的T型截面,以bَf代替b,可得:===0.028=0.028<εb=0.55(满足要求)=0.986As===280mm2选用2Φ14As=308mm22)斜截面强度验算:取设计剪力V=23.07KN验算截面尺寸:=h0=365mm==1.46<4 属于厚腹梁,则有:0.25βcfcbh0=0.25×1.0×9.6×250×365=175.2KN>23.07KN(截面符合要求)验算是否需要计算配置箍筋:0.7ftbh0=0.7×1.1×250×365=70.3KN〉23.07KN故按构造配置箍筋:Φ8@250梁的配筋A(D)B左(C右)B右(C左)C左位置截面250×600250×600250×400250×400框加梁屋面上部通长筋2Φ142Φ142Φ142Φ14附加筋1Φ12下部通长筋附加筋2Φ182Φ182Φ122Φ12截面250×600250×600250×400250×400楼面上部通长筋2Φ182Φ182Φ182Φ18附加筋1Φ201Φ20下部通长筋2Φ202Φ202Φ182Φ18附加筋1Φ201Φ20第八章连系梁设计连系梁的设计(按调幅法计算)8.1B,C轴连系梁计算8.1.1屋顶层1.计算跨度边跨:L0=4.5-0.125-0.1+0.25=4.525m中跨:L0=4.5-0.25=4.250m2.荷载计算恒荷载:连系梁自重及粉刷2.7KN/m三角形屋面恒荷载转化为均布荷载0.625×2.25×4.48=6.3KN/m梯形屋面恒荷载转化为均布荷载0.771×1.25×4.48=4.32KN/mg=1.2×(2.7+6.3+4.32)=15.98KN/m活荷载:三角形屋面恒荷载转化为均布荷载0.625×2.25×0.7=0.98KN/m梯形屋面恒荷载转化为均布荷载0.771×1.25×0.7=0.67KN/mq=1.4×(0.98+0.67)=2.32KN/mg+q=15.98+2.32=19.07KN/m3.连系梁正截面受弯承载力计算 因跨度相差小于10%，故连系梁按固定等截面五跨等截面等跨连续梁计算，承受正弯矩的跨中截面按bَf=L0/3的T形截面计算。4.连系梁斜截面受剪承载力及箍筋计算端支座剪力设计值:VA=αvb(q+g)L0=0.5×19.07×4.275=40.76KN第一内支座左侧截面剪力设计值:VBeX=αvb(q+g)L0=0.55×19.07×4.275=44.84KN第一内支座右侧截面及中间支座的两侧截面的剪力设计值:VBin=αvb(q+g)L0=0.55×19.07×4.25=44.57KN核算截面尺寸:0.25fcbh0=0.25×9.6×250×345=207KN>44.84KN验算是否需要配置箍筋：0.7ftbh0=0.7×1.1×250×345=66.44KN>44.84KN故按构造配置箍筋:连系梁正截面受弯承载力计算及配筋计算截面端支座边跨跨中第一内支座中间跨中中间支座b×h0或bَf×h0250×3451500×365250×3451500×365250×345αmb-1/241/14-1/111/16-1/14计算跨度(m)4.2754.2754.2754.254.25弯距(KN·m)-21.2536.45-46.462.936.450.0660.1140.1450.1030.1140.0680.120.160.110.12199351467.1321.2350.4183183183183183最后选择的216（402）216+112（515）216+112（515）216（402）216（402）8.1.2楼面连系梁计算1.荷载计算恒荷载:连系梁自重及粉刷2.7KN/m三角形屋面恒荷载转化为均布荷载0.625×2.25×3.89=5.47KN/m梯形屋面恒荷载转化为均布荷载0.771×1.25×3.89=3.75KN/m g=1.2×(2.7+5.47+3.75)=15.98KN/m活荷载:三角形屋面恒荷载转化为均布荷载0.625×2.25×2=2.81KN/m梯形屋面恒荷载转化为均布荷载0.771×1.25×2=2.41KN/mq=1.4×(2.81+2.41)=7.31KN/mg+q=14.3+7.31=21.61KN/m2.连系梁正截面受弯承载力计算因跨度相差小于10%，故连系梁按固定等截面五跨等截面等跨连续梁计算，承受正弯矩的跨中截面按bَf=L0/3的T形截面计算。3.连系梁斜截面受剪承载力及箍筋计算端支座剪力设计值:VA=αvb(q+g)L0=0.5×21.61×4.275=46.19KN第一内支座左侧截面剪力设计值:VBeX=αvb(q+g)L0=0.55×21.61×4.275=50.81KN第一内支座右侧截面及中间支座的两侧截面的剪力设计值:VBin=αvb(q+g)L0=0.55×21.61×4.25=50.60KN核算截面尺寸:0.25fcbh0=0.25×9.6×250×345=207KN>50.81KN验算是否需要配置箍筋:0.7ftbh0=0.7×1.1×250×345=66.44KN>50.81KN故按构造配置箍筋:连系梁正截面受弯承载力计算及配筋计算截面端支座边跨跨中第一内支座中间跨中中间支座b×h0或bَf250×3451500×365250×3451500×365250×345 ×h0αmb-1/241/14-1/111/16-1/14计算跨度(m)4.2754.2754.2754.254.25弯距(KN·m)-31.253.4-67.946.853.40.0980.1670.2120.1470.1670.1030.1830.2420.160.183300.76534.6706.64467.2534.36183183183183183最后选择的220（628）220（628）220+112（740）220（628）220（628）8.2A、D轴连系梁计算8.2.1屋顶层1.计算跨度边跨:L0=4.5-0.125-0.1+0.25=4.525m中跨:L0=4.5-0.25=4.250m2.荷载计算恒荷载:连系梁自重及粉刷2.7KN/m三角形屋面恒荷载转化为均布荷载0.625×2.25×4.48=6.3KN/m梯形屋面恒荷载转化为均布荷载0.771×1.25×4.48=4.32KN/mg=1.2×(2.7+6.3+4.32)=15.98KN/m活荷载:三角形屋面恒荷载转化为均布荷载0.625×2.25×0.7=0.98KN/m梯形屋面恒荷载转化为均布荷载0.771×1.25×0.7=0.67KN/mq=1.4×(0.98+0.67)=2.32KN/mg+q=15.98+2.32=19.07KN/m（二）连系梁正截面受弯承载力计算 因跨度相差小于10%，故次梁按端支座是固定的五跨等截面等跨连系梁计算，承受正弯矩的跨中截面按bَf=L0/3的T形截面计算连系梁正截面受弯承载力计算及配筋计算截面端支座边跨跨中第一内支座中间跨中中间支座b×h0或bَf×h0250×5451425×565250×5451417×565250×545αmb-1/241/14-1/111/16-1/14计算跨度(m)4.2754.2754.2754.254.25弯距(KN·m)-14.1724.29-30.9121.25-24.280.01850.0310.040.0280.0320.01850.0310.040.0280.03283.65534.6181127145283283283283283最后选择的214（308）214（308）214（308）214（308）214（308）4.连系梁斜截面受剪承载力及箍筋计算端支座剪力设计值:VA=αvb(q+g)L0=0.5×17.618×4.275=37.66KN第一内支座左侧截面剪力设计值:VBeX=αvb(q+g)L0=0.55×16.618×4.275=41.42KN第一内支座右侧截面及中间支座的两侧截面的剪力设计值:VBin=αvb(q+g)L0=0.55×17.618×4.25=41.182KN核算截面尺寸:0.25fcbh0=0.25×9.6×250×545=327KN>39.67KN验算是否需要配置箍筋:0.7ftbh0=0.7×1.1×250×545=104.91KN>41.42KN故按构造配置箍筋:选用6＠2008.2.2一.二层楼面连系梁计算（一）荷载1.计算跨度边跨:L0=4500-125-100=4275m中跨:L0=Ln=4500-205=4250m2.荷载计算恒荷载:连系梁自重0.25×0.6×25=3.75KN/m 梁侧粉刷2×（0.6-0.12）×0.02×17=0.34KN/m因此，作用在连系梁上的线荷载为g1=3.75+0.34=4.09KN/mg2=3.98×4.5÷2=8.865KN/m等效为均布荷载0.625×8.865×4.5÷2=12.47KN/m恒荷载g=1.2×(4.09+12.47)=19.872KN/m活荷载:q=1.4×2×0.625×4.5÷2=3.94KN/mg+q=19.872+3.94=23.8KN/m3.连系梁正截面受弯承载力计算因跨度相差小于10%，故次梁按端支座是固定的五跨等截面等跨连系梁计算，承受正弯矩的跨中截面按bَf=L0/3的T形截面计算4.连系梁斜截面受剪承载力及箍筋计算端支座剪力设计值:VA=αvb(q+g)L0=0.5×23.8×4.275=50.87KN第一内支座左侧截面剪力设计值:VBeX=αvb(q+g)L0=0.55×23.8×4.275=55.96KN第一内支座右侧截面及中间支座的两侧截面的剪力设计值:VBin=αvb(q+g)L0=0.55×23.8×4.25=50.60KN核算截面尺寸:0.25fcbh0=0.25×9.6×250×545=327KN>55.96KN验算是否需要配置箍筋:0.7ftbh0=0.7×1.1×250×545=104.91KN>55.96KN故按构造配置箍筋:选用8＠250连系梁正截面受弯承载力计算及配筋计算截面端支座边跨跨中第一内支座中间跨中中间支座b×h0或bَf×h0250×5451425×565250×5451417×565250×545αmb-1/241/14-1/111/16-1/14计算跨度(m)4.2754.2754.2754.254.25弯距(KN·m)-18.1231.07-39.5426.87-30.710.01870.0330.0420.0300.0340.01870.0340.0430.0300.03487.65145196153169 283283283283283最后选择的214（308）214（308）214（308）214（308）214（308）第九章.板设计9.1屋面板设计双向板屋面设计1.荷载设计值BD板恒荷载:4.48KN/m2活荷载:0.7KN/m2g=1.2×4.48=5.38KN/mq=1.4×0.7=0.98KN/mg+q=5.38+0.98=6.36KN/mg+=5.38+0.5×0.98=5.87KN/m=0.49KN/m2.跨度及弯矩计算内跨:L0=Lc,Lc为轴线间距离边跨:Lo=Ln+b,Ln为净距为梁宽各板的划分见图A块L01=2.5mL02=4.5m L01/L02=2.5/4.5=0.56M1=(0.0381+0.2×0.006)×(g+)×L201+(0.0878+0.2×0.0216)××L201=0.0393×5.87×2.52+0.0921×0.49×2.52=1.72KN·m/MM2=(0.006+0.2×0.0381)×(g+)×L201+(0.0216+0.2×0.0878)××L201=0.0136×5.87×2.52+0.0392×0.49×2.52=0.62KN·m/MMَ1=Mً1=-0.0810×(g+q)×L201=-0.0810×6.36×2.52=-3.22KN·m/MMَ2=Mً2=-0.0571×(g+q)×L201=-0.0571×6.36×2.52=-2.27KN·m/MB块L01=4.5mL02=6mL01/L02=4.5/6.0=0.75M1=(0.0296+0.2×0.013)×(g+)×L201+(0.0457+0.2×0.0168)××L201=0.0322×5.87×4.52+0.04906×0.49×4.52=4.31KN·m/MM2=(0.013+0.2×0.0296)×(g+)×L201+(0.0168+0.2×0.0457)××L201=0.01892×5.87×4.52+0.02594×0.49×4.52=2.51KN·m/MMَ1=Mً1=-0.0701×(g+q)×L201=-0.0701×6.36×4.52=-9.03KN·m/MMَ2=Mً2=-0.0565×(g+q)×L201=-0.0565×6.36×4.52=-7.28KN·m/MC块L01=2.5mL02=4.5-0.125-0.1+0.25=4.525mL01/L02=2.5/4.525=0.55M1=(0.0385+0.2×0.0056)×(g+)×L201+(0.0410+0.2×0.0028)××L201=0.0396×5.87×2.52+0.4156×0.49×2.52=1.581KN·m/MM2=(0.0056+0.2×0.0385×(g+)×L201+(0.0028+0.2×0.0410)××L201=0.0133×5.87×2.52+0.011×0.49×2.52=0.52KN·m/MMَ1=Mً1=-0.0814×(g+q)×L201=-0.0814×6.36×2.52=-3.236KN·m/MMَ2=Mً2=-0.0571×(g+q)×L201=-0.0571×6.36×2.52=-2.27KN·m/MD块L01=4.5-0.125-0.1+0.25=4.525mL02=6.0m L01/L02=4.525/6.0=0.75M1=(0.0296+0.2×0.013)×(g+)×L201+(0.039+0.2×0.0189)××L201=0.0322×5.87×4.5252+0.04906×0.49×4.5252=4.30KN·m/MM2=(0.013+0.2×0.0296)×(g+)×L201+(0.0189+0.2×0.039)××L201=0.01892×5.87×4.52+0.02594×0.49×4.52=2.54KN·m/MMَ1=Mً1=-0.0701×(g+q)×L201=-0.0701×6.36×4.5252=-9.129KN·m/MMَ2=Mً2=-0.0565×(g+q)×L201=-0.0565×6.36×4.5252=-7.358KN·m/M3.截面设计截面有效高度:选用8钢筋作为受力主筋,则L01(短跨)方向跨中截面的L01=h-c-=120-15-4=101mm,L01(长跨)方向跨中截面的L02=h-c-=h01-8=93mm,支座截面h0-处均为101mm.截面弯距设计值:该板四周与梁现浇,故弯距设计值应按扣下折减:①A区格Lb/L0=6/4.5=1.33<1.5折减系数为0.8C区格Lb/L0=4.525/4.5<1.5折减系数为0.8②B区格的跨中截面B-B支座截面折减20%.③D区格不予折减.计算配筋量，取内力臂的系数=0.95,As=.截面的计算结果及实际配筋见表双向屋面板配筋计算截面h01　AS配筋实有AS根数(mm)(KN.m/m)(mm2/m)(mm2/m)跨中A区格L01方向1015.35*0.8=4.28171Φ8@200251.25L02方向933.06*0.8=2.01108Φ8@200251.25B区格L01方向1011.72*0.8=1.3868Φ8@200251.25L02方向930.62*0.8=0.5027Φ8@200251.25C区格L01方向1011.58*0.8=1.2663Φ8@200251.25 L02方向930.52*0.8=0.4223Φ8@200251.25D区格L01方向1014.3222Φ8@200251.25L02方向932.51135Φ8@200251.25支座A-A101-9.03448Φ8@100251.25A-B101-7.28*0.8=-5.82289Φ8@1502966A-D101-9.07450Φ8@1004579B-B101-2.27*0.8=1.8289Φ8@200251.25B-C101-2.27*0.8=1.8289Φ8@200251.25C-D1145766363Φ8@1003878A边支座1145766361Φ8@1003878C边支座(L01方向)743.6497.4113Φ8@200251.25D边支座(L01方向)1353905450Φ8@1004579D边支座(L02方向)1145766363Φ8@10038789.2楼面板设计双向楼面板设计恒荷载:3.98KN/m2活荷载:楼面:2KN/m2走廊:2.5KN/m2BD板g=1.2×3.89=4.67KN/m2q1=1.4×2=2.8KN/m2=1.4KN/m22g+q1=4.67+2.8=7.468KN/m2g+=5.38+0.5×2.8=6.07KN/m2AC板q2=1.4×2.5=3.5KN/m2=1.75kN/m2g+q2=4.67+3.5=8.17KN/m2g+=5.38+0.5×3.5=6.42KN/m2A块L01=2.5m L02=4.5-0.125-0.1+0.25=4.525mL01/L02=2.5/4.525=0.55M1=(0.0385+0.2×0.0056)×(g+)×L201+(0.0410+0.2×0.0028)××L201=0.0396×6.42×2.52+0.4156×1.75×2.52=2.58KN·m/MM2=(0.0056+0.2×0.0385×(g+)×L201+(0.0028+0.2×0.0410)××L201=0.0133×6.42×2.52+0.011×1.75×2.52=0.98KN·m/MMَ1=Mً1=-0.0814×(g+q2)×L201=-0.0814×8.17×2.52=-4.14KN·m/MMَ2=Mً2=-0.0571×(g+q2)×L201=-0.0571×8.17×2.52=-2.91KN·m/MB块L01=4.5mL02=6.0mL01/L02=4.5/6.0=0.75M1=(0.0296+0.2×0.013)×(g+)×L201+(0.0457+0.2×0.0168)××L201=0.0322×6.07×4.52+0.04906×1.4×4.52=5.35KN·m/MM2=(0.013+0.2×0.0296)×(g+×L201+(0.0168+0.2×0.0457)××L201=0.01892×6.07×4.52+0.02594×1.4×4.52=3.06KN·m/MMَ1=Mً1=-0.0701×(g+q1)×L201=-0.0701×7.47×4.52=-10.60KN·m/MMَ2=Mً2=-0.0565×(g+q1)×L201=-0.0565×7.47×4.52=-8.55KN·m/MC块L01=2.5mL02=4.525mL01/L02=2.5/4.5=0.56M1=(0.0381+0.2×0.006)×(g+×L201+(0.0878+0.2×0.0216)××L201=0.0393×6.42×2.52+0.0921×1.75×2.52=1.72KN·m/MM2=(0.006+0.2×0.0381)×(g+)×L201+(0.0216+0.2×0.0878)××L201=0.0136×6.42×2.52+0.0392×1.75×2.52=0.851KN·m/M Mَ1=M1ََ=-0.0810×(g+q2)×L201=-0.0810×8.17×2.52=-4.16KN·m/MMَ2=Mََ2=-0.0571×(g+q2)×L201=-0.0571×8.17×2.52=-2.92KN·m/MD块L01=4.5-0.125-0.1+0.25=4.525mL02=6.0mL01/L02=4.525/6.0=0.75M1=(0.0296+0.2×0.013)×(g+)×L201+(0.039+0.2×0.0189)××L201=0.0322×6.07×4.5252+0.04906×1.4×4.5252=5.23KN·m/MM2=(0.013+0.2×0.0296)×(g+)×L201+(0.0189+0.2×0.039)××L201=0.01892×6.07×4.52+0.02594×1.4×4.52=3.12KN·m/MMَ1=Mً1=-0.0701×(g+q1)×L201=-0.0701×7.47×4.5252=-10.86KN·m/MMَ2=Mً2=-0.0565×(g+q1)×L201=-0.0565×7.47×4.5252=-8.64KN·m/M计算配筋量，取内力臂的系数=0.95,As=.截面的计算结果及实际配筋见下表 双向楼面板配筋计算截面h01mAS配筋实有AS根数(mm)(KN.m/m)(mm2/m)(mm2/m)跨中A区格L01方向1015.35*0.8=4.28212Φ8@200251.25L02方向933.06*0.8=2.45132Φ8@200251.25B区格L01方向1012.54*0.8=1.63105Φ8@200251.25L02方向930.97*0.8=0.7843Φ8@200251.25C区格L01方向10120.4*0.8=1.6381Φ8@200251.25L02方向930.65*0.8=0.5228Φ8@200251.25D区格L01方向1015.23260Φ8@150251.25L02方向933.12143Φ8@2003025支座A-A101-10.6526Φ1015052911A-B101-8.55*0.8=-6.84339Φ8@1403597A-D101-10.6526Φ8@9052911B-B101-2.92*0.8=-2.34137Φ8@200251.25B-C101-2.92*0.8=-2.34137Φ8@200251.25C-D101-10.86526Φ8@9052911A边支座101-8.55424Φ8@1004579C边支座101-2.91171Φ8@200251.25D边支座(L01方向)101-10.86526Φ8@15052911D边支座(L02方向)101-8.64424Φ8@10045799.楼梯设计现浇跨度3.8m，板厚100mm，休息平台净跨1.8m，板厚100mm，平台梁截面尺寸bh=200mm×400mm，楼梯开间4.5m，楼梯宽2m，楼梯采用金属栏杆，选用材料为C20混凝土，Ⅰ级钢筋。教学楼楼梯荷载标准值为2.5KN/m2。1.楼梯板（TB1）计算书（1）计算荷载设计值： 取一个踏步宽300mm为计算单元，板厚100mm，现计算板宽2m范围的荷载设计值。踏步板自重（）×1.2×=11.22KN/m踏步地面（0.3+0.15）×0.02×2.0×20×1.2×=1.44KN/m底板抹灰重（0.336×0.02×2.0×17）×1.2×=0.92KN/m栏杆重0.10×1.2=0.12KN/m人群荷载：2.5×2.0×1.4=7.00KN/m20.70KN/m（1）配筋：Mmax=ql2=×20.70×3.802=37.36KN·m每米宽弯矩设计值为M==18.68KN·m/m查建筑手册，选h=100mm列，当MU=18.68KN·m时，需钢筋面积AS=1320mm2选受力纵向钢筋Φ14＠100（AS=1539mm2），分布钢筋Φ6＠300。由于踏步板与平台梁整体现浇，TL1和TL2对TB1有一定的嵌固作用，因此，在板的支座配置Φ6＠200负弯矩构造钢筋，以防止平台梁对板的弹性约束而产生裂缝，其长度为四分之一踏步板的净跨，即ln=0.25×（3800-200）=900mm2.休息平台板（TB2）计算设计（1）计算荷载设计值取平台板宽1M为计算单元，板厚取100mm。平台板自重1.2×0.10×25=3.00KN/m平台板面层重1.2×0.02×20=0.48KN/m底板抹灰重1.2×0.02×17=0.41KN/m人群荷载1.4×2.5=3.5KN/m7.39KN/m（2）配筋：平台板计算跨度为l0=1.8+0.5×（0.15+0.20）=1.975mMmax=ql2=×7.39×1.9752=3.60KN·m查建筑手册，选h=100mm列，当MU=3.92KN·m时，需钢筋面积AS=240mm2 选受力纵向钢筋Φ8＠200（AS=251mm2），分布钢筋Φ6＠250。由于平台板与平台梁整体现浇，TL1和T3对TB1有一定的嵌固作用，因此，在板的支座配置Φ6＠200负弯矩构造钢筋，其长度为ln=0.25×（3800-200）=900mm1.平台梁（TL1）计算书（1）计算荷载设计值：平台梁截面尺寸bh=200mm×400mm，C20混凝土，受力纵向钢筋Ⅱ级，箍筋Ⅰ级。踏步板传来荷载×=19.67KN/m平台板传来荷载7.39×（+0.20）=8.31KN/m平台梁自重1.2×0.2×（0.40-0.10）×25=1.80KN/m梁册侧抹灰重1.2×0.02×2×0.40×1.7=0.33KN/m29.93KN/m（2）配筋：确定平台梁计算跨度：l0=ln+a=4.26+0.24=4.5ml0=1.05ln=1.05×4.26=4.74m取计算跨度l0=4.47mMmax=ql2=×29.93×4.472=74.75KN·mV=qln=×29.93×4.26=63.75KN查建筑手册，选h=400mm列，当MU=76.78KN·m时，需钢筋面积AS=803mm2选受力纵向钢筋3Φ20（AS=941mm2）。选bh=200mm×400mm，当VU=836.KN时，箍筋Φ6＠200。 第十章基础设计10.1基础梁设计1.计算跨度边跨:L0=6m中跨:L0=4.5m2.荷载计算恒荷载:基础梁自重及粉刷0.25×0.5×25=3.125KN/m墙体自重4.55×2.24×19=20.8KN/m粉刷4.55×0.02×2×17=3.09KN/mg=1.2×(3.125+20.8+3.94)=27.4KN/m 计算简图如下，利用弯矩分配法计算地基梁的内力分配系数AB左B右C左C右C固端弯矩kN.m-82.282.2-14.3-82.282.2B一次分配-9.6-19.7-48.2C一次分配24.1-19.7-9.6B二次分配-7.1-17C二次分配177.1最后弯矩-91.855.4-55.455.4-55.491.8剪力V(kN)82.2-82.234.2534.2582.2-82.5跨中弯矩计算：边跨=-+=-+=61.3中跨=-+=-+=-343、配筋计算1)正截面强度验算设as=35mm，则h0=500-35=465mm，截面250mm×500mm由混凝土和钢筋等级查得：fc=9.6N/mm2fy=300N/mm2ft=1.10N/mm2=1.0β=0.8ε=0.55对于梁端不考虑现浇楼板的作用，对于梁中截面考虑混凝土现浇板翼缘受压，按T形梁计算。梁端A:M=91.8kN/m2 ===0177=0.197<εb=0.55(满足要求)选用2Φ22As=762mm2梁端B:M=55.4kN/m2===0.107=0.115<εb=0.55(满足要求)选用2Φ18As=465mm22)斜截面强度验算:取设计剪力V=82.2KN验算截面尺寸:=h0=465mm==1.86<4属于厚腹梁,则有:0.25βcfcbh0=0.25×1.0×9.6×250×465=223.6KN>83.75KN(截面符合要求)验算是否需要计算配置箍筋:0.7ftbh0=0.7×1.1×250×465=89.6KN〉82.2KN不需要设置箍筋，故按构造配置箍筋:Φ8@25011.2独立基础设计设计基础的荷载包括1、框架柱传来弯矩的轴力、剪力（取底层柱的相应内力剪力）； 1、底层地基梁的轴力和弯矩（剪力忽略）。基础类型柱号内力框架柱传来地基梁传来设计值基础设计值J1Z1M(kN*m)19.791.8112M=112V=-11.7N=694.5N(kN)44098.64538.64V(kN)-11.7-11.7Z2M(kN*m)18.955.474.3N(kN)554.7139.8694.5V(kN)-10-10J2Z3M(kN*m)32.855.491.291.2N(kN)969.6139.81109.041109.4V(kN)-16.2-16.2-16.211.2.1J1号基础设计1.确定基础的埋置深度d:d=Z0+200=(1000+200)mm=1200mm将独立基础设计成阶梯型，取基础高度为600mm,基础分两级，室内外高差450mm，如图2.确定基础的底面积：h=m=1.425A≥=考虑到偏心荷载作用，基础底面积扩大20%，于是 Aˊ=1.2A=1.2×2.81=3.6m2取矩形基础长短之比L:h=1.5,即L=1.5b取b=1.6m,3.持力层强度验算：作用在基底的形心的竖向值，力矩值分别是4.基础高度演算：现选用混凝土C20,HPB235钢筋，查规范表格得4.1柱边截面ft=1100KN/m2fy=210N/mm2地基净反力：pjmax=pmax-=1.35（pkmax-）=1.35×(287.5-)=349.2KN/m2pjmin=pmin-=1.35（pkmin-）=1.35×(131.3－)=138.8KN/m2 由图可知：h=650mm,h0=610mm,下阶h1=350mm,ho1=310mm,az1=1.3m,bz1=0.9mm4.1柱边截面：bz+2h0=0.3+2×0.61=1.52mF1=127KN(符合要求)4.2变阶处截面：bz1+2h01=0.9+2×0.26=1.52m<1.6mA1=()b－()2=()×1.6－()2=0.3824m2A2=(bz1+h01)h01=(0.9+0.31)×0.31=0.3751m2F1=A1pjmax=0.3824×349.52=133.66KN0.7βnpftA2=0.7×1.0×1100×0.3751=288.8KN>F1=133.6KN(符合要求)5.基础底板配筋计算：(1)计算基础的长边方向；Ⅰ-Ⅰ截面柱边地基净反力：PjI=pjmin+（pjmax-pjmin）=138.8+×(349.52-138.8)=263.97KN/m2MI=(l-az)2(2b+bz)(pjmax+PjI)=×(2.4-0.45)2×(2×1.6+0.3)×(349.52+263.97) =169.99KN·mAsI===1474mm2III-III截面PjIII=pjmIN+（pjmax-pjmin）=138.8+×(349.52-138.8)=283.2KN/m2MIII=(l-az1)2(2b+bz1)(pjmax+PjIII)=×(2.4-1.30)2×(2×1.6+0.9)×(349.52+283.2)=65.4KN·mAsIII===1116.3mm2比较AsI和AsIII，应按AsIII配筋，在平行于l方向1m宽度内配=922mm2选用φ12·120，As=942mm22.计算基础短边方向；II-II截面柱边地基净反力：MII=(b-bz)2(2l+az)(pjmax+Pjmin)=×(1.6-0.3)2×(2×2.4+0.45)×(349.52+138.8)=90.3KN·mAsII===783.3mm2IV-IV截面MIV=(b-bz1)2(2l+az1)(pjmax+Pjmin)=×(1.6-0.9)2×(2×2.4+1.30)×(349.52+138.8)=30.4KN·mAsIV===518.9mm2 比较AsII和AsIV，应按AsII配筋，但因面积较小故在平行于b方向1.5m宽度内构造配筋选用φ10@20011.2.2J2号基础设计1.确定基础的埋置深度d:d=Z0+200=(1000+650)mm=1650mm将独立基础设计成阶梯型，取基础高度为650mm,基础分两级，室内外高差450mm，如图2.确定基础的底面积：h=1.65mA≥=考虑到偏心荷载作用，基础底面积扩大20%，于是Aˊ=1.2A=1.2×4.12=5.74m2取矩形基础长短之比L:h=1.5,即L=1.5b取b=2m,Fk+Gk=1109.4+20×6×1.65=1307.4KNMk=M+vh=27.03+13.6×0.6=35.19KN·m E0===0.032<=0.4(符合要求)=(1)=KN/m2pk===217.9KN/m2F1=429.3KN(符合要求) 4.2变阶处截面：bz1+2h01=1.3+2×0.31=1.92mF1=259.5KN(符合要求)5.基础底板配筋计算：5.1计算基础的长边方向；Ⅰ-Ⅰ截面柱边地基净反力：PjI=pjmIN+（pjmax-pjmin）=183.9+×(251.9-183.9)=221.3KN/m2MI=(l-az)2(2b+bz)(pjmax+PjI)=×(3-0.3)2×(2×2+0.45)×(251.9+221.3)=319.8KN·mAsI===2774mm2III-III截面PjIII=pjmIN+（pjmax-pjmin）=183.9+×(251.9-183.9)=221.3KN/m2MIII=(l-az1)2(2b+bz1)(pjmax+PjIII)=×(2.25-1.5)2×(2×2+1.3)×(251.9+221.3) =117.6KN·mAsIII===2007mm2比较AsI和AsIII，应按AsIII配筋，在平行于l方向1m宽度内配=1387mm2选用φ12@80，As=1414mm22.计算基础短边方向；II-II截面柱边地基净反力：MII=(b-bz)2(2l+az)(pjmax+Pjmin)=×(2-0.45)2×(2×3+0.3)×(251.9+183.9)=137.3KN·mAsII===1190.9mm2IV-IV截面MIV=(b-bz1)2(2l+az1)(pjmax+Pjmin)=×(2-1.3)2×(2×3+1.5)×(251.9+183.9)=33.4KN·mAsIV===570mm2比较AsII和AsIV，应按AsII配筋，但因面积较小故在平行于b方向1.5m宽度内构造配筋选用φ10@200见施工图 致谢在设计的过程中，受到了学院领导的关心以及提供的诸多帮助，表示衷心的感谢，尤其结构教研室的老师以及答辩小组的各位老师不辞辛苦的指导及帮助给予衷心的感谢，对于万老师的大力帮助及细心指导表示感谢，本设计经其批阅，修改才得以完成。即将毕业，对给予这样学习机会的学校表示感谢，对培养我的院党委，领导及给我知识和做人道理的老师们表示感谢，还有帮助过我的同学们，祝愿大家在新的时期有更大的进步。本设计由于时间仓促及水平有限，难免会有不当甚至错误之处，敬请老师给予批评和指正。2005.6.12 参考文献国振喜,徐建主编,建筑结构构造规定及图例.北京:中国建筑工业出版社,2002彭少明，混方鄂华、钱稼茹,高层建筑结构设计.北京:中国建筑工业出版社,2003陈希哲,土力学地基基础.北京:清华大学出版社,2003邱洪兴,建筑结构设计.南京：东南大学出版社，2002杨太生,工业与民用建筑专业毕业设计指南.武汉:武汉大学出版社,1998混凝土结构施工图平面整体表示方法、制图规划和构造详图.北京:中国建筑标准设计研究所出版,2003张述勇,工业与民用建筑专业毕业设计指导.北京:地震出版社凝土结构（上下册）.武汉:武汉工业大学出版社,2002中华人民共和国建设部,建筑结构荷载规范.北京:中国建筑工业出版社,2002曹宝新、齐群.画法几何及土建制图习题集.北京,中国建材工业出版社,2001王强、张小平.建筑工程制图与识图习题集.北京,机械工业出版社,2003陈文斌、张金良.建筑工程制图.上海:同济大学出版社,2001杨志勇,工民建专业毕业设计手册.武汉:武汉工业大学出版社,1999邓贤,建筑工程英语.武汉,华中科技大学出版社,2003贾艳敏、施平,土木工程专业英语.哈尔滨:哈尔滨工业大学出版社,2002教育部高等教育局,高等学校毕业设计（论文）知道手册.北京:高等教育出版社,1999江见鲸、叶志明,土木工程概论.北京,高等教育出版社,2002李志民、庞丽娟,快速建筑设计图集.北京:中国建材工业出版社,2001中国土木工程学会,中国土木工程指南.北京:科学出版社,2000中国建筑西北设计研究院,建筑专业方案及初步设计深度示例集.北京:建筑工业出版社,2001刘叙杰,中国古代建筑史.北京:中国建筑工业出版社,2003邵松,快速建筑构思与设计.北京:中国建筑工业出版社,1996袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈'