土木工程临街商业综合楼计算书(doc毕设论文)

'第1章建筑设计1.1　设计条件建筑名称：湘潭河基公司临街商业综合楼工程地点：湘潭市河东大道南侧建筑面积：6662.07㎡占地面积：54000㎡建筑层数：地上部分六层耐久等级：二级耐火等级：二级民用建筑设计等级：二级抗震设防烈度：6度，设计基本地震加速度为0.1g，设计地震分组为第一组，Ⅱ类建筑场地。1.2　结构形式本工程采用全现浇整体式钢筋混凝土框架结构，基础形式采用柱下独立基础。1.3　使用要求功能合理，流线清晰。应根据商场与办公室的使用要求不同[1]，安排主体建筑与附属建筑的关系，做到分工明确、布局合理、互不干扰。造型美观、大方，寓意深刻，表达出宏伟、壮观、庄重、气派的立意，与周围环境协调，具有现代化气息，体现教学综合楼的特点。大楼平面设计因地制宜，主体部分采用对称方式，以最大限度的满足功能要求。结构合理，技术可行且经济。满足消防要求。符合相关各类建筑规范。1.4　平面设计本建筑在平面设计过程中，始终从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密的联系建筑的剖面和立面，分析剖面和立面和合理性，不断的调整修改评面，反复深入。通过内走廊连接成为一有机整体，在满足使用要求的同时也丰富了建筑内部功能分区。 1.4.1　房间设计（尺寸按开间×进深布置说明，单位为米）该建筑地上六层，无地下室。该建筑的房间设计，严格按照《建筑设计资料集》、《民用建筑设计通则》和《现行建筑设计规范大全》。一、二层为商场，分营业、仓储和辅助三部分，一层辅助部分包括办公室2间、男女卫生间、配电间、空调机房、消防室、电子监控室。三至六层为商务写字楼，每层设男女卫生间、洗手间，设小型会议室一个，值班室一间。一、二层层高4.5m，三至六层层高3.3m，房间的平面布置的良好的朝向，通风，采用，日照，房间的长宽比不宜超过2:1。商场办公室为3.6m×4.8m，配电间、空调机房、消防室、电子监控室为3m×3.6m，写字楼大型办公室、会议室为7.2m×7.2m，小型办公室为4.5×7.2。1.4.2　卫生间设计每层均设有男女卫生间。一、二层男卫生间内设1.5m×0.93m的蹲位3个，挂式小便斗四个，女卫生间内设蹲位6个。三至六层男卫生间内设蹲位2个，小便斗2个，女卫生间内设蹲位4个。（男：40人/个、女：20人/个，且有搁板作为隐私保护），每个卫生间内设0.56m×0.43m的洗手盆2个（100人/个），0.5m×0.5m的水池1个。地面比同楼层标高底0.30m[2][3]。1.4.3　防火设计本建筑属多层建筑，二级防火，每一层为一个防火分区。按二级防火要求，房间出口到最近的疏散口最大距离应小于40m，本设计中的房间布置均能满足[4]。安全出口按百人宽度指标控制，本设计满足要求。1.4.4　交通联系部分设计在交通联系部分的设计中，按照如下要求：交通路线简洁明确，联系通行方便；人流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的采光通风要求；力求节省交通面积，同时考虑空间处理等造型问题。 1.4.5　楼梯设计楼梯设计主要依据使用要求和人流通行情况确定梯段和休息平台的宽度，选择适当的楼梯形式，考虑整栋建筑的楼梯数量，以及楼梯间的平面布置和空间组合。建筑商场内设置了4个开间为4200㎜双跑楼梯。办公区设两个开间为4200mm双跑楼梯。楼梯宽度和数量主要根据使用性质、人数和防火规范确定，所有楼梯段宽度的总和按满足《建筑设计防火规范》的最小宽度进行，满足规范要求。1.4.6　门厅门厅上建筑物主要的出入口处的内外过滤人流集散枢纽。和所有交通联系部分的设计一样，疏散出入口安全也是门厅设计有一个重要内容。门厅对外出入口的总宽度不就小于通高该门厅的过道、楼梯宽度的总和。门厅内交通线路及服务分区过厅设在过道与过道之间，起到交通路线的转折和过度作用。门厅内交通路线应明确，值班人员及总服务台的位置应明确，本设计满足要求。1.4.7　出口的设计为方便人流的进出，两个出入口分别位于南、北两个方向，货物的运输通道位于商场的后方。顾客出入口应与橱窗、广告、灯光统一设计，并宜设置隔热、保温和遮阳、防雨、除尘等设施。出入口宽度：本建筑人数最多一层按700人考虑，百人指标1m/百人，需总宽度为1×700/100=7m，本设计宽度为(楼梯)4.2×2+7.2=15.6m>7m、（底层出入口）4.2+3.0+7.2=14.4m>7m均满足要求。底层三处出入口均采用三级台阶，室内外高差为450mm，踏步宽高为300㎜×150㎜。1.5体型、立面设计该建筑属于综合类建筑[5]，在立面设计时既遵循了此类建筑的共同规律，满足建筑的内部使用功能，同时也追求建筑的外部形象。该建筑的立面设计主要为了表现建筑物的美观 及富有现代气息。在简单的体型组合前提下，力求运用均衡、韵律、对比、统一等手段，把适用、经济、美观有机的结合起来。所有窗采用铝合金通窗，使用立面整体统一。柱均与外表面平齐，这样处理使得立面更为简明、整洁，层次分明。入口处均设有雨蓬。本立面设计充分考虑了与周围建筑物的协调一致。本建筑三至六层外墙面均喷黄色漆，楼层之间用白色漆勾勒，一、二层除玻璃幕的外墙面贴浅黄色方砖，整个建筑淡雅、清新。1.6剖面设计建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向上各部分之间的组合关系。剖面设计主要分析建筑物各个部分的高度、层数、建筑空间的组合和利用以及建筑物剖面中的结构、构造关系等。1.6.1层高及窗高的确定层高为3.3m；内廊高窗距地2m高，窗高至梁底，宽度详见门窗表；外窗为洞口高为2500㎜至梁底的柱间通窗。底层室内地面标高为±0.000，室内外高差为450㎜，室外头地平标高-0.450m。1.6.2洞口尺寸的确定外窗洞口尺寸宽度为柱间净空宽度，高度为窗台高至梁底面高度，窗台高均为900mm。各房间采光系数均大于0.25，满足规范中的最小采光系数，符合要求。采光系数是窗洞口面积与房间净面积之比。采光系数计算例如：办公室开间3.6m，进深7.2m，墙厚均0.24m，窗洞口尺寸为3.2m×2.5m。（3.2×2.5）/[（3.6-0.24）×(7.2-0.24)]=0.342>1/6，满足要求，1/6为办公室采光系数最低值。门洞口尺寸的确定，一般规定：公共建筑安全出入口的数目不少于两个，但面积在60㎡以下，人数不超过50人的房间，可只设一个出入口。对于二级耐火等级的多层教学综合楼宽度百人指标为1.00，经计算所有内墙门均为1000㎜并据一般规定确定樘数，本设计满足规范要求。取本建筑设计最大房间计算，如：房间面积为(3.6×3+4.2)×7.2=108㎡>60㎡，每人使用房间面积查定额取1.2㎡，108/1.2=90人，故需两个出入口；总宽度2×1.0=2.0m>1.00×90/100=0.9m，满足要求。1.7顶棚、地面设计 顶棚根据室内表现风格和顾客人流导向的要求，确定其色彩、造型、装饰材料，并综合考虑照明、通风、消防等设施及结构形式。商场中的地面设计结合柜台布置、顾客通道和售货区，利用不同材料和不同花饰色彩加以区分，以引导顾客人流；主要地面材料应防滑、耐磨、不起尘及便于清洗。1.8　建筑总平面为满足规划、规范、环境协调多方面的因素[6][7]，本建筑的总平面设计综合考虑了基地的环境与建筑造型，按商店使用功能组织好顾客流线、货运流线、店员流线和城市交通之间的关系，避免互相干扰。建筑物至道路的最小距离：面向道路出入口大于5.0m。本建筑规划符合要求。道路的最小转弯半径为9m。 第2章结构设计2.1.设计资料（1）工程名称：湘潭市河基公司临街商业综合楼。（2）建设地点：湘潭市河东大道南侧。（3）地质条件：自然地表以下0.6m内为杂填土，0.6～5.5m为褐色粘土，5.5m以下为稳定的岩石。选褐色粘土为持力层，地基承载力值取240kpa。（4）安全等级：二级。（5）设计使用年限：50年。（6）抗震烈度：6度。不考虑抗震设防。（7）工程概况：平面尺寸为28.8m×72.9m，6层，一二层为商场，每层层高4.5m，三至六层为办公楼，每层层高3.3m，室内外高差0.45m。2.2结构的选型与布置（1）结构选型[8][9]本建筑为6层，框架混凝土结构，一、二层为现浇混凝土板，三到六层为预制空心板，基础为柱下独立基础。（2）结构布置本建筑的柱距为7.2m。根据结构布置，均为单向板。本建筑由于楼面活载不大，为减轻结构自重和节省材料起见，楼面板和屋面板的厚度均取120mm。本建筑的材料选用如下：混凝土：采用C30；钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235；墙体：均采用蒸压加气混凝土砌块，重度为8.0kN/㎡；窗：铝合金门窗，重度为0.35kN/㎡；门：玻璃门，重度为0.45kN/㎡；木门，重度0.2kN/㎡。楼地面：大理石面层，水泥砂浆擦缝，30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥，水泥浆结合层一道；结构层：600宽预制空心板；抹灰层：10厚混合砂浆 2.3框架计算简图及梁柱线刚度图2-1所示的框架结构体系，本设计采用横向承重结构。本设计中横向框架的间距均为7.2m，荷载基本相同，可选用一榀框架进行计算与配筋，其余框架可参照此榀框架进行计算。现选4轴线的KJ-4进行计算。图2-1a结构平面布置图 图2-1b结构平面布置图2.3.1梁、柱截面尺寸估算1）框架横梁截面尺寸框架横梁截面高度=（～），截面宽度（～）。本结构中，取次梁截面高度==，梁宽。2）框架柱截面尺寸假定结构每平方米总荷载设计值为12KN，则柱的轴力设计值为： N=12×7.2×7.2×6=3732.38KN若采用C30混凝土浇捣，=14.3MPa。假定柱的截面尺寸b×h=600mm×600mm，则柱的轴压比为：故确定取柱的截面尺寸为600mm×600mm。框架梁、柱编号及其截面尺寸如图2-1所示。为了简化施工，各层柱截面从底层到顶层不改变。2.3.2确定框架计算简图框架的计算单元如图2-1所示。框架柱嵌固于基础顶面[9]，框架梁于柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱从基础顶面算至二层楼面，室内外高差为-0.450m，基础顶面至室外地坪取-0.550m，故基顶标高至±0.000的距离定为-1.00m，二层楼面标高为4.50m，故底层柱高为5.50m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故二层柱高4.50m，标准层柱高3.30m。由此可绘出框架的计算简图如图2-2所示。2.3.3框架梁柱的线刚度计算由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇捣，对于中框架梁取2=9×104KN.m 图2-2框架计算简图=4.5×104KN.m=4.74×104KN.m由于3-6层装配整体式，对于中框架梁取1.53.38×104KN.m 3.55×104KN.mA—E轴一层柱：=5.89×104KN.mA—E轴二层柱：=7.2×104KN.mA—E轴其余层层柱：=9.82×104KN.m令i=1.0，则一二层各梁的相对线刚度为：′=0.92′=′=0.46′=0.48则3-6层各梁的相对线刚度为：′=0.34′=0.36则各层拄的相对线刚度为：′=0.6 ′=0.73框架梁柱的相对线刚度如图2-3所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。2.4荷载计算为了便于今后的内力组合，荷载计算宜按标准值计算[10]。2.4.1恒荷载标准值计算(1)恒荷载标准值计算1）屋面找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30kN/㎡防水层：40厚C20细石混凝土防水1.0kN/㎡找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30kN/㎡找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3%找平0.04×14=0.56kN/㎡保温层：80厚矿渣水泥0.08×14.5=1.16kN/㎡结构层：600宽预制空心板1.93kN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17kN/㎡合计5.42kN/㎡ 图2-3计算简图2）二层屋面找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30kN/㎡防水层：40厚C20细石混凝土防水1.0kN/㎡找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30kN/㎡找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3%找平0.04×14=0.56kN/㎡保温层：80厚矿渣水泥0.08×14.5=1.16kN/㎡结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3kN/㎡ 抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17kN/㎡合计6.49kN/㎡3）3-6层走廊楼面水磨石地面0.65kN/㎡结构层：600宽预制空心板1.93kN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17kN/㎡合计2.75kN4）3-6层楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥水泥浆结合层一道1.16kN/㎡结构层：600宽预制空心板1.93kN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17kN/㎡合计3.26kN/㎡5）一、二层楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥水泥浆结合层一道1.16kN/㎡结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3kN/㎡抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17kN/㎡合计4.33kN/㎡6）梁自重b×h=300mm×600mm 自重25×0.3×（0.6-0.12）=3.6kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01×（0.6-0.12+0.3）×2×17=0.27kN/m合计3.87kN/mb×h=250mm×400mm自重25×0.25×（0.4-0.12）=1.75kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01×（0.4-0.12+0.25）×2×17=0.18kN/m合计1.93kN/m基础梁b×h=250mm×400mm自重25×0.25×0.4=2.5kN/m7）柱自重b×h=600mm×600mm自重25×0.6×0.6=9kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01×0.6×4×17=0.41kN/m合计9.41kN/m8）外纵墙自重标准层：纵墙0.9×0.24×8=1.73kN/m铝合金窗0.35×1.8=0.63kN/m外墙漆（3.3-1.8）×0.5=0.75kN/m水泥粉刷内墙面（3.3-1.8）×0.36=0.54kN/m合计3.65kN/m二层：A轴：纵墙0.6×0.24×8=1.15kN/m 玻璃幕墙3.3×0.45=1.49kN/m瓷面砖贴外墙（4.5-3.3）×0.5=0.60kN/m水泥粉刷内墙面（4.5-3.3）×0.36=0.43kN/m合计3.67kN/mF轴：纵墙（4.5-1.2-0.6）×0.24×8=5.18kN/m铝合金窗0.35×1.2=0.42kN/m外墙漆（4.5-1.2）×0.5=1.65kN/m水泥粉刷内墙面（4.5-1.2）×0.36=1.19kN/m合计8.44kN/m底层：A轴：纵墙（5.5-3.3-0.6-0.4）×0.24×8=2.30kN/m玻璃幕墙0.45×3.3=1.49kN/m瓷面砖贴外墙（0.45+1.2）×0.5=0.83kN/m水泥粉刷内墙面（4.5-3.0）×0.36=0.54kN/m合计5.05kN/mF轴：纵墙（5.5-1.2-0.6-0.4）×0.24×8=6.34kN/m铝合金窗0.35×1.2=0.42kN/m外墙漆（4.5+0.45-1.2）×0.5=1.88kN/m水泥粉刷内墙面（4.5-1.2）×0.36=1.19kN/m合计9.83kN/m9)内纵墙自重标准层： 纵墙2.7×0.24×8=5.18kN/m水泥粉刷内墙面2.7×0.36×2=1.94kN/m合计7.12kN/m一、二层：纵墙（4.5-0.6）×0.24×8=7.49KN/m水泥粉刷内墙面3.9×0.36×2=2.81KN/m合计10.3kN/m2.4.2活荷载标准值计算1）屋面和楼面活荷载标准值上人屋面2.0kN/㎡楼面：办公室2.0kN/㎡商场3.5kN/㎡2）雪荷载标准值=1.0×0.45=0.45kN/㎡屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。2．5板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算[11]。板的，按单向板设计。板的厚度按构造要求取>。板尺寸及支承情况如图2-4a所示。 图2-4板的尺寸和计算简图（a）板的尺寸；（b）计算简图2.5.1荷载恒载标准值4.33kN/m线恒载设计值g=1.2×4.33kN/m=5.20kN/m线活载设计值q=1.4×3.5kN/m=4.90kN/m合计g+q=10.10kN/m即每米板宽g+q=10.10kN/m2.5.2内力计算计算跨度边跨+==3.415m+==3.415m取=3.42m中间跨 =2.4-0.25=2.15m取1m宽板带作为计算单元如图2-4b所示。连续板各截面的弯矩计算见表2-1。表2-1连续板各截面弯矩计算截面边跨支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座弯矩计算系数M=（g+q1）2/(kN.m)-7.388.44-7.122.92-3.332.5.3截面承载力计算b=1000mm，h=120mm，h0=120-20=100mm，=1.0，连续板各截面的配筋计算见表2-2。 表2-2连续板各截面配筋计算（一、二层）板带部位截面边区板带中间区板带边跨支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座边跨支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座M/(kN.m)-7.388.44-7.122.92-3.33-7.388.44-7.122.32-2.660.0520.0590.0500.0200.0230.0520.0590.0500.0160.0190.0530.060.0510.020.0230.0530.060.0510.0160.019/mm2360.9408.57347.29136.19156.62360.9408.75347.29108.96129.38选配钢筋8@1408@1258@1506@2006@1808@1408@1258@1506@2006@200实配钢筋面积/359402335141157359402335141141 中间区板带，各内区格板的四周与梁整体连接，故个跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用，计算弯矩降低20%。连续板的配筋示意图见图2-5a、b。图2-5一二层板的配筋示意图a．边区板带b.中间区板带2.6次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。次梁的有关尺寸情况及支撑情况见图2-6a。2.6.1荷载恒载设计值由板传来5.20×2.4=12.48kN/m次梁自重1.2×1.75=2.1kN/m 图2-6次梁的尺寸及计算简图a．次梁尺寸；b．计算简图梁侧抹灰1.2×0.18=0.22kN/mg=14.8kN/m活载设计值由板传来q=4.90×2.4=11.76kN/m合计g+q=26.57kN/m2.6.2内力计算计算跨度边跨=7.2-0.12-=6.93m+=6.955+=7.075m1.025=1.025×6.93=7.10>7.05m所以取=7.10m中间跨 ==7.2-0.3=6.90m计算跨度差（7.10m–6.90m）/6.90m=2.9%<10%，可按等跨连续梁计算内力。计算简图如图2-6b所示。连续次梁各截面弯矩及剪力计算分别见表2-3和表2-4。表2-3连续次梁弯矩计算截面边跨支座边跨跨内离端第二支座离端第二跨跨内、中间跨跨内中间支座弯矩计算系数M=（g+q1）2/(kN.m)-55.0294.33-117.5179.06-90.36表2-4连续次梁剪力计算截面端支座内侧离端第二支座外侧离端第二支座内侧中间支座外侧、内侧剪力计算系数0.50.550.550.55V=（g+q1）/kN93.06103.03100.83100.832.6.3截面承载力计算次梁跨内截面按T形截面计算，翼缘计算宽度为： 边跨bf′==×7100mm=2366mmV326218.75>V326218.75>V326218.75>V0.7/N85085>V91341.25>V91341.25>V91341.25>V选配箍筋28282828Asv=nAsv1/mm2101101101101s=按构造配筋实配箍筋间距s/mm200200200200次梁配筋示意图如图2-7所示。图2-7连续次梁配筋示意图 a.一二层b.标准层2.6竖向荷载下框架受荷总图1）A-B轴间框架梁[12]屋面板传给梁的荷载：确定板传给梁的荷载时，要一个板区格一个板区格地考虑。而确定每个板区格上的荷载传递时，先要确定此板是单向板还是双向板，本设计采用的是单向板。则沿板的短跨作中线，将板上的荷载平均分给两长边的梁。二层屋面：恒载；6.49×7.2＝46.73KN/m活载:2×7.2＝14.4KN/m一层楼面板传给梁的荷载:恒载:4.33×7.2＝31.18KN/m活载:3.5×7.2＝25.2KN/m框架梁自重标准值:3.87KN/mA-B轴间框架梁均布荷载为:屋面梁恒载=框架梁自重+板传荷载=3.87+46.73=50.60KN/m活载=14.4KN/m楼面梁恒载=框架梁自重+板传荷载=31.18+3.87=35.05KN/m活载=25.2KN/m2)B-C轴间框架梁二层屋面：恒载；6.49×7.2＝46.73KN/m活载:2×7.2＝14.4KN/m一层楼面板传给梁的荷载:恒载:4.33×7.2＝31.18KN/m活载:3.5×7.2＝25.2KN/m 次梁传给梁的荷载:1.93×7.2×2/7.2=3.86KN/m框架梁自重标准值:3.87KN/mA-B(D-E)轴间框架梁均布荷载为:屋面梁恒载=框架梁自重+板、次梁传荷载=3.87+46.73+3.86=54.46KN/m活载=14.4KN/m楼面梁恒载=框架梁自重+板、次梁传荷载=31.18+3.87+3.86=38.91KN/m活载=25.2KN/m3)C-D轴间框架梁6层屋面板传给梁的荷载：恒载：5.42×7.2×4.5/2×7.2+[(5.42×7.2×4.5/2+2×1.93×4.5)/2+1.93×7.2]/7.2+5.42×7.2×2.7/2×7.2=28.75(kN/m)活载:2×7.2×4.5/2×7.2+(2.0×7.2×4.5+2.0×7.2×2.7/2)/7.2=9.45(kN/m)3～5层楼面板传给梁的荷载:恒载:3.62×7.2×4.5/2×7.2+(3.62×7.2×4.5/2+2×1.93×4.5)/2×7.2+1.93×7.2/7.2+3.62×7.2×2.7/2×7.2＝18.54(kN/m)活载:2×7.2×4.5/2×7.2+(2.0×7.2×4.5+2.0×7.2×2.7/2)/7.2=9.45(kN/m)框架梁自重标准值:3.87KN/mC-D轴间框架梁均布荷载为:6层屋面梁恒载=框架梁自重+板传荷载=28.75+3.87=32.62(kN/m)活载=9.45(kN/m)3～5层楼面梁恒载=框架梁及梁上墙自重+板、次梁传荷载 =3.87+7.12+18.45+7.12×4.5×2/7.2=33.98(kN/m)活载=9.45(kN/m)2层楼面梁恒载=框架梁及梁上墙自重+板、次梁传荷载=3.87+7.12+31.18+3.86+7.12×4.5×2/7.2×2=50.48(kN/m)活载=14.4(kN/m)1层楼面梁恒载=框架梁及其梁上墙自重+板传荷载=3.87+31.18+3.86=34.51(kN/m)活载=25.2(kN/m)4)D-E轴间框架梁6层屋面板传给梁的荷载：恒载：5.42×7.2×4.5/2×7.2+[(5.42×7.2×4.5/2+2×1.93×4.5)/2+1.93×7.2]/7.2+5.42×7.2×2.7/2×7.2=28.75(kN/m)活载:2×7.2×4.5/2×7.2+(2.0×7.2×4.5+2.0×7.2×2.7/2)/7.2=9.45(kN/m)3～5层楼面板传给梁的荷载:恒载:3.62×7.2×4.5/2×7.2+(3.62×7.2×4.5/2+2×1.93×4.5)/2×7.2+1.93×7.2/7.2+3.62×7.2×2.7/2×7.2＝18.54(kN/m)活载:2×7.2×4.5/2×7.2+(2.0×7.2×4.5+2.0×7.2×2.7/2)/7.2=9.45(kN/m)框架梁自重标准值:3.87KN/mD-E轴间框架梁均布荷载为:6层屋面梁恒载=框架梁自重+板传荷载=28.75+3.87=32.62(kN/m)活载=9.45(kN/m)3～5层楼面梁 恒载=框架梁及梁上墙自重+板、次梁传荷载=22.32+7.12+7.12×7.2/7.2=36.56(kN/m)活载=2.5×7.2×2.7/7.2×2+4.5×7.2×2.0/4×7.2=10.13(kN/m)2层楼面梁恒载=框架梁及梁上墙自重+板、次梁传荷载=3.87+7.12+31.18+3.86+7.12×7.2/7.2=53.15(kN/m)活载=14.4(kN/m)1层楼面梁恒载=框架梁及其梁上墙自重+板传荷载=3.87+31.18+3.86=34.51(kN/m)活载=25.2(kN/m)5）E-F轴间框架梁二层屋面：恒载；6.49×7.2＝46.73KN/m活载:2×7.2＝14.4KN/m一层楼面板传给梁的荷载:恒载:4.33×7.2＝31.18KN/m活载:3.5×7.2＝25.2KN/m框架梁自重标准值:3.87KN/mE-F轴间框架梁均布荷载为:屋面梁恒载=框架梁自重+板传荷载=3.87+46.73=50.60KN/m活载=14.4KN/m楼面梁恒载=框架梁自重+板传荷载=31.18+3.87 =35.05KN/m活载=25.2KN/m6)A轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱:女儿墙自重:(做法:墙高800mm,100mm混凝土压顶)0.24×0.8×8+25×0.1×0.24+(0.9×2+0.24)×0.5=3.46KN/m天沟自重(现浇):25×[0.6+(0.4-0.06)]×0.06+(0.6+0.4)×(0.5+0.36)=2.27KN/m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+次梁自重+板传荷载=(3.46+2.27)×7.2+1.93×(7.2-0.6)+54.46/2×3.6/2=145.07KN顶层柱活载=板传活载=14.4/2×3.6=25.92KN一层柱恒载=墙自重+次梁自重+板传荷载=3.67×(7.2-0.6)+1.93×(7.2-0.6)+35.05/2×3.6=100.05KN一层柱活载=板传活载=25.2/2×3.6=45.36KN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=5.05×(7.2-0.6)+2.5×(7.2-0.6)=49.83KN7)B轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=次梁自重+板传荷载=1.93×(7.2-0.6)+50.6×3.6/2+54.46×7.2/2=299.87KN活载=板传活载=14.4×(7.2+3.6)/2=77.76KN一层柱恒载=梁自重+板传荷载=1.93×（7.2-0.6）+35.05×3.6/2+38.91×7.2/2=215.90KN 一层柱活载=板传荷载=25.2×(3.6+7.2)/2=136.08KN基础顶面恒载=基础梁自重=2.5×(7.2-0.6)=16.5KN8)C轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱:女儿墙自重:(做法:墙高1100mm,100mm混凝土压顶)0.24×1.1×8+25×0.1×0.24+(1.2×2+0.24)×0.5=4.03KN/m天沟自重(现浇):25×[0.6+(0.4-0.06)]×0.06+(0.6+0.4)×(0.5+0.36)=2.27KN/m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷=(4.03+2.27)×7.2+1.93×(7.2-0.6)+5.42×7.2×4.5/4+1.93×4.5×2/2+32.62×(6.84-0.6)/2=212.46KN活载=板传活载=9.45×6.84/2+2.0×4.5×7.2/4=48.52KN3-5层柱恒载=墙自重+次梁自重及其上荷载+板传荷载=3.65×(7.2-0.6)+1.93×(7.2-0.6)+33.89×(6.84-0.6)/2+3.26×7.2×4.5/4+(1.93+7.12)×4.5×2/2=209.99KN活载=板传活载=9.45×6.84/2+2.0×4.5×7.2/4=48.52KN2层柱恒载=墙自重+次梁自重+板传荷载=3.65×(7.2-0.6)+1.93×(7.2-0.6)+50.48×(6.84-0.6)/2+54.46×(7.2-0.6)/2+(1.93+7.12)×4.5×2/2+3.26×7.2×4.5/4=431.39KN活载=板传活载=14.4×(7.2+6.84)/2=101.09KN 1层柱恒载=梁自重+板传荷载=1.93×(7.2-0.6)+38.91×(7.2+6.84-1.2)/2=262.54KN活载=板传活载=25.2×(7.2+6.84)/2=176.90KN基础顶面恒载=基础梁自重+墙自重=2.5×(7.2-0.6)=16.5KN9)D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=1.93×(7.2-0.6)+32.62×(7.2+6.84-1.2)/2+5.42×2.7×7.2×2/2=327.52KN活载=板传活载=9.45×7.2+2.0×7.2×2.7/2=87.48KN3-5层柱恒载=墙自重+次梁自重+板传荷载=3.65×(7.2-0.6)+1.93×(7.2-0.6)+33.98/2×(6.84-0.6)+36.56×(7.2-0.6)/2+3.26×7.2×2.7×2/2=334.93KN活载=板传活载=10.13/2×(7.2+6.84)+2.5×2.7×7.2/2+2.0×2.7×7.2/2=116.68KN2层柱恒载=墙自重+次梁自重+板传荷载=3.65×(7.2-0.6)+1.93×(7.2-0.6)+50.84×(6.84-0.6)/2+53.15×(7.2-0.6)/2+3.26×7.2×2.7×2/2=434.22KN活载=板传活载=14.4×(7.2+6.84)/2=101.09KN1层柱恒载=梁自重+板传荷载+内隔墙自重 =1.93×(7.2-0.6)+38.91×(7.2+6.84-1.2)/2+7.12×4.8×3/2+7.12×7.2=365.07KN活载=板传活载=25.2×(7.2+6.84)/2=176.90KN基础顶面恒载=基础梁自重+墙自重=2.5×(7.2-0.6)×2=33KN10)E轴柱纵向集中荷载的计算6层柱恒载=女儿墙及天沟自重+次梁自重+板传荷载=(4.03+2.27)×7.2+1.93×(7.2-0.6)+5.42×7.2×4.5/4+1.93×4.5×2/2+32.62×(6.84-0.6)/2=212.46KN活载=板传活载=9.45×6.84/2+2.0×4.5×7.2/4=48.52KN3-5层柱恒载=墙自重+次梁自重及其上荷载+板传荷载=3.65×(7.2-0.6)+1.93×(7.2-0.6)+36.56×(7.2-0.6)/2+3.26×7.2×4.5/4+1.93×4.5×2/2=192.58KN活载=板传活载=10.13×7.2/2+2.5×2.7×7.2/2=60.77KN2层柱恒载=墙自重+次梁自重及其上荷载+板传荷载=3.65×(7.2-0.6)+1.93×(7.2-0.6)+50.6×(3.6-0.6)+53.15×(7.2-0.6)/2+1.93×4.5×2/2+3.26×7.2×4.5/4=323.23KN活载=板传荷载=14.4×7.2=103.68KN 1层柱恒载=墙自重+次梁自重+板传荷载=7.12×4.8×3/2+7.12×7.2+1.93×(7.2-0.6)+38.91/2×(7.2+3.6-1.2)=302.03KN1层柱活载=板传活载=25.2×7.2=181.44KN基础顶面恒载=基础梁自重=2.5×(7.2-0.6)=16.5KN11)F轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱:女儿墙自重:(做法:墙高800mm,100mm混凝土压顶)0.24×0.8×8+25×0.1×0.24+(0.9×2+0.24)×0.5=3.46KN/m天沟自重(现浇):25×[0.6+(0.4-0.06)]×0.06+(0.6+0.4)×(0.5+0.36)=2.27KN/m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+次梁自重+板传荷载=(3.46+2.27)×7.2+1.93×(7.2-0.6)+54.46/2×3.6/2=145.07KN顶层柱活载=板传活载=14.4/2×3.6=25.92KN1层柱恒载=墙自重+次梁自重+板传荷载=8.44×(7.2-0.6)+1.93×(7.2-0.6)+35.05/2×3.6=146.72KN一层柱活载=板传活载=25.2/2×3.6=45.36KN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=9.83×(7.2-0.6)+2.5×(7.2-0.6)=81.38KN框架在竖向荷载作用下的受荷总图如下图2-8 所示(图中数值均为标准值)。由于A-E轴的纵梁外边线都与轴柱达到的外边线齐平,故这些轴上的竖向荷载与柱轴线偏心,偏心距都为150mm。图2-8竖向受荷总图2.6风荷载标准值计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值[13]：为了简化计算起见，通常将计算单元范围外墙面的分布风荷载，化为等量的作用于楼面集中风荷载，计算公式如下：Wk=式中基本风压=0.35kN/m2；——风压高度变化系数，地面粗糙度为C类；——风荷载体型系数，本建筑H/B=23.2/28.8=0.83<4,=1.3；——风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T1=0.08n(n是建筑层数)估算,大约为0.48s>0.25s,应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响,,也可以按公式(1-4)计算；——下柱层高； ——上柱层高，对顶层为女儿墙高度的2倍；——计算单元迎风面的宽度，B=6m。计算过程见表2-7。各层楼面处集中风荷载标准值表2-7离地高度z/m/(kN/m2)/m/mWk/kN22.650.881.01.30.353.32.47.9319.350.831.01.30.353.33.38.9716.050.761.01.30.353.33.38.2212.750.741.01.30.353.33.38.009.450.741.01.30.354.53.39.454.950.741.01.30.354.954.510.912.9风荷载作用下的位移验算位移计算时,各荷载均采用标准值[14]。2.9.1侧移刚度D见表2-8、表2-9、表2-10。横向3～6层D值的计算表2-8构件名称=/(kN/m)C轴柱0.15316556D轴柱0.25928026E轴柱0.14515690 横向2层D值的计算表2-9构件名称=/(kN/m)A(F)轴柱0.38516410B(E)轴柱0.48420645C(D)轴柱0.38716512横向底层D值的计算表2-10构件名称=/(kN/m)A(F)轴柱0.57513435B(E)轴柱0.65015187C(D)轴柱0.580135522.9.2风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算[15]: △式中——第j层的总剪力标准值；——第j层所有柱的抗侧刚度之和；△——第j层的层间侧移。第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移顶点侧移框架在风荷载作用下侧移的计算见表2-11。风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比计算表2-11层次/kN/kN/(kN/m)/m/h六7.937.93602720.00021/16500五8.9716.9602720.00031/11000四8.2224.41602720.00051/6812三8.0032.41602720.00061/5180二9.4541.861071340.00041/11250一10.9152.77843480.00071/8000=0.0027m侧移验算:对于框架结构,楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550。本框架的层间最大位移与层高之比在底层,其值为1/8000,满足:1/8000<1/550要求,框架抗侧移刚度足够。2.10内力计算为简化计算,考虑如下几种单独受荷情况[16]:(1)恒载作用； (1)活荷载作用于A～B轴胯间；(2)活荷载作用于B～C轴胯间；(3)活荷载作用于C～D轴胯间；(4)活荷载作用于D～E轴胯间；(5)活荷载作用于E～F轴胯间；(6)风荷载作用（从左向右或从右向左）。框架在竖向荷载作用下，可采用分层法、迭代法、UBC法等方法计算其内力。本设计中，对于（1）、（2）、（3）、（4）、（5）、（6）等4种竖向荷载作用，采用迭代法计算内力。框架在水平荷载作用下，可采用反弯点法、D值法、门架法等方法计算其内力。本设计中，对于第（7）种情况，采用D值法计算内力。在内力分析前，还应计算各节点各杆的弯矩分配系数以及在竖向荷载作用下各杆端的固端弯矩。2.10.1恒荷载标准值作用下的内力计算由前述的刚度比可根据下式求得节点各杆端的弯矩分配系数如图2-6所示[17]：均布恒载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成不平衡弯矩：M均载=-M集中荷载=-FeM梁固端=M1+M2根据上述公式计算的梁固端弯矩如图2-9所示。将固端弯矩及节点不平衡弯矩填入图2-9中节点的方框后，即可进行迭代计算，直至杆端弯矩趋于稳定，最后按下式求得各杆端弯矩，如图2-7所示：式中——杆端最后弯矩；——各杆端固端弯矩；——迭代所得的杆端近端转角弯矩；——迭代所得的杆端远端转角弯矩。以上计算中，当已知框架M图求V图求N图时，可采用结构力学取脱离体的方法。如已知杆件（梁或柱）两端的弯矩，其剪力： 式中——简支梁支座左端和右端的剪力标准值，当梁上无荷载作用时，，剪力以使所取隔离体产生顺时针转动为正；——梁端弯矩标准值，以绕杆端顺时针为正，反之为负。已知某节点上柱传来的轴力Nu和左、右传来的剪力Vl、Vr时，其下柱的轴力：式中Nu、Nl以压力为正，拉力为负。图2-9恒荷载作用下的迭代计算 图2-10恒荷载作用下最后杆端弯矩（单位：kN.m）恒荷载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如图2-11、2-12和图2-13所示。 图2-11恒荷载作用下的M图（单位：kN.m） 图2-12恒荷载作用下的V图（单位：kN） 图2-13恒荷载作用下的N图（单位：kN）2.10.2活荷载标准值作用下的内力计算活荷载标准值满跨作用时C—D轴间的弯矩图、剪力图、轴力图如图2-14、2-15、和图2-16所示。 图2-14活荷载作用下的M图（单位：kN.m） 图2-15活荷载作用下的V图（单位：kN） 图2-16活荷载作用下的D图（单位：kN）2.10.3风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右吹）下的内力用D值法进行计算[18]。其步骤为：1）求各柱反弯点处的剪力值；2）求各柱反弯点高度；3）求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；4）求各柱的轴力和梁剪力。 第i层第m柱所分配的剪力为：，，为第i层楼面处集中风荷载标准值。为第i层第m根柱的抗侧刚度。框架柱自柱底开始计算的反弯点位置与柱高之比y=y0+y1+y2+y3,计算结果如表2-12～表2-15所示。A(F)轴框架柱反弯点位置表2-12层号h/my0y1y2y3yyh/m24.51.250.430000.431.93515.51.530.570000.573.135B框架柱反弯点位置表2-13层号h/my0y1y2y3yyh/m24.51.8750.440000.441.9815.52.290.550000.553.03C(D)架柱反弯点位置表2-14层号h/my0y1y2y3yyh/m63.30.360.160000.160.52853.30.360.280000.280.92443.30.360.350000.351.15533.30.360.430．10-0.020.511.68324.51.260.500-0.0400.462.0715.51.570.600000.603.30E架柱反弯点位置表2-15层号h/my0y1y2y3yyh/m63.30.360.160000.160.52853.30.360.280000.280.924 43.30.360.350000.351.15533.30.360.430．10-0.020.511.68324.51.260.500-0.00400.4962.23215.51.570.600000.603.30框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如表2-15～2-20所示：上下中柱=边柱风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算表2-15层（kN）/kNyh(m)(kN.m)(kN.m)(kN.m)241.86107134164100.1537.101.93518.2113.7418.21152.7784348134350.1599.363.13522.1429.3435.88风荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算表2-16层（kN）/kNyh(m)(kN.m)(kN.m)(kN.m)241.86107134206450.1938.961.9822.5817.747.53152.7784348151870.18010.593.0326.2129.3014.65 风荷载作用下C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算表2-17层（kN）/kNyh(m)(kN.m)(kN.m)(kN.m)()67.9360272165560.2752.440.5286.671.296.76516.960272165560.2755.120.92412.174.7314424.4160272165560.2757.571.15516.248.7420.97332.4160272165560.2759.591.68316.0916.7524.83241.86101734165120.1547.162.0717.4014.8216.6317.51152.7784348135520.1619.453.302031.1917.3418.27风荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算表2-18层（kN）/kNyh(m)(kN.m)(kN.m)(kN.m)(kN.m)67.9360272280260.4654.140.52811.482.195.885.60516.960272280260.4658.660.92420.588.0011.5011.11424.4160272280260.46512.801.15527.4614.7817.9117.30 332.4160272280260.46516.831.68327.2128.3221.2120.48241.86101734165120.1547.162.0717.4014.8222.7223.45152.7784348135520.1619.453.3020.7931.1917.3218.24风荷载作用下E轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算表2-19层（kN）/kNYh(m)(kN.m)(kN.m)(kN.m)()67.9360272156900.2602.320.4626.581.076.58516.960272156900.2604.840.89111.664.3112.73424.4160272156900.2607.161.15515.368.2719.67332.4160272156900.2609.411.61715.8415.2224.11241.86101734206450.1938.952.23220.3019.9817.3018.22152.7784348151870.18010.593.3023.3034.9521.0822.20风荷载作用下F轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算表2-20层（kN）/kNyh(m)(kN.m)(kN.m)(kN.m) 241.86107134164100.1537.101.93518.2113.7418.21152.7784348134350.1599.363.13522.1429.3435.88框架柱轴力与梁端剪力的计算结果见表2-212.11内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合[19][20]。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利值。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的内力值。梁支座边缘处的内力值：M边=M-V.b/2V边=V-q.b/2式中M边------支座边缘截面的弯矩标准值；V边-----支座边缘截面的剪力标准值；M----梁柱中线交点处的弯矩标准值；q----梁单位长度的均布荷载标准值；b----梁端支座宽度；柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一些。各内力组合见表2-22~2-26 风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力表2-21层梁端剪力/kN柱轴力/kNAB跨VbABBC跨VbBCCD跨VbCDDE跨VbDEEF跨VbEFA轴NcAB轴C轴D轴E轴F轴VbAB-VbBCNcBVbBC-VbCDNcCVbCD-VbDENcDVbDE-VbEFNcENcD61.761.691.760.070.071.6953.543.313.540.230.233.345.415.135.410.280.285.1336.396.196.390.200.206.1929.243.365.535.6710.129.245.885.88-2.17-2.17-0.14-0.14-4.45-4.4510.12118.114.444.345.4616.2318.1113.6713.67-0.5-0.5-0.48-0.48-10.67-10.6716.13 2-22用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁DE）层恒载活载左风右风MMAX相应的VMMin相应的VVMAX相应的V①②③④组合项目值组合项目值组合项目值6左M-125.80-47.117.13-7.13①+②+0.6④-177.19①+②+0.6④-177.19V135.5045.732.37-2.73179.81179.81中M9331.361.18-1.18①+②+0.6③125.07V右M-105.53-32.878.50-8.50①+②+0.6④-143.5①+②+0.6④-143.5V122.7841.392.37-2.37162.75162.752左M-193.73-67.4530.44-30.44①+②+0.6④-279.44①+②+0.6④-279.44V213.9167.317.94-7.94276.46276.46中M142.4444.3828.53-28.53①+②+0.6③203.94V右M-200.39-61.4221.84-21.84①+②+0.6④-274.91①+②+0.6④-274.91V206.9565.497.94-7.94267.68267.68左M-141.58-117.4223.42-23.42①+②+0.6-272.94①+②+0.6④-272.94 1④V56.63118.367.64-7.64170.41170.41中M105.1279.840.29-40.29①+②+0.6③209.09V右M-144.78-103.8027.22-27.22①+②+0.6④-264.91①+②+0.6④-264.91V151.47114.307.64-7.64261.86261.86注：1.活载②为活载满布作用时CD跨的活载值；2.恒载①为1.2MGK和1.2VGK;3.活载②和左风③、右风④为1.4MQK和1.4VQK;4.以上各值均为支座处的M和V；5.表中弯矩为KN.M,剪力的单位为KN。表2-23用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁DE）层恒载活载MMAX相应的VMMin相应的VVMAX相应的V①②组合项目值组合项目值组合项目值6左M-136.28-32.98①+②-169.26①+②-169.26V152.432.01184.45184.45中M104.6321.95①+②126.58V右M-118.72-23.01①+②-141.73①+②-141.73V138.1328.97167.10167.102左M-217.95-47.22①+②-265.17①+②-265.17V240.6547.12287.77287.77 中M160.2531.07①+②191.32V右M-225.44-42.99①+②-268.43①+②-268.43V232.8245.84278.66278.661左M-159.28-82.19①+②-241.47①+②-241.47V63.7182.85146.56146.56中M118.2655.86①+②174.12V右M-162.88-72.66①+②-235.54①+②-235.54V170.4080.01-250.41-250.41注：1.活载②为活载满布作用时CD跨的活载值；2.恒载①为1.2MGK和1.2VGK;3.活载②和左风③、右风④为1.4MQK和1.4VQK;4.以上各值均为支座处的M和V；5.表中弯矩为KN.M,剪力的单位为KN。表2-24用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（D轴柱）层恒载活载左风右风NMAX相应的VNMin相应的VMMAX相应的N①②③④组合项目值组合项目值组合项目值4上M37.324.4838.44-11.41①+②+0.6③64.86①+②+0.6③2.02①+③+0.7②78.90N1446.72564.622.8-2.82013.021826.551844.75下M-36.26-2.8-20.6720.67①+②+0.6③-51.47①+②+0.6③-17.53①+③+0.7②-58.91N2209.328682.8-2.830792814.122819.72 V22.302.2117.92-17.9235.265.9582.811上M43.265.8829.11-29.11①+②+0.6③66.61①+②+0.6③18.27①+③+0.7②76.49N2916.06899.030.67-0.673209.053122.763124.2下M-21.91-2.66-43.6743.66①+②+0.6③-50.77①+②+0.6③19.90①+③+0.7②-67.44N3212.2940.320.67-0.674450.524140.234350.2V11.851.5513.23-13.2321.34-0.3026.17注：1.活载②分别为1.4×0.7MQK、1.4×0.7VQK和1.4×0.7NQK;2.恒载①为1.35MGK、1.35VGK和1.35NGK;3.表中弯矩为KN.M,剪力的单位为KN。表2-25用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（D轴柱）层恒载活载NMAX相应的VNMin相应的VMMAX相应的N①②组合项目值组合项目值组合项目值4上M41.993.14①+②45.13①+②45.13①+②45.13N1626.75395.232021.982021.982021.98下M-40.79-1.96①+②-42.75①+②-42.75①+②-42.75N2485.49607.63093.093093.093093.09V25.081.5526.6326.6326.631上M48.674.12①+②52.79①+②52.79①+②52.79 N3000.93830.053830.983830.983830.98下M-24.65-186①+②-26.51①+②-26.51①+②-26.51N3910.54980.284890.824890.824890.82V13.330.9514.2814.2814.28注：1.活载②分别为1.4×0.7MQK、1.4×0.7VQK和1.4×0.7NQK2.恒载①为1.35MGK、1.35VGK和1.35NGK;3.表中弯矩为KN.M，剪力的单位为KN。表2-26用于正常使用极限状态验算的框架梁基本组合表（梁DE）层恒载活载左风右风Ms,maxMs,min组合项目值组合项目值6左M-104.83-33.655.09-5.09+②+0.6③-126.56中M77.522.40.84-0.84+②+0.6③89.34右M-87.94-23.485.71-5.71+②+0.6④-117.132左M-161.44-48.1821.74-21.74-231.36中M118.731.720.38-20.38170.78右M-166.99-43.8715.6-15.6-216.461左M-177.98-83.8716.6-16.6-270.45中M87.6575.46-5.46147.88右M-126.23-74.1419.44-19.44-219.812.12截面设计与配筋计算混凝土强度等级C30（，） 钢筋强度HRB335级（）HPB235级（）2.12.1框架柱截面设计1)轴压比验算底层柱Nmax=4890.82KN轴压比满足要求2)截面尺寸复核取,因为所以满足要求。3)正截面受弯承载力计算柱子采用对称配筋[21]D轴柱一层从柱的内力组合表可见，,为小偏压，选用M大、N大的组合，最不利组合为：和第一组内力:l0=H0因为,所以 0.85>每侧实配第二组内力:l0=H0因为,所以0.71>按构造配筋，每侧实配三层最不利组合为：l0=H0 因为,所以0.598>按构造配筋每侧实配E轴柱一层从柱的内力组合表可见，,为小偏压，选用M大、N大的组合，最不利组合为：和第一组内力:l0=H0 因为,所以0.88>每侧实配第二组内力:l0=H0因为,所以0.75>每侧实配三层最不利组合为： l0=H0因为,所以,为大偏压按构造配筋每侧实配4)垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算1层满足要求。5)斜截面受剪承载力计算D轴柱1层最不利组合 因为剪跨比因为按构造配箍，取复式箍3层最不利组合因为剪跨比因为按构造配箍，取E轴柱1层最不利组合因为剪跨比因为按构造配箍，取复式箍 3层最不利组合因为剪跨比因为按构造配箍，取6)裂缝宽度验算D轴柱1层,可不验算裂缝宽度；3层,可不验算裂缝宽度；E轴柱1层,可不验算裂缝宽度；3层,可不验算裂缝宽度；2.12.2框架梁截面设计1）正截面受弯承载力计算[22]梁CD的正截面受弯承载力配筋计算见下表：表2.28框架梁正截面配筋计算层计算公式梁CD支座左截面跨中截面支座右截面6-169.26126.58-141.730.1720.1110.1560.1900.1180.171 198713881587300300300实配钢筋/(1964)(1256)(1473)2-265.17191.32-268.430.1390.1030.1470.1500.1090.16016529981354实配钢筋/(1520)(942)(1256)1-241.47174.12-235.540.1950.1070.1460.2130.1130.159182010801456300300300实配钢筋/(1964)(1017)(1520)2）斜截面受剪承载力计算表-2.29梁CD的正截面受弯承载力配筋计算见下表：层梁CD12V/KN167.10287.77 /N605.96>V605.96>V<0<0实际配箍3)裂缝宽度验算[23]表-2.30框架梁裂缝验算见下表：层计算公式梁CD支座左截面跨中截面支座右截面6126.5689.34117.13247.61261.94233.270.010.010.010.610.3850.5402020202.12.12.10.2790.2870.2321170.4586.63150.90 286.30187.09108.860.010.010.020.6640.4330.5502020202.12.12.10.2530.1700.076由此可见，各截面的裂缝宽度均小于规范允许的0.3mm。2.13楼梯设计2.13.1楼梯概况本工程楼梯为现浇整体板式楼梯[24]，踏步尺寸150×300，层高分别为4500、3300mm；采用混凝土强度等级C25，板采用HPB235级，梁采用HRB335级钢筋；楼梯上均布活荷载标准值q=2.02.13.2楼梯结构平面布置图 图2-17楼梯结构平面布置图2.13.3楼梯板设计(1)梯段板数据板倾斜角：tgα=150/300=0.5；α=26.6°；cosα=0.894；取1m宽板带计算。(2)确定板厚板厚要求~=~=(140~168)mm,取板厚要h=140mm。(3)荷载计算恒载：20厚花岗石楼面(0.3+0.15)×0.02×15.4/0.3=0.5kN/m20厚水泥砂浆找平层(0.3+0.15)×0.02×20/0.3=0.6kN/m三角形踏步重12×0.3×0.15×25/0.3=1.88kN/m混凝土斜板0.15×25/0.894=4.19kN/m板底抹灰0.02×17/0.894=0.38kN/m恒荷载标准值=7.55kN/m恒荷载设计值=1.2×7.55=9.06kN/m活载： 活荷载标准值=2.5kN/m恒荷载设计值=1.4×2.5=3.5kN/m合计：g+q=9.06+3.5=12.56kN/m(4)内力计算跨中弯矩=(g+q)=×12.56×3.32=13.68kN/m(5)配筋计算板保护层厚度15mm，有效高度=140-15=125mm,板水平计算跨度ln=3.3m。=0.115=0.0060.997==653mm2选配Φ12@175,实际配筋面As=665mm2。另每级踏步下配一根Φ6分布筋。楼梯配筋图如图2-18： 图2.18楼梯配筋图2.13.4平台梁设计1）平台梁截面；跨度=4.2m；又=1.05×(4.2－0.2)=4.2m；取较小值4.2m。1）荷载计算踏步板传来12.56×3.3/2=20.74kN/m平台板传来7.15×(0.3+1.9/2)=8.94kN/m梁自重(除板部分)1.2×0.3+(0.4－0.08)×25=2.88kN/m梁粉刷1.2×0.02×(0.3+0.4×2－0.08×2)×17=0.384kN/m合计：g=34.73kN/m3）内力计算弯矩设计值==76.58剪力设计值==72.934）配筋计算平台梁按倒L形计算，=300+5×80=700mm 梁有效高度h0=400-35=365mm判断截面类型：=700×80×11.9×(365-80/2)=216.58>76.58故属于第一类T型截面=0.069=0.0710.964==605mm2选配4φ14,实有AS=615mm20.7ftbh=0.7×1.27×300×365=97.35kN>72.03kN可按构造配筋，箍筋Φ8@200平台梁配筋图如下：图2.19平台梁配筋图2.14基础设计本设计采用柱下独立基础，修正后的地基承载力特征值ƒa=203kpa，相应荷载效应的基本组合取E柱进行计算分析[26][27]。Mmax=143.23kN·mN=978.91kNV=37.92kN2.14.1确定基础底面面积 1)先按轴心受压估算基础底平面令基础埋深d=1.95m2）初步确定基础底面尺寸考虑偏心受压将基础底面增大20%[28][29]，即取，取矩形基础长宽边之比，故，取。2.14.2验算基础底面尺寸≤1.2ƒa=1.2×240=288kpa故基础底面尺寸取满足要求。2.14.3基础高度验算按线性插值法求得 故基础高度满足要求。2.13.4基础底板配筋计算由于基础，所以配筋计算底板受力钢筋截面面积计算配()基础施工图见图。图2.20基础施工图 第3章PKPM电算部分3.1　框架结构电算计算步骤开始初步选定梁、柱、剪力墙截面尺寸及强度等PMCAD交互式数据输入输入次梁楼板形成PK文件否输入荷载信息交互式输入与数检STAWE接PM生成SATWE数据框架结构计算结构分析与内力计算配筋计算是否满足轴压比、配筋分析结构图形和文本显示是出图结束图3.1　　框架结构电算设计步骤 3.2　框架结构重力荷载3.2.1　单位荷载屋面板　恒载：自重标准值　4.5kN/㎡活载：不上人屋面均布活荷载标准值　0.5kN/㎡楼面板　　恒载：楼板自重标准值　3.3kN/㎡走道板自重标准值　2.8kN/㎡活载：楼面活荷载标准值　2.0kN/㎡厕所、内走廊、楼梯、资料室　2.5kN/㎡3.2.2　各标准层梁上线荷载外梁分别为　6.5kN/m；6.6kN/m；17.3kN/m；17.8kN/m内梁分别为　12.1kN/m；11.8kN/m；11.5kN/m；12.5kN/m；17.3kN/m；17.8kN/m；16.8kN/m；15.8kN/m屋面及雨篷梁分别为　3.6kN/m；2.3kN/m；5.16kN/m；3.4kN/m3.3　PKPM电算操作过程和计算结果3.3.1　PMCAD(1)PM交互式数据输入［轴线输入］根据已有的建筑平面图，利用正交轴网输入轴线的数据，分别为开间（7200×10，7200×10）；进深（3600，7200，7200，7200，7200）其中进深的输入没考虑柱子的偏移所需要多加的轴线。［构件定义］定义结构主要构件的截面尺寸及相关数据，根据前文假设结果，定义柱为600×600；梁为300×600，250×400；不包括填充墙,作为梁上荷载输入。［楼层定义］根据结构平面图，把已定义的构件（柱，主梁）布置在正交轴网上，在其中的本层信息定义板厚120，混凝土强度等级C30，板混凝土保护层厚度20mm，梁柱钢筋类别 HRB335，本标准层层高（首层4.5m，其它3.3m）。［荷载定义］定义楼面和屋面的荷载标准值，包括恒载和活载，根据前面计算结构，定义两个荷载标准层，楼面（3.5，2.0），屋面（2.0，0.55）。［楼层组装］同样的步骤布置三个标准层，在楼层组装中，确定首层为第一标准层，26为第二标准层，其中1～5标准层为第一荷载标准层（3.3，2.0），第6层为第二荷载标准层（4.5，0.55）。设计参数中，总信息选择结构形式为框架结构，结构主材为钢筋混凝土，地震信息中，选择设防烈度为6度（0.1g），场地类别为2类，抗震等级为三级，风荷载信息中修正后的风压为0.4。［保存文件］［退出程序］(2)输入次梁楼板［楼板开洞］（屋面上人检修孔）程序只能在矩形房间内的楼板上开洞。每个房间内的洞口不能大于七个。布置洞口的操作：●提示：洞口所在房间号？按图上提示的房间号键入需开洞的房间号，也可移动光标直接在屏幕上点取需要开洞的房间位置。该房间中有圆圈加亮，表示选中。●提示：有几个洞口？键入洞口数量N。●提示：方洞左下角（或圆孔中心）坐标？该坐标是指以房间左下角纵横轴线交点为原点的X，Y坐标。●提示：方孔宽、高(B、H)或圆孔直径－D？若为方孔,键入宽、高二数。为圆孔则键入直径一个数，但在D前一定要加个负号。●注意：某房间部分为楼梯间时，可在楼梯间布置处开设一大洞口。某房间全部为楼梯间时，也可点菜单4，修改板厚时将该房间板厚修改为0。房间内所布的洞口，其洞口部分的荷载在荷载传导时扣除。但房间板厚为0时，程序仍认为该房间的楼面上有荷载。[拷贝前层] 可将上一标准层已输入的次梁、予制板、洞口、悬挑板、砖混圈梁、各房间板厚等布置直接拷贝到本层，再对其局部修改，从而使其余各层的次梁、予制板、洞口输入过程大大简化。(3)输入荷载信息主要布置梁间荷载和次梁荷载，根据前面计算结果，分别布置主梁恒荷载，顶层不考虑楼顶的微小恒荷，所以梁上荷载为0。(4)形成PK文件3.3.2PK(1)PK数据交互输入和数检PK是用来计算一榀框架的程序，需要在这里输入要计算的框架轴号，本设计以4轴为例。(2)框架的结构计算及绘图。3.3.3TAT(1)接PM生成TAT数据分析与设计参数补充定义，可以对各种信息进行修改⑻数据检查，对各种几何数据，竖向荷载数据，风荷载数据进行检查(2)生成TAT数据，为内力计算和配筋计算做准备(3)结构分析与内力计算和构件配筋设计与验算PK计算一榀框架，部分计算结果如下：弯矩包络图见图3.2；配筋包络图见图3.3； 图3.2弯矩包络图 图3.3配筋包络图 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蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂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