海南六道湾防波堤设计计算书

'目录第一章概述第二章自然条件2.1气象条件-------------------------------------------------42.2海港水文-------------------------------------------------72.3泥沙-----------------------------------------------------102.4地质-----------------------------------------------------102.5地震-----------------------------------------------------10第三章总平面布置3.1防波堤的布置原则-----------------------------------------113.2防波堤轴线的布置原则-------------------------------------113.3口门的布置原则-------------------------------------------113.4防波堤布置方案及比选-------------------------------------12第四章防波堤结构型式比选第五章防波堤断面设计5.1断面D的设计---------------------------------------------174.2断面G的设计---------------------------------------------28第六章地基稳定性验算6.1计算方法-------------------------------------------------386.2断面D的地基稳定性验算-----------------------------------386.3断面G的地基稳定性验算-----------------------------------39第七章地基沉降计算7.1断面D处的沉降计算---------------------------------------407.2断面G处的沉降计算---------------------------------------41第八章总结-------------------------------------------43参考文献附图 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日 指导教师评阅书指导教师评价：一、撰写（设计）过程1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神□优□良□中□及格□不及格2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度□优□良□中□及格□不及格3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力□优□良□中□及格□不及格4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计方案的合理性□优□良□中□及格□不及格5、完成毕业论文（设计）期间的出勤情况□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）指导教师：（签名）单位：（盖章）年月日 评阅教师评阅书评阅教师评价：一、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）评阅教师：（签名）单位：（盖章）年月日 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院教研室（或答辩小组）及教学系意见教研室（或答辩小组）评价：一、答辩过程1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况□优□良□中□及格□不及格2、对答辩问题的反应、理解、表达情况□优□良□中□及格□不及格3、学生答辩过程中的精神状态□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格评定成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）教研室主任（或答辩小组组长）：（签名）年月日教学系意见：系主任：（签名）年月日48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院海南六道湾防波堤设计摘要：在海南三亚六道湾港区扩建防波堤。堤轴线根据波浪、风向、港区水域面积、地质条件等决定。本次设计采用斜坡堤。设计条件包括波高、水位、堤前水深。确定断面尺寸后还进行了计算边坡稳定性以及地基的沉降。通过本次设计，使我巩固了所学过的理论知识，并得到了一定程度的加深和扩大，并进一步提高了我的计算和编程能力，通过编写说明书和绘图，培养了我自学、独立分析问题和解决问题的能力。关键词：防波堤；堤轴线；地基稳定；地基处理；地基沉降BreakwaterDesignofLiudaowanWangZaoping（CollegeofTraffic、CollegeofOcean,HohaiUniversity,Nanjing，210098）Abstract：TheprojectistoconstructbreakwaterlocatedinLiudaowaninHainanprovincetoprotecttheportandminishthewaveheight.Theaxesofbreakwaterischoosenaccordingtowave,windway;thewaterareaoftheport;geologicconditionandsoon..Inthedesignofthisstructuretransect,perpendicularbreakwaterareadopted.Thedesignconditionincludewaveheight,tidelevelandwaterdepth.Afterdefiningthesize,Iconducttheworkoftestingandverifyingthestabilityofslopeandgroundworksettlement.Throughthedesign,IhaveconsolidatedtheknowledgeIlearnedinthebooks.Furthermore,Ihaveenlargedtheextentofmyknowledge.Ihaveimprovedtheabilityofcalculationandprogrammaking.BythewritingofdirectionsanddrawingwithAutoCAD,Ibegintoformanabilityofstudyingandsolvingproblemsindependently.Keywords:breakwater,axesofbreakwater,stabilityofgroundwork,groundworkdisposition,groundworksettlement.第一章概述海南省是我国的海洋大省，四面环海，海洋水域辽阔，所辖海域200多万km248 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院，大陆架面积80多万km2。三亚地处海南省南端，南海的北部。南海海区广阔，北起文昌七州渔场，西至北部湾渔场西南部海面和越南东南部海面，东达东沙渔场，南到南沙渔场和西沙渔场，整个海区海产品蕴藏量非常丰富。由于三亚市老渔港建设年限较早，面对发展的渔业经济和旅游事业形势，表现出多方面的不适应。因此，规划将现有的三亚渔港作为临时避风停泊处，将三亚渔港搬迁至六道湾地区，建设功能齐全的国家级中心渔港。本次设计的防波堤是其中的一项重要的水工建筑物。如图1所示，六道湾港区周边S-E-N向均为岸线环抱，为了使港内水域及码头获得较好的掩护条件，六道湾渔港防波堤采用北堤和南堤组成双突堤的布置型式。本次毕设只设计北堤。图1。1海南六道湾地区地形图第二章自然条件2.1气象条件48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院2.1.1风况据三亚气象站统计，三亚以E、EN和ENE风向最多，约占全年总频率的46%。一年内几乎有八个月的时间被上述风向控制，其余四个月（7～10月）风向较乱，但以W、WSW风向为主，约占这四个月风频率的40%，本区强风向为W、WSW向。具体见图2.1，图2.1为风向玫瑰图。图2.1三亚地区方向玫瑰图台风主要发生在6～10月，据统计，1949～1985年，36年中在三亚登陆和有影响的台风137次，热带风暴75次，平均每年出现1～8次，每次延时1～2天。台风季节最大风速瞬间达到40m/s（SW），全年平均风速2.7m/s。三亚气象站1961～1999年风况资料见下表2.1。表2.1(1961～1999年）各向平均风速、最大风速及频率表48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院方位最大风速（m/s）平均风速（m/s）频率（％）N121.75NNE242.27NE203.113ENE183.410E233.014ESE173.17SE172.87SSE163.25S143.34SSW192.91SW203.23WSW183.54W203.43WNW123.01NW302.01NNW111.51六道湾渔港港区的风况基本与三亚相同。2.1.2气温三亚属热带海洋性季风气候，6月份气温最高，1月份最低，年平均气温25.5°C，极端最高气温36°C，极端最低气温2°C，月平均气温20.7°C。表2.2各月平均气温48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院月份月平均气温（°C）月份月平均气温（°C）120.0728.4221.9828.0324.0927.2426.31025.9528.11124.3628.41222.22.1.3降水三亚地区有旱季和雨季之分，5～10月为雨季，降水量占全年的90%，11月至翌年4月为旱季，降水量较少。表2.3各月平均降水量月份月平均降水量（mm）月份月平均降水量（mm）174783276885378985479107958111766841273历年最大降水量：1693.9mm，出现于1960年；历年最小降水量：746mm，出现于1969年；多年平均降水量：1190.3mm；日最大降水量：224.2mm，出现于1962年；日降水量大于25mm，平均每年出现15.8天；日降水量大于50mm，平均每年出现5.3天；日降水量大于80mm，平均每年出现1.6天；48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院最长连续降水日数，出现在1967年9月13～30日，计18天，降水量245.8mm。2.1.4湿度年平均相对湿度为79%，冬季相对湿度为73～75%，夏季相对湿度为81～84%。表2.4各月平均相对湿度月份相对湿度（%）月份相对湿度（%）1747832768853789854791079581117668412732.1.5雾况根据有关资料，三亚地区没有雾日记录，年工作天数可达320天以上。2.1.6雷暴根据1961~1970年统计，年平均出现53.3天，最早出现在2月19日。2.2海港水文2.2.1潮汐三亚地区为弱潮海区、潮差较小，平均潮差仅0.88m。潮汐为不正规日潮混合潮型，以日潮为主，且有明显的日潮不等现象。2.2.2海流本港区海流以潮流为主，涨潮流为自S向N向，落潮流为SW、SSW向，涨、落潮平均流速分别为0.2～0.3m/s和0.4～0.6m/s。2.2.3潮位特征值（国家85高程）历年最高潮位:2.313m历年最低潮位:-0.947m历年平均潮位:0.553m48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院最大潮差:2.14m历年平均潮差:0.85m2.2.4设计水位（国家85高程）设计高水位：1.683m（高潮累积频率10％）设计低水位：-0.327m（低潮累积频率90％）极端高水位：2.683m（50年一遇）极端低水位：-1.067m（50年一遇）基面关系：当地理论深度基准面在76榆林基准面以下0.9m，85国家高称基准在76榆林基准面以下0.483m。2.2.5波浪（1）六道湾中心渔港所处的榆林湾海区，其近岸波浪完全由季风和陆岸所制约。根据中国海岸带和海涂资源综合调查报告，榆林站短期海浪观测站资料的波浪要素见下表。表2.5榆林海区各向波浪要素波向NNNENEENEEESESESSE频率（%）37411815最大波高（m）1.40.71.00.90.51.01.6平均波高（m）0.30.20.30.30.30.30.4平均周期（s）2.72.62.92.62.52.73.3表2.6榆林海区逐月波要素月份123456789101112全年逐月平均波高（m）0.30.40.50.40.50.60.70.80.60.40.20.20.48逐月最大波高（m）1.11.51.81.61.52.02.44.34.62.50.50.64.6（2）根据大连理工提供的其结果是在不同水位情况下，WSW向50年重现期的波浪最大，则按照不同潮位计算得到三亚六道湾渔港防波堤轴线不同水深处、不同潮位条件下的重现期50年一遇的防波堤设计波浪要素，结果汇总于表2.7。48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院表2.7六道湾地区WSW向设计波浪要素方向计算水位计算水深设计波浪要素H1%(m)H5%(m)H13%(m)H(m)L（m）T（s）水深D(m)H/DWSW2.683-11.9m6.795.754.963.3298.59.3014.5830.228-11.5m6.705.684.903.2897.514.1830.231-10.0m6.505.544.803.2593.412.6830.256-5.00m5.795.134.613.3778.97.6830.4391.683-11.9m6.605.604.843.2595.99.3013.5830.240-11.5m6.485.514.763.2094.813.1830.274-10.0m6.285.374.673.1890.511.6830.272-5.00m5.314.754.303.2071.36.6830.479-0,327-11.9m6.015.134.453.0190.19.3011.5730.260-11.5m5.854.994.332.9488.811.1730.263-10.0m5.644.864.252.9383.79.6730.303-5.00m4.123.773.482.7360.74.6730.584（3）码头及护岸前设计波要素根据港内波况计算分析结果，南、北两条防波堤建成后，港内波况得到明显改善，在各种工况情况下，码头及护岸前承受的H13%波浪力均小于1.0m，270HP码头前承受的波浪力最大，其重现期50年一遇的设计波要素如下：极端高水位，H1%=1.35m，H13%=0.93m，L=71.3m，T=9.3s极端低水位，H1%=1.29m，H13%=0.94m，L=48.7m，T=9.3s设计高水位，H1%=1.33m，H13%=0.92m，L=66.4m，T=9.3s设计低水位。H1%=1.29m，H13%=0.92m，L=54。2m，T=9.3s48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院2.3泥沙根据实地调查，该港址海岸比较稳定，未见表层泥沙或岸线向前推移现象。由于本港区附近没有河流，六道湾南北侧分别有六道角、神岛和莺歌鼻阻挡，因此避免了河流挟带泥沙及邻近岸滩泥沙造成淤积的可能。在本港区可能造成泥沙运动的主要动力因素是波浪，近岸破碎波产生的沿岸流带动泥沙顺岸移动。其次是海流作用，但六道湾为砂质海岸，海湾成弧状，且湾度较浅，由于落潮流较大，湾内泥沙不易产生淤积现象。2．4地质具体见海南有色长勘勘察院《海南省高速公路有限责任公司三亚中心渔港扩大初步设计阶段工程地质勘察报告书》（2004年5月）2.5地震三亚地区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值0.05g，设计特征周期0.45秒（III类场地），设计地震分组为第一组，故不需要进行抗震计算。第三章总平面布置48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院选择防波堤布置形式时，需要考虑波浪、流、风、泥沙、地形地质等自然条件；船舶航行、泊稳和码头装卸等营运要求以及建设施工、投资等因素。防波堤布置的合理与否，直接影响港口营运、固定资产投资及维护费用大小和长远发展，是某些海港总平面布置的关键性工作。3.1防波堤的布置原则：①布置防波堤轴线时，要与码头线布置相配合，码头前水域应满足允许作业波高值。②防波堤所围成的水域应有足够的面积和水深，供船舶在港内航行、调头、停泊以及布置码头岸线。③防波堤所包围的水域要适当留有发展余地，应尽可能顾及到港口发展的“极限”和港口极限尺度的船型。④防波堤所包围的水域也不全是越大越好，水域面积形状要注意大风方向港内自生波浪对泊稳条件的影响。⑤要充分利用有利的地形地质条件，将防波堤布置在可利用的暗礁、浅滩、沙洲及其他不大的水深中，以减少防波堤投资。⑥从口门进港的波浪，遇堤身反射，反复干扰亦是恶化港内泊稳条件的因素。3.2防波堤轴线的布置原则①防波堤轴线布置应该是扩散式的，使进入口门的波能能很快扩散在较长的波峰线上，波高迅速减少，这样布置轴线也有利于在口门附近布置方便航行的调头圆。②防波堤轴线转弯时折角宜在120°～180°之间，折角处根据结构功能，尽量圆滑或多折线型连接。③尽量缩短防波堤轴线与当地最大波向正交的长度，因为堤轴线与波向斜交时，作用于堤上的波力可减少。④布置防波堤轴线要注意小范围内地质条件的变化，有时轴线稍加移动，可减少大量的地基处理费用。3.3口门的布置原则口门的布置可分为侧向式、正向式。若船舶进出港方便，海岸泥沙不活跃，采用侧向式可避免强浪直射码头，为码头布置有更多灵活性创造条件。口门的布置对港口使用及将来的发展影响较大。因此：48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院①口门位置应尽可能位于防波堤突出海中最远、水深最大的地方，方便船舶进入。②船舶进口门时通常航速为4～6kn，故从口门至码头泊位，一般宜有大于4倍船长的直线航行水域和调头圆，以便于船舶进入口门后控制航向、减低航速、与拖船配合或完成紧急转头等操作。③船舶进出口门，航行安全是重要的。口门方向力求避免大于7级横风和大于0.8kn的横流。④口门轴线适应船舶航行安全是首要的，使从口门进入的波能尽可能少，以维持水域泊稳要求也是重要的。⑤口门宽度，船舶通过口门时不宜错船或超越。口门宽度早任何情况下不宜小于设计船长，并应很好研究预测本港极限尺度船型的船长。⑥口门数量，与航行密度、港口性质、环境条件等因素有关，在满足泊稳要求的条件下，两个口门一般比一个好。两个口门可以大小船分开进出等，增加运行的灵活性。两个口门也常有利于环保，增强港内水域的自净能力，在泥沙活跃的海岸要具体分析。在船舶周转量大的港口，要核算一下口门的通过能力。3.4防波堤布置方案及比选波浪在行近过程中遇到建筑物，除发生波浪反射现象外，部分继续传播，是被掩护水域中的水面亦产生波动，这种现象称为波浪的绕射，这是波能从能量高地区域向能量低的区域进行重新分布的过程，因此绕射后同一波峰线上的波高是不等的，但波长、周期不变。影响波浪绕射规律主要为人工建筑物的布局，为此六道湾渔港防波堤平面布置方案，特别是口门布置方案的不同，直接关系到港内波浪绕射后波高的分布和大小。由于六道湾港区周边S-E-N向均为岸线环抱，为了使港内水域及码头获得较好的掩护条件，六道湾渔港防波堤采用双突堤的布置型式。有双突堤组成的口门后各点的绕射系数颗通过计算或查图求得，绕射系数以下列函数形式表示：（3-1）式中：为底摩擦系数，为海水密度，B为口门宽度，L为入射波波长，为堤后某点同口门中点的连线与通过口门中点的波向线间的夹角。则港内水域某处的波高值为：48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院（3-2）式中：为入射波高。六道湾防波堤的布置设计了三种方案，针对这三种平面布置型式，计算了港内水域波浪绕射系数的分布情况，分述如下：方案一：如图3.1所示，口门朝向NW向，口门宽200m。南大堤堤头位于-13m等深线处，北大堤堤头位于-11m等深线处，口门中心位于-12m等深线处。图3.1防波堤平面布置方案一六道湾港区常风向为ENE，强风向为WSW,因为南大堤基本把SSW向波浪掩护住，口门主要受WSW向波浪的影响，因此，该方案的优点为口门水深较大，船只进出回旋区域较大。与强风向、波浪夹角过大，船体受其作用较大，对渔船进出口门不利。从波浪绕射计算结果看，由于WSW向波浪可进入港内，南大堤堤后波浪左右较大，但港内东边岸线前沿波浪也较大，波浪绕射系数基本在0.3-0.4之间，整个码头规划岸线中K4小于0.2的岸线不足400m。48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院方案二：如图3.2，在方案一的基础上，将南大堤向北偏转50，双突堤口门朝向装相NNW向，口门宽仍为200m。图3.2防波堤平面布置方案二从港内波浪绕射图可知，由于口门向北偏转，使WSW向波浪对港内岸线的影响大大减小，防波堤后波浪作用得到较大的改善，K4线基本上小于0.45，东边岸线的K4均小于0.2，区域部分在0.1以下，南大堤堤头位于-12m等深线，北大堤位于-10.5m等深线，口门中央位于-11m等深线。该方案改善了港内泊稳条件，南防波堤堤后，特别是防波堤中部和根部的波浪大大减少，同时基本上避免了WSW主要波向对港内的传播，船只进出口门时受风浪影响较大，口门水深也较大，但相应减小了部分水域面积，主要是堤头部分的深水区。方案三：如图5，在方案二的基础上，将口门向北移动，南大堤延长100m左右，北大堤缩短100m，口门方向同方案二。48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院图3.3防波堤平面布置方案三该方案主要基于尽可能减少港内波浪的考虑。东边岸线Kd基本小于0.2，但是口门距北岸太近不足500m，对船只进出回旋造成不便。根据以上分析，本次设计使用方案二。第四章防波堤结构型式比选48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院断面型式有两个方案。方案一：带防浪墙斜坡式结构，外侧护面块体设置戗台。戗台上护面为安放一层扭王字块体，戗台及以下为安放二层扭工字块体。方案二：带防浪墙斜坡式结构，外侧护面无戗台。护面为安放一层扭王字块体一坡到底。与方案一区别之处为，取消戗台，增加越浪量，堤顶高程因此增加到与防浪墙顶标高一致。两个方案的比较如下表4.1:表4.1两种斜坡式方案结构的比较结构特点主要优点主要缺点方案（一）斜坡式外侧带戗台为梯形断面；用人工硂块体抛筑而成；波浪作用时波能在坡面上大部分被吸收或消散。结构简单，施工方便，有较高的整体稳定性，使用于不同的地基，可以就地取材，破坏后易于修复耗费的石料用量大，堤内侧不能直接兼做码头。投资高于（二）。方案（二）斜坡式外侧不带戗台的梯形断面，结构特点基本同方案（—）。人工块体较少，施工简单，投资较省。波浪爬高大，相应堤顶增高，结构稳定不如方案（一），对爆破挤淤堤脚要求高。结合上表的分析，本次设计采用方案（一）第五章防波堤断面设计48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院5.1D断面设计（-11.9m水深处）5.1.1.设计条件设计水位、设计波浪要素和地质分别依自然条件为设计依据；该地区地震基本烈度为7度；结构安全等级为二级。5.1.2．断面尺寸的确定（1）胸墙顶高程根据《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98），对于设胸墙的斜坡堤，胸墙的顶高程宜定在设计高水位以上1.0～1.25倍波高值处，从而，胸墙顶高程=设计高水位+（1.0～1.25）H13%=1.683+（1.0～1.25）×4.84=（6.523～7.733）m。另一方面，胸墙顶高程要满足波浪爬高的要求。斜坡上波浪爬高示意图如图5.1所示。图5.1波浪爬高示意图根据《海港水文规范》（JTJ250-98）的有关规定，正向规则波的爬高按下列公式计算：（5-1）（5-2）（5-3）（5-4）（5-5）式中：R为波浪爬高（m），从静水面算起，向上为正；为与斜坡护面结构型式有关的糙渗系数，选取扭工子块（安放二层）=0.38；R1为=1、H=1m48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院时的波浪爬高（m）；（R1）m为与斜坡的m值有关的函数；R(M)为爬高函数；K1、K2、K3为系数，由规范可确定K1=1.24，K2=1.029，K3=4.98。分设计高水位和极端高水位两种情况考虑。1）设计高水位1.683m的情况可查得对应的堤前波要素，设计高水位下，对应的H13%=4.84m，L=95.9m，d=1.683+11.9=11.583m。取坡度为1：1.5，则有设计高水位下，胸墙顶高程=1.683+5=6.683m。2）极端高水位2.683m的情况可查得对应的堤前波要素，极端高水位下，对应的H13%=4.96m，L=8.5m，d=2.683+11.9=14.583m。取坡度为1：1.5，则有设计高水位下，胸墙顶高程=2.683+5.22=7.903m。48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院经过分析比较，允许少量越浪，取该胸墙顶高程为7.7m。（2）堤顶宽度按构造要求，设计高水位下，B=1.25H13%=1.25×4.84=6.05m；在极端高水位下，B=1.25H13%=1.25×4.96=6.2m。根据工艺及使用要求，堤顶取两车道，故有效宽度B′=9m，所以堤顶宽度为9m（3）护面块体、垫层块石①单个护面块体稳定重量根据《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98），单个护面块体稳定重量可按下式计算：（5-6）（5-7）式中：W为单个块体的稳定重量（t）；为块体材料的重度（kN/m3），扭工字块体；H为设计波高，取极端高水位下的H13%，为3m；KD为稳定系数，查规范表4.2.5得KD=24；为海水重度（kN/m3），取；为斜坡与水平面的夹角（°）cotα=m=1.5。则有：实际施工时，取块石的重量为4t。②护面层厚度护面层厚度按下式计算：（5-8）式中：h为护面层厚度（m）；为护面层块体层数，取；C为块体形状系数，查规范，块石随机安放，取C=1.2。则有48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院③垫层设计ⅰ）垫层块石重量垫层块石重量取护面块体重量的1/10～1/20，即～0.2～0.4t。ⅱ）垫层块石厚度垫层块石厚度不小于下式计算的结果：（5-9）式中：式中：h为垫层块石厚度（m）；为垫层块体层数，取；C为块体形状系数，查规范，取C=1.0；为垫层块石重度，取=26.5kN/m3。则有～1.06）m垫层块石厚度取为0.95m。（4）护底块石设计①堤前最大波浪底流速堤前最大波浪底流速按下式计算：（5-10）经比较，取设计低水位下，H13%=4.45m，L=90.1m，d=11.573m。则有②护底块石稳定重量根据堤前最大波浪底流速查表，宜选用60～100kg的块石。③护底块石厚度48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院～0.67）m护底块石厚度取为0.7m.防波堤-11.9m水深处（即D断面）断面图如附图1所示。5.1.3．关于D断面胸墙设计及稳定性验算（1）作用分类及标准值计算胸墙的作用值包括自重力、波压力、土压力等，需考虑持久组合设计高水位下、持久组合极端高水位下，以及短暂组合（施工期）设计高水位下三种起主导作用的设计状况。①持久组合，考虑设计高水位胸墙断面受力图如附2所示。(ⅰ)单位长度的自重力标准值，块体重度取23kN/m。；；；。(ⅱ)波浪力标准值根据《海港水文规范》（JTJ250-98）的有关规定，无因次参数ξ、ξb分别按下式计算：（5-11）（5-12）式中：d1为胸墙前水深（m），当静水面在胸墙底面以下时，d1为负值，；d为堤前水深，；H为设计波高，取设计高水位下对应的H1%，为6.6m；L为对应的波长，取L=95.9m。代入上式，则48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院满足，则波峰作用时胸墙上的平均压力强度按下式计算：（5-13）式中Kp为与和波坦有关的系数，查图可取，代入上式胸墙上的波压力分布高度按下式计算：（5-14）式中：Kz为为与和波坦有关的系数，查图可取，代入上式单位胸墙上的总波浪力式中系数0.6是考虑胸墙前有块体掩护，并满足两排两层时，波浪力的折减系数，下面的浮托力应同样乘以0.6的折减系数。浮托力，式中μ取0.7是考虑波浪力分布图的折减系数。(ⅲ）内侧土压力标准值墙后填石，则式中0.3是按规范要求，当胸墙底面埋深不小于1.0m48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院时，内侧填石的被动土压力按有关公式计算时考虑的折减系数。（ⅳ）作用标准值产生的稳定或倾覆力矩自重力标准值对胸墙后趾的稳定力矩水平波浪力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩浮托标准值对胸墙后趾的倾覆力矩土压力标准值对胸墙后趾的稳定力矩②持久组合，考虑极端高水位胸墙断面受力图如附4所示。（ⅰ）单位长度的自重力标准值与持久组合，考虑设计高水位时相同，为212.52kN/m。（ⅱ）波浪力标准值；；H取极端高水位下对应的H1%，为6.79m；L为对应的波长，取L=98.5m。代入上式，则满足，则波峰作用时胸墙上的平均压力强度胸墙上的波压力分布高度48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院单位胸墙上的总波浪力浮托力（ⅲ）内侧土压力标准值与持久组合，考虑设计高水位时相同，为30.84kN/m。（ⅳ）作用标准值产生的稳定或倾覆力矩自重力标准值对胸墙后趾的稳定力矩水平波浪力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩浮托标准值对胸墙后趾的倾覆力矩土压力标准值对胸墙后趾的稳定力矩③短暂组合（施工期），考虑设计高水位胸墙断面受力图如附5所示。根据规范要求，对未成型的斜坡堤进行施工复核时，波高的重现期采用2～5年。（ⅰ）单位长度的自重力标准值与持久组合，考虑设计高水位时相同，为212.52kN/m。（ⅱ）波浪力标准值；；H取2～5年重现期设计高水位下对应的H1%，为4.95m（约为5048 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院年重现期时对应值的0.75倍）；L为对应的波长，取L=83.84m（其周期约为50年重现期时对应值的0.866倍）。代入上式，则满足，则波峰作用时胸墙上的平均压力强度胸墙上的波压力分布高度单位胸墙上的总波浪力浮托力（ⅲ）作用标准值产生的稳定或倾覆力矩自重力标准值对胸墙后趾的稳定力矩水平波浪力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩浮托标准值对胸墙后趾的倾覆力矩D断面胸墙各种作用及标准值计算见表5.1所示。48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院表5.1D断面胸墙各种作用及标准值计算计算内容持久组合施工组合设计高水位设计高水位极端高水位胸墙自重力标准值212.52kN/m212.52kN/m212.52kN/m无因次参数-0.183-0.078-0.194无因次参数0.3680.3680.336胸墙上平均波压力强度44.65kPa57.63kPa37.14kPa胸墙上波压力分布高度2.35m2.73m1.52m胸墙水平波浪力标准值62.96kN/m94.40kN/m56.45kN/m波浪浮托力标准值31.88kN/m41.15kN/m44.20kN/m胸墙内侧土压力标准值30.84kN/m30.84kN/m0自重力稳定力矩448.996448.996448.996水平波浪力倾覆力矩73.98108.5625.74波浪浮托力倾覆力矩72.2693.27100.19土压力倾覆力矩14.3914.390（2）D断面胸墙抗滑稳定性验算沿墙底抗滑稳定性的承载能力极限状态的设计表达式如下：（5-15）式中：为结构重要性系数，取1.0；为水平波浪力分项系数，持久组合设计高水位取1.3，持久组合极端高水位和短暂组合取1.2；为浮托力分项系数，持久组合设计高水位取1.1，持久组合极端高水位和短暂组合取1.0；为自重力分项系数，取1.0；48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院为被动土压力分项系数，取1.0；f为胸墙底面摩擦力设计值，取0.6。则各种组合情况的计算结果如下：①持久组合设计高水位：左式<右式，该情况下满足。②持久组合极端高水位：左式<右式，该情况下满足。③短暂组合设计高水位：左式<右式，该情况下满足。综上，D断面胸墙抗滑稳定性满足要求。（3）D断面胸墙抗倾稳定性验算沿墙底抗倾稳定性的承载能力极限状态设计表达式如下：（5-16）式中为结构系数，取1.25；其他各项系数同前。则各种组合情况的计算结果如下：①持久组合设计高水位：左式<右式，该情况下满足。②持久组合极端高水位：48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院左式<右式，该情况下满足。③短暂组合设计高水位：左式<右式，该情况下满足。综上，D断面胸墙抗倾稳定性满足要求。5.2G断面设计（-5.0m水深处）5.2.1.断面尺度的确定（1）胸墙顶高程与D断面类似，一方面，胸墙的顶高程宜定在设计高水位以上1.0～1.25倍波高值处，即胸墙顶高程=设计高水位+（1.0～1.25）H13%=1.683+1.25×4.30=7.058m，另一方面，还要满足爬高的要求。护面块石同样取扭工字块体两层，则=0.38，此外，K1=1.24，K2=1.029，K3=4.98。1）设计高水位1.683m的情况设计高水位下，对应的H13%=4.30m，L=71.3m，d=1.683+5.0=6.683m。取坡度为1：1.5，则有48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院R=K△R1H=0.38×2.235×4.3=3.65设计高水位下，胸墙顶高程=1.683+3.65=5.333m。2）极端高水位2.683m的情况与设计高水位相类似极端高水位2.683m时，R=K△R1H=3.92,所以胸墙顶高程为2.683+3.92=6.6（m）。经过分析比较，取该胸墙顶高程为7m。（2）堤顶宽度按构造要求，设计高水位下，B=1.25H13%=1.25×4.3=5.375m；在极端高水位下，B=1.25H13%=1.25×4.61=5.7625m.根据工艺及使用要求，堤顶设置两车道，故有效宽度B′=9m，所以堤顶宽度为9m（3）斜坡堤边坡坡度与B断面类似，安放两层人工块体，边坡坡度取1：1.5。（4）护面设计①单个护面块体稳定重量波高取极端高水位下的H13%，为4.61m，则实际施工时，仍取块石的重量为4t。②护面层厚度护面层厚度式中：为护面层块体层数，取；C为块体形状系数，查规范，块石随机安放，取C=1.2。（5）垫层设计①垫层块石重量48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院垫层块石重量取护面块体重量的1/10～1/20，即～0.2～0.4t。②垫层块石厚度～1.06）m垫层块石厚度仍取为0.95m。（6）护底设计①堤前最大波浪底流速经比较，取设计低水位下，H13%=3.48m，L=60.7m，d=4.673m。代入，则有②护底块石稳定重量根据堤前最大波浪底流速查表，宜选用90～150kg的块石。③护底块石厚度～0.77）m护底块石厚度取为0.7m。防波堤-5m水深处（即G断面）断面图如附图3所示。5.2.2关于G断面胸墙设计及稳定性验算（1）作用分类及标准值计算①持久组合，考虑设计高水位胸墙的作用值与考虑的荷载组合同上，胸墙断面图和D断面一样，如附图2所示。（ⅰ）单位长度的自重力标准值；；。48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院（ⅱ）波浪力标准值胸墙前水深；堤前水深；H取设计高水位下对应的H1%，为5.31m；L为对应的波长，取L=71.3m。代入上式，则满足，则波峰作用时胸墙上的平均压力强度胸墙上的波压力分布高度单位胸墙上的总波浪力浮托力（ⅲ）内侧土压力标准值墙后填石，则（ⅳ）作用标准值产生的稳定或倾覆力矩自重力标准值对胸墙后趾的稳定力矩48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院水平波浪力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩浮托标准值对胸墙后趾的倾覆力矩土压力标准值对胸墙后趾的稳定力矩②持久组合，考虑极端高水位胸墙的作用值与考虑的荷载组合同上，胸墙断面图和D断面一样，如附图4所示（ⅰ）单位长度的自重力标准值与持久组合，考虑设计高水位时相同，为212.52kN/m。（ⅱ）波浪力标准值；；H取极端高水位下对应的H1%，为5.79m；L为对应的波长，取L=78.9m。代入上式，则满足，则波峰作用时胸墙上的平均压力强度胸墙上的波压力分布高度单位胸墙上的总波浪力48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院浮托力（ⅲ）内侧土压力标准值与持久组合，考虑设计高水位时相同，为30.84kN/m。（ⅳ）作用标准值产生的稳定或倾覆力矩自重力标准值对胸墙后趾的稳定力矩水平波浪力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩浮托标准值对胸墙后趾的倾覆力矩土压力标准值对胸墙后趾的稳定力矩③短暂组合（施工期），考虑设计高水位胸墙的作用值与考虑的荷载组合同上，胸墙断面图和D断面一样，如附图5所示根据规范要求，对未成型的斜坡堤进行施工复核时，波高的重现期采用2～5年。（ⅰ）单位长度的自重力标准值与持久组合，考虑设计高水位时相同，为212.52kN/m。（ⅱ）波浪力标准值；；H取2～5年重现期设计高水位下对应的H1%，为3.98m（约为50年重现期时对应值的0.75倍）；L为对应的波长，取L=63.37m（其周期约为50年重现期时对应值的0.866倍）。代入上式，则48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院满足，则波峰作用时胸墙上的平均压力强度胸墙上的波压力分布高度单位胸墙上的总波浪力浮托力（ⅲ）作用标准值产生的稳定或倾覆力矩自重力标准值对胸墙后趾的稳定力矩水平波浪力标准值对胸墙后趾的倾覆力矩浮托标准值对胸墙后趾的倾覆力矩故G断面胸墙各种作用及标准值计算见表5.2所示。48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院表5.2G断面胸墙各种作用及标准值计算计算内容持久组合施工组合设计高水位设计高水位极端高水位胸墙自重力标准值212.52kN/m212.52kN/m212.52kN/m无因次参数-0.186-0.017-0.205无因次参数0.3860.3830.348胸墙上平均波压力强度35.92kPa48.43kPa33.29kPa胸墙上波压力分布高度1.12m1.74m0.92m胸墙水平波浪力标准值24.14kN/m50.56kN/m30.63kN/m波浪浮托力标准值25.65kN/m34.58kN/m36.45kN/m胸墙内侧土压力标准值30.84kN/m30.84kN/m0自重力稳定力矩448.996448.99644..996水平波浪力倾覆力矩13.5243.9914.09波浪浮托力倾覆力矩58.1478.3882.62土压力倾覆力矩14.3914.3905.2.2G断面胸墙抗滑稳定性验算沿墙底抗滑稳定性的承载能力极限状态的设计表达式如下：（5-17）各项系数的取值同B断面。则各种组合情况的计算结果如下：（1）持久组合设计高水位：48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院左式<右式，该情况下满足。⑵持久组合极端高水位：左式<右式，该情况下满足。⑶短暂组合设计高水位：左式<右式，该情况下满足。综上，G断面胸墙抗滑稳定性满足要求。（2）G断面胸墙抗倾稳定性验算沿墙底抗倾稳定性的承载能力极限状态设计表达式如下：（5-18）各项系数的取值同B断面。则各种组合情况的计算结果如下：①持久组合设计高水位：左式<右式，该情况下满足。②持久组合极端高水位：左式<右式，该情况下满足。③短暂组合设计高水位：48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院左式<右式，该情况下满足。综上，G断面胸墙抗倾稳定性满足要求。48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院第六章地基稳定性验算6.1计算方法（1）根据JTJ250-98《港口工程地基规范》的有关规定，土坡和地基的稳定性验算，其危险滑弧应满足以下承载能力极限状态设计表达式：（6-1）式中：分别为作用于危险滑弧面上滑动力矩的设计值和抗滑力矩的标准值；为抗力分项系数。（2）采用简单条分法验算边坡和地基稳定，其抗滑力矩标准值和滑动力矩设计值按下式计算：（6-2）（6-3）式中：R为滑弧半径（m）；为综合分项系数，取1.0；为永久作用为第i土条的重力标准值（KN/m），取均值，零压线以下用浮重度计算；为第i土条顶面作用的可变作用的标准值（kPa）；为第i土条宽度（m）；为第i土条滑弧中点切线与水平线的夹角（度）；分别为第i土条滑动面上的内摩擦角（度）和粘聚力（kPa）标准值，取均值；为第i土条对应弧长（m）。6.2断面D的地基稳定性验算48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院图6.1边坡稳定性计算图计算结果如表6.1表6.1地基稳定性计算结果表验算内容断面D外坡内坡圆心1圆心2圆心3圆心1圆心2圆心3滑动力矩设计值MSd233548.4146968.7171552.782799.28100900135100抗滑力矩标准值MRk282889.1253546.5224171.695255.03115300.7186028.51.2112651.7251741.3067211.1504331.1427221.3769696.3断面G的地基稳定性验算由于断面G处48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院的土层土质较好，地面往下第一层就是珊瑚岩，故不需要进行地基稳定性验算。第七章地基沉降计算根据《港口工程地基规范》，地基沉降只考虑持久状况长期组合，水位采用设计低水位，采用《土力学》中的单向压缩公式：（7-1）地基沉降计算图式如图7.1所示图7.1地基沉降计算图7.1断面D处的地基沉降计算计算结果如表7.1:48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院表7.1断面D处地基沉降计算结果土层编号深度（m）本层沉降量最终沉降量120.275292240.246547360.2171148l510.950.104619613.80.292643715.70.274702819.70.103757923.70.0990811027.70.0933661131.70.0877261235.70.082531339.70.0777061443.70.0723621547.70.0674641651.70.0627881755.70.0561091859.70.0515071963.70.0492062.3145172067.70.0471282.361645经计算，该处沉降符合规范要求7.2断面G处的低级沉降计算48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院由于断面G的土层土质较好，地面往下第一层就是珊瑚岩，故不需要进行地基沉降计算。该处沉降符合规范要求48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院第八章总结近三个月的毕业设计终于结束了，经历了辛苦的奋斗过程，我受益匪浅。回想起来，任务比较重，中间还穿插了毕业实习和当兵锻炼以及考研复试，时间很紧，但是如果能很好的安排时间，设计还是可以有条不紊地进行。以前做的课程设计只是针对一门课程，而毕业设计不同，它的涉及面比较广，也更加系统，它是将近四年来所学到的大部分课程汇总、联系和总结，是发挥，更是表现自己能力的一项工作。在设计过程中所学到的东西，可能比在课堂上学得还要多，因为课本的知识都是抽象的，有些东西只能想象，不能有感性的理解，而设计是针对实际的工程，实用性也比较大。在结合资料、书本和规范的基础上，可以充分发挥个人的见解，创新的内容也比较多。每个人在设计中必然会遇到这样或那样的困难，但是对待困难要有良好的心态，遇到困难不能退缩，更不能逃避。要充分发挥自己的主观能动性，找到解决问题的方法与途径，往往也就是在解决问题的过程中，可以学到许多知识，提高能力，每当自己解决了一个困难，就会很有成就感，信心也随之增强。另外，耐心和毅力我想也很重要，设计中有许多计算的内容都需要对照规范，按部就班来，计算量比较大，难免会发生错误，需要反复的检查和验算，没有耐心和毅力的人很难坚持下来。毕业设计结束，我的大学生活也将要画上圆满的句号，在这里一并向教导过我的老师和帮助过我的学姐以及同学们致谢，谢谢！48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院参考文献[1].中华人民共和国交通部发布，《海港水文规范》（JTJ213-98），人民交通出版社，1998.8[2].中华人民共和国交通部发布，《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98），人民交通出版社，1998.8[3].中华人民共和国交通部发布，《港口工程地基规范》（JTJ250-98），人民交通出版社，1998.8[4].冯卫兵编著，《海洋工程水文》，河海大学出版社,2005.4[5].邱大洪主编，《工程水文学》，人民交通出版社，2003[6].钱志春编，《海浪及其预报》高等教育出版社,1991.8[7].邱大洪，《波浪理论及其在工程上的应用》高等教育出版社,1985.7[8].陈德春编著，《围海工程》，河海大学出版社[9].严恺主编梁其荀副主编,《海岸工程》海洋出版社,2002.2[10].《海岸工程Ⅱ》河海大学交通与海洋工程学院,2004.6[11].严恺编著，《中国海岸工程》，河海大学出版社，1992.5[12].吴宋仁主编，《海岸动力学》人民交通出版社，1995.5[13]交通部第一航务工程局勘察设计院编，《防波堤设计手册》人民交通出版社，1982.3[14].卢廷浩主编，《土力学》，河海大学出版社[15].牛又奇孙建国主编，《新编VisualBasic陈序设计教程》，苏州大学出版社，2002.7[16].郭金栋编著，《海岸工程》，中国土木水利工程学会，七十七年五月初[17].刘大中编著，《防波堤的优化设计与可靠度》，人民交通出版社，1980[18].韩理安主编，《港口施工建筑物》，人民交通出版社2000.8[19].《港口工程制图标准》河海大学水港系、交通部水运规划设计院48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。学位论文作者（本人签名）：年月日学位论文出版授权书本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入CNKI《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。论文密级：□公开□保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议)作者签名：_______导师签名：______________年_____月_____日_______年_____月_____日48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院独创声明本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。本声明的法律后果由本人承担。 作者签名:二〇一〇年九月二十日 毕业设计（论文）使用授权声明本人完全了解滨州学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。（保密论文在解密后遵守此规定） 作者签名:二〇一〇年九月二十日48 河海大学2009届学生毕业设计交通学院、海洋学院致谢时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。首先，我要特别感谢我的知道郭谦功老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。郭谦功老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。最后，我要特别感谢我的导师赵达睿老师、和研究生助教熊伟丽老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。48'