多层食堂结构计算书毕业设计

'长春广播电视大学毕业设计某多层食堂结构设计摘要本工程为长春市多层食堂工程，采用框架结构，主体为二层，无地下室。建筑面积约为2500平米，本地区抗震设防烈度为7度，近震，场地类别为II类场地。主导风向为西南，基本风压0.65KN/M，基本雪压0.35KN/M。楼﹑屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。本设计贯彻“实用、安全、经济、美观”的设计原则。按照建筑设计规范，认真考虑影响设计的各项因素。根据结构与建筑的总体与细部的关系。本设计主要进行了结构方案中横向框架第3轴抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力。是找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。对楼板进行了配筋计算，本设计采用桩基础，对基础承台和桩进行了受力和配筋计算。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依据。关键词：框架结构，抗震设计，荷载计算，内力计算，计算配筋 长春广播电视大学毕业设计Multi-layermallstructuredesignPicktoThisprojectforchangchunmulti-layermallproject,adoptframestructure,mainbodyforfourlayers,withoutthebasement.Thisregionseismicfortificationintensityof7degrees,therecentearthquake,sitecategoriesforclassIIfield.Leadingthewindtothesouthwest,basicwindpressurefor0.65KN/M,basicsnowKN/M30kpressure.Floor,roofadoptscast-in-situreinforcedconcretestructure.Thisdesignimplementation"thepractical,safe,economic,beautiful"designprinciple.Accordingtothearchitecturaldesignstandard,carefullyconsiderthevariousfactorsinfluencethedesign.Accordingtotheoverallstructureandbuildingtherelationshipwithdetails.Thisdesignmainstructureplaninthefirstthreeaxishorizontalframeaseismicdesign.Indeterminingtheframework,afterthefirstlayoutbetweenlayersofloadcalculation,thenrepresentvalueforusingvertex 长春广播电视大学毕业设计displacementmethod,andthenfromtheearthquakecyclebybottomshearmethodtocalculatethesizeofhorizontalseismicload,andthenfindoutunderhorizontalloadsofstructuralinternalforce(moment,shearforceandaxialforce).Thencalculatingverticalload(constantloadandliveload)undertheactionofstructuralinternalforce.Themostunfavorableistofindagroupoforseveralgroupsofinternalforcecombination.SelectthesecurityreinforcementandtheresultscalculatedanimationInadditiontothestructureschemedesignofindoorstair.Completedtheflatbedplate,laddersectionboard,platformbeamofinternalforceandthecomponentsuchasreinforcementcalculationandconstructiondrawing.Thereinforcementoffloor,thisdesignUSESthecalculationofpilefoundation,pilecapsandbasedonthemechanicalandreinforcementcalculation.Thewholestructureinthedesignprocess,strictlyabidebyrelevantprofessionaltherequirementofthespecifications,referencerelatedmaterialandtherelevantandup-to-date,nationalstandardsfordesignofeachtacheofcomprehensivescientificconsideration. 长春广播电视大学毕业设计Anyhow,applicable,safety,economy,useconvenientisthisdesignprinciples.Designofstructureisrationalandfeasibleschemeistheimportantbasisofconstructionsite.Keywords:framestructure,seismicdesign,theloadcalculation,internalforcecalculation,reinforcement 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳符号－混凝土弹性模量；C20－表示立方体强度标准值为20N/的混凝土强度等级；N－轴向力设计值；M－弯矩设计值；V－剪力设计值；A－构件截面面积；I－截面惯性矩；－永久荷载标准值；－可变荷载标准值；－永久荷载分项系数；－可变荷载分项系数；－结构总水平地震作用标准值；－地震时结构的重力荷载代表值、等效总重力荷载代表值；T－结构自振周期；－承载力抗震调整系数；－构件长细比；－地基承载力特征值；－基础高度；d－基础埋置深度，桩身直径；－土的重力密度；－风荷载标准值；－结构顶部附加水平地震作用标准值；－楼层层间位移；e－偏心距；－箍筋面积；B－结构迎风面宽度；－截面有效高度；－受拉区、受压区纵筋面积。 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳目录前言第1章工程概况第2章结构布置及计算简图§2.1结构布置及梁,柱截面尺寸的初选§2.1.1梁柱截面尺寸初选§2.1.2结构布置§2.2框架计算简图及梁柱线刚度§2.2.1确定框架计算简图§2.2.2框架梁柱的线刚度计算第3章荷载计算§3.1荷载计算§3.1.1屋面及楼面恒荷载计算§3.1.2屋面及楼面活荷载计算§3.1.3梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算第4章框架梁柱的线刚度计算§4.1框架梁柱的线刚度计算§4.1.1框架梁柱的线刚度计算§4.1,2梁柱的线平均刚度比第5章横向水平荷载作用下的框架内力计算§5.1重力荷载代表值计算 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳§5.1.1墙自重§5.1.2梁，柱，墙，板，门窗重力荷载标准值§5.1.3集中与各楼层处的重力荷载代表值计算§5.2水平地震作用下框架内力合侧移的计算§5.2.1横向自振周期§5.2.2水平地震作用§5.2.3水平地震作用下框架内力计算§5.3横向凤荷载作用下框架结构内力和侧移计算§5.3.1凤荷载标准值§5.3.2风荷载作用下的水平位移验算§5.3.2凤荷载作用下的框架结构的内力计算第6章竖向荷载作用下内力计算§6.1框架结构的荷载计算§6.2.1板传荷载计算§6.2恒荷载作用下框架的内力§6.2.1恒荷载作用下框架的弯矩计算§6.3活荷载作用下框架的内力§6.3.1活载作用下的框架内力§6.3.2活荷载作用下框架的内力计算第7章框架结构的内力组合§7.1框架结构梁内力组合§7.1.1框架结构梁的内力组合 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳§7.1.2梁端弯矩控制值§7.1.3梁端截面组合的剪力设计值调整§7.2框架结构柱的内力组合§7.2.1框架结构柱的内力组合§7.2.2柱端弯矩设计值调整§7.2.3柱端截面组合的剪力设计值调整第8章框架柱正、斜截面配筋计算§8.1框架柱的截面设计§8.1.1框架柱截面设计§8.1.2柱斜截面受弯承载力计算§8.2框架梁的正，斜截面配筋计算§8.2.1正截面受弯承载力计算§8.2.2截面受弯承载力计算第9章板配筋计算§9.1板的配筋§9.1.1设计资料§9.1.2荷载计算§9.1.3板的计算第10章基础计算 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳前言本设计是按照长春广播电视大学2013年毕业设计任务书要求编写的毕业设计。题目为“某多层食堂”。多层食堂能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择多层食堂建筑和结构设计，从而掌握食堂设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计在二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有良好的抗震能力。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法，对水平荷载采用了D值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构教研室各位老师的悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的感谢！鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳第1章设计基本资料§1.1工程概况与设计资料§1.1.1建筑概况与结构选型长春市某多层食堂，地面以上为2层，首层层高4.6m，标准层层高为4.0m；首层室内外地面高差为0.45m根据建筑的使用功能、房屋的高度与层数、场地条件、结构材料以及施工技术等因素综合考虑，抗侧力结构采用现浇钢筋混凝土框架结构体系。§1.1.2设计依据本工程依据下列现行国家标准或行业标准进行结构设计：1、《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001；2、《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223—2004；3、《建筑结构荷载规范》（2006年版）GB50009—2001；4、《建筑抗震设计规范》GB500011—2010；5、《混凝土结构设计规范》GB500010—2002；6、《多层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2002；7、《建筑地基基础设计规范》GB500007—2002；§1.1.3设计的基本条件1、建筑结构的设计使用年限、安全等级及建筑抗震设防类别本工程为普通多层上食堂，属于一般的建筑物。根据《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001第1.0.5条，结构的设计使用年限为50年。按照《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001第1.0.8条和第7.0.3条，建筑结构的安全等级为二级，结构重要性系数γ0=1.0。根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223—2004第3.0.2条，建筑抗震设防类别为丙类。2、雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（2006年版）GB50009—2001附录D.4《全国各城市的50年一遇雪压和风压》，长春地区基本雪压s0=0.35kN/㎡。3、风荷载（1）基本风压 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳本工程的房屋高度小于60m，对风荷载不敏感，基本风压w0应取《建筑结构荷载规范》（2006年版）GB50009—2001附录D.4《全国各城市的雪压和风压值》值中50年一遇的风压，基本风压w0=0.65kN/㎡。类别使用部位活载（kPa)面层及吊顶(kPa)备注施工和检修荷载首层1.0KN1.5食堂营业区食堂标准层3.51.0楼梯2.51.0厕所2.01.0上人屋面2.03.5机房7.01.0第二章.　结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见图纸。主体结构共2层，层高1层为4.6m，2层为4.0m。填充墙采用粉煤灰加气混凝土砌块砌筑：外墙300mm；内墙200mm。窗户均采用塑钢窗，门采用钢门和木门。楼盖及屋面均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120mm，梁截面高度按跨度的估算。一.梁截面尺寸的估算：1.横向框架梁：(1).主梁：L=7000㎜主梁截面高度hb=(1/10~1/18)l取600㎜bb=(1/2~1/3)hb，取300㎜故框架横梁的截面尺寸为b×h=300㎜×700㎜。(2).次梁：L=7000㎜hb=(1/12~1/18)l,取550㎜bb=(1/2~1/3)hb，取250㎜故框架次梁的截面尺寸为b×h=250㎜×550㎜2.纵向框架梁：纵梁截面尺寸：hb=(1/10~1/18)l取700㎜ 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳由此可估算框架梁尺寸如下表：各层梁截面尺寸及混凝土强度等级如下表，梁截面尺寸（mm）层次混凝土强度等级横梁纵梁次梁1-2300x700300x700250x550柱截面尺寸可根据式估算。因为抗震烈度为7度，总高度<24m，查表可知该框架结构的抗震等级为3级，其轴压比限值0.9；各层的重力荷载代表值取：12kN/㎡，边柱于中柱的负荷面积分别为：7.5×3.5，7.5×7.0N=βFgnβ=1.3（边柱）g：12～15kN/㎡边柱=1.3*7.5*3.5*12*1000*4/0.9*16.7=128103mm2中柱=1.2*7.5*7.0*12*1000*4/0.9*16.7=236647mm2取底层柱截面尺寸:bh=500㎜500㎜=250000mm2>202655mm2由于为多层建筑，柱截面保持不变，1-2层均为500x500mm。第三章重力荷载计算一.屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）:40厚C20细石混凝土保护层25×0.04=1kN/4厚APP改性沥青防水层10厚水泥砂浆找平层　水泥珍珠岩找坡层4×0.15=0.6KN/m2100厚聚苯乙烯泡沫塑料保温层0.1×0.5=0.05KN/m22厚APP改性沥青隔气层0.002×0.5=0.001KN/m210厚水泥砂浆找平层20×0.01=0.2KN/m2120厚钢筋混凝土板　10厚水泥砂浆抹面 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳合计：5.15KN/㎡2.楼面均布恒荷载（1~2层）瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.5530厚水泥砂浆找平层120厚钢筋混凝土板20厚水泥砂浆0.02×20=0.4KN/m2合计：4.19KN/㎡二.屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布荷载标准值2.0KN/㎡楼面活荷载标准值3.5KN/m2屋面雪荷载标准值三.　梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算墙外墙采用190厚空心陶粒混凝土砌块，外墙面刷1厚挂面胶浆，刷外墙涂料，80厚苯板保温层，1：2.5水泥砂浆20厚找平层，10厚抹灰，则外墙单位面积重力荷载内墙采用190厚空心陶粒混凝土砌块则两侧均为10厚抹灰则内墙单位面积重力荷载木门单位面积重力荷载0.2KN/㎡，钢框玻璃窗0.4KN/㎡，钢铁门0.45KN/㎡，女儿墙120厚混凝土。梁、柱重力荷载标准值层次构件n1纵梁0.30.7251.056.6361442.215602.62横梁0.30.7251.056.6351553.15 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳次梁0.250.55251.056.936860.9柱0.50.5251.15.68421746.362纵梁0.30.7251.056.6361463.115112.47横梁0.30.7251.056.6351575.66次梁0.250.55251.056.936860.9柱0.50.5251.15.68421212.754.19×1687.5+1.75×【165×13.6-（0.9×1.5×3+3.3×1.5×6+1.5×1.5×9+1.2×1.5×5）】+1.54×【145.9×3.6-（1.5×6+1.2+0.9×2+0.7×2+1.8×3）×2.1】+0.4×（0.9×1.5×3+3.3×1.5×6+1.5×1.5×9+1.2×1.5×5）+0.2×（1.5×6+1.2+0.9×2+0.7×2+1.8×3）×2.1+（153.15+1442.21+860.9）+1746.36+2953.13=7070.63+929.25+748.07+25.2+7.896+3856.26+1746.36+2953.13=17336.8G2=5.15×1687.5+1.75×(165×1.5-63)+1.54×39.48×1.5+0.4×63+（1575.66+1463.11+860.9）1212.75/2+0.5×2.35×1687.5=15618.76G出屋面=5.15×7.5×7.5×2+4.14×（0.5×7.5×2+1.5×39.48+0.5×12.5）+1.75×（1.82×7.5×4×2-1.5×3×2-0.5×3×4）+0.2×1.5×3.0×2+0.4×0.5×3.0×4+6.25×1.05×2.52×4+0.7×0.35×25×6.7×4+0.65×0.35×6.7×4+0.5×2.35×7.5×2=1408.74第四章框架侧移刚度计算 长春广播电视大学毕业设计设计人：尹海艳框架梁柱的线刚度计算在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取I=2Io（Io为梁的截面惯性矩）（4－1）（1）梁线刚度ib计算结果见表4-1，表中I0表示按矩形截面所计算的惯性矩；2EI0/l,1.5EI0/l分别表示中框架梁和边框架梁的线刚度。各层柱线刚度ic计算结果见表4-2.柱子线刚度层次24000500×5004.2×14600500×5008.87×横梁线刚度类别2.0横梁300*7007000纵梁300*7007500 长春广播电视大学毕业设计层位层高h(m)与柱相连梁线性刚度kb(KN.m)柱的线刚度kc(KN.m)k=∑kb/kca=k/(2+k)Dk=12akc/h2nDk第i层的侧移刚度Di(KN/m)14.6041300887000.4510.18411102.14133306.423923400.00024.0044200427000.9370.3199265.58827796.765660900.000∑D1/∑D2=660900/923400>0.7,故该框架为规则框架。 长春广播电视大学毕业设计第五章．横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算一.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算1.横向自振周期计算结构顶点的假想位移计算公式：　　　　VGI=∑GK　　　　　　（△U）i=VGI/　　　　　　　　　　　ＵI=∑（△U）184507.060.09267437.160.1结构基本自震周期其中υT的量纲为m， 长春广播电视大学毕业设计各质点的水平地震作用按式计算，将上述和代入可得具体过程见下表，各楼层地震剪力按式。各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次电梯间9.81408.7450827.340.02239.0928.612074.733965.50.1424.18133.4514.610184.8627415.450.1119．8153.45各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图：柱子剪力及弯矩计算： 长春广播电视大学毕业设计剪力：反弯点高度：柱端弯矩：顶：底：各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次my24.0133.45644902198．338.210.4560.4853.1957.6214.6153.45923402198．340.150.4560.5058.2258.22各层中柱柱端弯矩及剪力计算层次my24.0133.4564490454873.951.1260.50107.23107.2314.6153.4592340454877.711.1260.50112.68112.68注：表中弯矩单位为,减力单位为KN梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式来计算梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁中梁柱轴力边柱N中柱N2104.2198.767.033.83108.67108.676.0103.50-164.09-329.071111.41104.707.036.02115.21115.216.0109.72-200.11-402.77柱梁弯矩图： 长春广播电视大学毕业设计地震作用下剪力简图：二、横向风荷载作用下框架内力和侧移计算长春基本风压wo=0.65KN/m2,地面粗糙度为C类，迎风面μs1=0.8,背风面μs2=-0.5，βz=1.0,B=7.2m.§5.3.1风荷载标准值《荷载规范》规定，对于高度大于30m，且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数未考虑风压脉动影响，本设计房屋高度H=17.1m小于30m,取平面图3轴线横向框架，其负载宽度为7.5m，则沿高度方向分布的风荷载标准值为：根据各楼层标高处的高度H可以查得各楼层标高处的沿房屋高度分各层的集中荷载F的计算过程如下：=[(1.738+1.574)+(1.574+1.389)]×3.75×1/4+[(0.983+1.12)+(0.893+0.983)]×3.75×1/4=9.229=[(1.738+1.574)+(1.32+1.389)]×3.75×1/4+[(0.983+0.983)+(0.893+0.825)]×3.75×1/4=8.339 长春广播电视大学毕业设计表5.7沿房屋高度分布风荷载标准值层次14.60.4491.051.251.5740.9831.4828.60.5871.151.31.7381.121.68§5.3.2.风荷载作用下的水平位移验算根据图5-8等效节点集中荷载所示的水平荷载由公式(5-13)计算层间剪力，然后根据轴线，框架的层间侧移刚度，按公式(5-14),(5-15)计算各层的层间位移，相对侧移和绝对侧移表5－8风荷载作用下的框架层间剪力及侧移计算层244.63244.6326449000.0510.2651/70588152.97152.9719234000.0610.2141/59016由表5－8所示，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/54167远小于1/550,满足规范要求！§5.3.3.风荷载作用下的框架结构的内力计算各柱分配到的剪力按公式计算。具体计算过程结果见表5－9，5－10所示。梁端弯矩，剪力及柱轴力的计算过程和结果见表 长春广播电视大学毕业设计表5-9各层边柱柱端弯矩层y24.044.63264490019416.6613.7410.60949.4690.4522.2627.20814.652.97192340019416.6616.3090.60958.7120.4526.4232.291表5.10各层中柱柱端弯矩及剪力计算层y24.044.63264490024231.678817.1490.8261.740.4527.7833.9614.652.97192340024231.678820.3530.8273.270.4532.9740.3表5-14梁端弯矩，剪力及柱轴力层LL边柱N中柱N边中边梁中梁柱轴力242.953.0442.939.627.213.7513.9213.927.2-67.68-67.6810.94154.5568.0854.5550.387.217.4917.717.77.2-53.93-53.938.79 长春广播电视大学毕业设计第六章竖向荷载作用下框架结构的内力计算一、横向框架内力计算1、计算单元取3轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.5m,如图8所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。2.横向框架计算单元及作用荷载恒荷载：2层纵梁线荷载板传来荷载等效均布荷载1层 长春广播电视大学毕业设计顶层一般层则顶层一般层活荷载:顶层屋面雪荷载：活荷载大于雪荷载一~二层梁端弯矩顶层一般层 长春广播电视大学毕业设计3.内力计算梁端、柱端弯矩采用二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重。恒荷载作用下的弯矩分配：活荷载作用下弯矩分配： 长春广播电视大学毕业设计竖向恒荷载梁端弯矩：竖向活荷载弯矩图：剪力计算荷载引起剪力弯矩引起剪力层次恒（活）荷载作用下163.2573.4169.4768.1968.83 长春广播电视大学毕业设计41.57）（48.37)(45.26)(44.84)（45.3)263（41.39）76.66（50.53）70.85(46.64)68.81(45.28)69.83（45.96)第7章作用效应的组合1、结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素由表确定。查《抗震规范》知，本工程的框架为三级抗震等级。2、框架梁内力组合及调整本方案考虑了四种内力组合：一.：1.2SGK+1.4SQK二.：1.2SGK+1.26(SQK+SWK)三.：1.35SGK+1.0SQK四.：1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]各层梁的内力组合见表，表中，两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调整系数为0.8）。现以第一层AB跨梁为例，说明求跨间最大正弯矩的确定。均布荷载和梯形荷载作用下计算简图若，说明,其中x为最大正弯矩截面至A支座的距离，则x可由下式求解： 长春广播电视大学毕业设计，将求得的x值代入下式即可求得跨间最大正弯矩值。若，说明，则；若，则3、框架柱的内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面组合结果见表。一．二．三级框架的梁柱节点处除框架顶层和柱轴压比小于0.15及框支柱的节点处,柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求.∑MC=ηC∑MB注：∑MC为节点上下柱截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩值之和，上下柱端的弯矩值可按弹性分析分配。∑MB为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。ηC为柱端弯矩增大系数,二级1.3调整结果见表： 长春广播电视大学毕业设计框架梁内力组合表层次截面内力荷载种类1.2SGK+1.26(SQK+SWK)γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.0SQK1.2SGK+1.4SQKV=ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb位置　　　恒SGK活SQK风SWK地SEK→←→←一层框架梁内力组合表A右M-46.49-28.0980.83175.3410.66-193.02124.24-240.47-90.85-95.12116.71V46.1730.34-19.63-61.8068.90118.37-5.39123.1692.6797.88B左M-64.96-40.46-66.39-84.05-212.59-45.28-169.205.63-128.16-134.60V53.0634.9519.6361.80132.4482.98131.993.44106.58112.60B右M-60.85-37.3466.39158.29-36.41-203.7288.28-240.96-119.49-125.29119.28V50.6834.60-17.71-59.5382.10126.723.34127.17103.02109.26C左M-59.11-36.54-66.39-158.32-200.63-33.32-238.9390.36-116.34-122.09V50.0431.6817.7159.53122.2777.65125.161.3399.23104.39C右M-59.11-36.5466.39158.29-33.32-200.6390.34-238.91-116.34-122.09117.88V50.3633.14-17.71-59.5379.88124.502.34126.16101.12106.83跨间MAB　　　　66.1757.24156.70145.8658.2056.15　MBC　　　　64.2464.24169.18161.4957.0454.08MCD　　　　63.2162.34158.16154.7156.0754.03 长春广播电视大学毕业设计框架梁内力组合表层次截面内力荷载种类1.2SGK+1.26(SQK+SWK)γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK+1.0SQK1.2SGK+1.4SQKV=ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb位置　　　恒SGK活SQK风SWK地SEK→←→←二层框架梁内力组合表A右M-37.19-22.4764.66140.278.53-154.4299.39-192.37-72.68-76.0993.37V36.9424.27-15.70-49.4455.1294.69-4.3198.5374.1478.31B左M-51.97-32.37-53.11-67.24-170.07-36.22-135.364.50-102.53-107.68V42.4527.9615.7049.44105.9566.38105.592.7585.2790.08B右M-48.68-29.8753.11126.63-29.13-162.9870.62-192.77-95.59-100.2495.43V40.5427.68-14.16-47.6365.68101.382.68101.7482.4187.40C左M-47.29-29.23-53.11-126.65-160.50-26.65-191.1572.29-93.07-97.67V40.0325.3414.1647.6397.8262.12100.121.0679.3883.52C右M-47.29-29.2353.11126.63-26.65-160.5072.27-191.13-93.07-97.6794.30V40.2926.51-14.16-47.6363.9099.601.87100.9380.9085.46跨间MAB　　　　59.5551.52141.03131.2752.3850.54　MBC　　　　57.8157.81152.26145.3451.3348.67MCD　　　　56.8956.11142.35139.2450.4748.62 长春广播电视大学毕业设计框架A柱内力组合表层截面内荷载种类1.2SGK+1.26(SQK+SWK)γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK1.2SGKMmaxNminNmax次位置力+1.0SQK+1.4SQKNMM　　　恒SGK活SQK风SWK地SEK→←→←　2柱顶M24.496.19-29.79-148.91-0.3474.72-128.38181.3539.2538.06181.35-128.3839.25N1307.56224.51-45.67-279.831794.411909.501072.001654.041989.721883.391654.041072.001989.72柱底M-23.48-5.9324.37121.83-4.93-66.35101.32-152.09-37.62-36.47-152.09101.32-37.62N1345.46224.51-45.67-279.831839.891954.971108.391690.432040.881928.861690.431108.392040.881柱顶M22.055.57-31.75-148.67-6.5373.48-130.77178.4535.3434.26178.45-130.7735.34N1585.29269.48-65.26-373.912159.662324.121262.362040.102409.622279.622040.101262.362409.62柱底M-23.46-5.9231.75148.674.40-75.60129.26-179.97-37.58-36.43-179.97129.26-37.58N1623.19269.48-65.26-373.912205.142369.601298.742076.482460.782325.102076.481298.742460.78　N2227.49359.37-113.37-577.032982.953268.631710.782911.003366.483176.102911.001710.783366.48框架B柱内力组合表层截面内荷载种类1.2SGK+1.26(SQK+SWK)γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK1.2SGKMmaxNminNmax次位置力+1.0SQK+1.4SQKNMM　　　恒SGK活SQK风SWK地SEK→←→←　2柱顶M30.617.74-37.24-186.14-0.4393.40-160.48226.6849.0747.57226.68-160.4849.07N1634.45280.63-57.09-349.782243.012386.871340.012067.562487.152354.232067.561340.012487.15 长春广播电视大学毕业设计柱底M-29.35-7.4130.46152.29-6.17-82.94126.65-190.12-47.03-45.59-190.12126.65-47.03N1681.83280.63-57.09-349.782299.862443.721385.482113.032551.102411.082113.031385.482551.101柱顶M27.566.96-39.69-185.83-8.1691.85-163.46223.0744.1742.82223.07-163.4644.17N1981.61336.85-81.58-467.392699.582905.151577.952550.133012.032849.532550.131577.953012.03柱底M-29.32-7.4039.69185.835.50-94.51161.57-224.96-46.98-45.54-224.96161.57-46.98N2028.99336.85-81.58-467.392756.432962.001623.422595.603075.982906.372595.601623.423075.98框架C柱内力组合表层截面内荷载种类1.2SGK+1.26(SQK+SWK)γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK1.2SGKMmaxNminNmax次位置力+1.0SQK+1.4SQKNMM　　　恒SGK活SQK风SWK地SEK→←→←　2柱顶M32.148.13-39.10-195.44-0.4598.08-168.50238.0251.5249.95238.02-168.5051.52N1716.18294.66-59.94-367.272355.162506.221407.012170.932611.502471.942170.931407.012611.50柱底M-30.82-7.7831.99159.91-6.48-87.09132.99-199.62-49.38-47.87-199.62132.99-49.38N1765.92294.66-59.94-367.272414.852565.901454.762218.682678.652531.632218.681454.762678.651柱顶M28.947.31-41.67-195.12-8.5796.44-171.64234.2246.3844.96234.22-171.6446.38N2080.69353.69-85.66-490.762834.563050.411656.852677.633162.632992.002677.631656.853162.63柱底M-30.78-7.7641.67195.125.78-99.23169.65-236.21-49.32-47.81-236.21169.65-49.32N2130.43353.69-85.66-490.762894.253110.101704.602725.383229.783051.692725.381704.603229.78注：1）M的量纲为KN.m；N和V的量纲为KN；2）表中上、下表示本层柱的上、下端截面；3）柱端弯矩以绕柱端截面反时针旋转为正 长春广播电视大学毕业设计层次21截面柱顶柱底柱顶柱底　172.83174.81166.23208.17　1634.391670.772020.382056.76层次21截面柱顶柱底柱顶柱底　207.39209.77199.47249.81　1961.272004.932424.462468.11层次21截面柱顶柱底柱顶柱底　217.76220.26209.45262.30　2059.342105.172545.682591.52 长春广播电视大学毕业设计横向框架A柱剪力组合表层荷载种类1.2SGK+1.26(SQK+SWK)γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK1.2SGKγRE[ηvc(Mbc+Mlc)/Hn]次+1.0SQK+1.4SQK　恒SGK活SQK风SWK地SEK→←→←　　2-14.53-3.6816.4182.05-1.39-42.7669.61-101.05-23.30-22.59139.221-13.79-3.4819.2490.103.31-45.1878.79-108.61-22.10-21.42157.58横向框架B柱剪力组合表层荷载种类1.2SGK+1.26(SQK+SWK)γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK1.2SGKγRE[ηvc(Mbc+Mlc)/Hn]次+1.0SQK+1.4SQK　恒SGK活SQK风SWK地SEK→←→←　　2-18.17-4.6020.52102.56-1.74-53.4587.01-126.31-29.12-28.24174.031-17.24-4.3524.06112.624.14-56.4898.49-135.77-27.62-26.78196.97横向框架C柱剪力组合表层荷载种类1.2SGK+1.26(SQK+SWK)γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK]1.35SGK1.2SGKγRE[ηvc(Mbc+Mlc)/Hn]次+1.0SQK+1.4SQK　恒SGK活SQK风SWK地SEK→←→←　　2-19.08-4.8321.54107.69-1.83-56.1291.36-132.62-30.58-29.65182.731-18.10-4.5725.26118.254.35-59.30103.41-142.55-29.01-28.12206.82 长春广播电视大学毕业设计第8章框架柱与框架梁截面设计一、框架梁以一层AB跨、BC跨、CD跨梁为例说明计算过程，其他层梁配筋见表。1、梁的正截面受弯承载力计算AB跨间截面及支座截面最不利荷载，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面弯矩进行配筋计算支座弯矩KN*mKN*mKN*m跨间弯矩控制界面即支座边缘的正弯矩，可求得相应的剪力V=则支座边缘处当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，取梁内纵向钢筋选HRB335级钢下部跨间截面按单筋T形梁计算。因为属于第一类T形截面16 长春广播电视大学毕业设计实配钢筋4Ф16满足将下部跨间截面的4Ф16钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部选用4Ф16满足支座B左上部说明不能达到其抗压强度设计值选用满足BC跨支座负弯矩跨间弯矩取控制截面即支座边缘处的正弯矩，由框架内力组合表求得相应剪力16 长春广播电视大学毕业设计支座边缘处当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，取梁纵向钢筋选HRB335级钢下部跨间截面按截面单筋T形式因为属于第一类T形截面选用将下部跨间截面的4Ф16钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋选用4Ф16满足16 长春广播电视大学毕业设计CD跨支座弯矩支座边缘处当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，取梁纵向钢筋选HRB335级钢下部跨间截面按截面单筋T形式因为第一类：选用选用3Ф22梁斜截面受剪承载力计算AB跨：16 长春广播电视大学毕业设计则按构造配筋采用4肢8箍筋才有那个HPB235级钢筋梁端加密区箍筋取4肢φ8@100,加密区长度取0.9m,非加密区箍筋取4肢φ8@150设置满足要求。因为故都按构造配筋框架纵向钢筋计算表层次截面M/kN.mξAs/mm2As"/mm2实配钢筋As/mm2As"/Asρ/%1支座A-188.540.03499712564Ф160.920.42Bl-201.07106312564Ф160.930.48AB跨间100.870.00655412564Ф160.38支座Br-173.680.01991812564Ф160.90.43Cl-189.61100312564Ф160.980.43BC跨间68.220.00531612564Ф160.34支座Cr-190.370.02100712564Ф160.990.42CD跨间73.150.00739712564Ф160.342支座A-162.250.0485812564Ф160.840.42Bl-178.9594612564Ф160.90.42AB跨间75.30.01279312564Ф160.34支座Br-1780.0394112564Ф160.930.42Cl-157.8783512564Ф160.920.42BC跨间55.270.00534912564Ф160.34支座Cr-156.970.0383012564Ф160.920.42CD跨间70.250.00444412564Ф160.550.34框架梁箍筋数量计算表层次截面γREV/KN0.2βcfcbh0/kN梁端加密区非加密区（0.19）实配钢筋(Asv/s)实配钢筋（ρsv%）2AB133.47665.67>183.84-0.87<02肢φ8@100(2.01)2肢φ8@200(0.15)BC131.35665.67>183.84-0.87<02肢φ8@100(2.01)2肢φ8@200(0.15)16 长春广播电视大学毕业设计CD132.72665.67>183.84-0.87<02肢φ8@100(2.01)2肢φ8@200(0.15)1AB169.387665.67>183.84-0.87<02肢φ8@100(2.01)2肢φ8@200(0.15)BC167.44665.67>183.84-0.87<02肢φ8@100(2.01)2肢φ8@200(0.15)CD166.53665.67>183.84-0.87<02肢φ8@100(2.01)2肢φ8@200(0.15)二、框架柱1、剪跨比和轴压比验算给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比也可取。表中的N都不应考虑承载力抗震调整系数。由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足要求。柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次/kNN/kNA柱123.117250.822967.576.0>20.38<0.9223.1115.0531.75659.457.8>20.12<0.9B柱123.1167.0666.95733.833.78>20.53<0.9223.181.2258.44089.282.4>20.38<0.9C柱123.1308.8865.365589.727.16>20.54<0.9223.1129.5654.443974.474.2>20.37<0.92、柱正截面承载力计算以9轴线的C柱为例说明。最不利组合：M=260KN·MN=5249.914KNγREM=0.8×260=208KN·MγREN=0.8×5249.94=4199.93KNNb=α1fcbh0ξb=1.0×23.1×700×660×0.550=5869.71KN>γreN=4199.93KN故按大偏心受压构件计算，16 长春广播电视大学毕业设计故需要考虑偏心距增大系数影响η采用对称配筋x=γreN/α1fcb=4199.93×103/（1.0×23.1×700）=259.74mm>2as’=80mm构造配筋：16 长春广播电视大学毕业设计截面2层1层　|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM(kN·m)116.2354.86103.69151.5850.9367.08N(kN)283.23330.26243.712467.952897.301931.59l0(mm)4.904.904.904.904.904.90e0(mm)174.97143.58152.60154.70126.60152.91ea(mm)20.0020.0020.0020.0020.0020.00ei(mm)194.97163.58172.60174.70146.60172.91l0/h7.507.507.507.507.507.50ζ11.001.001.001.001.001.00ζ21.001.001.001.001.001.00η1.0571.0571.0571.131.141.13ηei(mm)217.47185.83195.10197.20167.00195.41e(mm)477.47445.83455.10457.20427.00455.41x110.23114.3174.71142.78146.8689.48As=As"704.00704.00-704.00976.00976.00976.00ρmin0.800.800.800.800.800.80配筋4Φ184Φ184Φ184Φ184Φ184Φ18表8-43轴线边轴柱正截面配筋计算表16 长春广播电视大学毕业设计截面2层1层　|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNminM(kN·m)126.2364.86107.72172.5652.8378.09N(kN)293.23358.96263.712568.592987.651998.47l0(mm)4.904.904.904.904.904.90e0(mm)174.97143.58152.60154.70126.60152.91ea(mm)20.0020.0020.0020.0020.0020.00ei(mm)194.97163.58172.60174.70146.60172.91l0/h7.507.507.507.507.507.50ζ11.001.001.001.001.001.00ζ21.001.001.001.001.001.00η1.0571.0571.0571.131.141.13ηei(mm)217.47185.83195.10197.20167.00195.41e(mm)477.47445.83455.10457.20427.00455.41x110.23114.3174.71142.78146.8689.48As=As"989..00989.00-989.001098.001098.001098.00ρmin0.800.800.800.800.800.80配筋4Φ184Φ184Φ184Φ184Φ184Φ18表8-53轴线中轴柱正截面配筋计算表16 长春广播电视大学毕业设计柱的斜截面受剪承载力计算一层上柱柱端弯矩设计值对3级抗震等级柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值与相应的轴力N=4957.66KN<取N=3395.7KN故该层柱应按构造配筋柱端加密区的箍筋选用4肢8@100。由一层柱底的轴压比n=0.54,由表查得取根据要求取加密区箍筋为8@100。非加密区应满足s<10d=250,故箍筋取8@200。16 长春广播电视大学毕业设计各层柱见下表柱号层次N/kN0.3/kN实配箍筋()加密区非加密区A柱164.421552.32>V2467.842494.8<00.95768@10068@150241.871062.6>V492.681732.5<00.8868@10068@150B柱156.451552.32>V3657.182494.8<00.9768@10068@150219.761062.6>V893.251732.5<00.8868@10068@150C柱153.131552.32>V3553.622494.8<00.95768@10068@150215.911062.6>V699.081732.5<00.8868@10068@1504、框架梁柱节点核芯区截面抗震验算一层A节点：剪力设计值：由节点侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，hb=500mmhbo=465mm本框架为3级抗震等级，Hc为柱的计算高度，取节点上、下柱反弯点间的距离，即Hc=0.55×4.2+0.65×6.4=6.47m∑Mb=363.85KN.m剪力设计值剪力设计值V-j===703KN验算截面尺寸：因bb=bc/2=300mm，故取bj=bc=500mm，hj=500mm，ηj=1.5，则16 长春广播电视大学毕业设计==4677.75KN>Vj=703KN，满足要求。受剪承载力计算：0.5fcA=0.5×23.1×500×500=4158KN>=2199.15KN，故取Ｎ＝2460.78KN.节点区配箍为4Ф8@100,则==1925.97KN>Vj=703KN故承载力满足要求。B节点：剪力设计值：由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，节点两侧梁等高，故：hb=500mmhbo=465mm本框架为3级抗震等级，Hc为柱的计算高度，取节点上、下柱反弯点间的距离，即Hc=0.5×4.2+0.6×6.4=5.94m∑Mb=141.42+312.15=453.57KN.m剪力设计值V-j===925.025KN验算截面尺寸：因bb=bc/2=300mm，故取bj=bc=600mm，hj=600mm，ηj=1.5，则==4677.75KN>Vj=925.025KN，满足要求。受剪承载力计算：0.5fcA=0.5×23.1×600×600=4158KN>=2419.83KN，故取Ｎ＝2419.83KN.节点区配箍为4Ф8@100,则=16 长春广播电视大学毕业设计=1945.48KN>Vj=925.025KN故承载力满足要求。2层B节点：剪力设计值：由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，节点两侧梁等高，故：hb=500mmhbo=465mm本框架为3级抗震等级，Hc为柱的计算高度，取节点上、下柱反弯点间的距离，即Hc=0.5×4.2+0.5×4.2=4.2m∑Mb=186.73+80.49=267.22KN.m剪力设计值V-j===515.95KN验算截面尺寸：因bb=bc/2=300mm，故取bj=bc=600mm，hj=600mm，ηj=1.5，则==3640.235KN>Vj=515.95KN，满足要求。受剪承载力计算：0.5fcA=0.5×19.1×600×600=3438KN>=1683.25KN，故取Ｎ＝1683.25KN.节点区配箍为4Ф8@100,则==1889.775KN>Vj=515.95KN故承载力满足要求。第9章楼板的配筋计算条件：板厚120mm，C25砼，标准层的房间板和走道板。1房间内板：按双向板及弹性理论计算。恒荷：gk=3.89KN/m2,g=1.2×3.89=4.67KN/m2;活荷：qk=2KN/m2,q=1.4×2=2.8KN/m2.跨中正弯矩：恒荷满布及活荷棋盘布置。16 长春广播电视大学毕业设计gˋ=g+q/2=4.67+2.8/2=6.07KN/m2;qˋ=q/2=2.8/2=1.4KN/m2.支座负弯矩：恒荷及活荷均满布于各区格板则：P=g+q=4.67+2.8=7.47KN/m2.弯矩计算详见下表：中垮板弯矩计算（KN·M/m）lx/ly4.05/7.2跨中计算简图μ=0mx(0.04×6.07+0.0965×1.4)×4.052=4.89my(0.0038×6.07+0.0174×1.4)×4.052=0.61μ=0.2mx4.89+0.2×0.61=5.01my0.61+0.2×4.89=1.59支座计算简图mxˋ0.0829×7.47×4.052=8.03myˋ0.057×7.47×4.052=5.52板的配筋计算截面M/KN·Mho/mmAs/mm2实配钢筋跨lx方向5.01100451φ10@12016 长春广播电视大学毕业设计中ly方向1.59100321φ10@150支座lx方向8.03100420φ12@180ly方向5.52100485φ10@100其中：hox=h-20=120-20=100mm;hox=h-20=120-20=100mm;As=M/0.95fyho.其他板计算从略具体见下表板的配筋表格平台板编号LB1LB2LB3厚度120mm120mm120mmLx4050mm4050mm8100mmLy7200mm7200mm3000mmX向底部钢筋φ10@120φ10@150φ10@180Y向底部钢筋φ10@150φ10@180φ10@150X向支座钢筋φ12@180φ10@100φ8@150Y向支座钢筋φ10@100φ10@200φ8@100第10章楼板的配筋计算基础类型采用混凝土预制桩基础。（一）边柱基础1、荷载标准组合值计算计算过程见下表（单位：M为kN∙m，N和V为kN）底层截面①恒荷载②活荷载(屋面布雪载)③活荷载(屋面布活载)MNMNMN边柱255.8918449.972589.97298120.7219013.692583.69298中柱2-45.12173-7.7403-7.74621-16.42230-2.8403-2.8462底层截面④风荷载(左风)⑤地震作用(左震)①+0.5②+⑤MNMNMN边柱2-35-35-145-188.8-84.281784.101-57.2-35-271-188.8-248.131840.97中柱2-51.3-37-191-193.5-239.992181.6016 长春广播电视大学毕业设计1-63-37-326-193.5-343.382238.47底层截面①+0.5②-⑤①+③MmaxNmaxVmaxMNMN边柱2206.032161.6065.862141.98206.032161.6094.201293.262218.4724.412198.85293.262218.47中柱2142.092568.50-52.792635.70239.992635.70110.071307.722625.37-19.232692.57343.382692.57从上表可知，Fk=2218.47kN，Mk=293.26kN∙m，Hk=94.21kN2．基本尺寸与桩数确定暂取承台高度为0.8m，埋深1.3m，桩径采用350×350mm，均采用C25混凝土。配置HRB335级钢筋。桩有效长度为20m，进入持力层1.3+20-19.7=1.6m。单桩承载力标准值：特征值：所需桩数：，选用4根桩边桩中心至承台边缘取d=350mm桩距取3d=1050mm.桩布置如下图（单位：mm）承台尺寸为1750mm×1750mm3．桩顶作用效应计算单桩承载力设计值：16 长春广播电视大学毕业设计在弯矩作用下满足要求。4．承台设计桩顶最大反力设计值Nmax=850.78kN平均反力设计值N=745.72kN桩顶净反力设计值Nmax=850.78-G/n＝819.58kN平均净反力设计值N=745.72-G/n=714.52kN因为基础底面落在冲切破坏锥体以内，故可不进行受冲切验算。（1）斜截面承载力计算计算截面处的剪力设计值剪跨比，取λ=0.3剪切系数满足要求（2）受弯承载力计算计算截面处的弯矩设计值配置18@200，实配2227mm同理，在另外一个方向也配置18@200。（二）中柱基础16 长春广播电视大学毕业设计1．荷载标准组合值计算计算过程见下表从上表可知，Fk=2692.57kN，Mk=343.38kN∙m，Hk=110.07kN2．基本尺寸与桩数确定暂取承台高度为0.8m，埋深1.3m，桩径采用400×400mm，均采用C30混凝土。配置HRB335级钢筋。桩有效长度为20m，进入持力层1.3+20-19.7=1.6m。单桩承载力标准值：特征值：所需桩数：，选用4根桩边桩中心至承台边缘取d=400mm桩距取3d=1200mm.桩布置如下图承台尺寸为2000mm×2000mm3．桩顶作用效应计算单桩承载力设计值：在弯矩作用下16 长春广播电视大学毕业设计满足要求。4．承台设计桩顶最大反力设计值Nmax=1025.44kN平均反力设计值N=897.19kN桩顶净反力设计值Nmax=1025.44-G/n＝994.24kN平均净反力设计值N=897.19-G/n=865.99kN因为基础底面落在冲切破坏锥体以内，故可不进行受冲切验算。（1）斜截面承载力计算计算截面处的剪力设计值剪跨比，取λ=0.3剪切系数满足要求（2）受弯承载力计算计算截面处的弯矩设计值配置20@200，实配3142mm同理，在另外一个方向也配置20@200。（三）基础梁设计取KJ6中柱下的基础梁进行设计，其余基础梁的计算与其类似。取基础梁截面尺寸为300×700取as=50mmAsmin=0.2%×300×700=450mm216 长春广播电视大学毕业设计基础梁上均布荷载属于小偏心受拉构件配置420，实际As=986mm2配置220，实际As=986mm2ρsvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.43/210=0.16%根据构造，箍筋配置为Φ8@100。ρs=101/300/100=0.34%>ρsvmin.结论本次毕业设计是一幢食堂，主要进行的是结构设计部分。结构设计主要是在建筑初步设计的基础上确定建筑的结构为钢筋混凝土框架结构，然后进行结构布置，并初步估算、确定结构构件的尺寸，进行结构计算，就是根据方案阶段确定的结构形式和体系，依据规范上规定的具体的计算方法来进行详细的结构计算。包括荷载计算、变形验算、内力组合、水平地震力作用下框架侧移计算，内力分析及截面设计，以及楼梯、板和基础的设计与计算。这次毕业设计，培养了我们综合运用所学的基本理论和专业知识，提高了16 长春广播电视大学毕业设计分析和研究解决结构设计等空间问题的能力，培养了我们建立理论联系实际，踏实，勤奋，认真，严格的科学作风，为毕业后尽快适应各项工作打下良好的基础。致谢经过本次毕业设计之后，使我更加深入的对所学知识得到了认识和掌握，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。与此同时，也增强了我以理论知识为基础，广泛的搜索相关各种资料、查询有关规范，从而得到解决实际工程问题方法的能力。在本次毕业设计过程中，也培养了我勤奋、踏实、认真和严谨的工作作风，为以后的工作打下了坚实的基础。在毕业设计的过程中，我学到了许多新的知识和熟练掌握所需软件的技能，这一切都是在院领导和各位老师的辛勤培养和淳淳教导下取得的。在此，我衷心的感谢给我指导和帮助的老师和同学，我会更加努力的。16 长春广播电视大学毕业设计参考文献1、国家标准、规范、规程《总图制图标准》（GB50103-2001）《房屋建筑制图统一标准》（GBJ50001-2001）《建筑结构制图标准》（GBJ50105-2001）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87，2001）《民用建筑设计通则》（JGJ37-87）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑地基基础设计规范》（GB50011-2001）2、教科书建筑设计资料集混凝土及砌体结构多层建筑结构抗震结构设计基础工程16 长春广播电视大学毕业设计学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。学位论文作者（本人签名）：年月日学位论文出版授权书本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入CNKI《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。论文密级：□公开□保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议)作者签名：_______导师签名：______________年_____月_____日_______年_____月_____日16 长春广播电视大学毕业设计独创声明本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。本声明的法律后果由本人承担。 作者签名:二〇一〇年九月二十日 毕业设计（论文）使用授权声明本人完全了解滨州学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。（保密论文在解密后遵守此规定） 作者签名:二〇一〇年九月二十日16 长春广播电视大学毕业设计致谢时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。首先，我要特别感谢我的知道郭谦功老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。郭谦功老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。最后，我要特别感谢我的导师赵达睿老师、和研究生助教熊伟丽老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。16'