宾馆建筑与结构设计计算书

'摘要摘要本毕业设计题目是青岛××宾馆建筑及结构设计，该宾馆的总建筑面积大约是5469.984平方米，共6层，建筑高度为23.4米。该宾馆采用的主体是框架结构，柱子是主要的承重构件，结构形式强度较高、刚度较大、整体性能好。建筑设计是在总体规划的前提下，考虑基地的地理位置、房间的使用功能、建筑的外观设计、建筑的经济情况等问题，按照相关的规范，合理的进行建筑物的平面设计、立面设计、以及相关部位的剖面设计，着重解决建筑物的重要细部结构，使得建筑物做到适用、经济、美观。结构设计主要根据建筑设计的可行的方案，进行建筑的相关设计，具体计算包括：框架梁、柱、板截面尺寸的确定；荷载的计算；;框架侧移刚度的计算；;横向水平荷载作用下的框架内力计算；；配筋计算;框架的基础计算。在建筑设计和结构设计分工与合作下，整体的建筑得到了呈现。各个方面的结合最终构成一个完整建筑物的施工依据。关键词：建筑设计；内力组合；截面设计；配筋计算；基础设计；IV 英文摘要AbstractThisgraduationdesigntopicsislingshuiriverhotelinDalianprovince,thehotelwithatotalconstructionareaofabout5469.98squaremeters,atotalofsixlayers,heightof23.4meters.Themainbodyofthehotelistheuseofframestructure，thestructurehaveHighstructurestrength,bigstiffness,goodoverallperformanceThearchitecturaldesignisunderthepremiseoftheoverallplanning,accordingtotherequirementsofthedesigntaskbook,consideringthebaseenvironment,theusingfunctionofthehouse,constructionequipment,Constructionexteriordesignandeconomy.Focusonrelatedstandard,thegraphicaldesignofreasonableadvancebuilding,aswellasthesectionplanedesignofrelatedspot..Thestructuraldesignmainlyactsaccordingtothearchitecturaldesignthefeasibleplan,carriesontherelateddesignofconstruction,theconcretecomputationincludes:Definiteframebeam,columnandboardsectionsize.Loadcalculation,Stiffnesscalculationofframeside,Calculationofframeinternalforceunderhorizontalload,Calculationofinternalforcesofframeunderverticalloads,Thecombinationofinternalforces,Calculationofframebeams,columns,plates,reinforcement,Frameworkbasedcomputing.Boththedivisionbetweenthetwobuildingdesignandstructuredesign,andcooperation,toformaunifiedwhole.CombinedwiththevariousaspectsofthefinallyformedthebasisforconstructionofacompletebuildingKeywords:Architecturaldesign;thecombinationofinternalforces;sectiondesign;reinforcement;foundationdesignIV 目录目录摘要IAbstractII目录III第一章建筑设计说明11.1工程名称11.2工程概况11.3设计基本资料11.3.1气温11.3.2降雨量11.3.3工程地质概况11.3.4荷载21.3.5设计材料及说明21.5建筑总平面设计31.5.1建筑总平面说明31.5.2建筑平面设计41.5.3建筑体型及立面设计41.5.4建筑剖面设计51.5.5重要部件构造做法5第二章结构设计说明92.1结构体系的选择和确定92.1.1结构类型92.1.2结构体系92.1.3框架结构布置9第三章框架构件尺寸确定113.1框架梁截面尺寸的确定113.2框架柱截面尺寸的确定123.3楼板和屋面板133.4结构计算单元的选取13第四章荷载计算154.1屋面及楼面的永久荷载标准值计算154.2屋面及楼面的可变荷载标准值计算154.3梁柱重力荷载标准值计算164.4墙体重力荷载标准值计算174.5门窗重力荷载标准值计算184.6楼面及屋面横载与活载标准值计算194.7女儿墙自重标准值计算194.8重力荷载代表值计算19第五章框架侧移刚度的计算245.1框架梁线刚度计算245.2框架柱线刚度计算24IV 目录5.3框架柱抗侧移刚度计算25第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算276.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算276.2横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算346.2.1计算风荷载标准值346.2.2计算风荷载作用下层间位移366.2.3计算风荷载作用下框架内力37第七章竖向荷载作用下的结构内力计算417.1计算单元的选取417.2竖向荷载计算417.3内力计算427.3.1计算框架的恒载与活载竖向荷载427.3.2使用弯矩的二次分配法计算框架弯矩47第八章内力组合568.1内力调整568.2框架梁、柱内力组合57第九章框架梁、板、柱配筋计算649.1框架柱配筋计算649.1.1框架柱截面设计（以边柱截面为例）649.2框架梁配筋计算679.2.1框架梁正截面受弯承载力计算（首层为例）679.2.2框架梁斜截面受剪承载力计算（首层为例）689.3框架板配筋计算699.3.1楼板的材料选用699.3.2楼面恒载的计算699.3.3板的配筋计算70第十章框架基础计算7310.1基础截面计算7310.2地基承载力及基础的冲切验算7410.3基础底板配筋计算75结束语77致谢78参考文献79IV 第一章建筑设计说明第一章建筑设计说明1.1工程名称青岛××宾馆建筑及结构设计1.2工程概况本工程建设地点位于青岛市市南区，耐火等级为二级，抗震设防裂度为6度(0.10g)，屋面防水等级为二级，设计使用年限：50年。建筑物占地面积为6452.784平方米,总建筑面积为:5469.984平方米，建筑物高度为23.4米，主要结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构，柱下独立柱基础，蒸压粉煤灰加气混凝土砌块为填充墙。建筑一共分为6层，1-2层根据宾馆的使用要求设有接待厅、超市、餐厅、健身房、咖啡厅等，3-6楼为客房层，根据使用人数的情况分为单人间、双人间、三人间和四人间，单人间和双人间设有单独的卫生间，其余使用公共卫生间。1.3设计基本资料1.3.1气温月份123456789101112平均气温/℃-5-241318202428242013-3平均最低气温/℃-8-5.5-1-1-51.3.2降雨量全年平均降雨量550mm，小时最大降雨量为30mm。1.3.3工程地质概况（1）地形平坦，自然地表标高36.0m。（2）根据勘察报告，场区土层按自上而下顺序表述如下：第1页 第一章建筑设计说明含沙粘土，土层平均厚度0.4m，可塑，标准地基承载力特征值fak=150kPa，不宜作为天然地基持力层；残积土，土层平均厚度0.5m，可塑，标准地基承载力特征值fak=180kPa，不宜作为天然地基持力层；全风化角砾岩，土层平均厚度2.1m，遇水软化，地基承载力特征值fak=220kPa，可作为天然地基持力层；强风化角砾岩，土层平均厚度2.2m，遇水不易软化，地基承载力特征值fak=400kPa，良好的地基持力层和下卧层；中风化角砾岩，土层厚度大，遇水不软化，地基承载力特征值fak=1000kPa，良好的地基持力层和下卧层。（3）拟建场地地下水为基岩裂隙水，勘查期间在勘探深度内各孔均未见地下水。（4）地基基础方案分析：宜采用天然地基，全风化角砾岩、强风化角砾岩或中风化角砾岩为地基持力层，建议采用-1.0m～－3.0m柱下独立基础。（5）抗震设防烈度为6度，拟建场地土类型为中硬场地土，场地类别为II类。（6）最大冻土深0.5m.1.3.4荷载基本雪压：0.60kN/m2基本风压：0.20kN/m21.3.5设计材料及说明1．建筑设计荷载房间：2.0kN/m2女儿墙：2.0kN/m2上人屋面：2.0kN/m2楼梯板：2.5kN/m22．建筑墙体：该建筑的外墙采用的是240厚的粉煤灰加气混凝土砌块，外层采用20mm厚的抹灰层，最外层采用高弹外墙贴面，以保证墙体的实用性和美观性；内墙采用的240厚的粉煤灰加气混凝土砌块，20mm第1页 第一章建筑设计说明厚的抹灰层，根据实际需要内墙涂料可刷一层大白腻子。该建筑是框架结构所有的墙体均不承重。3．屋面设计：屋面的排水形式为女儿墙外排水，排水坡度为2％，根据排水的相关规范在建筑物的正面和背面分别设置4个和2个排水管。屋面的形式采用平屋顶。女儿墙的高度为1300mm，采用240厚的粉煤灰加气混凝土砌块，两侧涂20mm厚的抹灰，在顶部设置混凝土盖板。屋面的保温层采用聚苯乙烯，防水层采用沥青防水卷材（各层构造具体见平面详图）。4．门窗设计：该建筑为6层的宾馆，考虑到人流较大，大门采用2个1.8米宽，2.1米高的转门，在东侧开一小门，方便宾客和工作人员的出入，宾馆的咖啡厅、理发室、酒吧、健身房等场所采用推拉门，会议室和标准间采用平开门（具体的门窗的形式和个数见门窗表）。5．卫生间设计：采用15厚的花岗岩地面，20厚的水泥砂浆找平，120厚的钢筋混凝土楼板，20厚的砂浆粉刷。6．楼梯设计：中间主楼梯和侧楼梯都采用双跑式楼梯（具体形式见楼梯平面详图）。7．基础设计：基础采用现浇混凝土柱下独立基础，基础形式为阶梯型。1.4建筑总平面设计1.4.1建筑总平面说明1．本工程总建筑面积5469.984m2，长54.0m，宽22.5m,位于青岛市市南区，十字路处，交通便利，人流量较大。2．功能分区：建筑基地的面积为79×55m，基地的形状为矩形，根据建筑基地的布置要求，建筑物主体形状采用矩形，宾馆的南面是主要的人流通道，因而在南面设置花坛和一定面积的草坪，同时在靠近公路的西面和南面设置一定的停车场，保证宾客的正行方便的出行。1.4.2建筑平面设计第1页 第一章建筑设计说明框架结构是当代多层乃至高层所采用的一种主要的结构形式，框架结构的基本组成单是梁和柱，全部的竖向荷载和水平荷载由梁和柱承担，墙体只起到填充的作用，因而框架结构的建筑平面布置比较灵活，可以用隔墙来分隔空间，以适应不同的功能要求。该建筑的柱网大多为7.8m符合一般建筑的柱距要求。1．平面设计内容从民用建筑的组成平面各部分组成的使用性质来分析，可以分为使用部分和交通联系部分。该宾馆的使用部分是主要的使用房间，包括:餐厅、接待室、会议室、客房间等，交通联系部分主要就是中间的走廊，以及电梯间、楼梯间等。2．主要房间的设计该宾馆的设计主要房间有餐厅、接待室、会议室、客房间。根据《宾馆建筑设计标准JGJ62-90》宾馆的客房类型分为：套间、单床间、双床间(双人床间)、多床间，天然采光的客房间，其采光窗洞口面积与地面面积之比不应小于1∶8。宾客的生活需要的房间要求安静，少干扰，因此在3-6层全部为客房层公共活动房间设置在1-2层，主要针对人流量较大，出入频繁的特点。该宾馆的房间形状采用的是矩形，矩形的平面体型简单，墙体平直，便于家具和设备的安排；结构布置简单，便于施工；同时有利于平面和空间的组合。1.4.3建筑体型及立面设计建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分。外部体型和立面反应内部空间的特征，但绝不能简单的理解体型和立面设计只是内部空间的最后加工，而应该与平、剖面设计同时进行，并贯穿整个设计的始终。该建筑的首层有大厅及其他公共房间，因而首层层高设置为4.2米，其他层同一设置为3.6米，室内外高差为0.45米。建筑总高度为23.4米，其中女儿墙高度为1.3米。一栋建筑物从整体到立面由不同的部分，不同的材料组成，各个部分既有区别又有联系，它们通过一定的规律组成一栋完整的建筑物。这些规律包含有建筑构图中的统一与变化、均衡与稳定、韵律、对比、比例和尺寸等法则。1.4.4建筑剖面设计第1页 第一章建筑设计说明剖面设计的目的是确定建筑物各部分高度、建筑层数、建筑空间的竖向组合与利用、构造关系等。房间的剖面形状主要是根据使用要求和特点来确定，同时也要结合具体的物质技术、经济条件及特定的艺术构思来考虑，使之既能满足使用又能达到一定的艺术效果。楼梯处的剖面图如1.4所示：图1.2剖面图该剖面为宾馆1-1处剖面，总层数为六层，首层4.2m。其他层3.6m，女儿墙高1.3m。所示楼梯为双跑式，阶梯高宽及详细做法见重要部件构造。1.4.5重要部件构造做法1．屋面设计该建筑的屋顶采用的是平屋顶，排水坡度为2％，屋顶的构造应该满足功能要求，结构要求，以及建筑艺术要求。屋顶是建第1页 第一章建筑设计说明筑物的维护结构，能够抵御自然界各种环境的因素对建筑物的不利影响；上人屋顶还要承受人和设备的荷载，所以屋顶也是承重结构，应该有一定额=的强度和刚度，以保证建筑物结构的安全。（1）屋面的构造层次（上人屋顶）：1)保护层：设置保护层的目的是保护防水层，使得卷材不至于因关照和气候的作用迅速老化，防止沥青的过热流淌。该建筑采用20厚1；3的水泥砂浆作为保护层。2)防水层：该建筑的防水层采用的是4层SBS改性沥青防水卷材，能很好的起到防水的目的。3)保温层：平屋顶因屋顶的坡度平缓，适合将保温层放在屋顶的结构层上，防水层之上，该建筑采用40厚的聚苯乙烯作为保温层。4)找平层：防水卷材应铺设在平整、干燥的平面上，以防止卷材凹陷或断裂，因此应在防水层下面设找平层，该建筑采用20厚的1；3的水泥砂浆找平。5)找坡层：平屋面找坡层，是指按照所设计的排水方向垒出一定的缓坡来，以将屋面雨水有组织的疏导到建筑物和城市的雨水排放系统中去，该建筑采用40厚的水泥珍珠岩找坡。屋顶结构如图1.5所示：第1页 第一章建筑设计说明图1.5屋顶结构此外，屋顶的排水方式根据气候条件和屋顶面积等选用女儿墙外排水。此建筑造型可以不出现挑檐，通常将女儿墙与外墙平齐，屋面雨水穿过女儿墙流入室外的落水管。2．楼面做法该楼面构造做法为：在基层上做20mm厚1：3水泥砂浆结合层，较大块材的背面另制速水泥浆，然后粘贴拍实，最后用水泥砂浆嵌缝，陶瓷锦砖整体铺贴后，用滚筒压平，是水泥砂浆挤入缝隙，待水泥砂浆硬化后，用草酸洗去牛皮纸，然后用白水泥浆嵌缝。本方案为现浇钢筋砼楼板，可以不做找平层，先对基层表面进行清扫，湿润，刷1~2厚掺20%108胶的水泥浆，然后用掺5%~10%108胶的水泥砂浆直接粘帖。以下图为楼面做法第1页 第一章建筑设计说明图1.4楼面做法3．墙体均采用240厚填充墙，由于砖墙的整体性差，为了提高墙体的抗震能力和稳定性。我国有关规范对于地震设防地区砖混结构的层数、高度、横墙间距，圆梁及墙垛的尺寸作了一定的限制，设置构造柱也是加强建筑的整体性的有效手段之一，有数据表明，构造柱可以使墙体的抗剪强度提高10%-30%。第1页 第二章结构设计说明第二章结构设计说明2.1结构体系的选择和确定2.1.1结构类型建筑物的结构类型通常是以上部结构中竖向结构体系的结构类型来命名的。按结构的材料，结构的类型可以分为砌体结构，混凝土结构，钢结构，组合结构，混合结构等。组合结构是指结构构件由共同工作的两种或者两种以上的结构材料构成的结构。目前在我国多层建筑及高层建筑中，钢筋混凝土结构的使用大大的保证了结构的安全性，施工的经济性，是当前建筑业使用较为广泛的结构类型，结合混凝土的抗压强度及钢筋的抗拉强度这两大优点，钢筋混凝土无疑是当代建筑业的首选结构类型。本此设计选用的结构类型是钢筋混凝土结构。2.1.2结构体系建筑的结构体系是指承担由自重和活荷载产生的竖向荷载，抵抗由风产生的水平荷载及由地震产生的水平作用的骨架。结构体系是由水平构件和竖向构件组成，水平构件包括梁、连梁及楼板，竖向构件包括柱和墙肢。多高层的结构体系包括框架结构、框架-剪力墙结构、剪力墙结构、筒体结构、巨型结构等。根据本次结构设计的特点，建筑物总高度23.4m，建筑基地75m×30m，总层数6层可以选用框架结构，结构有的布置形式灵活，侧面刚度小等优点。因此，本次结构体系为框架结构。2.1.3框架结构布置本工程为多层宾馆，多层结构平面布置应考虑以下因素：（1）框架结构的柱网布置既要满足生产工艺和建筑平面布置的要求，又要使结构受力合理，施工方便。第1页 第二章结构设计说明（2）按照竖向荷载的传递路线的不同，承重框架方案有横向框架承重、纵向框架承重、纵横向框架混合承重等几种。（3）有抗震设防要求的多层结构，平面布置应力求简单、规则、均匀、对称并尽量减少偏心扭转的影响。（4）在多层及高层建筑结构中，应该尽量少设缝或不设缝，这可以简化构造，施工方便，降低造价，增强结构的整体性和空间刚度。在施工方面，应该通过分阶段施工，设置后浇带，做好保温隔热的措施来防止由于混凝土的收缩、不均匀沉降、地震作用等因素所引起的结构或非结构的构件损失。本次建筑纵向总长度不足55m可以通过施工相关措施解决，因而不设置变形缝。综合以上因素及建筑高度较小，本宾馆的平面选为矩形，其优点是简单、规则、对称，有利于抗震和施工。第1页 第三章框架构件尺寸确定第三章框架构件尺寸确定3.1框架梁截面尺寸的确定1、根据《钢筋混凝土结构构造手册》对梁截面的选择要求：梁截面高度小于或等于800mm，以50mm为模数；大于800mm，以100mm为模数。现浇楼盖中，一般主梁至少应比次梁高50mm，当主梁下部为双排钢筋应高出100mm，以便于施工。2、横向框架主梁主梁的截面高度h=（～）l=（～）×7.8m=433.3～780mm取h=650mm；截面宽度b=（～）h=（～）×650mm=216.7～325mm，取b=300mm；3、横向框架主梁h=（～）l=（～）×7.8m=650～975mm，取h=500mm；b=（～）h=（～）×0.65m=0.2～0.3m，取b=250mm。4、《建筑抗震设计规范》第6.3.1条，梁的截面尺寸，宜符合下列规定：（1）截面宽度不宜小于200mm；（2）截面高宽比不宜大于4；（3）净跨与截面高度之比不宜小于4.综上所述：主梁的尺寸为300mm×650mm次梁的尺寸为250mm×500mm3.2框架柱截面尺寸的确定第1页 第三章框架构件尺寸确定1、《房屋建筑抗震设计规范》第6.3.6条，柱截面尺寸，宜符合下列各项要求：（1）截面的宽度和高度均不宜小于300mm；圆柱直径不宜小于350mm（2）剪跨比宜大于2（3）截面长边与短边比不宜大于32、查表可知，该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值[]=1.0，柱的尺寸可以根据柱的轴压比按公式3-1和3-2计算：(3-1)(3-2)式中—为柱组合的轴压力设计值；F—按简支状态计算的负载面积；—折算在单位面积上的重力荷载代表值，可近似的取10kN/m2；β—为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2；—为验算截面以上楼层层数；n=6—柱截面面积；—混凝土轴心抗压强度设计值；本案例为C30混凝土，则取为14.3kN/m；3、计算过程：对于边柱：kN=2372.760.814.3=207409.1对于内柱：第1页 第三章框架构件尺寸确定=因此：取柱子bh=550mm550mm即可满足设计要求3.3楼板和屋面板板厚根据下列条件确定：表3-3-1板的最小厚度hmin（mm）一般楼层现浇板板内无预留暗管时80板内有预留暗管时100顶层楼板120表3-3-2工程经验板形式梁距（m）板厚h（mm）屋盖2.060～80楼盖80～100表3-3-3挠度控制板形式简支条件（h/l短跨）单向板肋形楼盖1/35～1/25双向板肋形楼盖1/45～1/30本设计计算单元板厚h=（1/35～1/25）×3900=（111.4～156）mm，根据经验及使施工方便，可以近似的取h=120mm。3.4结构计算单元的选取该工程选取6号轴线上的一榀框架作为计算分析对象，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线至板底，柱子底层的高度h=4.2+0.45=4.65m，其中4.2m为底层层高，0.45m为室内外高差。其它的柱高等于层高3.6m。由此可得框架结构的计算简图3-4-1第1页 第三章框架构件尺寸确定框架结构的计算简图3-4-1第1页 第四章荷载计算第四章荷载计算4.1屋面及楼面的永久荷载标准值计算1.屋面：20厚1：3水泥砂浆保护层0.020×20=0.40kN/m24层SBS改性沥青防水卷材0.28kN/m240厚聚苯乙烯保温层0.040×0.5=0.02kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.020×20=0.40kN/m240厚1：8水泥水泥珍珠岩找坡0.04×4=0.16kN/m2120厚板自重25×0.12=3.00kN/m220厚天棚抹灰17×0.02=0.34kN/m2合计4.600kN/m22.一般楼面：瓷砖地面0.55kN/m2120厚钢筋混凝土板自重25×0.12=2.50kN/m220厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.40kN/m220厚粉刷17×0.02=0.34kN/m2合计3.790kN/m23.卫生间：15厚花岗岩地面28×0.015=0.42kN/m220厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.40kN/m2120厚钢筋混凝土板0.12×25=3.00kN/m2120厚水泥砂浆粉刷0.20×20=0.40kN/m2合计4.220kN/m24.2屋面及楼面的可变荷载标准值计算第1页 第四章荷载计算1.上人屋面活载标准值：2.0kN/m22.楼面活载标准值：会议室2.0kN/m2卫生间2.5kN/m2咖啡厅3.5kN/m2健身房4.0kN/m2厨房2.0kN/m2理发室3.5kN/m2厨房2.0kN/m2超市3.5kN/m23.屋面雪载标准值：kN/m24.3梁柱重力荷载标准值计算1．梁的重力荷载标准值的计算主梁（b×h=300mm×650mm）自重：0.3m×0.65m×25kN/m2=4.88kN/m20mm厚的混合砂浆粉刷：2×（0.65m-0.12m）×0.02×17kN/m2=0.36kN/m合计5.24kN/m次梁（b×h=250mm×500mm）自重：0.25m×0.50m×25kN/m2=2.5kN/m20mm厚的混合砂浆粉刷：2×（0.5m-0.12m）×0.02×17kN/m2=0.26kN/m合计2.760kN/m每层一榀框架中：主梁长度：7.8×3×2+3=49.8m次梁长度：7.8×4=31.2m主梁自重：5.24kN/m×49.8m=260.95kN次梁自重：2.760kN/m×31.2m=86.11kN第1页 第四章荷载计算2．柱的重力荷载标准值的计算单个柱（550mm×550mm）：首层：0.55m×0.55m×25.65m×25kN/m2+2×0.55m×0.02m×5.65m×17kN/m2×5.65m=44.84kN2-6层;0.55m×0.55m×3.60m×25kN/m2+2×0.55m×0.02m×5.65m×17kN/m2×3.60m=28.57kN综上所述：首层柱子总重：44.84kN×4=179.36kN2-6层柱子总重：28.57kN×4=114.28kN4.4墙体重力荷载标准值计算1.外墙：240mm厚的粉煤灰加气混凝土砌块0.24m×5.5kN/m3=1.32kN/m220mm厚的抹灰层2×0.02m×17kN/m3=0.68kN/m2外墙瓷砖+保温1.1kN/m2合计3.00kN/m2.内墙：240mm厚的粉煤灰加气混凝土砌块0.24m×5.5kN/m3=1.32kN/m220mm厚的抹灰层2×0.02m×17kN/m3=0.68kN/m2内墙涂料（刷大白腻子）1.1kN/m2合计2.22kN/m综上所述：墙体的重力荷载：（1）首层B轴和E轴的外墙重：kNC轴和D轴的内墙重：kNC轴和D轴的内墙重：kN第1页 第四章荷载计算合计350.41kN（2）二层B轴和E轴的外墙重：kNC轴和D轴的内墙重：kN合计245.00kN（2）3-6层B轴和E轴的外墙重：kNC轴和D轴的内墙重：kN横向内墙重;7.8×（3.6-0.12）×2.22=60.26kN合计305.26kN4.5门窗重力荷载标准值计算根据相关规范值玻璃门0.45kN/m2木门0.2kN/m2铝合金门0.35kN/m2综上所述：墙体的重力荷载：（1）首层B轴和E轴的门窗重：（1.2×1.5）×0.35×2×2=2.52kNC轴和D轴的内墙重：（1.8×2.1）×0.2×2=1.51kN第1页 第四章荷载计算合计4.03kN（2）2-6层B轴和E轴的门窗重：1.2×1.5×0.35×2×2=2.52kNC轴和D轴的门窗重：（1.8×2.1）×0.2×2=1.51kN合计4.03kN4.6楼面及屋面横载与活载标准值计算一层：恒载：7.8×7.8×3.79+7.8×3×7.8+7.8×7.8×3.79=549.61kN活载：7.8×7.8×3.50+7.8×3×3.5+7.8×7.8×3.50=5007.78kN二层：恒载：7.8×7.8×3.79+7.8×3×3.78+7.8×7.8×3.79=549.62kN活载：7.8×7.8×3.50+7.8×3×3.5+7.8×7.8×4.0=538.20kN3-5层：恒载：7.8×7.8×3.74+7.8×3×7.8+7.8×7.8×3.74=543.54kN活载：7.8×7.8×2.0+7.8×3×3.5+7.8×7.8×2.00=325.26kN顶层：恒载：（7.8×2+3）×6.6×4.6=564.70kN活载：（7.8×2+3）×6.6×2.0=245.52kN4.7女儿墙自重标准值计算240mm厚的粉煤灰加气混凝土砌块：0.24×5.5=1.32kN/m220mm厚抹灰：17×0.02×2=1.32kN/m2合计2.00kN/m4.8重力荷载代表值计算计算地震作用时，房屋的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和，并按下式计算：；(3-1)式中—体系质点重力荷载代表值(kN)；第1页 第四章荷载计算—结构构件、配件的永久荷载标准值(kN)；=—结构或构件第可变荷载标准值(kN)；—可变荷载的组合值系数，可按表3-3采用。表3-3可变荷载组合值系数可变荷载种类组合值系数雪荷载0.5屋面积灰荷载0.5屋面活荷载不计入按实际情况计算的楼面活荷载1.0按等效均布荷载计算的楼面活荷载藏书库、档案库0.8其它民用建筑0.5该建筑不考虑屋面积灰荷载，屋面雪荷载组合系数取0.5，屋面活荷载不计入，楼面活荷载按等效均布荷载计算，组合系数取0.5。计算每层的重力荷载代表值：1.集中于屋盖处的质点重力荷载代表值0.5×雪载0.5×122.76×0.4kN/m2=26.14kN0.5×上人屋面0.5×122.76×2.0kN/m2=122.76kN屋面恒载564.70kN梁重347.06kN女儿墙1.3×7.8×2×1.75=35.49kN0.5×柱重114.28×1/2=57.14kN0.5×墙重305.26×1/2=188.50kN门窗重4.03×0.5=2.02kN—————————————————————————————————合计：1341.79kN2．集中于5-3层处的质点重力荷载代表值第1页 第四章荷载计算0.5×楼面活载0.5×325.96=162.98kN楼面恒载543.54kN梁重347.06kN墙重213.17×1/2+213.17×1/2=213.17kN柱重114.28×1/2=57.14kN门窗重4.03kN—————————————————————————————————合计：1324.42kN3．集中于二层处的质点重力荷载代表值0.5×楼面活载0.5×538.20=269.1kN楼面恒载549.62kN梁重347.06kN柱重114.28×1/2+114.28×1/2=114.28kN墙重305.26×1/2+245.00×1/2=275.13kN门窗重4.03kN—————————————————————————————————合计：1479.59kN4．集中于底层处的质点重力荷载代表值0.5×楼面活载0.5×507.78=253.89kN楼面恒载549.61kN梁重347.06kN柱重179.36×1/2+114.28×1/2=146.82kN墙重350.41×1/2+245×1/2=297.71kN门窗重4.03kN———————————————————————————————合计：1517.18kN第1页 第四章荷载计算各楼层标高处的重力荷载代表值如图4.1所示：图4.1各楼质点重力荷载代表值第1页 第五章框架侧移刚度的计算第五章框架侧移刚度的计算5.1框架梁线刚度计算利用梁的截面惯性矩=，I0=b×h3/12即可求出，的值按表5-1选取。表5-1梁截面惯性矩调整系数β取值楼面做法中框架梁边框架梁2.01.51.51.2本工程横梁线刚度具体计算如下表5-2:采用现浇楼板，中跨梁的β取2.0，边跨梁的β取1.5，材料为C30混凝土，Ec＝3.00×104N/mm2表5-2横梁线刚度具体计算杆件ECL(mm)b×h（mm×mm）I0（mm4）Ib（mm4）i=ECIb/L（N·m）边跨梁3×1047800300×6506.87×1091.03×10103.97×107中跨梁3×1043000300×6506.87×1091.37×10101.03×1085.2框架柱线刚度计算框架柱材料为C30混凝土，Ec＝3.00×104N/mm2框架柱的线刚度计算如下：表5-3框架柱的线刚度计算杆件ECLb×hI0ic=ECI0/L第1页 第五章框架侧移刚度的计算(N/mm4)(mm)（mm×mm）（mm4）（N·m）2-6层3×1043600550×5507.63×1096.36×107底层3×1045650550×5507.63×1094.05×107令底层边柱的i=1.0则其他梁柱的相对线刚度如下图5-4所示：图5-4梁柱的相对线刚度5.3框架柱抗侧移刚度计算柱的侧移刚度D值法按下式计算：(5-1)第1页 第五章框架侧移刚度的计算式中，为柱侧移刚度修正系数，对不同情况按表5-3计算，其中表示梁柱线刚度比。表5-5柱侧移刚度修正系数位置边柱中柱简图简图底层以低层的边柱为例计算侧移刚度如下：kN/mm根据上述方法计算出框架柱的侧移刚度D值见表5-6。表5-6框架柱的侧移刚度计算表(kN/mm)层数2～6层边柱（2根）0.620.2414.13中柱（2根）1.250.582.38底层0.980.387.61中柱（2根）3.520.7311.11第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算6.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算1.框架自振周期计算用经验公式计算框架结构的基本周期：H—房屋的主体高度（m）B—房屋的宽度（m），也就是震动方向的长度。1.水平地震作用及楼层地震剪力计算理论分析表明，对于质量和刚度分布比较均匀，高度不超过40m，以剪切变形为主的结构，采用底部剪力法对水平地震作用下内力的近似计算。振动时有以下特点：（1）水平位移以基本振型为主（2）基本振型接近直线采用底部剪力法计算过程如下：(1)计算水平地震作用标准值式中—水平地震作用标准值（kN）—结构基本自振的水平地震影响系数值；—为结构等效总重力荷载，=0.85G,查阅相关规范及结构的条件知：该框架结构处于7度区，水平地震影响系数最大值如下：地震影响6度7度8度9度第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算0.040.16（0.24）0.32罕遇地震无0.50（0.72）1.4图6-1水平地震影响系数最大值本结构处于罕遇地震，值取0.08；因为本次设计地震分组为第二组，场地土类别为二类场地，查表得故计算如下：×=×0.08=0.052=0.85×（1517.18+1479.59+1324.42×3+1341.79）=7065.05kN=0.052×7065.05kN=367.38kN因为，故需要考虑顶部附加地震作用的修正（顶部附加地震作用系数），查表的：=0.08+0.01=0.061kN各层质点的水平地震作用为：，=119351.76kN，剪力计算过程如表6-2：表6-2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层数（m）（kN）（kN）（kN·m）Fi(kN)（kN）623.651341.791341.7931733.330.2793.1493.14520.050.2275.89169.03第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算1324.422666.2126554.64416.451324.423990.6321786.710.1862.09231.12312.851324.425315.0517018.800.1448.30279.4229.251479.596794.6413686.210.1137.95317.3715.651517.188311.828572.070.0724.15341.523.水平地震力作用下的位移验算水平地震力作用下的框架结构的层间位移和顶点位移u以及各层的层间弹性位移分别按下式计算：θe=/计算过程见表6-3表6-3横向地震作用下的位移计算层数/m/kN（kN/mm)/mm/mm63.693.1473.021.2724.031/283453.6169.0373.022.3122.761/155843.6231.1273.023.1720.451/113533.6279.4273.023.8317.281/93923.6317.3773.024.3513.451/867第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算15.65341.5237.459.129.121/619根据《结构抗震规范》规定，对于钢筋混凝土框架结构，≤1/550，由上表可见，最大层间位移值为1/619，故满足要求。4.水平地震力作用下的内力计算(1)框架柱端剪力及弯矩分别按式（6-1）和（6-2）计算，其中各柱反弯点高度比按式（6-3）确定。（6-1）（6-2）（6-3）式子中：—为该层柱的计算高度；—层柱的侧移刚度；—为框架柱的反弯点高度比；—为框架柱的标准反弯点高度比；—为上、下层梁线刚度比修正值；具体计算过程及结果见表6-4所示。表6-4在横向地震作用下框架柱端剪力及弯矩计算层数654321（m）3.63.63.63.63.65.65（kN）93.14169.03231.12279.42317.37341.52（kN/mm）73.0273.0273.0273.0273.0237.45边柱14.1314.1314.1314.1314.137.61第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算17.9032.4844.4153.6960.9869.400.250.350.400.450.450.65Mct48.3376.0095.93106.31120.74137.24Mcb16.1140.9263.9586.9898.79254.87中柱22.3822.3822.3822.3822.3811.1128.5551.8170.8485.6497.27101.130.350.40.450.450.5000.55Mct66.81111.91140.26169.57175.09257.12Mcb35.9774.61114.76138.75175.09312.59注：(1)的单位为kN·m，的单位为kN；(2)计算框架梁端的弯矩。根据节点平衡，求梁端弯矩：对于中柱，左、右梁端弯矩可由上、下柱端弯矩之和按左、右梁的线刚度比例分配，对边柱节点：（3）计算框架梁端的剪力根据框架梁隔离体的平衡条件，（4）计算框架柱的轴力对于中柱，每个节点左、右梁端剪力之差，即为柱的该层层间轴向力；对于边柱，节点一侧的梁端剪力即为柱的该层层间轴向力；梁段弯矩及柱轴力计算见表6-5和6-6：表6-5框架梁端弯矩计算表层数边跨梁中跨梁MblMbrlVbMblMbrlVb648.3318.717.88.5948.1048.10332.07第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算592.1141.417.817.12106.47106.47370.984136.8560.167.825.26154.71154.713103.143170.2679.617.832.03204.72204.723136.482207.9287.877.837.92225.96225.963150.641236.03121.027.845.78311.19311.193207.46表6-6框架梁端弯矩计算表层数654321N（边柱）8.5925.7150.9783.00120.92166.70N（中柱）23.4877.34131.20235.65348.37510.05注：的单位为kN·m，的单位为kN；地震荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱的轴力计算可根据节点平衡和刚度分配原则得到。地震荷载作用下的弯矩图和剪力图如图6-7和图6-8所示。第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算图6-7框架弯矩图第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算图6-8地震作用下的剪力图注：1)弯矩的量纲为kN·m，剪力的量纲为kN，轴力的量纲为kN；2)柱轴力中正号号表示压力。6.2横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算6.2.1计算风荷载标准值现行国建标准《建筑结构荷载规范》GB50009规定垂直于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值按下式计算：式中－风荷载标准值（kN/m2）；－风荷载体型系数；第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算－高度处的风振系数；－风压高度变化系数；－基本风压（kN/m2）。根据任务书知道，该建筑的基本风压kN/m2，矩形平面,建筑高度为不考虑风压脉动的影响，取=1.0。由《建筑结构荷载规范》查得，（迎风面）和（背风面）,则，根据静力等效原理将分布荷载转化为各楼层处的集中荷载，如下表6-9所示。表6-9风载及楼层处的集中力层数βzμZμsHi（m）Fi61.00.891.3023.650.4013.0051.00.841.3020.050.4012.2741.00．771.3016.450.4011.2431.00.741.3012.850.4010.8121.00.741.309.250.4010.8111.00.741.305.650.4016.96等效楼层节点集中荷载如图6-10。第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算图6-10框架上的等效节点集中荷载图(kN)6.2.2计算风荷载作用下层间位移由式计算出每层的剪力，再按式和式计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见表6-11。表6-11风荷载作用下框架层间位移层数（kN）（kN）（kN/mm）（mm）（mm）613.0013.0073.020.184.491/20000512.2725.2773.020.354.321/10285411.2436.5173.020.53.961/7200310.8147.3273.020.653.461/5538第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算210.8158.1373.020.802.811/4500116.9675.0973.022.012.011/2810根据规范规定，对于钢筋混凝土框架结构，≤1/550，由上表可见，最大层间位移值为1/2810，故满足要求。6.2.3计算风荷载作用下框架内力框架柱端剪力及弯矩分别按式（6-1）和（6-2）计算，其中各柱反弯点高度比按式（6-3）确定。（6-1）（6-2）（6-3）各层柱端剪力及弯矩的计算结果如表6-12下表6-12各层柱端剪力及弯矩计算层数654321（m）3.63.63.63.63.65.65（kN）13.0025.2736.5147.3258.1375.09（kN/mm）73.0273.0273.0273.0273.0237.45边柱14.1314.1314.1314.1314.137.612.524.897.079.1611.2515.260.250.350.400.450.450.65Mct6.8011.4415.2718.1422.2830.18第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算Mcb2.276.1610.1814.8418.2356.04中柱22.3822.3822.3822.3822.3811.113.987.7511.1914.5017.8222.280.350.40.450.450.5000.55Mct9.3116.7422.1628.7132.0856.65Mcb5.0111.1618.1323.4932.0869.24注：的量纲为kN·m,的量纲为kN。表6-13风荷载作用下梁端弯矩、剪力计算层数边跨梁中跨梁MblMbrlVbMblMbrlVb66.802.597.81.206.726.7234.48513.716.067.82.5315.6915.69310.46421.439.287.83.9424.0424.04316.03328.3213.047.85.3033.8033.80322.53237.1215.477.86.7440.1040.10326.731448.4124.707.89.3764.0364.03342.69表6-14框架柱轴力计算表层数654321N（边柱）1.203.737.6712.9719.7129.08N（中柱）3.2811.2123.3040.5360.5293.84注：的单位为kN·m，的单位为kN；风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱的轴力计算可根据节点平衡和刚度分配原则得到。风荷载作用下的框架内力图如图6-14。第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算图6-14风荷载作用下的框架内力图第1页 第六章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算图6-14左风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图注：1)弯矩的量纲为kN·m，剪力的量纲为kN，轴力的量纲为kN；2)柱轴力中正号表示压力。第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算第七章竖向荷载作用下的结构内力计算7.1计算单元的选取取6号轴线框架进行分析，由于布置了次梁，楼板的长短边之比为2.00，所以楼面荷载的导荷方式均按双向板进行近似分析，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。图7-1横向框架计算单元7.2竖向荷载计算第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算按弹性理论设计计算梁的支座弯矩时，可按支座弯矩等效的元原则，按下式将三角形荷载和梯形荷载转化成均布荷载：三角形：梯形：其中，计算单元的等效荷载的示意图如下图7-2：图7-2框架的计算单元的等效荷载示意图7.3内力计算7.3.1计算框架的恒载与活载竖向荷载（1）B-C轴间的框架梁：①屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。恒载:活载：②楼面板传荷载：第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算恒载：活载：③梁自重：5.24kN/m④B-C轴间框架梁均布荷载：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=5.24+17.1=22.34kN/m活载=板传荷载=1.74kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=5.24+6.42=11.66kN/m活载=板传荷载=6.42kN/m（2）C-D轴间的框架梁：①屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。恒载:kN/m活载：kN/m②楼面板传荷载：恒载：kN/m活载：kN/m③梁自重：5.24kN/m④C-D轴间框架梁均布荷载：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=5.24+8.63=13.87kN/m活载=板传荷载=0.94kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=5.24+6.94=12.18kN/m第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算活载=板传荷载=3.38kN/m（3）D-E轴间的框架梁：①屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。恒载:活载：②楼面板传荷载：恒载：活载：③梁自重：5.24kN/m④D-E轴间框架梁均布荷载：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=5.24+17.1=22.34kN/m活载=板传荷载=1.74kN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=5.24+6.42=11.66kN/m活载=板传荷载=6.42kN/m（4）B轴和E轴柱纵向荷载计算：①顶层柱：女儿墙自重：2.0kN/m顶层柱恒载：女儿墙自重+梁自重+板传荷载=2.0×7.8+5.24kN/m×（7.8-0.55）+2.76kN/m×（7.8-0.3）×0.5+4.60×7.8×3.9=203.87kN顶层柱活载：板传荷载=0.5kN/m×3.9×7.8=15.21kN②1-5层柱：第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算柱子恒载：墙自重+梁自重+板传荷载=1.78×2×（7.8-0.55）+2.76kN/m×（7.8-0.3）×0.5+5.24×（7.8-0.55）=214.08kN柱子活载：板传活载=2.0kN/m×7.8×3.9=60.84kN（5）C轴和D轴柱纵向荷载计算：①顶层柱恒载：梁自重+板传荷载=5.24×（7.8-0.55）+2.76kN/m×（7.8-0.3+3-0.3）×0.5+4.60×7.8×4.6×5÷8+4.6×7.8×0.9=207.35kN顶层柱活载：板传荷载=0.5kN/m×3.9×7.8+（1.95+3）×1.95+0.5×3×0.75=25.98kN②1-5层柱：柱子恒载：墙自重+梁自重+板传荷载=1.78×2×（7.8+0.55）+2.76kN/m×（7.8-0.3）×0.5+5.24×（7.8-0.55）=228.35kN柱子活载：板传活载=2.0kN/m×7.8×3.9+2.5×0.9×((1.95+3)×1.95+0.5×3×0.75)=85.01kN综上可得，恒载及活载作用下的竖向荷载总图7-3及7-4第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算图7-3竖向荷载（恒载）受荷总图第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算图7-4竖向荷载（活载）受荷总图7.3.2使用弯矩的二次分配法计算框架弯矩横向框架结构对称，取框架半结构计算，由梁柱线刚度计算各构件杆端弯矩分配系数，计算结果见表7-5表7-5杆端分配系数表节点层数边柱节点62.25-0.38-0.6254.12-0.240.380.3844.12-0.240.380.3834.12-0.240.380.3824.12-0.240.380.38第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算13.550.190.280.440.38中柱节点65.090.150.38-0.2456.660.150.380.240.2446.660.150.380.240.2436.660.150.380.240.2426.660.150.380.240.2416.660.150.380.240.17计算过程如表7-6和表7-7所示：表7-6竖向恒载作用下的二次弯矩分配层数节点A节点B上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6固端力00-113.26113.2600-10.41第一次分配072.2243.04-19.540-31.89-51.43传递011.24-9.7721.520-69.77二次分配0-0.91-0.56-4.810-7.84-12.65求和080.55-80.5511.430-45.73-64.725固端力00-59.1259.1200-9.14第一次分配22.4722.4714.19-7.50-12.00-12.00-19.00传递35.1111.24-3.757.10-15.95-3.759.50二次分配-16.19-16.19-10.220.801.281.282.03求和41.3917.52-58.959.52-26.67-13.72-16.61固端力00-59.1259.1200-9.14第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算422.4722.4714.19-7.50-12.00-12.00-19.00第一次分配传递11.2411.24-3.757.10-6.00-6.009.50二次分配-7.12-7.12-4.50-0.69-1.10-1.10-1.75求和26.5926.59-58.1858.03-19.1-19.1-20.393固端力00-59.1259.1200-9.14第一次分配22.4722.4714.19-7.50-12.00-12.00-19.00传递11.2411.24-3.757.10-6.00-6.009.50二次分配-7.12-7.12-4.50-0.69-1.10-1.10-1.75求和26.5926.59-58.1858.03-19.1-19.1-20.392固端力00-59.1259.1200-9.14第一次分配22.4722.4714.19-7.50-12.00-12.00-19.00传递11.2411.24-3.757.10-6.00-6.009.50二次分配-7.12-7.12-4.50-0.69-1.10-1.10-1.75求和26.5926.59-58.1858.03-19.1-19.1-20.391固端力00-59.1259.1200-9.14第一次分配22.4722.4714.19-7.50-12.00-12.00-19.00传递11.240-3.757.10-6.0003.75二次分配-3.30-2.10-2.10-0.78-1.126-1.10-2.04求和30.4120.37-50.7857.94-19.26-12.82-26.43第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算表7-7竖向活载作用下的二次弯矩分配层数节点A节点B上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6固端力00-8.828.8200-0.71第一次分配05.473.35-1.540-2.51-4.06传递06.19-0.771.680-3.62.03二次分配0-3.36-2.06-0.020-0.003-0.005求和08.30-8.308.940-6.11-2.745固端力00-32.5532.5500-2.54第一次分配12.3712.377.81-4.50-7.20-7.20-11.40传递2.746.19-2.253.91-3.6-1.265.70二次分配-2.54-2.54-1.60-0.36-1.14-1.14-1.81求和12.5716.02-28.5931.60-11.94-9.6-10.054固端力00-32.5532.5500-2.54第一次分配12.3712.377.81-4.50-7.20-7.20-11.40传递6.196.19-2.253.91-3.6-3.65.70二次分配-3.85-3.85-2.43-0.36-0.58-0.58-0.92求和14.7114.71-29.4231.60-11.38-11.38-9.163固端力00-32.5532.5500-2.54第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算第一次分配12.3712.377.81-4.50-7.20-7.20-11.40传递6.196.19-2.253.91-3.6-3.65.70二次分配-3.85-3.85-2.43-0.36-0.58-0.58-0.92求和14.7114.71-29.4231.60-11.38-11.38-9.162固端力00-32.5532.5500-2.54第一次分配12.3712.377.81-4.50-7.20-7.20-11.40传递7.166.19-2.253.91-3.6-3.65.70二次分配-4.22-4.22-2.67-0.03-0.05-0.05-0.81求和15.3114.34-30.2931.93-11.15-11.15-9.051固端力00-32.5532.5500-2.54第一次分配14.329.119.11-4.80-7.80-5.10-12.60传递6.190-2.404.56-3.606.30二次分配-1.67-1.07-1.07-1.17-1.19-1.23-3.05求和18.848.04-26.9131.14-12.59-6.33-11.89综上，可绘得该榀框架在竖向荷载作用下的内力图，其弯矩图如图7-8、7-9；第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算图7-8恒荷载弯矩图（kN·m）第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算图7-9活荷载弯矩图（kN·m）竖向荷载作用下的梁端剪力及柱轴力：梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。计算柱底轴力还需考虑柱自重，计算结果在表3-24、表3-25中。其中：—简支条件下的剪力；—由梁端弯矩产生的剪力==+=-由于梁的端部控制截面在柱边出处，故将梁的剪力由轴线转移到柱边，所得结果如下表。第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算层数梁的剪力柱的轴力6边跨87.13-3.8383.3边柱287.17310.04中跨20.81020.81中柱269.84298.415边跨45.47-0.6244.85边柱569.51598.08中跨18.27018.27中柱553.88582.454边跨45.47-0.6244.85边柱811.62840.19中跨18.27018.27中柱837.38865.953边跨45.47-0.6244.85边柱1099.121127.69中跨18.27018.27中柱1120.881149.452边跨45.47-0.6244.85边柱1386.621415.19中跨18.27018.27中柱1404.381432.951边跨44.47-0.9244.55边柱1673.821702.39中跨18.27018.27中柱1687.581732.42图7-9恒荷载剪力图（kN·m）层数梁的剪力柱的轴力6边跨6.79-0.086.71边柱21.9250.49中跨3.6703.67中柱29.6558.225边跨25.04-3.4121.63边柱115.00143.57中跨13.18013.18中柱153.03181.64边跨25.04-0.2824.67边柱229.17257.74中跨13.18013.18中柱276.41304.983边跨25.04-0.2824.76边柱343.34371.91中跨13.18013.18中柱399.79428.362边跨25.04-0.2124.83边柱457.58486.15中跨13.18013.18中柱523.41551.74第1页 第七章竖向荷载下的结构内力计算1边跨25.04-0.5424.5边柱571.49600.06中跨13.18013.18中柱646.55691.39第1页 第八章内力组合第八章内力组合8.1内力调整梁端控制截面的弯矩与剪力应按下式计算：式中－柱边的弯矩；－柱轴线处的弯矩；－柱轴线处的剪力；－柱宽；转移、调幅后恒荷载作用下框架梁的内力见下表3-29。表8-1调整后恒载作用下框架梁内力截面内力BC跨CD跨梁左跨间梁右梁左跨间梁右6-57.6474.41-74.39-58.9938.12-58.995-39.4629.46-11.59-11.592.91-11.594-34.7233.06-15.37-15.376.69-15.373-34.7233.06-15.37-15.376.69-15.372-34.7233.06-15.37-15.376.69-15.371-32.7534.30-21.21-21.2112.72-21.21注：表中弯矩单位为kN·m。由于结构及荷载是对称的，所以CD跨内力与AB跨内力对称。转移、调幅并且考虑活荷载满布的不利布置后，活荷载作用下框架梁的内力见下表8-2。表8-2调整后活载作用下框架梁内力截面内力BC跨CD跨梁左跨间梁右梁左跨间梁右6-5.494.61-7.10-1.731.68-1.73第1页 第八章内力组合5-23.9218.91-30.80-6.436.25-6.434-19.3218.91-21.07-5.546.25-5.543-19.3218.91-21.07-5.546.25-5.542-23.4617.71-21.34-5.435.25-5.541-20.1719.80-20.74-8.278.08-8.27-注：表中弯矩单位为kN·m；由于结构及荷载是对称的，所以CD跨内力与AB跨内力对称8.2框架梁、柱内力组合查规范知，框架结构基本组合可采用简化规则，本工程考虑如下四种内力组合：1．由可变荷载控制的组合：1.2SGK+1.4SQK1.2SGK+0.9×1.4（SQK+SWK）2．由永久荷载控制的组合：1.35SGK+SQK3．地震作用的组合（水平地震作用效应与重力荷载代表值效应组合）：1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEK本设计只对所有层框架梁和框架BC柱进行内力组合，组合如表下：第1页 第八章内力组合表8-3框架梁内力组合层数截面内力恒载SGK活载SQK左风SWK1右风SWK2左震SEK1右震SEK21.2SGK+1.26(SQK+SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK1.35SGK+0.98SQK1.2SGK+1.4SQK位置→←→←六层BCM-57.64-5.496.80-6.8048.33-48.33-67.52-84.65-9.63-135.29-83.19-76.85V83.306.71-1.201.20-8.598.59106.90109.9392.82115.15119.03109.35CBM-74.39-7.10-2.592.59-18.7118.71-101.48-94.95-117.85-69.21-107.38-99.21V-83.30-6.71-1.201.20-8.598.59-109.93-106.90-115.15-92.82-119.03-109.35CDM-58.99-1.736.72-6.7248.10-48.10-64.50-81.44-9.30-134.36-81.33-73.21V20.813.67-4.484.48-32.0732.0723.9535.24-14.5268.8731.6930.11DCM-58.99-1.73-6.726.72-48.1048.10-81.44-64.50-134.36-9.30-81.33-73.21V-20.81-3.67-4.484.48-32.0732.07-35.24-23.95-68.8714.52-31.69-30.11跨间MBC74.414.612.00-2.0015.00-15.0097.6292.58111.5672.56104.9795.75MCD38.121.680.000.000.000.0047.8647.8646.7546.7553.1148.10五层BCM-39.46-23.9213.71-13.7192.11-92.11-60.22-94.7758.04-181.45-76.71-80.84V45.3921.63-2.532.53-17.1217.1278.5384.9145.1989.7082.4784.75CBM-39.98-30.80-6.066.06-41.4141.41-94.42-79.15-120.29-12.62-84.16-91.10V-45.39-21.63-2.532.53-17.1217.12-84.91-78.53-89.70-45.19-82.47-84.75CDM-11.59-6.4315.69-15.69106.47-106.47-2.24-41.78120.65-156.18-21.95-22.91V18.2713.18-10.4610.46-70.9870.9825.3551.71-62.44122.1137.5840.38DCM-11.59-6.43-15.6915.69-106.47106.47-41.78-2.24-156.18120.65-21.95-22.91V-18.27-13.18-10.4610.46-70.9870.98-51.71-25.35-122.1162.44-37.58-40.38第1页 第八章内力组合跨间MBC29.6418.914.00-4.0025.00-25.0064.4354.3579.4114.4158.5562.04MCD2.916.250.000.000.000.0011.3711.377.247.2410.0512.24四层BCM-34.72-19.3221.43-21.43136.85-136.85-39.01-93.01124.65-231.16-65.81-68.71V44.8524.76-3.943.94-25.2625.2680.0589.9835.84101.5184.8188.48CBM-38.84-21.07-9.289.28-60.1660.16-84.85-61.46-137.4618.96-73.08-76.11V-44.85-24.76-3.943.94-25.2625.26-89.98-80.05-101.51-35.84-84.81-88.48CDM-15.37-5.5424.04-24.04154.71-154.714.87-55.71179.36-222.89-26.18-26.20V18.2713.18-16.0316.03-103.14103.1418.3358.73-104.25163.9137.5840.38DCM-15.37-5.54-24.0424.04-154.71154.71-55.714.87-222.89179.36-26.18-26.20V-18.27-13.18-16.0316.03-103.14103.14-58.73-18.33-163.91104.25-37.58-40.38跨间MBC33.0618.913.00-3.0016.00-16.0067.2859.7271.8230.2263.1666.15MCD6.696.250.000.000.000.0015.9015.9011.7811.7815.1616.78三层BCM-34.72-19.3228.32-28.32170.26-170.26-30.32-101.69168.08-274.59-65.81-68.71V44.8524.76-5.305.30-32.0332.0378.3491.7027.04110.3284.8188.48CBM-38.84-21.07-13.0413.04-79.6179.61-89.59-56.73-162.7444.24-73.08-76.11V-44.85-24.76-5.305.30-32.0332.03-91.70-78.34-110.32-27.04-84.81-88.48CDM-15.37-5.5433.80-33.80204.72-204.7217.16-68.01244.37-287.90-26.18-26.20V18.2713.18-22.5322.53-136.48136.4810.1466.92-147.59207.2637.5840.38DCM-15.37-5.54-33.8033.80-204.72204.72-68.0117.16-287.90244.37-26.18-26.20V-18.27-13.18-22.5322.53-136.48136.48-66.92-10.14-207.26147.59-37.58-40.38跨间MBC33.0618.912.00-2.0025.00-25.0066.0260.9883.5218.5263.1666.15MCD6.696.250.000.000.000.0015.9015.9011.7811.7815.1616.78二层BCM-34.72-23.4637.12-37.12207.92-207.92-24.45-117.99214.56-326.04-69.86-74.51V44.8524.83-6.746.74-37.9237.9276.6193.6019.42118.0184.8888.58第1页 第八章内力组合CBM-38.84-21.34-15.4715.47-87.8787.87-92.99-54.00-173.6454.82-73.35-76.48V-44.85-24.83-6.746.74-37.9237.92-93.60-76.61-118.01-19.42-84.88-88.58CDM-15.37-5.4340.10-40.10225.96-225.9625.24-75.81272.05-315.45-26.07-26.05V18.2713.18-26.7326.73-150.64150.644.8572.21-166.00225.6637.5840.38DCM-15.37-5.43-40.1040.10-225.96225.96-75.8125.24-315.45272.05-26.07-26.05V-18.27-13.18-26.7326.73-150.64150.64-72.21-4.85-225.66166.00-37.58-40.38跨间MBC33.0617.713.00-3.0025.00-25.0065.7758.2182.8017.8061.9964.47MCD6.695.250.000.000.000.0014.6414.6411.1811.1814.1815.38一层BCM-32.57-20.1748.41-48.41236.03-236.03-3.50-125.49255.65-358.03-63.74-67.32V44.5524.50-9.379.37-45.7845.7872.5296.148.65127.6784.1587.76CBM-38.83-20.74-24.7024.70-121.02121.02-103.85-41.61-216.3798.29-72.75-75.63V-44.55-24.50-9.379.37-45.7845.78-96.14-72.52-127.67-8.65-84.15-87.76CDM-21.21-8.2764.03-64.03311.19-311.1944.81-116.55374.13-434.96-36.74-37.03V18.2713.18-42.6942.69-207.46207.46-15.2692.32-239.87299.5337.5840.38DCM-21.21-8.27-64.0364.03-311.19311.19-116.5544.81-434.96374.13-36.74-37.03V-18.27-13.18-42.6942.69-207.46207.46-92.3215.26-299.53239.87-37.58-40.38跨间MBC34.3019.8012.00-12.0026.00-26.0081.2350.9986.8419.2465.7168.88MCD12.728.080.000.000.000.0025.4425.4420.1120.1125.0926.58表8-4框架边柱内力组合第1页 第八章内力组合层数截面内力恒载SGK活载SQK左风SWK1右风SWK2左震SEK1右震SEK21.2SGK+1.26(SQK+SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK1.35SGK+0.98SQK1.2SGK+1.4SQK位置→←→←六层柱顶M80.558.3-6.86.8-48.3348.3398.55115.6938.81164.47116.88108.28N21.9221.92-1.21.2-8.598.5952.4155.4428.2950.6251.0756.99柱底M41.3912.57-2.272.27-16.1116.1162.6568.3736.2778.1568.2067.27N50.4950.49-1.21.2-8.598.59122.69125.7279.72102.05117.64131.27五层柱顶M17.5216.02-11.4411.44-767626.7955.62-68.16129.4439.3543.45N115115-3.733.73-25.7125.71278.20287.60173.58240.42267.95299.00柱底M26.5414.71-6.166.16-40.2940.2942.6258.14-11.7093.0550.2452.44N143.57143.57-3.733.73-25.7125.71348.48357.88225.00291.85334.52373.28四层柱顶M26.5914.71-15.2715.27-95.9395.9331.2069.68-83.98165.4450.3152.50N229.17229.17-7.677.67-50.9750.97554.09573.42346.25478.77533.97595.84柱底M26.5914.71-10.1810.18-63.9563.9537.6263.27-42.40123.8750.3152.50N257.74257.74-7.677.67-50.9750.97624.38643.70397.67530.19600.53670.12三层柱顶M26.5914.71-18.1418.14-106.31106.3127.5973.30-97.47178.9450.3152.50N343.34343.34-12.9712.97-83i83828.27860.96510.11#VALUE!799.98892.68柱底M26.5914.71-14.8414.84-86.9886.9831.7469.14-72.34153.8150.3152.50N371.91371.91-12.9712.97-8383898.56931.24561.54777.34866.55966.97二层柱顶M26.5914.71-22.2822.28-120.94120.9422.3778.52-116.49197.9650.3152.50N457.58457.58-19.7119.71-120.92120.921100.811150.48666.45980.841066.161189.71柱底M30.4115.31-18.2318.23-98.7998.7932.8178.75-82.75174.1156.0657.93N486.15486.15-19.7119.71-120.92120.921171.091220.76717.871032.271132.731263.99第1页 第八章内力组合一层柱顶M20.3714.34-30.1830.18-137.24137.244.4980.54-145.36211.4641.5544.52N571.49571.49-29.0829.08-166.7166.71369.221442.51811.971245.391331.571485.87柱底M11.244.56-56.0456.04-254.87254.87-51.3889.84-315.11347.5619.6419.87N600.06600.06-29.0829.08-166.7166.71439.511512.79863.401296.821398.141560.16表8-4框架中柱内力组合层数截面内力恒载SGK活载SQK左风SWK1右风SWK2左震SEK1右震SEK21.2SGK+1.26(SQK+SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK1.35SGK+0.98SQK1.2SGK+1.4SQK位置→←→←六层柱顶M-45.73-6.11-9.319.31-9.319.31-74.31-50.84-70.65-46.44-67.72-63.43N269.8429.653.28-3.283.28-3.28365.30357.03345.86337.33393.34365.32柱底M-26.67-11.94-5.015.01-5.015.01-53.36-40.74-45.68-32.66-47.71-48.72N298.4158.223.28-3.283.28-3.28435.58427.32397.29388.76459.91439.60五层柱顶M-13.72-9.6-16.7416.74-16.7416.74-49.65-7.47-43.99-0.46-27.93-29.90N553.88153.0311.21-11.2111.21-11.21871.60843.35771.05741.90897.71878.90柱底M-19.1-11.38-11.1611.61-11.1611.16-51.32-22.63-44.26-15.24-36.94-38.85N582.45181.611.21-11.2111.21-11.21941.88913.63822.47793.33964.28953.18四层柱顶M-19.1-11.38-22.1622.16-22.1622.16-65.18-9.34-58.56-0.94-36.94-38.85N837.38276.4123.3-23.323.3-23.31382.491323.771200.991140.411401.341391.83柱底M-19.1-11.38-18.1318.13-18.1318.13-60.10-14.42-53.32-6.18-36.94-38.85N865.95304.9823.3-23.323.323.31452.771394.061252.421252.421467.911466.11柱顶M-19.1-11.38-28.7128.71-28.7128.71-73.43-1.08-67.077.58-36.94-38.85第1页 第八章内力组合三层N1120.88399.7940.53-40.5340.5340.531899.861797.721637.621637.621904.981904.76柱底M-19.1-11.38-23.4923.49-23.4923.49-66.86-7.66-60.290.79-36.94-38.85N1149.45428.3640.53-40.5340.53-40.531970.141868.011689.051583.671971.551979.04二层柱顶M-19.1-11.15-32.0832.08-32.0832.08-77.393.45-71.3112.09-36.71-38.53N1404.38523.1760.52-60.5260.52-60.522420.712268.202077.831920.482408.622417.69柱底M-19.1-11.15-32.0832.08-32.0832.08-77.393.45-71.3112.09-36.71-38.53N1432.95551.7460.52-60.5260.52-60.522490.992338.482129.261971.912475.192491.98一层柱顶M-19.1-12.59-56.6556.65-56.6556.65-110.1632.60-104.1243.17-38.12-40.55N1687.58646.5593.84-93.8493.84-93.842957.992721.512535.022291.032911.852930.27柱底M-19.26-6.33-69.2469.24-69.2469.24-118.3356.15-116.9263.10-32.20-31.97N1732.42691.3993.84-93.8493.84-93.843068.292831.822615.732371.753016.333046.85第1页 第九章框架梁、板、柱配筋计算第九章框架梁、板、柱配筋计算9.1框架柱配筋计算本次框架所使用的混凝土强度等级全部为，纵向受力钢筋使用HRB335经查表得：，;;箍筋使用HPB300,9.1.1框架柱截面设计（以边柱截面为例）1、轴压比验算该框架的抗震等级为三级，框架的轴压比限值为0.85最大的轴力出现在底层柱子上，其中边柱N=1296.82kN柱子的轴压比验算：故满足要求则其他各柱的都能满足要求。2、截面尺寸复核保护层厚度取因为，故满足要求。3、正截面受弯承载力计算由于柱子的分别受正反向弯矩，故采用对称配筋。取底层边柱：kN，所以是小偏压，故可以使用M大，N小类型的组合。于是最不利组合为：M=347.56kN.m，N=1296.82kN第1页 第九章框架梁、板、柱配筋计算柱的计算长度由于轴压比故应该考虑附加弯矩的影响。=考虑纵向挠曲影响后的弯矩设计值为由于=0.9<1.0,取=1.0，则求，判别大小偏压>0.3=0.3×550=165mm第1页 第九章框架梁、板、柱配筋计算可以按大偏心受压计算，取=0.29=选用422()，故满足要求轴心方向的受压验算：kN由于N=1296.82kN<5096.3kN，故符合要求。4.斜截面承载力计算由内力组合知：最不利的荷载：故截面尺寸符合要求验算截面尺寸，判断是否需要按计算配箍筋=280.03kN>98.94kN第1页 第九章框架梁、板、柱配筋计算故不进行斜截面承载力的计算，可以按构造配置箍筋，选取8@200箍筋。9.2框架梁配筋计算9.2.1框架梁正截面受弯承载力计算（首层为例）以BC轴间的梁为例，其截面尺寸为b×h=300mm×650mm，首层跨中截面弯矩，M=86.84。取保护层厚度，有效高度查表取，下部配筋422（1520）上部构造配筋222（760）参照以上计算过程，可得首层梁的配筋情况如下9-3图9-3首层梁配筋图计算公式梁BC梁CD左截面跨中截面右截面左截面跨中截面右截面M358.0386.84-216.3-434.9626.58-434.90.1970.0480.120.240.0150.240.220.0490.1280.2780.0150.278第1页 第九章框架梁、板、柱配筋计算1919.06427.41116.52424.9130.842424.9409.5409.5409.5409.5409.5409.5实配钢筋425420425525420525注：425钢筋面积为1964；420钢筋面积为1256525钢筋面积为24549.2.2框架梁斜截面受剪承载力计算（首层为例）以BC梁为例，首层V=126.67kN，属于一般梁故可以按构造配箍筋，取8@200各梁的截面的斜截面受弯承载力配箍计算详见表：表9-4框架梁斜截面配筋计算梁BC梁CD方向左右左171.3158.92236.91480.48480.48308.88梁端加密区实配钢筋28@10028@10028@100第1页 第九章框架梁、板、柱配筋计算非加密区实配钢筋28@20028@20028@2009.3框架板配筋计算9.3.1楼板的材料选用楼板厚度为120mm，20mm厚混合砂浆抹灰，地面材料瓷砖。楼盖结构布置图如9-5所示图9-5楼盖结构布置图第1页 第九章框架梁、板、柱配筋计算9.3.2楼面恒载的计算楼面：所有恒载：所有活载：_____________________________________________________________合计：7.15走廊：所有恒载：所有活载：_____________________________________________________________合计：7.15屋面：所有恒载：所有活载：_____________________________________________________________合计：7.49.3.3板的配筋计算双向板分成了A、B两类，按塑性理论计算。横向梁的尺寸为300×650mm，次梁尺寸250×500mm纵向梁的尺寸为300×650mm1弯矩计算：：按塑性分析，各塑性铰上总M为：则：第1页 第九章框架梁、板、柱配筋计算代入基本公式，由于区格板A四周与梁连接，内力折减系数为0.8求得：配筋计算：跨中截面取，短边，并且在支座。内力臂数。在X向跨中：在X向支座：故X方向跨中、支座选用。Y方向跨中：Y方向支座：故Y方向跨中，支座选用。2、标准层中间区格板B楼板计算第1页 第九章框架梁、板、柱配筋计算弯矩计算：计算跨度：则:各塑性铰上总弯矩为：内力折减系数为0.8。求得：,配筋计算：跨中框架截面，短边，在支座截面处。。X方向跨中：X方向支座：故X方向跨中、支座选用。第1页 第九章框架梁、板、柱配筋计算Y方向跨中：Y方向支座：故Y方向跨中，支座选用。第1页 第十章框架基础计算第十章框架基础计算现浇钢筋混凝土柱下独立基础的形式主要有锥形和阶形两种，本建筑采用现浇阶梯形基础。根据结构混凝土耐久性的基本要求，环境类别为二类的结构最低混凝土强度等级为C30。所以混凝土选用C30，钢筋选用HRB335级。传至基础的荷载包括框架柱传来的弯矩、剪力和轴力、基础的自重、回填土的重量、底层地基梁传来的轴力和弯矩。根据《建筑抗震设计规范》4.2.1规定：不超过8层且高度在25m以下的一般民用框架房屋可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算。另外，有《建筑地基基础设计规范》3.0.1和3.0.2对地基基础设计等级的划分可确定本建筑设计等级为丙级，可不进行地基变形验算。10.1基础截面计算1．确定持力层及基础埋深（1）根据已知土层的情况，持力层为粘性土（2）基础埋深的确定设计最大冻结深度，基础最小埋深定，则取基础埋深为2.00m2．基础类型的确定及材料选用（1）基础类型：柱下钢筋混凝土阶梯型独立基础（2）基础材料：C30混凝土，HRB335级钢筋，3．基础底面尺寸确定假设基础宽度b<3m，则不需宽度修正，中风化或强风化的软质岩石层的深度修正系数试取1.6，则修正后的承载力特征值为：式中—修正后的地基承载力特征值第1页 第十章框架基础计算—地基承载力特征值—基底以下土的重度，地下水位以下取有效重度—基底以上土的加权平均重度，地下水位以下取有效重度—基础宽度，当基底宽度大于6m时，按6m考虑；对于砂土小于3m时，按3m考虑—基础宽度和埋深的地基承载力修正系数—基础埋深，一般自室外地坪算起则=280+1.6×1.5×20=328由柱传至基础顶面的最不利的荷载效应标准组合：M=-118.33,N=3068.29kNV=49.44kN则取A=l×b=4×3=1210.2地基承载力及基础的冲切验算地基承载力及基础的冲切验算的计算公式如下：①②注：受冲切承载力的截面高度系数。当-冲切最不利一侧的计算长度，。第1页 第十章框架基础计算-冲切最不利一侧，的受冲切承载力取宽，。则-故满足要求。10.3基础底板配筋计算下,在都产生,因此需在底板两个方向都.控制的交接处,计算时把固定在柱周边的四面,配筋取进行计算。荷载N=3068.21kNV=449.44kN第1页 第十章框架基础计算则控制为-截面1-1至处的距离,则选取，。选取，。第1页 结束语结束语毕业设计是大学期间最重要的课程，是对大学所学知识的总结与学习。经过这几个月的努力，我顺利完成了我的毕业设计—青岛××宾馆建筑及结构设计。这次设计总共分为三大部分：建筑设计、结构设计两部分，两者相互联系、相辅相成。在毕业设计期间，经过指导老师的细心指导，顺利完成了每一项工作，自己的理论水平和专业技能得到了很大的提高，经过这几个月的努力，终于完成了我的设计。这份成果，不仅是我自己努力换来的，更是老师耐心辅导的结晶，组内成员共同奋斗的成果。在此向老师们及组内成员表达我诚挚的谢意。毕业设计，教会我很多专业知识，并增强了我的结构设计水平，为我以后的发展奠定了基础。毕业设计这段时间所学到的东西，为自己未来的道路积累了一笔宝贵的财富。第1页 致谢致谢首先，我要感谢所有给予过我帮助和教导的老师们，感谢你们对我的培养，感谢您们辛勤的耕耘、无私的付出，是您们孜孜不倦地教诲，让我在专业知识的积累、人生阅历等各个方面都有了显著的提高。其次，我尤其要感谢在这次毕业设计中给予我关心和帮助的指导老师。我们每一个做设计的学生都很清楚，认真做毕业设计是非常累的，那就仿佛是我们的建筑，我们在老师的带领下将它屹立起来，我们有好多不懂的地方需要老师指导，所以我们更清楚老师的劳累。我们真的非常感谢老师们，你们让我们学到的不仅仅只是理论知识和专业技能，还学到了你们严谨求实的治学精神，尤其是对待工作的认真态度和敬业精神。所以在此我由衷的感谢各位指导老师。总之，这次毕业设计让我受益颇多，学到了很多东西。我相信我所学到的本领，会成就我未来的人生，使我学有所成，将来能回报母校和老师们的栽培！第1页 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