学生公寓的建筑、结构设计和计算设计计算书毕业论文

'前言高等院校建筑工程专业的毕业设计，是学生在学完规定的全部课程之后，必须进行的最后一个重要的实践教学环节，是学生从学校走向工作岗位必要的过渡阶段。通过毕业设计使学生对房屋建筑工程土建设计和过程有较全面得了解，使学生熟悉有关设计，施工规范和手册，进一步提高工程制图，理论分析，计算机应用的能力，培养我们综合运用所学理论知识，解决一般房屋建筑工程的建筑设计，结构设计以及施工组织设计方面的能力，使我们受到工程师必须得基本训练，达到建筑工程专业人才培养的要求。本次设计要求布图合理，图线清晰，尺寸齐全，注文工整，能正确表达设计意图，符合国家制图标准及有关设计规范的规定。设计说明书，结构设计计算书要求计算正确，文理通顺，书写工整，装订整齐。本次设计中图纸上的局部数据与本计算书中数据有所不同是由于此设计偏于安全考虑的原因，电算与手算结果取安全数据进行设计、施工，施工过程中的所用数据如与此计算书中数据有所出入，数据均以图纸中数据为准。由于时间和水平有限，难免出现设计不全面等诸多问题，望各位老师、同学给予批评指正。 摘要本设计针对青海大学嘉木学生公寓的建筑、结构进行了设计和计算。建筑设计部分，本着“适用、安全、经济、美观”的设计原则，同时考虑了西宁市现代大学生的生活方式，按照有关建筑规范的要求，完成了建筑的平面、立面、剖面及细部构件的设计，建筑风格既有地方特色，又能展现现代气息，注重采用先进、经济、合理、安全的建筑技术。设计图纸全部采用建筑软件天正绘制，图纸深度达到施工图的要求。结构设计部分，在建筑设计的基础上，合理地确定了结构方案和结构布置，结构计算，在主体建筑部分选取具有代表性的计算单元进行计算，内容包括：确定梁柱截面尺寸；荷载计算；竖向力作用下的内力分析；内力组合及截面设计；节点验算，并完成部分结构构件计算，如现浇板的内力分析和配筋计算、楼梯计算和悬挑构件的计算等。在此基础上完成了各构件的配筋施工图，图纸质量较高。完成了设计任务书规定的全部内容，设计思路明确，各项设计计算正确，图纸布置恰当合理，绘图表达符合要求，对设计涉及的基本理论有较好的掌握。关键词：设计，建筑，结构，技术，计算，基本理论，施工图AbstractThepurposeofthisdesignistofinishthecalculationofthecivilengineeringtoQingHaiUnversityJiaMuapartment.Theapplication,security,economicandaestheticistheaimofthepartofarchitecturedesigntakingintothewayoflive,studentsofXining.Underthebuildingcodestheplane,elevation,sectionbesidesthedetailcomponentsdesignarecompleted.Inadditionthere,bothlocalfeaturesandmodernareshown.Thedesignpaysattationtotheuseofadvanted,economic,rational,andsafeconstructiontechniques.BythehelpofTarch,allthedrawingshavebeenfinishedandarecontent.Attheofbaseofarchitecturaldesign,reasonablestructuraldetermineandlayoutarebothfinished.Havingseletingtherepresentativeunit,allthecalculationsincludingthecross-sectionsize,somestructuralmemberssuchasreinforcement,stairs,andoverhungcomponenthavebeencompleted.Alltheworkingdrawingsarecompletedhigh-qualitity.Completingallthecontentsofthedesignigotcleardesignideas,besidescorrectcalculation,resonblelayoutofthedrawingsandmasterdthebasicthetriesofthedesign.Keywords:Design,construction,structure,technology,calculation,basictheory,workingdrawings 目录第一部分毕业设计资料1.地形情况简介及要求31地形介绍32要求33设计方法及步骤32.设计资料31建筑地点32建筑规模及要求43气象条件44工程地质条件45地基土物理力学性质评价及承载力确定45.1地基土承载力45.2其他条件43.设计内容51建筑设计部分51.1设计要求51.2图纸要求52结构设计部分52.1设计要求52.2设计内容52.3图纸要求64.参考资料61国家规范、标准、规程62参考书7第二部分建筑设计1.平面设计112.立面设计113.剖面设计114.屋面排水115.总体规划11第三部分结构设计1.荷载统计151.1恒、活荷载151.1.1屋面荷载151.1.2楼面荷载151.1.3楼梯间梯段板荷载161.1.4墙体荷载161.1.5门窗自重171.2风荷载172.墙体高厚比验算19 2.1确定静力计算方案192.2首层墙体高厚比验算192.2.1外纵墙高厚比验算192.2.2内纵墙高厚比验算192.2.3外横墙高厚比验算192.2.4内横墙高厚比验算192.32-6层墙体高厚比验算202.3.1外纵墙高厚比验算202.3.2内纵墙高厚比验算202.3.3外横墙高厚比验算202.3.4内横墙高厚比验算203.地基处理及基础设计213.1地基处理213.2外墙基础设计及验算213.2.1地基承载力设计值的计算213.2.2基础顶面线荷载的确定213.2.3基础底面尺寸验算263.2.4地基承载力验算263.2.5基础大放脚尺寸确定263.3内墙基础设计及验算273.3.1基础顶面荷载计算273.3.2基础底面尺寸确定283.3.3地基承载力验算293.3.4基础大放脚尺寸确定294.墙体竖向承载力验算314.1外纵墙竖向承载力验算314.1.1二层外纵墙竖向承载力验算314.1.2首层外纵墙竖向承载力验算314.2内横墙竖向承载力验算324.2.1二层内横墙竖向承载力验算324.2.2首层内横墙竖向承载力验算324.3内纵墙竖向承载力验算334.3.1二层内纵墙竖向承载力验算334.3.2首层内纵墙承载力验算334.4外横墙竖向承载力验算334.4.1二层外横墙竖向承载力验算334.4.2首层外横墙竖向承载力验算345.墙体局部受压承载力验算355.11-14轴屋面梁端墙体局部受压承载力验算355.21-14轴二层楼面梁端墙体局部受压承载力验算355.32-6层楼梯休息平台梁端墙体局部受压承载力验算355.4首层楼梯休息平台梁端墙体局部受压承载力验算366.地震荷载计算及验算376.1楼层重力荷载代表值计算376.2楼层地震剪力计算386.3抗震墙截面净面积计算396.3.1横墙净面积计算396.3.2纵墙净面积计算396.4横墙地震剪力分配及强度验算406.4.1首层13轴横墙抗震强度验算406.4.2二层13轴横墙抗震强度验算41 6.5纵墙地震剪力的分配及验算426.5.1首层E轴墙段抗震验算426.5.2二层E轴墙段抗震验算457.楼梯设计477.1楼梯板设计477.2平台板设计477.3平台梁设计488.梁设计518.1圈梁设计518.2门窗过梁设计518.3阳台悬挑梁设计528.3.1梁1配筋528.3.2梁2配筋538.411-14轴门厅处屋面梁、楼面梁设计548.4.1梁1配筋计算558.4.2梁2配筋计算（双排筋）568.4.3梁3配筋计算579.板配筋计算599.2屋面板配筋计算599.1.1屋面单向板配筋计算599.1.2屋面双向板配筋599.2楼面板配筋计算619.2.1楼面单向板配筋计算619.2.2楼面双向板配筋62致谢65参考文献67第四部分附录附录69 第一部分毕业设计资料 1.地形情况简介及要求1地形介绍：该工程位于西宁市境内,该区交通便利，场地位于西宁市北川河西岸二级阶地前缘，地形较平坦，内部无河流，交通顺畅，地质条件良好。2要求：（1）参照收集的相关设计资料和当地政府的可行性报告，再结合设计的理论知识确定设计方案。（2）要求满足其使用、安全、生态、经济及美观的要求，使其在经济合理的前提下体现出特有的风格和特色。3设计方法及步骤（1）原始资料的调查、收集、整理、分析。（2）根据资料认真分析，使设计更符合社会及人居的要求，体现出智能化、人性化设计的一面。在设计中要拟订设计思路，确定设计规模、各项经济技术指标。（3）在此基础上提出不同的设计方案，对各方案进行综合比较，选出相对经济、合理的方案。2.设计资料1建筑地点 N 60°6m50m6m  18m  6m515.40校区主干道中心线▼ 515.2025米厂区主干道中心线▼某大学校区内，地形位置(图1)图1地形位置 2建筑规模及要求（1）总建筑面积：4000m2左右；（2）标准层建筑面积：600m2左右；（3）建筑层数：6层；（3）结构类型：混合结构；（4）门窗：自定；3气象条件3.1温度：冬季采暖计算温度为-13℃；夏季通风计算温度为22℃；夏季平均气温度为16.3℃；冬季平均气温为-8.6℃；极端最高气温32℃；极端最低气温为-20.6℃。3.2主导风向：主导风向夏季为南偏东；冬季为北偏西；最大风力8级；平均风速为1.6m/s；基本风压0.35kN/m2。3.3雨雪条件：最大积雪深度为120mm；年总降雨量1203mm；设计降雨量为125～156mm/h基本雪压0.25kN/m2；标准冻深-1.16m；最大冻深-1.34m。4工程地质条件场地位于青海省西宁市北川河西岸二级阶地前缘，地形较平坦，场地最大高差±0.350m，平均高程为2150.50m。经探井揭露，地基土自上而下由杂填土、耕土、卵石层、泥岩风化层组成，特征如下：（1）杂填土：浅黄色，粉土组成,结构松散，稍湿，厚度1.72m。（2）耕土：浅黄色粉土组成，含有大量植物根，稍湿、稍密，厚度0.5。（3）卵石层：稍密、杂色，变质岩为主要成分，含量在55%左右，卵石间充填以圆砾及砂，含少量土。该层埋深在2.5～6.60m，厚约4.0m。（4）泥岩风化层：宗色，湿，中密，泥岩风化较强，工程特性为一般粘性土，该层厚度约3.00m。5地基土物理力学性质评价及承载力确定5.1地基土承载力耕土：fk=145kPa卵石层：fk=300kPa泥岩风化层：fk=200kPa5.2其他条件场地分布的杂填土不应作为天然地基，建议卵石层作为天然地基。抗震烈度、场地土类型和建筑场地类别：西宁地区抗震设防烈度为七度，建筑场地类别属Ⅱ类，近震。施工条件：道路畅通，水电方便，机械设备齐全。地下水位：地表下4.5米，含水层为卵石，属潜水类型，无腐蚀性，施工时可不考虑地下水的影响。 3.设计内容设计内容包括建筑设计和结构设计两部分1建筑设计部分1.1设计要求充分理解设计任务要求，保证建筑设计布置合理、思路明确、设计新颖、内容完整。严格按照制图标准制图，图纸整洁规范，字体规范。1.2图纸要求（1）首页图（包括图纸目录、设计说明、门窗表、装饰表等）（2）总平面图1：500（3）平面图（包括底层平面图、标准层平面图、屋顶平面图等）1：100（4）立面图（包括正立面图、背立面图、侧立面图）1：100（5）剖面图（代表性剖面）1：100（6）屋面排水图1：100（7）详图及大样图1：20～1：50（8）楼地面、内外装修装饰做法及门窗大样（9）标准间及卫生间大详图比例1:20～1:50（10）设计说明书（A4打印、装订）（11）图标格式：（图2）图2青海大学毕业设计图标格式青海大学建工系毕业设计工程名称20mm班级图纸内容图别10mm设计图号10mm指导教师日期10mm25mm35mm80mm20mm20mm2结构设计部分2.1设计要求通过本设计了解一般砖混结构设计的特点，综合运用所学的有关理论知识，熟悉和掌握结构设计的一般原则、方法和步骤，熟悉和掌握绘制施工图的技能，锻炼独立工作和查阅参考资料的能力。要求设计中做到：方案合理,计算准确无误，依据充分，计算书写工整规范，图纸规范，布局合理，图面清洁，表达准确清楚。2.2设计内容（1）计算方案确定 （2）选择材料类型、规格及结构尺寸（3）荷载组合及内力计算（4）高厚比验算（5）墙、柱承载力验算（6）局部受压载力验算（7）结构构件设计（包括梁、楼梯、挑檐等）（8）抗震验算（9）基础设计（10）确定截面尺寸2.3图纸要求（1）基础平面布置图及配筋图1：100（2）楼面结构平面布置图1：100（3）屋面结构平面布置图1：100（4）楼梯配筋图1：20～1：50（5）其他构件配筋图(现浇板、过梁、墙梁等)1：50～1：1004.参考资料1国家规范、标准、规程[1]中华人民共和国国家标准：建筑制图标准(GB50001-2002)[S].北京:中国建筑工业出版社.2002.[2]中华人民共和国国家标准：公寓宿舍建筑设计规范(JGJ36-2005)[S].北京:中国建筑工业出版社.2005.[3]中华人民共和国国家标准：建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)[S].北京:中国建筑工业出版社.2002.[4]中华人民共和国国家标准：砌体结构设计规范(GB50003-2001)[S].北京：中国建筑工业出版社.2001.[5]中华人民共和国国家标准：建筑结构荷载规范(GB50009-2001)[S].北京:中国建筑工业出版社.2002.[6]中华人民共和国国家标准：建筑抗震设计规范(GB50011-2001)[S].北京：中国建筑工业出版社.2001.[7]中华人民共和国国家标准：混凝土结构设计载规范(GB50010-2002)[S].北京:中国建筑工业出版社.2002.[8](GB50068-2001)，《建筑结构可靠度设计统一标准》[S].[9]中华人民共和国国家标准：建筑设计规范大全[S].北京：中国建筑工业出版社.2002.9.[10]施楚贤.砌体结构[M].北京：中国建筑工业出版社，2003，7.[11]刘立新.砌体结构[M].武汉：武汉理工大学出版社，2003，5，第二版. 2参考书（1）建筑设计资料集（2）计算手册（3）相关教材（4）其它资料 第二部分建筑设计 1.平面设计本工程占地面积780m2，建筑面积4300m2。根据设计要求及工程所在地区自然及地质条件，采用矩形平面布置来满足学生公寓的适用性和实用性。在设计过程中考虑到如下几个方面：（1）分区明确，从居住地功能和私密性考虑，以人的行为为基本出发点，充分保证建筑内外的动静分区明确，做到视线、声音的隔绝符合学生居住的心理要求；（2）无障碍居室的设计，本工程在设计中考虑学校障碍学生的居住环境，在建筑的首层设置了无障碍居室，内部设施及空间的要求均有所考虑，适宜障碍学生的人体尺度。在建筑的右立面设置坡道，方便障碍学生出入；（3）辅助空间，辅助空间作为生活中必不可少的空间，在此设计中也得到充分考虑。在居室内设置附带盥洗室、卫生间，每层还设置公共厕所以缓解卫生间使用的高峰。2.立面设计本建筑总高度22.1m，主体为六层砖混结构，层高均为3.6m。立面设计在满足建筑功能要求的前提下运用建筑造型和立面构图的一般规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合，恰当地确定门、窗等构件的比例、尺寸、位置及使用材料与色彩，做到主从分明，比例恰当，布局均衡，协调统一，虚实对比强烈。外墙面由乳白色和淡蓝色涂料喷涂粉刷，每层都有明显的分隔带。立面阳台与盥洗室的凹凸间隔，以达到立面造型美观的要求。3.剖面设计建筑剖面形状为矩形，具有形状规则、简单、有利于梁板的布置的特点，同时考虑施工方便。在设计中着重考虑楼梯的剖面，首层楼梯由于要满足出口处的门的净高要求而做成不等跑楼梯；屋面上人口设置在顶层楼梯休息平台处。室内外高差0.45m，其它具体尺寸详见施工图门窗表。4.屋面排水屋面按矩形屋面采用双坡排水，材料找坡3%。雨水口在女儿墙内檐沟排水，雨水管采用PVC雨水管，直径100mm，雨水管按排水面积不超过200m2设置间距。5.总体规划充分考虑青海大学现代大学生的生活要求、生活特点，形成一种自然和谐的居住环境，规划的目标是要做到本建筑与青海大学特殊的地理位置、自然环境融为一体，做到人与自然共生与共创，营造自然优美、舒适便捷、卫生安全的人居环境。 第三部分结构设计 1.荷载统计1.1恒、活荷载1.1.1屋面荷载20厚1：2.5水泥砂浆保护层20×0.02=0.1kN/m2高聚物改性沥青防水卷材0.05kN/m225厚1：3水泥砂浆找平层20×0.025=0.5kN/m2100厚憎水膨胀珍珠岩保温板4×0.1=0.4kN/m21：6水泥碳焦渣3%找坡最薄处30厚14×(0.03+7.5×0.03/2）=1.995kN/m2120厚现浇钢筋混凝土板25×0.12=3kN/m215厚混合砂浆粉刷层17×0.015=0.255kN/m2屋面恒荷载合计gk=6.6kN/m2屋面活荷载qk=0.5kN/m2雪荷载sk=0.25kN/m2（小于qk，不参与屋面荷载组合）屋面荷载6.6+0.5=7.1kN/m2屋面荷载设计值1.35×6.6+1.4×0.7×0.5=9.4kN/m21.1.2楼面荷载1.1.2.1居室、阴台、阳台、走道、楼梯休息平台（h=100mm）10厚普通地砖楼面，干水泥擦缝0.24kN/m25厚1：2.5水泥砂浆粘结层20×0.005=0.1kN/m220厚1：3干硬性水泥砂浆结合层20×0.02=0.4kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板25×0.1=2.5kN/m215厚混合砂浆粉刷层17×0.05=0.255楼面恒荷载合计gk=3.495kN/m2，取3.5kN/m2楼面活荷载qk=2.0kN/m2楼面荷载3.5+2.0=5.5kN/m2楼面荷载设计值1.2×3.5+1.4×2.0=7.0kN/m21.1.2.2盥洗室、厕所、公共卫生间10厚防滑地砖0.24kN/m230厚1：3干硬性水泥砂浆结合层1：3水泥砂浆找平层，最薄处20厚，1%坡向地漏20×（0.02+5.4×0.01/2）=0.94kN/m280厚现浇钢筋混凝土板25×0.08=2kN/m215厚混合砂浆粉刷层17×0.015=0.255kN/m2楼面恒荷载合计gk=4.035kN/m2，取4.1kN/m2楼面活荷载qk=2.0kN/m2 楼面荷载4.1+2.0=6.1kN/m2楼面荷载设计值1.2×4.1+1.4×2.0=7.72kN/m21.1.3楼梯间梯段板荷载（踏步尺寸：150mm×300mm，h=120mm）5厚胶结剂粘20厚大理石板（0.3+0.15）×28×0.02/0.3=0.84kN/m220厚水泥砂浆找平层(0.3+0.15)×20×0.02/0.3=0.6kN/m2150mm×300mm三角形踏步0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.875kN/m2120mm厚梯段斜板25×0.12/0.894=3.36kN/m215厚混合砂浆粉刷层17×0.015/0.894=0.286kN/m2楼面恒荷载合计gk=6.961kN/m2，取7.0kN/m2楼面活荷载qk=2.0kN/m2楼面荷载7.0+2.0=9.0kN/m2楼面荷载设计值1.35×7.0+1.4×0.7×2.0=11.41kN/m21.1.4墙体荷载1.1.4.1女儿墙（b=120mm）60厚聚苯板0.17kN/m220厚抹面胶浆17×0.02=0.34kN/m2120厚现浇钢筋混凝土墙25×0.12=4.5kN/m2墙体恒荷载合计gk=5.01kN/m2，取5.1kN/m2墙体荷载设计值5.1×1.35=6.9kN/m21.1.4.2阴台、阳台栏板（b=80）60厚聚苯板0.17kN/m220厚抹面胶浆17×0.02kN/m280厚现浇混凝土栏板25×0.08=2kN/m210厚1：3水泥砂浆打底20×0.01=0.2kN/m26厚1：2.5水泥砂浆抹面，压实赶光20×0.006=0.12kN/m2墙体恒荷载合计gk=2.83kN/m2，取3.0kN/m2墙体荷载设计值1.35×3.0=4.05kN/m21.1.4.3370厚外墙60厚聚苯板0.17kN/m220厚抹面胶浆17×0.02=0.34kN/m2370厚蒸压粉煤灰砖墙体14×0.37=5.18kN/m210厚1：3水泥砂浆打底20×0.01=0.2kN/m26厚1：2.5水泥砂浆抹面，压实赶光20×0.006=0.12kN/m2墙体恒荷载合计gk=6.01kN/m2墙体荷载设计值1.35×6.01=8.1kN/m21.1.4.4240厚内墙 60厚1：2.5水泥砂浆抹面，压实赶光20×0.006=0.12kN/m210厚1：3水泥砂浆打底20×0.01=0.2kN/m2240厚蒸压粉煤灰砖墙体14×0.24=3.36kN/m210厚1：3水泥砂浆打底20×0.01=0.2kN/m26厚1：2.5水泥砂浆抹面，压实赶光20×0.006=0.12kN/m2墙体恒荷载合计gk=4kN/m2墙体荷载设计值1.35×4=5.4kN/m21.1.5门窗自重为0.5kN/m21.2风荷载基本风压w0=0.35kN/m2；建筑平面体型为矩形，且H/B=22.55/15=1.5<4,取风荷载体型系数μs=1.3；建筑物高度H=22.55<30m，只考虑第一振型的影响，取βz=1.0.计算过程如下：表1.1风荷载计算层次βzμsμzw0wkFqyM61.01.31.280.350.583131.9529.8269551.01.31.220.350.56111.2929.8198041.01.31.130.350.514102.1529.8159431.01.31.090.350.5099.3629.8120721.01.31.00.350.4691.4229.882111.01.31.00.350.46102.9029.8489 2.墙体高厚比验算2.1确定静力计算方案1~6层最大横墙间距S=5.4m<32m，属于刚性方案2.2首层墙体高厚比验算2.2.1外纵墙高厚比验算由于首层室内外高差为0.45m，且楼地面与墙体没有可靠地连接，偏于安全考虑，取墙高H=3.6+0.45=4.05m，μ1=1.0.取，取，满足要求。2.2.2内纵墙高厚比验算，取，，满足要求。2.2.3外横墙高厚比验算，取。，满足要求。2.2.4内横墙高厚比验算取，满足要求。 2.32-6层墙体高厚比验算2.3.1外纵墙高厚比验算取。，满足要求。2.3.2内纵墙高厚比验算取。，满足要求。2.3.3外横墙高厚比验算取。，满足要求。2.3.4内横墙高厚比验算取。，满足要求。 3.地基处理及基础设计3.1地基处理建筑场地位于青海省西宁市北川河西岸二级阶地前缘，地形较平坦，场地最大高差为3.5m，平均高程为2150.5m。经深井揭露，地基土自上而下为：杂填土，1.72m；耕土，0.5m；卵石层，4.0m，该土层埋深在2.5m~6.60m；泥岩风化层，工程特性为一般粘性土，该层厚度约3.00m。鉴于以上工程地址条件，采用卵石层作为天然地基，开挖2.5m，做好基础后用三七灰土回填并夯实。3.2外墙基础设计及验算此建筑为六层砖混结构，基础采用墙下条形刚性基础，延长度方向去1m进行计算。3.2.1地基承载力设计值的计算此建筑基础基础建在卵石层上，承载力最大，一次曾作为持力层，fk=300kPa。基础底面以上土的平均重度。现假定基础宽度为1.2m，小于3.0m，故基础宽度对地基承载力的修正不再考虑，取，查相关数据知基础埋深对地基承载力的修正系数，则3.2.2基础顶面线荷载的确定3.2.2.1板荷载向线荷载的转化A门厅屋面板（q=9.4kN/m2） B门厅楼面板（q=7.0kN/m2）C居室屋面板（q=9.4kN/m2） D居室楼面板（q=7.0kN/m2）E阳台屋面板（q=9.4kN/m2） F阳台楼面板（q=7.0kN/m2）3.2.2.2基础顶面荷载的传导由于1~6层~门厅位置处均设置如下图所示的主梁1、主梁2和次梁3用于承担各层门厅处各楼层的的楼面和屋面荷载，然后将荷载传至~/和~/段墙体，因此，~/段墙体的基础顶面线荷载最大，以此段墙下基础顶面荷载作为外墙基础设计的依据。梁1传至轴墙段的荷载按梁1跨度的1/2，即2.7m均匀分布到轴墙上。A屋面梁1传至基础荷载的确定屋面板传至梁3的荷载：梁3自重产生的线荷载： 则屋面板处梁3上的线荷载为梁3传至节点5、节点6的荷载为屋面板传至梁1上的荷载：梁1自重产生的线荷载：则梁1上的均布荷载为梁1上的荷载分布如下图所示：计算可得节点1和节点2上的力为F=81.68kN，取为F=81.7kN。将节点1和节点2处的集中力分布到2.7m相邻墙段：~/和~/，q=30.26kN/m，取q=30.3kN/m。B楼面梁1传至基础荷载的确定屋面板传至梁3的荷载：梁3自重产生的线荷载：则屋面板处梁3上的线荷载为梁3传至节点5、节点6的荷载为屋面板传至梁1上的荷载：梁1自重产生的线荷载：则梁1上的均布荷载为梁1上的荷载分布如下图所示： 计算可得节点1和节点2上的力为，将节点1和节点2处的集中力均匀分布到2.7m相邻墙段：~/和~/，q=61.7/2.7=23.96kN/m,取q=24kN/m。综合A、B计算结果：梁1传至基础顶面的线荷载为q=30.3+245=150.3kN/m。C~/和~/墙段传至基础荷载的确定屋面板传至基础荷载为：楼面板传至基础荷载为：墙体自重传至基础的荷载为：合计：综合A、B、C计算结果：基础顶面线荷载为：，取。3.2.3基础底面尺寸验算，假定的基础宽度满足要求。3.2.4地基承载力验算，满足要求。3.2.5基础大放脚尺寸确定基础大放脚台阶数：b——基础宽度（mm）a——墙厚（mm）b2——基础最大容许悬挑长度（mm），b2=[b2/H0]H0H0——基础垫层高度由“地基规范”查得[b2/H0]=1：1.5b2[b2/H0]H0=300/1.5=200mm，取b2=235mm。（取基础垫层高度为H0=300mm），取n=3。砖墙大放脚地步宽度，基础剖面图如下： 3.3内墙基础设计及验算3.3.1基础顶面荷载计算设计中所采用的辅助用图见（图a）~/门厅在2~6层楼面板及屋面板处均设置一道240mm500mm的梁2用以承担各层楼面板和屋面板的荷载，然后将荷载分别传至~/和~/处相邻墙段，此墙段除此之外还要承担本层楼面及屋面荷载和本身自重，由此，选~/和~/墙段基础顶面的荷载作为内墙基础设计和验算的依据。梁2将荷载分别均匀传至~/和~/2.7m相邻墙段上。A屋面梁2传至基础荷载的确定屋面板传至梁2上的荷载为：梁2自重产生的荷载为:梁2上均布荷载合计：由外墙基础设计过程可知梁3传至梁2上的集中荷载为：F=57.12kN梁2上的荷载分布如下图：计算可得节点3和节点4上的力为将节点3和节点4处的集中力均匀分布到2.7m长相邻的墙段：~/和~/上，。B楼面板传至基础荷载的确定楼面板传至梁2的荷载为：梁2自重产生的荷载为： 梁2上均布荷载合计：同理，由外墙基础设计过程知楼面处梁3传至梁2的集中力为F=43.68kN。梁2（楼面处）上荷载分布如下图：计算知节点3、节点4上的力为。将节点3、节点4上的力均匀分布到各自相邻墙段：。综合A、B计算结果：梁2传至基础顶面的荷载为：。C~/和~/墙段传至基础荷载的确定屋面板传至基础荷载为：楼面板传至基础荷载为：墙体自重传至基础的荷载为：合计：综合A、B、C计算结果：基础顶面的荷载为：。3.3.2基础底面尺寸确定，从方便施工角度考虑，内墙基础宽度等同于外墙基础宽度，取b=1.2m。3.3.3地基承载力验算，满足要求。3.3.4基础大放脚尺寸确定基础大放脚台阶数：b2[b2/H0]H0=300/1.5=200mm，取b2=240mm。（取基础垫层高度为H0=300mm），取n=4.基础大放脚底部宽度为：砖墙大放脚地步宽度。基础剖面图如下： 由于持力层为卵石层且厚度较大，下卧层位泥岩风化层，工程特性为一般粘性土，并非软弱下卧层，因此，地基变形，地基稳定性及下卧层的承载力均不再验算。 4.墙体竖向承载力验算由于本设计过程中所采用的荷载均为组合后的设计值，因此，荷载无需再重复组合。此外，由于本工程楼面及屋面处均不存在楼面梁、屋面梁，楼面与屋面又是现浇钢筋混凝土连续板，因此，每层墙体顶部Ⅰ-Ⅰ截面竖向承载力计算均按轴心受压计算。2~6层墙体材料：MU10蒸压粉煤灰砖，M7.5砌筑砂浆，f=1.69MPa。首层墙体材料：MU15蒸压粉煤灰砖，M7.5砌筑砂浆，f=2.07MPa。因此，墙体竖向承载力只需验算二层及首层墙体即可，查规范知此项可不考虑风荷载的影响。4.1外纵墙竖向承载力验算4.1.1二层外纵墙竖向承载力验算计算截面宽度取一个开间的窗间墙宽度1500mm，取一个开间作为计算单元。4.1.1.1Ⅰ-Ⅰ截面墙体竖向承载力验算阳台屋面板传至Ⅰ-Ⅰ截面的力为：居室屋面板传至Ⅰ-Ⅰ截面的力为：3~6层阳台楼面板传至Ⅰ-Ⅰ截面的力为：3~6层居室楼面板传至Ⅰ-Ⅰ截面的力为：3~6层窗间墙自重为：二层Ⅰ-Ⅰ截面竖向力合计：由高厚比验算知：，，则，查表知，。则：，满足要求。4.1.1.2Ⅱ-Ⅱ截面墙体竖向承载力验算，满足要求。4.1.2首层外纵墙竖向承载力验算 4.1.2.1Ⅰ-Ⅰ截面墙体竖向承载力验算由高厚比验算知：，，则，查表知，。则：，满足要求。4.1.2.2Ⅱ-Ⅱ截面墙体竖向承载力验算，满足要求。4.2内横墙竖向承载力验算4.2.1二层内横墙竖向承载力验算取1m宽墙体作为计算单元，沿纵墙取3.6m为受荷宽度。4.2.1.1Ⅰ-Ⅰ截面墙体竖向承载力验算屋面荷载：3~6层楼面荷载：3~6层墙体自重：二层Ⅰ-Ⅰ截面竖向力合计：由高厚比验算知：，，则，查表知，。则：，满足要求。4.2.1.2Ⅱ-Ⅱ截面墙体竖向承载力验算，满足要求。4.2.2首层内横墙竖向承载力验算4.2.2.1Ⅰ-Ⅰ截面墙体竖向承载力验算由高厚比验算知：，，则，查表知，。则：，满足要求。 4.2.2.2Ⅱ-Ⅱ截面墙体竖向承载力验算，满足要求4.3内纵墙竖向承载力验算4.3.1二层内纵墙竖向承载力验算由于不考虑荷载的偏心影响，因此，只验算Ⅱ-Ⅱ截面墙体的竖向承载力，取1m长内纵墙作为计算单元，受荷宽度为3.0m。屋面荷载：3~6层楼面荷载：3~6层墙体自重：二层Ⅱ-Ⅱ截面竖向力合计：由高厚比验算知：，，则，查表知，。则：，满足要求。4.3.2首层内纵墙承载力验算由高厚比验算知：，，则，查表知，。则：，满足要求。4.4外横墙竖向承载力验算取窗间墙1.11m作为计算单元，取一个开间3.6m作为受荷宽度。4.4.1二层外横墙竖向承载力验算 屋面荷载：3~6层楼面荷载：3~6层墙体自重：二层Ⅱ-Ⅱ截面竖向力合计：由高厚比验算知：，，则，查表知，。则：，满足要求。4.4.2首层外横墙竖向承载力验算由高厚比验算知：，，则，查表知，。则：，满足要求。 5.墙体局部受压承载力验算梁在墙上的支撑长度为a=240mm。5.11-14轴屋面梁端墙体局部受压承载力验算由基础设计过程可知梁端局部压力，取（即不考虑上部荷载），取，满足要求。由于3~6层楼面荷载相等且都小于屋面荷载，墙体材料又都相等，因此3~6层楼面墙体梁端局部受压承载力均满足要求，无需验算。5.21-14轴二层楼面梁端墙体局部受压承载力验算由基础设计过程可知梁端局部压力，取（即不考虑上部荷载），取，满足要求。5.32-6层楼梯休息平台梁端墙体局部受压承载力验算（）休息平台传至平台梁荷载楼梯梯段传至平台梁荷载 平台梁自重荷载统计，取则，，取（即不考虑上部荷载），取，满足要求。5.4首层楼梯休息平台梁端墙体局部受压承载力验算由于首层楼梯为不等跑楼梯，现取值在等跑楼梯的基础上提高10%。，，取（即不考虑上部荷载），取，满足要求。 6.地震荷载计算及验算6.1楼层重力荷载代表值计算经计算知一层外墙门窗面积为135m2，一层内墙门窗面积为138m2，一层阳台窗面积为174.84m2；二~六层外墙门窗面积为139m2，二~六层内墙门窗面积为143m2，二~六层阳台窗面积为218m2。一层总重量计算外墙重内墙重阳台栏板重楼梯重门窗重荷载统计7057kN二~五层每层重量计算外墙重内墙重阳台栏板重楼梯重门窗重荷载统计6539kN六层总重量：6539-227=6312kN屋面板重量：楼面板重量：屋面板活荷载（按50%计）：楼面板活荷载（按50%计）：女儿墙重：则：女儿墙重力荷载代表值为六层重力荷载代表值为五层重力荷载代表值为二~四层各层重力荷载代表值为一层重力荷载代表值为计算简图如下： 6.2楼层地震剪力计算设防烈度为七度，，计算过程见下表：表6.1楼层地震剪力计算女儿墙41522.894620.01247.447.73=142.26820522.551850230.240947.4994.85974318.951846300.2399431937.84985615.351512900.196773.72711.53985611.751158080.1505923303.5298568.15803260.104410.63714.11101154.55460230.059232.93947Σ580467725623947经验算各层水平地震作用代表值和水平地震剪力见下图： 6.3抗震墙截面净面积计算6.3.1横墙净面积计算6.3.2纵墙净面积计算 6.4横墙地震剪力分配及强度验算由于首层墙体材料与2~6层墙体均不同，因此，需分别验算首层、二层纵横墙体强度。在横墙中，轴墙体从属面积较大，且竖向应力较小，墙体开洞；因此，取轴墙体进行验算。本工程为刚性楼盖方案，首层采用MU15蒸压粉煤灰砖，M7.5混合砂浆砌筑；二~六层采用MU10蒸压粉煤灰砖，M7.5混合砂浆砌筑，基础采用MU15粘土砖，M7.5混合砂浆砌筑。6.4.1首层13轴横墙抗震强度验算轴墙体开洞见下图，门尺寸：2100mm1500mm。a墙肢:b墙肢：因此，a墙肢需同时考虑剪切变形和弯曲变形，b墙肢只考虑剪切变形，令Et=1.则： 6.4.1.1墙肢抗震强度验算屋面板、楼面板荷载设计值：墙体自重：查表知：则：，满足要求。6.4.1.2墙肢抗震强度验算：屋面板、楼面板荷载设计值：墙体自重：查表知：则：，满足要求6.4.2二层13轴横墙抗震强度验算由6.4.1计算知：=0.064，=0.424 6.4.2.1墙肢抗震强度验算：屋面板、楼面板荷载设计值：墙体自重：查表知：则：，满足要求。6.4.2.2墙肢抗震强度验算屋面板、楼面板荷载设计值：墙体自重：查表知：则：，满足要求。6.5纵墙地震剪力的分配及验算由于轴纵墙较薄且开洞较多，为抗震不利墙段，因此，需对轴墙段进行抗震验算。6.5.1首层E轴墙段抗震验算首层轴墙段开洞如下图，门尺寸：900mm2100mm，1200mm2100mm，1500mm2100mm。 a.墙肢：b墙肢：c墙肢：d墙肢：e墙肢：f墙肢：g墙肢：h墙肢：i墙肢：j墙肢：q墙肢：因此，q墙肢需同时考虑弯曲变形与剪切变形，其他墙肢只考虑剪切变形。现以a墙肢抗震强度验算为例得下表：，计算知，则：楼面板、屋面板荷载为：墙体自重为：则：，查表知：则：，满足要求。表6.2首层E轴墙段刚度及地震剪力表：墙段墙段高宽比墙段刚度总地震剪力墙段地震剪力备注a0.7750.435.639101677.48b0.5150.647116.6c0.8140.4173.87 续表6.2墙段墙段高宽比墙段刚度总地震剪力墙段地震剪力备注d0.8140.4173.87e0.5150.647116.6f0.8140.4173.87g0.8140.4173.87h0.5150.647116.6i0.4550.733132.1j0.430.775139.6q1.620.1221.62注：当时时,，当时，。表6.3首层E轴墙段抗震承载力验算墙段（）（）（）结论a77.488761008.761.846184.60.65120.1满足b116.66671006.671.667166.70.979163.2满足c73.878761008.761.846184.60.619114.3满足d73.878761008.761.846184.60.619114.3满足e116.66671006.671.667166.70.979163.2满足f73.878761008.761.846184.60.619114.3满足g73.878761008.761.846184.60.619114.3满足h116.66671006.671.667166.70.979163.2满足i132.18761008.761.846184.61.11204.9满足j139.68761008.761.846184.61.17216满足q21.628761008.761.846184.60.31257.6满足注： 6.5.2二层E轴墙段抗震验算二层E轴墙段开洞如下图（门尺寸：900mm2100mm）：表6.4二层E轴墙段刚度及地震剪力表墙段墙段高宽比墙段刚度总地震剪力墙段地震剪力备注a0.7750.435.64896573.5b0.5150.647110.5c0.8140.4170d0.8140.4170e0.5150.647110.5f0.8140.4170g0.8140.4170h0.5150.647110.5i0.4270.781133.4j0.7780.42873.1q0.7780.42873.1m4.28600注：当时时,，当时，。表6.5二层E轴墙段抗震承载力验算墙段（）（）（）结论a73.57271007.271.723172.30.65112满足b110.55511005.511.551155.10.979151.8满足c707271007.271.723172.30.619106.6满足d707271007.271.723172.30.619106.6满足 续表6.5墙段（）（）（）结论e110.55511005.511.551155.10.979151.8满足f707271007.271.723172.30.619106.6满足g707271007.271.723172.30.619106.6满足h110.55511005.511.551155.10.979151.8满足i133.47271007.271.723172.31.181203.5满足j73.17271007.271.723172.30.648111.6满足q73.17271007.271.723172.30.648111.6满足注： 7.楼梯设计踏步宽b=300mm，踏步高h=150mm，cosα=0.894材料：C20等级混凝土（，，）楼梯梯段及休息平台板均采用HPB235等级钢筋，，，平台梁纵筋采用HRB335等级钢筋，，，箍筋采用HPB235等级钢筋；安全等级为二级取。7.1楼梯板设计又荷载统计知梯段板荷载设计值为11.41kN/m2,取1m板宽作为计算单元，q=11.41kN/m。计算跨度：跨中弯矩：，取查表可知：选12@150mm（）梯段板配筋如下图：7.2平台板设计 取1m板宽为计算单元，q=7.0kN/m。计算跨度：跨中弯矩：，取查表可知：选8@200mm（，相差<5%）分布筋按构造配筋，平台板配筋如下图：7.3平台梁设计由局部受压承载力验算过程知：，。跨中弯矩：支座剪力：，取 查表可知：选216mm+120mm（）上部架立筋采用214mm箍筋选用6@250mm平台梁配筋如下图所示： 8.梁设计8.1圈梁设计本建筑处于七度设防地区，圈梁按构造配筋，纵筋412mm，上下各212mm，箍筋选用6@200mm，宽度同所处墙段厚度。8.2门窗过梁设计材料：C20等级混凝土（，，）HPB235等级钢筋，，过梁设计按最大荷载，洞口宽度最大门窗过梁设计为准，过梁承担上下各层门窗洞口之间的墙体自重和相应的楼面、屋面荷载。M-2洞口荷载最大，以第六层M-2洞口过梁设计为标准其它门窗洞口过梁均按此配筋，过梁伸入两边墙内的支撑长度为240mm，宽度同相应的墙厚，过梁高度180mm。，。跨中弯矩：支座剪力：，取查表可知：选312mm（，相差小于5%）上部架立筋采用210mm因此箍筋按构造配筋，选用6@200mm过梁配筋如下图所示： 8.3阳台悬挑梁设计材料：C20等级混凝土（，，）受力纵筋采用HRB335等级钢筋，，箍筋采用HPB235等级钢筋。梁1截面尺寸：240mm300mm；梁2截面尺寸：240mm350mm屋面处梁1上的荷载为：楼面处梁1上的荷载为：由于屋面处的梁1荷载大于楼面处梁1荷载，因此，选屋面出阳台梁1，梁2的配筋作为各阳台悬挑梁及雨篷梁的配筋。8.3.1梁1配筋。跨中弯矩：支座剪力： ，取查表可知：选214mm（）因为因此，箍筋按构造配筋，选8@200mm，偏于安全考虑，支座处箍筋加密8@150mm，上部架立筋采用214mm，梁跨中截面如下图：8.3.2梁2配筋梁2上荷载分布如下图：。跨中弯矩：根部剪力： ，取查表可知：选216mm+218mm（）因为，因此箍筋按构造配筋，选8@200mm，偏于安全考虑，根部与端部箍筋加密8@150mm，架立筋采用214mm，跨中截面如下图：8.411-14轴门厅处屋面梁、楼面梁设计材料：C20等级混凝土（，，）受力纵筋采用HRB335等级钢筋，，箍筋采用HPB235等级钢筋，。由于屋面梁上荷载均大于相应各处楼面梁上的荷载，偏于安全考虑，楼面梁设计均与屋面梁相同。由于梁1、梁2、梁3高度均为500mm，因此需要在梁中加216mm的抗扭钢筋。 8.4.1梁1配筋计算由基础导荷过程知梁1上的荷载分布如下图：。跨中弯矩：支座剪力：跨中剪力：，取查表可知：选420mm（）因为，因此梁1上箍筋按构造配筋，选8@200mm，偏于安全考虑，支座和跨中箍筋加密8@150mm，上部架立筋采用218mm，跨中截面如下图： 8.4.2梁2配筋计算（双排筋）梁2上荷载分布如下图：。跨中弯矩：支座剪力：跨中剪力：，取查表可知：选318mm+222mm（）因为，因此梁2上支座处需配箍筋，选8@150mm，双肢箍。跨中集中力对支座处总剪力值的贡献小于75%，箍筋选配按均布荷载作用时的公式计算。 满足要求。跨中与支座处的箍筋加密，选配8@150mm，其它处选用8@200mm，上部架立筋选用218mm，截面配筋如下图：8.4.3梁3配筋计算梁3上荷载分布如下图： ，，取8.4.3.1跨中配筋计算查表可知：选212mm（）8.4.3.2支座处配筋计算查表可知：选216mm（）8.4.3.3箍筋计算因为，所以箍筋按构造要求配，选8@200mm，支座处加密，8@150mm。梁3截面配筋如下图： 9.板配筋计算9.2屋面板配筋计算屋面板单向板中走廊屋面板的受荷面积最大，双向板中公共厕所屋面板受荷面积最大，因此，以走廊屋面板配筋作为标准，其它单向屋面板配筋与此相同，其它双向屋面板与公共厕所屋面板配筋相同。材料：C20等级混凝土（，，）HPB235等级钢筋，，9.1.1屋面单向板配筋计算取短向1m板宽作为计算单元，以连续板计算，偏于安全，连续板考虑塑性内力重分布，支座处弯矩系数取为-1/11,跨中弯矩系数取为1/11。，，，取查表可知：选6@300mm和8@300mm间隔布置（）分布筋采用6@200mm，负筋自墙边伸入板内。9.1.2屋面双向板配筋 取1m板宽作为计算单元，，查表知：，，，（负弯矩）（负弯矩）正弯矩采用4.38kN.m，负弯矩采用9.22kN.m计算。9.1.2.1正钢筋计算查表可知：选8@200mm（）9.1.2.2负钢筋计算 查表可知：选8@100mm（）分布筋选用6@200mm，负筋自墙边伸入板内9.2楼面板配筋计算由于公共厕所、附带卫生间和盥洗室楼面荷载为7.72kN/m2,大于其它楼面处荷载7.0kN/m2,因此，以公共卫生间楼面板配筋作为标准，其它楼面双向板配筋均与此相同，单向板配筋均与公共厕所盥洗室楼面配筋相同。材料：C20等级混凝土（，，）HPB235等级钢筋，，9.2.1楼面单向板配筋计算取短向1m板宽作为计算单元，以连续板计算，偏于安全，连续板考虑塑性内力重分布，支座处弯矩系数取为-1/11,跨中弯矩系数取为1/11。，，，取查表可知：选8@110mm（） 分布筋采用6@200mm，负筋自墙边伸入板内。9.2.2楼面双向板配筋取1m板宽作为计算单元：，，查表知：，，，（负弯矩）（负弯矩）正弯矩采用3.584kN.m，负弯矩采用7.56kN.m计算。9.1.2.1正钢筋计算查表可知：选8@150mm（）9.1.2.2负钢筋计算 查表可知：选8@70mm（）分布筋选用6@200mm，负筋自墙边伸入板内。 致谢我的毕业设计名称是《青海大学嘉木学生公寓》，在指导老师孙军强和邵楠的悉心指导下终于完成了。在此，我对他们致以我最诚挚的谢意，感谢两位老师在近四个月的时间里对我的悉心指导与帮助，感谢两位老师。孙军强老师和邵楠老师在我做毕业设计的四个月时间里不仅给予了我重要的理论知识而且教会我做人做事的道理，使我的人生观价值观得到了进一步的升华。两位老师对工作认真、细致的精神状态是我所没有想到的。他们兢兢业业，在我设计进行中不厌其烦地给我讲解，使我对建筑工程设计有了一个整体的认识、明确的认识，构筑了设计思路，可以这么说，如果没有两位老师的指导，我可能至今还是对建筑设计没有系统的认识，而只有一些概念性的认识。两位老师不辞劳累反复审阅我的方案，指正我在结构设计阶段计算上的误区，并悉心指导，启发我的灵感为我的建筑设计和结构设计付出了许多心血。两位老师的认真细致，平和稳重，严谨求实，诲人不倦的工作作风给我我留下了深刻的印象也为我以后的工作状态树立了榜样。设计中两位老师对我的设计提出了许多宝贵的意见，所有的这些都使我受益匪浅。此外，在我的设计过程中学校的其他老师、领导和同学都给予了我最大的帮助，我对此表示我衷心的感谢。最后，因为有了孙军强老师和邵楠老师及学校的老师、领导、同学的帮助才使我的毕业设计得以顺利完成，才使我有了今天的成绩，我衷心的谢谢你们。 参考文献[1]中华人民共和国国家标准：建筑制图标准(GB50001-2002)[S].北京:中国建筑工业出版社.2002.[2]中华人民共和国国家标准：公寓宿舍建筑设计规范(JGJ36-2005)[S].北京:中国建筑工业出版社.2005.[3]中华人民共和国国家标准：建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)[S].北京:中国建筑工业出版社.2002.[4]中华人民共和国国家标准：砌体结构设计规范(GB50003-2001)[S].北京：中国建筑工业出版社.2001.[5]中华人民共和国国家标准：建筑结构荷载规范(GB50009-2001)[S].北京:中国建筑工业出版社.2002.[6]中华人民共和国国家标准：建筑抗震设计规范(GB50011-2001)[S].北京：中国建筑工业出版社.2001.[7]中华人民共和国国家标准：建筑设计规范大全[S].北京：中国建筑工业出版社.2002.9[8]李必瑜.房屋建筑学[M].武汉：武汉理工大学出版社，2000.[9]包世华，辛克贵，燕柳斌.结构力学[M].武汉：武汉理工大学出版社，2003.8[10]刘立新.砌体结构[M].武汉：武汉理工大学出版社，2003.5[11]吴培明.混凝土结构[M].武汉：武汉理工大学出版社，2003.5[12]高大钊.土力学与基础工程[M].北京：中国建筑工业出版社，2007.6 第四部分附录 StructuralDesignStructuraldesignistheselectionofmaterialsandmembertype,size,andconfigurationtocarryloadsinasafeandserviceablefashion.Ingeneral,structuraldesignimpliestheengineeringofstationaryobjectssuchasbuildingandbridges,orobjectsthatmaybemobilebuthavearigidshapesuchasshiphullsandaircraftframes.Deviceswithpartsplannedtomovewithrelationtoeachother(linkages)aregenerallyassignedtotheareaofmechanicaldesign.Structuraldesigninvolvedatleastfivedistinctphasesofwork:projectrequirements,materials,structuralscheme,analysis,anddesign,.Forunusualstructuresormaterialsasixthphase,testing,shouldbeincluded.Thesephasesdonotproceedinarigidprogression,sincedifferentmaterialscanbemosreffectiveindifferentschemes,testingcanresultinchangestoadesign,andafinaldesignisoftenredesign.Often,severalalternativedesignswillprovequitecloseincost,strength,andserviceability.Thestructuralengineer,owner,orenduserwouldthenmakeaselectionbasedonotherconsiderations.Beforestartingdesign,thestructuralengineermustdeterminethecriteriaforacceptableperformance.Theloadsorforcestoberesistedmustbeprovided.Forspecializedstructures,thismaybegivendirectly,aswhensupportingaknownpieceofmachinery,oracraneofknowncapacity.Forconventionalbuildings,buildingcodesadoptedonamunicipal,county,orstatelevelprovideminimumdesignrequirementsforliveloads(occupantsandfurnishings,snowonroofs,andsoon).Theengineerwillcalculatedeadloads(structureandknown,permanentinstallations)duringthedesignprocess.Membersizelimitationsoftenhaveamajoreffectonthestructuraldesign.Forexample,acertaintypeofbridgemaybeunacceptablebecauseofinsufficientunderclearanceforrivertraffic,orxxessiveheightendangeringaircraft.Inbuildingdesign,ceilingheightsandfloor-to-floorherghtsaffectthechoiceoffloorframing.Wallthicknessesandcolumnsizesandspacingsmayalsoaffecttheserviceabilityofvariousframingschemes.Technologicaladvanceshavecreatedmanynovelmaterialssuchascarbonfiberandboronfiber-reinforcedcomposite,whichhaveexcellentstrength,stiffness,andstrength-to-weightproperties.However,becauseofthehighcostanddifficultorunusualfabricationtechniquesrequired,theyqreusedonlyinverylimitedandspecializedapp;ications.Glass-reinforcedcompositessuchasfiberglassaremorecommon,butarelimitedtolightlyloadedapplications.Themainmaterialsusedinstructuraldesignaremoreprosaicandincludesteel,aluminum,reinforcedconcrete,wood,andmasonry.Inanactualstructure,variousforcesareexperiencedbystructuralmembers,includingtension,compression,flexure(bending),shear,andtorsion(twist).However,thestructuralschemeselectedwillinfluencewhichoftheseforcesoccursmostfrequently,andthiswillinfluencetheprocessofmaterialselection.Onceasatisfactoryschemehasbeenanalyzedanddesignedtobewithinprojectcriteria,theinformationmustbepresentedforfabricationandconstruction.Thisiscommonlydonethroughdrawings,whichindicateallbasicdimensions,materials,membersizes,theanticipatedloadsusedindesign,andanticipatedforcestobecarriedthroughconnections. 结构设计结构设计的选材及构件类型,大小和形态是和建筑物的安全、美观时尚紧密联系在一起的。一般来说,结构设计意味着将这个工程的单一的构件、具有一定位移的构建构成一个完整的整体,当然也有可能会形成固定且单一的形状如船舶船体和飞机的帧。构件和建筑物各部分的设计就是将与本工程相联系的部分间连接在一起，而这通常又被分配到机械设计中。结构设计至少有5个不同阶段，所涉及的工作内容包括:结构方案的确定、材料的选择、内力分析、设计。对于特殊的结构和材料测试结构的内力强度也应包括在内。这些阶段环环相扣,因为不同的材料对结构的方案有着严格的要求,有效的检测可以改变一个设计,并最终决定设计是否适用。通常,多种方案会被摆在一起去取舍，而取舍的决定因素还是成本、安全和适用性。结构工程师最终会在用户选择的基础上再做一些其他的因素要考虑。开始之前设计、结构工程师必须确定所选择材料强度、性能等。构件必须要有足够的承载力去抵抗荷载的效应。作为专业结构设计,这个过程可能会改变你对一个已知机械或起重机的承载能力的认识。对于传统的建筑,建筑规范中的数据都是各直辖市、县、国家标准提供的最小设计要求和恒载(居住者的活荷载,雪在屋顶,等等)。而工程师所要做的工作就是将这些荷载(结构的恒载和活载)在结构构件上产生的内力计算出来，从而确定结构是否有足够的承载能力去抵抗这些荷载。构件尺寸的大小往往会影响结构的设计。例如,某一类型的桥梁是几乎不能被接受的,因为构件缺乏必要的尺寸要求来抵抗河水对它产生的力。在建筑设计中，天花板的高度会直接影响到天棚和楼(屋)盖类型的选择。此外填充墙的厚度和柱的截面尺寸也可能会影响不同的框架方案的适用性。科技的进步创造了许多新型材料,如碳纤维复合材料、硼等具有优良的强度、刚度和抗侧移性能。然而,由于高成本和一些特殊的工艺要求,他们只能在非常有限的领域、专业内得到应用。像玻璃纤维这种的增强复合材料这种现象更常见,往往限于价格而被忽略。而常见的建筑材料如钢铁、铝、钢筋混凝土、木材、砖等在建筑中的运用是非常普遍的。在实际的结构中各构件都会产生一定得内力,包括拉伸、压缩、弯曲(弯、剪、扭矩)等。然而,一个结构方案的选择将会直接影响这些内力的大小，从而影响建筑材料的选择。一旦一个满意的方案得到确定,方案的建筑信息必须要准确的传导到施工现场而这就要通过图纸的形式得到实现。在图纸上标注各构件的尺寸、材料类型、新材料的规格,施工中各结构部分在构件的紧密联系下形成整体，最终完成一项工程的全部工作 分类号学号0411030101学校代码密级湖工大商贸学院某集团综合教学楼设计摘要本计算书是针对湖北工业大学商贸学院土木工程专业2004级毕业设计——“某中学教学楼设计”的书面成果。本教学楼为七层钢筋混凝土框架结构。平面呈矩形，长48.3m，宽16.2m，高28.5m。结构为三级抗震框架，7度设防，二类场地土，不考虑地下水影响，地面粗糙度B类。在“建筑设计”部分中，主要针对设计初期的几个建筑方案从各个方面对它们进行比较，并确定最终方案。接下来，针对最终建筑方案，确定了其具体建筑构造、做法与材料。在“结构设计”部分中，首先确定第④轴横向框架为本次手算的任务，明确其计算简图与各个计算参数；然后根据建筑做法确定其所受荷载，计算梁、柱、板与基础的内力；最后分别进行各构件的配筋计算。在“结构设计”手算后，进行了“PKPM”电算，以保证计算成果的可靠性。并达到同手算成果对比、分析的目的。根据任务书和实际操作性要求，结构采用柱下独立基础，中柱采用联合基础。关键字：毕业设计，教学楼，内力组合，截面设计，弯矩分配。Abstract Thecalculationreportiswrittenforthewhosenameis“Teaching　BuildinginXXcity”.Thebuildingisreinforcementconcretestructurewithsevenstoriesof　mainpart.Itsichnographyis“L”.Thelengthofthebuildingis48.3m,thewidthis16.2mandtheheightis28.5m.Intheprocessof“ArchitectureDesign”,Imainlymadeacompartmentaboutsomeaspect.Finally,Ichoosetheoneofthemasthefinalscheme.Afterthat,Ideterminethedetailedconformationandthematerialofthebuilding.Intheprocessof“StructureDesign”,firstly,Ideterminedtocalculatethe“4thaxesframe”byhandanddeterminedthesketchandtheparametersoftheframe.Secondly,Ideterminedtheloadsontheframeandcalculatedtheinternalforcesofthebeams,theplanes,thecolumnsandthefoundations.Lastly,howmuchreinforcementisnecessarycanbedetermined.Intheprocessofthegraduationdesign,Imadeuseofthecomputerprogramnamed“PKPM”toauditingandanalysismyresultwhichwascalculatedbyhand.Basesontherequirementofthedesigntask,thebasementunderEdgecolumnsaredesigntobeanIndependentfoundationundercolumn,andthebasementundermid-columnsaredesigntobeajointfoundation.Keyword:　Graduation　Design;　Teaching　Building;　Earthquake;　jointfoundation.目录摘要1ABSTRACTII1建筑设计11.1建筑方案的确定11.2建筑设计11.3建筑设计综述22结构选型及布置42.1结构的材料与尺寸42.2荷载计算63　内力及侧移计算143.1　水平地震作用力下框架的侧移及内力计算143.2　横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算243.3　恒载作用下的内力计算313.4　活荷载作用下的内力计算404　横向框架内力组合474.1结构抗震等级474.2框架梁内力组合474.3　框架柱内力组合514.4　柱端弯矩值设计值的调整61 5　截面设计635.1　梁的正截面受弯承载力计算635.2　框架梁的斜截面受剪承载力计算675.3　柱的正截面受压承载力计算706　基础设计806.1　A柱独立基础截面计算806.2联合基础857　部分楼板设计907.1顶层板设计907.2.2－6层板设计958　1号楼梯设计988.1梯段板设计988.2平台板设计1008.3平台梁设计1018.4构造措施1039电算复核1059.1交互式数据输入1059.2框架结构计算1069.3框架绘图1069.4PKPM电算给出的结果图106致谢113参考文献114副本见后1建筑设计1.1建筑方案的确定根据毕业设计任务书的要求，在参观了学校几栋教学楼基础上，我先后做出了几个方案，经过选择，确定了最终的建筑设计方案。（方案平面图详见图1－1）建筑功能说明：方案所有房间均为矩形，比较传统，但是经济实用；建筑布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，整体布局较为紧凑；方案的建筑功能均基本符合任务书的要求，各个房间比例恰当，组合自然。电梯设于门厅处，主楼梯紧邻电梯，承担主要的人流量，在教学楼东部尽头设第二部楼梯，同时设第二个出口。结构布置完全对称，对结构设计有利，尤其对抗震有利，且方便计算与施工。1.2建筑设计1.2.1建筑平面设计建筑平面设计主要应考虑建筑物的功能要求，力求建筑物的美观大方，同时兼顾结构平面布置尽量规则合理和抗震要求，以便于结构设计。综合考虑建筑和结构设计的要求，初步拟定内廊式平面框架形式。对于平面布置作如下几点说明：1）为了满足不同类型的房间对使用面积的要求，同时考虑结构的受力合理性及柱网的经济尺寸，本设计柱网基本上采用4.5×6.6m，局部地方采用小一级柱网尺寸；2）走廊宽度根据本设计要求取轴线宽度3.0m ，主要人流通道为位于大楼中部的两部电梯和主楼梯。为了满足防火要求，在大楼的东侧增设了另一部楼梯。在底层走廊的东端设有侧门，供紧急疏散用。1.2.2建筑立面设计结合平面设计中框架柱的布置，立面上主要采用竖向划分，柱突出外墙，外观上显得有立体感，凹凸有致，稳重；同时，考虑到框架结构的优点，柱间多用窗少用墙，使窗与柱及窗间墙之间形成了有节奏的虚实对比，显得明快、活泼，同时也得到了良好的采光效果。大门正中间，使整个建筑物显得美观大方。大门采用钢化玻璃门，使整个大门显得现代，门厅空间显得通透；雨蓬的运用，和大门的设置一同起到了突出主要入口功能，起到了吸引人流导向的作用。1.3建筑设计综述建筑方案已经确定，本教学楼总高超过28m，适用于《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2002）。现对照《建筑抗震设计规范》（以下简称《抗震规范》）与《高层建筑混凝土设计规程》（以下简称《高规》），验证其设计的合理性，并给出该建筑的部分总体信息：1）本教学楼抗震设防烈度７.0。2）本教学楼结构总高28.5m（从室外地坪至主要屋面高度，不包括顶层电梯检修间），低于《高规》4.2.2规定的55m最大适用高度；3）本教学楼高宽比0.59，低于《高规》4.2.3规定的4最大高宽比；4）本教学楼平面上呈矩形，平面有关参数均符合《高规》4.3.3条文；5）本教学楼长边48.5m，低于《高规》4.3.12规定的框架结构伸缩缝最大间距55m，不设置温度缝与防震缝。6）本教学楼结构竖向布置比较规则，均匀，除顶层电梯检修间外，无过大的外挑与内收，符合《高规》4.4.1与4.4.5要求。7）本教学楼根据《抗震规范》3.1.1，属丙类建筑；根据《抗震规范》12.2.7，属于三级框架。结构重要性系数取1.0。图１－１　建筑设计平面图2结构选型及布置2.1结构的材料与尺寸根据毕业设计任务书的要求，本教学楼为钢筋混凝土框架结构；由于地基承载力较好，采用柱下独立基础。本次毕业设计结构计算要求手算一榀框架。针对本教学楼的建筑施工图纸，选择第④轴横向框架为手算对象。本计算书除特别说明外，所有计算、选型、材料、图纸均为第④轴横向框架数据。2.1.1本教学楼材料确定：考虑到强柱弱梁，施工顺序（现场浇注混凝土时一般梁、板一起整浇，柱单独浇注）等因素，拟选构件材料如下：1）柱：采用C30混凝土，主筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋；2）梁：采用C30混凝土，主筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋；3）板：采用C30混凝土，钢筋采用HPB235。4）基础：采用C30混凝土，钢筋采用HPB235钢筋；2.1.2第④轴框架构件尺寸确定： 此教学楼为七层全现浇框架结构，建筑面积约为5477平方米，建筑平面如图2－1所示：图２－１　结构平面布置1.结构设计条件：（1）气象条件雪荷载：基本雪压为S0=0.5kN/m2（水平投影）；风荷载：全年主导风向为南风，基本风压为W0=0.35kN/m2；常年气温差值：50℃；最大降雨量150mm/d。（2）工程地质条件教学楼场地位于某市中心地带，场地土类型为中软场地土，地质条件较为简单：场地相对完整、稳定，土层分布均匀。（3）建筑地点冰冻深度冰冻深度：室外天然地面以下300mm。（4）建筑场地类别：二类场地土，不考虑地下水影响，地面粗糙度B类。（5）地震设防烈度抗震按7度设防。设计基本地震加速度值为0.1g（6）建筑耐久等级、防火等级均为Ⅱ级。（7）材料强度等级　混凝土强度等级为C30，纵向钢筋为HRB335级，箍筋为HPB235。2.结构布置及梁柱截面初估（１）结构布置如图2－1。（２）各梁柱截面尺寸初估框架梁根据”抗震规范”第6.3.1条要求:梁宽不小于200mm,梁高不大于4倍梁宽,梁净跨不小于4倍梁高.再参考受弯构件连续梁,梁高,梁宽框架柱根据“抗震规范”第6.3.6条，截面的宽度和高度均不宜小于300mm；剪跨比宜大于2,截面长边与短边的边长比不宜大于3。“抗震规范”6.3.7三级抗震等级框架柱轴压比限值为0.9。构件编号计算跨度l／mm梁高h／mm梁宽b/mm横向框架梁L16600650300L23000350200纵向框架梁L34500450200L43300450200底层框架柱Z13900600600其它层框架柱Z23900600600表2－1　梁柱截面尺寸确定2.2荷载计算2.2.1屋面荷载标准值油毡防水层（一毡二油上铺小石子）0.2720mm水泥沙浆找平层200.02＝0.40膨胀珍珠岩沙浆找坡（平均厚120） 120厚加气混凝土块保温120mm厚现浇钢筋混凝土板吊顶0.45屋面恒载标准小计6.04屋面活荷载标准值（雪荷载）0.502.2.2楼面自重标准值水磨石地面0.65120厚现浇钢筋混凝土板吊顶0.45楼面恒载标准值4.10楼面活载标准值2.502.2.3梁自重标准值包括梁侧、柱侧抹灰，有吊顶房间梁不包括抹灰。例：L1：，净长6m，均布线荷载为，重量为。Z1：，净长3.9m，均布线荷载为，重量为。梁柱自重表如下：表2－2　梁柱自重表构件编号截面（）长度（m）线荷载（KN/M）每根重量KN每层根数每层总重（KN）L10.65×0.306.64.8629.2524702L20.35×0.2031.755.251263L30.45×0.204.52.2510.244448.8L40.35×0.203.31.755.78423.12Z10.60×0.604.99.848.02482304.96Z20.60×0.603.99.838.22481834.56注：梁长为净跨2.2.4　墙体自重标准值内外墙皆采用240mm厚加气混凝土块填充，内墙抹灰，外墙贴面砖，面荷载为：240mm厚加气混凝土外墙：240mm厚加气混凝土内墙：240mm砖墙砌女儿墙：考虑开门和开窗，墙应扣除门窗面积，门窗重量查规范可得：底层外墙：底层内墙：底层门窗重量： 一～六层外墙：一～六层内墙：一～六层门窗重量：女儿墙自重：2.2.5节点集中荷载（以③轴框架为代表）（1）框架屋面节点集中恒载标准值①A、D轴处顶层边节点：纵向框架梁自重纵向框架梁传来屋面自重1.2m高女儿墙自重加抹灰＝69.93kN②B、C轴顶层中间节点纵向框架梁自重纵向框架梁传来屋面自重＝69.24kN（2）一～六层框架楼面节点集中恒载标准值①A、D轴处顶层边节点：纵向框架梁自重梁上墙加抹灰加窗重楼面板传来重量64.48kN②B、C轴一～六层中间节点纵向框架梁自重梁上墙加抹灰加门重纵向框架梁传来楼面自重＝86.49kN（3）框架屋面节点集中活荷载标准值①A、D轴处顶层边节点：纵向框架梁传来屋面活荷载＝②B、C轴顶层中间节点纵向框架梁传来屋面活载＝（4）框架楼面节点集中活荷载标准值①A、D轴处顶层边节点：纵向框架梁板传来楼面活荷载 ②B、C轴一～六层中间节点纵向框架梁传来楼面自重2.2.6　横向框架梁上分布荷载（以③轴框架为代表）（1）作用在顶层③轴框架梁上恒载标准值L1梁自重（均布线荷）L2梁自重（均布线荷）L1梁上屋面板传来（梯形荷载）　　L2梁上屋面板传来（三角形荷载）　　　　（2）作用在一～六层③轴框架梁上恒载标准值L1梁自重（均布线荷）L2梁自重（均布线荷）L1梁上楼板传来（梯形荷载）　　　L2梁上楼面板传来（三角形荷载）　　　　（3）作用在顶层③轴框架梁上活荷（雪荷）标准值L1梁上屋面板传来（梯形荷载）　　　　　　　L2梁上屋面板传来（三角形荷载）　　　　　（4）作用在一～六层③轴框架梁上活荷标准值L1梁上楼板传来（梯形荷载）　　　　　　L2梁上楼板传来（三角形荷载）　　　　　　2.2.7　重力荷载代表值根据“抗震规范”5.1.3条，顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载、50%屋面雪荷载、顶层纵横框架梁自重、顶层半层墙柱自重及女儿墙自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载、50%楼面均布活荷载、该层纵横框架自重、该层楼上下各半层柱及墙体自重。各层楼面的重力荷载代表值如下：建筑物总重力荷载代表值为：地震作用下的计算简图见下图：图２－2　结构平面布置图 3　内力及侧移计算3.1　水平地震作用力下框架的侧移及内力计算3.1.1　梁的线刚度因本楼学楼采用现浇楼盖，在计算框架梁的截面惯性矩时，对边框架梁取（为矩形梁的截面惯性矩）；对中框架采用，采用C30混凝土，。梁的线刚度为：横梁线刚度计算见表3－1.3.1.2柱的线刚度柱截面尺寸为：底层Z1柱高4.9m其它层Z2柱高3.9m横向框架计算简图见图3－1.表3－1　横梁线刚度计算表梁号截面跨度混凝土标号惯性矩边框架框中框架梁 L10.30×0.656.6C30 L20.20×0.353C30 L30.20×0.454.5C30 L40.20×0.353.3C30 图３－１　结构计算简图3.1.3　横向框架柱侧向刚度横向框架柱侧向刚度计算表如下：表3－3　横向框架柱侧向刚度D值计算表层次柱类型一般层底层一般层底层各柱刚度根数二至七层边框架边柱4边框架中柱4中框架边柱18中框架中柱18D 底层边框架边柱 4边框架中柱4中框架边柱18中框架中柱18D 3.1.4　横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期为考虑填充墙的周期调整系数，本工程中取0.7为顶点位移，为自振周期横向框架顶点位移的计算见下表表3－4　横向地震作用框架顶点位移计算表层次层间相对位移 77263.747263.740.00880.23566501.4413765.180.01670.22656501.4420266.620.02460.21046501.4426768.060.03250.18536501.4433269.50.04040.15326501.4439770.940.04830.11216728.7946499.73 0.06390.064故：3.1.5　横向地震作用由“抗震规范”5.1.4条查得，在II类场地，7度区，结构的特征周期和地震影响系数为：，，因为，所以因为，故顶部附加地震作用系数为：。顶部附加地震作用这：。各质点的水平地震作用标准值、楼层地震作用、地震剪力及楼层间位移计算过程见下表：表中：表3－5　地震作用标准值、楼层地震作用、地震剪力及楼层间位移计算表层次 73.928.37263.74205563.8470.73704.568238000.000963.924.46501.44158635.1363.271067.838238000.001353.920.56501.44133279.5305.201373.038238000.001743.916.66501.44107923.9247.141620.178238000.002033.912.76501.4482568.29189.081809.258230000.002223.98.86501.4457212.67131.011940.268238000.002414.94.96728.7932971.0775.502015.767280000.002846499.73778154.41781.93横向框架各层水平地震作用、地震剪力分布见下图：图3-2　水平地震作用、地震剪力分布图3.1.6　横向框架抗震变形验算首层，层间相对位移的限制满足规范要求。3.1.7　水平地震力作用下横向框架的内力计算以③轴横向框架为例进行计算。在水平地震作用下，框架柱剪力及弯矩计算采用D值法，其计算结果见表3－6。 柱号层次层高层间剪力层间刚度各柱刚度Dim/∑DVimKyM下M上A73.9704.56823800177000.02115.130.750.32519.1839.8563.91067.83823800177000.02122.940.750.435.7953.6853.91373.03823800177000.02129.500.750.4551.7763.2743.91620.17823800177000.02134.810.750.4561.0974.6633.91809.25823800177000.02138.870.750.575.8075.8023.91940.26823800177000.02141.680.750.581.2981.2914.92015.76728000161000.02244.570.970.65141.976.45B73.9704.56823800210000.02517.960.920.3524.5145.5263.91067.83823800210000.02527.220.920.4143.5262.6353.91373.03823800210000.02535.000.920.4561.4275.0743.91620.17823800210000.02541.300.920.4572.4888.5933.91809.25823800210000.02546.120.920.589.9389.9323.91940.26823800210000.02549.460.920.596.4496.4414.92015.76728000175000.02448.451.160.65154.3383.10表3－6　横向水平地震作用下框架柱端弯矩计算其中Y值的确定需查反弯点计算高度表，计算如表3－7。柱上下端弯矩求得后，利用节点平衡，求在水平地震作用下的梁端弯矩，利用平衡条件可求梁端剪力及柱轴力，见下表。框架在左震时弯矩见下图，右震时，框架的弯矩图与左震对称。表3－7　Y值的确定柱号层次Kyoa1y1a2y2a3y3yA70.750.32510－－100.32560.750.41010100.450.750.451010100.4540.750.451010100.4530.750.51010100.520.750.510101.25600.510.970.65－－0.7960－－0.7B70.920.3510－－100.3560.920.411010100.4150.920.451010100.45 40.920.451010100.4530.920.51010100.520.920.510101.25600.511.160.65－－0.7960－－0.65层次AB跨BC跨柱轴力lM左M右VblM左M右VbNaNbNc76.639.8537.0511.6538.468.465.64-11.656.00-6.0066.672.8670.9321.78316.2016.2010.80-33.4316.98-16.9856.699.0696.5329.63322.0522.0514.70-63.0731.91-31.9146.6126.43122.1037.65327.9027.9018.60-100.7350.97-50.9736.6136.89132.2040.77330.2030.2020.13-141.5071.60-71.6026.6157.09151.7046.78334.6634.6623.10-188.2895.28-95.2816.6157.74146.1446.04333.3933.3922.26-234.3119.06-119.0表3－8　水平地震作用下梁端剪力及柱轴力注：轴力拉为－，压力＋。图3-3　水平地震作用框架弯矩图3.2　横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算3.2.1　风荷载标准值风荷载标准值按下式计算：基本风压，由《荷载规范》第7.3节查得（迎风面）和（背风面）。Ｂ类地区，（Ｂ为迎风面宽度），由《荷载规范》表7.44－3查得脉动影响系数；，，由《荷载规范》表7.4.3查得脉动增大系数。本结构高度接近30m，高宽比，且由于本结构对于质量和刚度沿高度分布比较均匀，所以仅考虑第一振型的影响，结构在z高度处的风振系数可按下式计算：，其中为振型系数，按下式确定：，式中为第i层标高；Ｈ为建筑总高度。仍取④轴横向框架，其负载宽度为4.5m，则沿房屋高度的分布风荷载标准值计算公式如下：框架结构分析时，应按静力等效原理将分布风荷载转化为节点集中荷载。具体计算过程见表3－9.表中q1为迎风面风荷载沿房屋高度的分布值，q2为背风面风荷载沿房屋高度的分布值，见图3－4。Fi为按等效原理将分布荷载转化为节点集中荷载值，其分布见图3－5.表3－9　分布风荷载转化为节点集中荷载计算表层次HiHi/Hμzβzq1(z)q2(z)Fi728.500.261.391.112.161.357.00623.400.211.311.092.011.2613.19519.500.181.241.081.881.1812.37415.600.141.151.071.731.0811.46311.700.111.051.061.560.9710.3527.800.071.001.041.460.919.5013.900.041.001.021.430.909.08图３－４　风荷载分布图 图３－５　风荷载等效节点力3.2.2　风荷载作用下水平位移验算计算方法同地震作用下水平位移验算计算方法，具体计算过程见下表：表3－10　风荷载作用下水平位移计算表层次FiVi∑Di△uiuihiui/hi777774000.093.9539002.31896E-05613.1920.19774000.263.8639006.68853E-05512.3732.56774000.423.6039000.0001411.4644.02774000.563.1839000.00014310.3554.37774000.702.6139000.0001829.563.87774000.821.9139000.0002119.0872.95672001.081.0849000.00022由表可知，风荷载作用下最大层间位移角为0.00022<1/550，满足规范要求。3.2.3　风荷载作用下框架结构的内力计算内力计算方法同地震荷载作用的内力计算方法，风荷载作用下各层柱端弯矩及剪力计算过程见表3－11。风荷载作用下各层梁端弯矩、剪力及柱轴力计算过程见表3－12，下面还画出了风载作用下的弯矩图。柱号层次层高层间剪力层间刚度各柱刚度Dim/∑DVimKyM下M上A73.9777400177000.2286821.6007750.750.3252.0289834.21404163.920.1977400177000.2286824.6170930.750.47.20266510.80453.932.5677400177000.2286827.4458910.750.4513.0675415.9714443.944.0277400177000.22868210.066590.750.4517.6668621.5928333.954.3777400177000.22868212.433450.750.524.2452324.2452323.963.8777400177000.22868214.605930.750.528.4815628.4815614.972.9567200161000.23958317.47760.970.6555.6661729.97409B73.9777400210000.2713181.8992250.920.352.5924424.81453563.920.1977400210000.2713185.4779070.920.418.75917312.6046653.932.5677400210000.2713188.8341090.920.4515.5038618.9491643.944.0277400210000.27131811.943410.920.4520.9606925.6186233.954.3777400210000.27131814.751550.920.528.7655228.7655223.963.8777400210000.27131817.329070.920.533.7916933.7916914.972.9567200175000.26041718.99741.160.6560.5067132.58053表3－11　横向风荷载作用下框架柱端弯矩计算表3－12　水平风荷载作用下梁端剪力及柱轴力 层次AB跨BC跨柱轴力lM左M右VblM左M右VbNaNbNc76.64.21404073.91903141.23228430.89550350.89550350.5970021.232284-0.635280.6352866.612.8329812.3704443.81870132.82666172.82666171.8844413.818701-1.934261.9342656.623.17410222.5545866.92858935.15375055.15375053.4358346.928589-3.492763.4927646.634.66037333.47369610.3233437.64878077.64878075.09918710.32334-5.224165.2241636.641.91209140.47713412.4832239.24907499.24907496.1660512.48322-6.317176.3171726.652.72679150.92156815.7043311.63564111.6356417.75709415.7043-7.94727.947216.658.45565554.02698717.04282312.34523312.3452338.23015517.04282-8.812678.81267图３－６　风荷载作用框架弯矩图3.3　恒载作用下的内力计算恒载作用下的内力计算采用弯矩二次分配法，由于框架上的分布荷载由矩形（）和梯形荷载（）两部分组成，根据固端弯矩相等的原则，先将梯形荷载化为等效均匀荷载，等效均匀荷载的计算公式见《静力计算手册》。计算简图见下图。图３－７　恒载作用计算简图3.3.1　框架梁上梯形荷载化为等效均布荷载（１）ＡＢ跨七层：一至六层：（２）ＢＣ跨七层：一至六层：3.3.2　固定端弯矩的计算ＡＢ跨：ＢＣ跨：3.3.3　恒载作用下的杆端弯矩本工程框架结构对称，荷载对称，故可利用对称性进行计算。 先确定分配系数　见下表：节点 杆件 33.224.9633.233.224.9633.226.4424.9658.1691.3684.60.570.430.360.360.280.390.290.32表3－13　弯矩分配法分配系数表 24.962.8633.233.233.224.962.8633.226.4424.962.8661.0294.2287.460.410.050.540.350.350.270.030.380.30.290.03续表3－13杆端弯矩计算　计算过程见图3－8. 图３－８　恒载作用下的弯矩分配法计算过程3.3.4　恒载作用下的框架跨中弯矩　欲求梁跨中弯矩，则需根据求得的支座弯矩和各跨的实际荷载分布（如图），按平衡条件计算，而不能按等效分布荷载计算。为了减小支座处负钢筋的数量，方便钢筋的绑扎与混凝土的浇捣；同时为了充分利用钢筋，以达到节约钢筋的目的。将竖向荷载作用下支座处梁端负弯矩（使梁上面受拉）调幅，调幅系数β＝0.８。下图为顶层调幅前后弯矩对照（实线表示调幅前弯矩，虚线表示调幅后弯矩）。3－9　弯矩调幅示意图对简支梁，均布荷载和梯形荷载作用下的跨中弯矩分别如下：以第七层ＡＢ跨为例：均布荷载：梯形荷载：合计跨中弯矩：故由，跨中弯矩为：其它截面的跨中最大弯矩计算结果见表3－14.表3－14　恒载作用下截面跨中最大弯矩计算表层次MaMb0.8Ma0.8Mbq1q2al（Ma+Mb）/2MmidAB771.7476.7857.3961.424.8627.180.346.60151.5192.10669.5770.6555.6656.524.8618.450.346.60111.3555.26565.4267.1552.3453.724.8618.450.346.60111.3558.32465.4267.1552.3453.724.8618.450.346.60111.3558.32365.4267.1552.3453.724.8618.450.346.60111.3558.32265.7267.4252.5853.944.8618.450.346.60111.3558.09159.5563.6547.6450.924.8618.450.346.60111.3562.07BC710.4010.408.328.321.9718.120.753.007.31-1.0165.285.284.224.221.9712.300.753.005.681.4555.675.674.544.541.9712.300.753.005.681.1445.675.674.544.541.9712.300.753.005.681.1435.675.674.544.541.9712.300.753.005.681.1425.645.644.514.511.9712.300.753.005.681.1616.076.074.864.861.9712.300.753.005.680.823.3.5　梁端剪力计算恒载作用下梁端剪力计算过程见下表3－15。 表3－15　恒载作用下梁端剪力计算表（梁Ｌ１）层次qdlqdl/2∑M/l总剪力VaVb726.806.6088.440.7687.6889.20619.756.6065.180.1665.0165.34519.756.6065.180.2664.9165.44419.756.6065.180.2664.9165.44319.756.6065.180.2664.9165.44219.756.6065.180.2664.9265.43119.756.6065.180.6264.5565.80表3－16　恒载作用下梁端剪力计算表（梁Ｌ2）层次qdlqdl/2∑M/l总剪力VaVb77.133.0010.700.0010.7010.7065.403.008.100.008.108.1055.403.008.100.008.108.1045.403.008.100.008.108.1035.403.008.100.008.108.1025.403.008.100.008.108.1015.403.008.100.008.108.103.3.6　柱轴力计算柱轴力计算见表3－17.表3－17　恒载作用下柱轴力计算表柱号层次截面横梁剪力纵梁传来柱自重Ｎ差柱轴力Ａ、Ｄ7柱顶87.6869.9338.22157.61157.61柱底38.22195.836柱顶65.0164.4838.22129.49325.32柱底38.22363.545柱顶64.9164.4838.22129.39492.93柱底38.22531.154柱顶64.9164.4838.22129.39660.54柱底38.22698.763柱顶64.9164.4838.22129.39828.15柱底38.22866.372柱顶64.9264.4838.22129.4995.77 柱底38.221033.991柱顶64.5564.4848.02129.031163.02柱底48.021211.04Ｂ、Ｃ7柱顶99.969.2438.22169.14169.14柱底38.22207.366柱顶73.4486.4938.22159.93367.29柱底38.22405.515柱顶73.5486.4938.22160.03565.54柱底38.22603.764柱顶73.5486.4938.22160.03763.79柱底38.22802.013柱顶73.5486.4938.22160.03962.04柱底38.221000.262柱顶73.5386.4938.22160.021160.28柱底38.221198.51柱顶73.986.4948.02160.391358.89柱底48.021406.91恒载作用下框架的内力图如下：图３－10　恒载作用框架内力图3.4　活荷载作用下的内力计算本工程为教学楼，活荷载不利分布考虑满布法，内力计算可采用弯矩二次分配法，但对梁跨中弯矩乘1.1～1.2的增大系数。3.4.1　框架梁上梯形荷载化为等效均布荷载。（１）ＡＢ跨七层：一至六层：（２）ＢＣ跨七层：一至六层：3.4.2　活荷载作用下的杆端弯矩计算本工程框架结构对称，荷载对称，故可利用对称性进行计算。（1）固定端弯矩的计算ＡＢ跨：ＢＣ跨： （2）分配系数见下表：表3－18　弯矩分配法分配系数表节点 杆件 33.224.9633.233.224.9633.226.4424.9658.1691.3684.60.570.430.360.360.280.390.290.32续表3－18 24.962.8633.233.233.224.962.8633.226.4424.962.8661.0294.2287.460.410.050.540.350.350.270.030.380.30.290.03杆端弯矩计算过程见图3－11 图3－11　活载作用下的弯矩分配法计算过程3.4.3活荷载作用下的框架跨中弯矩计算　表3－19　活荷载作用下的框架跨中弯矩计算表MaMb0.8Ma0.8Mbq1q2al（Ma+Mb）/2Mmid77.057.125.645.700.002.250.346.6010.354.68628.9629.8223.1723.860.0011.250.346.6051.7628.25530.0930.8424.0724.670.0011.250.346.6051.7627.39430.0930.8424.0724.670.0011.250.346.6051.7627.39330.0930.8424.0724.670.0011.250.346.6051.7627.39230.3230.9624.2624.770.0011.250.346.6051.7627.25127.4029.2221.9223.380.0011.250.346.6051.7629.1170.450.450.360.360.001.500.753.000.420.0662.532.532.022.020.007.500.753.002.110.0952.422.421.941.940.007.500.753.002.110.1742.422.421.941.940.007.500.753.002.110.1732.422.421.941.940.007.500.753.002.110.1722.402.401.921.920.007.500.753.002.110.1912.602.602.082.080.007.500.753.002.110.033.4.4　梁端剪力计算活荷载作用下梁端剪力计算过程见下表：表3－20　活载作用下梁端剪力计算表（梁Ｌ１）层次qdlqdl/2∑M/l总剪力VaVb71.826.606.010.016.006.0269.086.6029.960.1329.8330.0959.086.6029.960.1129.8530.0849.086.6029.960.1129.8530.0839.086.6029.960.1129.8530.0829.086.6029.960.1129.8530.0719.086.6029.960.2829.6930.24表3－21　活载作用下梁端剪力计算表（梁Ｌ２）层次qdlqdl/2∑M/l总剪力VaVb70.453.000.680.000.680.68 62.233.003.350.003.353.3552.233.003.350.003.353.3542.233.003.350.003.353.3532.233.003.350.003.353.3522.233.003.350.003.353.3512.233.003.350.003.353.353.4.5柱轴力计算表3－22　柱轴力计算表柱号层次截面横梁剪力纵梁传来柱自重Ｎ差柱轴力Ａ、Ｄ7柱顶62.5308.538.53柱底08.536柱顶29.8312.66042.4951.02柱底051.025柱顶29.8512.66042.5193.53柱底093.534柱顶29.8512.66042.51136.04柱底0136.043柱顶29.8512.66042.51178.55柱底0178.552柱顶29.8512.66042.51221.06柱底0221.061柱顶29.6912.66042.35263.41柱底0263.41Ｂ、Ｃ7柱顶6.694.78011.4711.47柱底011.476柱顶33.4423.91057.3568.82柱底068.825柱顶33.4223.91057.33126.15柱底0126.154柱顶33.4223.91057.33183.48柱底0183.483柱顶33.4223.91057.33240.81柱底0240.812柱顶33.4223.91057.33298.14柱底0298.141柱顶33.5823.91057.49355.63柱底0355.63活荷载作用下框架的内力图如下： 图３－12　活载作用下的框架内力图4　横向框架内力组合4.1结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，查规范得到，该框架结构，高度<30m，地处抗震设防烈度为7度的地区，因此该框架为三级抗震等级。4.2框架梁内力组合4.2.1框架梁内力组合说明本例需要计算四种情况下的内力组合，即，，，。一般情况下，这种内力组合的结果比考虑地震作用组合的要小，对结构设计不起控制作用，故不考虑。如果该建筑是建在非地震设防区时，就需要考虑此项组合，而不需要考虑地震作用参与的组合。组合时，仅考虑了一、二、三、七层梁的内力组合，因为在３～６层的梁中，竖向的恒载和活载作用下梁的内力基本相同，在水平荷载作用下三层梁的内力较四、五层梁大，因而为简化计算，仅考虑了三层梁，４～５层梁的配筋同三层梁。框架梁的内力组合结果见表4－4。在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，梁端弯矩需考虑弯矩调幅，因而表中、两列中的弯矩值为乘以弯矩调幅系数0.8后的值，而剪力值仍采用调幅前的剪力值。4.2.2计算跨间最大弯矩在恒载和活荷载作用下，跨间最大正弯矩已在前面说明；在竖向荷载与地震作用组合时，跨间最大弯矩按下列方法计算，如图4－1所示。图4－1　框架梁的跨间最大弯矩组合图，——竖向荷载作用下梁端的弯矩，，——水平地震作用下梁端的弯矩，——竖向荷载和水平地震共同作用下梁端的反力。对于水平地震作用按左震和右震分别考虑，根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件可先确定支座反力。水平地震作用为左震时，对支点Ｂ取矩，可得支点Ａ的反力为跨间最大弯矩出现在截面剪力为０处，则跨间最大弯矩距支座Ａ的距离x，可按下式求得：跨间最大弯矩的计算式为当或时，表示最大弯矩发生在支座处。当时，取按下式计算：当时，取按下式计算：水平地震作用为右震时，上面公式中，为负号。　及的具体数值见下表。表4－1　竖向荷载与地震作用组合时跨间最大正弯矩（左震时数据）1.2MG+0.5MQ1.3MEq=1.2MG+0.5MQLRax1MmaxMgaMgbMgaMgb AB789.6195.7051.8148.1732.216.6090.212.8088.54393.5596.00177.96171.8628.246.6039.821.41112.48293.9896.38204.22197.2128.246.6032.011.13128.37185.1690.99205.06189.9828.246.6032.451.15138.55BC712.7112.7111.0011.008.783.005.840.670.2338.018.0139.2639.267.603.00-14.78-1.9531.2527.977.9745.0645.067.603.00-18.65-2.4637.0918.588.5843.4143.417.603.00-17.55-2.3134.82表4－2　竖向荷载与地震作用组合时跨间最大正弯矩（右震时数据）1.2MG+0.5MQ1.3MEq=1.2MG+0.5MQLRax1MmaxMgaMgbMgaMgbAB789.6195.70-51.81-48.1732.216.60120.513.7484.03393.5596.00-177.96-171.8628.246.60145.825.16104.99293.9896.38-204.22-197.2128.246.60153.655.44119.80185.1690.99-205.06-189.9828.246.60152.165.39119.73BC712.7112.71-11.00-11.008.783.0020.502.330.2338.018.01-39.26-39.267.603.0037.574.9531.2527.977.97-45.06-45.067.603.0041.435.4637.0918.588.58-43.41-43.417.603.0040.335.3134.82在竖向荷载与风荷载组合时，求跨间最大正弯矩计算方法同竖向荷载与地震作用组合，计算结果见下表。表4－3　竖向荷载与风荷载作用组合时跨间最大正弯矩（左风时数据）1.2MG+1.26MQ1.26MWq=1.2MG+1.26MQLRax1MmaxMgaMgbMgaMgbAB794.97101.115.304.9333.596.60108.363.2385.133116.42119.4452.8151.0035.146.6099.782.8478.042116.95119.9166.4364.1635.146.6095.732.7279.871105.98113.2073.6668.0835.146.6093.402.6691.79BC713.0513.051.121.129.123.0012.941.42-11.9339.859.8511.6611.669.293.006.160.661.8029.799.7914.6714.679.293.004.160.454.87110.5610.5615.5615.569.293.003.560.385.00表4－3　竖向荷载与风荷载作用组合时跨间最大正弯矩（右风时数据）1.2MG+1.26MQ1.26MEq=1.2MG+0.5MQLRax1MmaxMgaMgbMgaMgbAB794.97101.11-5.30-4.9332.216.60106.903.3277.143116.42119.44-52.81-51.0028.246.60108.463.8439.07 2116.95119.91-66.43-64.1628.246.60112.533.9840.821105.98113.20-73.66-68.0828.246.60113.574.0248.74BC713.0513.05-1.12-1.128.783.0013.921.59-11.9339.859.85-11.66-11.667.603.0019.162.521.8029.799.79-14.67-14.677.603.0021.172.794.87110.5610.56-15.56-15.567.603.0021.772.875.004.3　框架柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果附表。注意，在进行梁柱内力组合时考虑到每层活荷载不总是同时布满，因而对楼面均布活载应进行折减，应按规范要求取用折减系数，本设计为教学楼，不考虑折减。表4－4　框架梁内力组合表层次截面内力　SGK　SQK　SWK　SEK1.2SGK+1.4SQK1.35SGK+1.0SQK1.2SGK+0.9×1.4(SQK+SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK剪力调整值V左震组合右震组合左震组合右震组合1层AM-59.55-27.40±58.46±157.74-109.82-107.79-32.32-110.60117.16（87.87）-292.96(-219.72)　V64.5529.6917.0446.04119.03116.8393.4061.5235.42（26.57）155.13(116.34)154.28(115.71)B左M-63.65-29.2254.03146.14-117.29-115.15-181.2828.52-283.89（-212.92）96.07(72.05)　V65.8030.24±17.04±46.04121.30119.07138.5319.39156.96（117.72）37.25(27.94)154.28(115.71)B右M-6.07-2.60±12.35±33.39-10.92-10.795.00-19.5734.56（25.92）-52.25(39.19)　V8.103.358.2322.2614.4114.293.5715.87-17.21（-12.91）40.67(30.50)57.28(42.96)跨间AB62.0729.11　　115.24112.9091.7948.74138.55119.73　 BC0.820.03　　1.031.145.005.0034.8234.82　续表4－42层AM-65.72-30.23±52.73±157.09-121.19-118.95-50.51-107.21107.22（80.41）-301.22(-225.91)　V64.9229.8515.7046.78119.69117.4995.7360.0835.00（26.25）156.63(117.47)154.76(116.07)B左M-67.42-30.9650.92151.70-124.25-121.98-184.0722.26-296.69（-222.58）97.73(73.30)　V65.4330.07±15.70±46.78120.61118.40136.1920.85157.37（118.03）35.74(26.81)154.76(116.07)B右M-5.46-2.40±11.64±34.66-9.91-9.775.09-18.1937.07（27.80）-53.05(-39.79)　V8.103.357.7623.1014.4114.294.1615.28-18.30(-13.73)41.76(31.32)58.01(43.51)跨间AB58.0927.25　　107.86105.6779.8740.82128.37119.80　BC1.160.19　　1.661.764.874.8737.0937.09　续表4－43层AM-65.42-30.09±41.91±136.89-120.63-118.41-63.61-93.4081.40(61.05)-274.52(-205.89)　V64.9129.8512.4840.77119.68117.4899.7856.0142.80(32.10)148.80 (111.60)146.16(109.62)B左M-67.15-30.8440.47132.20-123.76-121.49-170.439.27-270.94(-203.78)72.78(54.58)　V65.4430.08±12.48±40.77120.64118.42132.1524.90149.58(112.18)43.58(32.68)146.16(109.22)B右M-5.67-2.42±9.25±30.20-10.19-10.071.80-15.4131.00(23.25)-47.52(-35.64)　V8.103.356.1720.1314.4114.296.1713.27-14.44(-10.83)37.90(28.42)52.94(39.71)跨间AB58.3227.39　　108.33106.1278.0439.07112.48104.99　BC1.140.17　　1.611.711.801.8031.2531.25　续表4－47层AM-71.74-7.05±4.21±39.85-95.96-103.90-89.67-82.51-38.51(-28.88)-142.12(-106.59)　V87.686.001.2311.65113.62124.37111.2399.2193.67(70.25)123.96(92.97)143.06(107.30)BLM-76.78-7.123.9237.05-102.10-110.77-106.05-78.23-144.57(-108.43)-48.24(-36.18)　V89.206.02±1.23±11.65115.47126.44116.1897.91125.80(94.35)95.51(71.63)143.06 (107.30)B右M-10.40-0.45±0.90±8.46-13.11-14.49-11.91-13.05-1.75(-1.314)-23.75(-17.81)　V10.700.680.605.6413.7915.1312.9412.745.92(4.44)20.58(15.44)32.36(24.27)跨间AB92.104.68　　117.07129.0285.1377.1488.5484.03　BC-1.010.06　　-1.13-1.30-11.93-11.930.230.23　注：表中和分别人ＡＢ跨和ＢＣ跨的跨间最大正弯矩。Ｍ以下部受拉为正，单位为；Ｖ以向上为正，单位为。括号内的值为乘以后的数值。层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.35SGK+1.0SQK1.2SGK+1.4SQK1.2SGK+0.9×1.4(SQK+SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEKMmaxNminNmax左震组合右震组合左震组合右震组合1柱顶M19.899.1529.9776.4536.0036.68-2.3773.16-70.03(-56.02)128.74(102.99)102.99N1163.02263.4117.04234.331833.491764.401706.051748.991249.04(999.23)1858.30(1486.64)999.231833.49柱底M-9.95-4.58±55.67±141.90-18.01-18.3552.43-87.86169.78(135.83)-199.16(-159.33)135.83N1211.04263.4117.04234.331898.311822.021763.671806.621306.67(1045.33)1915.92(1532.74)1045.331898.312柱顶M33.4015.3628.4881.2960.4561.5823.5595.32-56.38(-45.10)154.97(123.98)123.98N995.77221.0615.70188.291565.351504.411453.681493.241082.78(866.23)1572.34(1257.87)866.231565.35柱底M-39.66-18.24±28.48± 81.29-71.78-73.13-34.69-106.4647.14(37.71)-164.21(-131.37)37.71N1033.99221.0615.70188.291616.951550.271499.541539.111128.65(902.92)1618.20(1294.56)902.921616.953柱顶M32.7115.0524.2575.8059.2160.3227.6688.77-50.26(-40.21)146.82(117.46)117.46N828.15178.5512.48141.501296.551243.751203.031234.48916.96(733.57)1284.86(1027.89)733.571296.55柱底M-32.32-14.87±24.25±75.80-58.50-59.60-26.97-88.0850.83(40.67)-146.25(-117.00)40.67N866.37178.5512.48141.501348.151289.611248.891280.34962.82(977.26)1330.72(1064.58)770.261348.154柱顶M32.7115.0521.5974.6659.2160.3231.0185.42-48.78(-39.02)145.34(116.27)116.27N660.54136.0410.32100.731027.77983.10951.06977.06743.32(594.66)1005.22(804.18)594.661027.77柱底M-32.71-15.05±17.67±61.09-59.21-60.32-35.95-80.4831.14(24.91)-127.70(-102.16)24.91N698.76136.0410.32100.731079.371028.97996.921022.93789.19(631.35)1051.09(840.87)631.351079.37表4－5　A柱内力组合表5柱顶M32.7115.0415.9763.2759.2060.3138.0878.32-33.98(-27.18)130.53(104.42)104.42N492.9393.536.9363.07758.99722.46700.63718.10565.64(452.51)729.63(583.70)452.51758.99柱底M-32.71-15.05±13.07±51.77-59.21-60.32-41.75-74.6819.02(15.22)-115.58(-92.47)15.22N531.5193.536.9363.07811.07768.75746.93764.39611.94(489.55)775.92(620.74)489.55811.076柱顶M27.3716.5110.80 53.6853.4655.9640.0467.25-27.03(-21.63)112.53(90.03)90.03N325.3251.023.8233.43490.20461.81449.86459.48377.54(302.03)464.46(371.56)302.03490.20柱底M-32.71-15.05±7.20±35.79-59.21-60.32-49.14-67.29-1.76(-1.40)-94.81(-75.85)-1.40N363.5451.023.8233.43541.80507.68495.72505.35423.40(338.72)510.32(408.26)338.72541.807柱顶M71.747.054.2139.85103.9095.9689.67100.2838.51(30.81)142.12(113.70)113.70N157.618.531.2311.65221.30201.07198.33201.43179.11(143.28)209.40(167.52)143.28221.30柱底M-42.19-12.46±2.03±19.18-69.42-68.07-63.77-68.89-33.17(-26.54)-83.04(-66.43)-26.54N195.838.531.2311.65272.90246.94244.19247.29224.97(179.98)255.26(204.21)179.98272.90注：表中弯矩以左侧受拉为正，单位为；轴力以受压为正，单位为。括号内的值为乘以后的数值。表4－６　B柱内力组合表层次截面内力　SGK　SQK　SWK　SEK1.35SGK+1.0SQK1.2SGK+1.4SQK1.2SGK+0.9×1.4(SQK+SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK　MmaxNmin　Nmax左右左震组合右震组合1柱顶M-20.18-9.3332.5883.10-36.57-37.28-77.025.08-137.84(-110.28)78.22（62.57）62.57　　N1358.89355.63±8.81±119.072190.132128.552089.862067.661998.84(1599.07)1689.26（1351.40）　1351.402190.13柱底M10.094.66±60.51±154.3318.2818.6394.22-58.26215.53(172.43)-185.73（-148.58）172.43　　N1406.91355.63±8.81± 119.072254.962186.172147.492125.292056.46(1645.17)1746.88（1397.50）　1397.502254.962柱顶M-31.40-14.5133.7996.44-56.90-57.99-98.54-13.39-171.76(-137.41)78.99（63.19）63.19　　N1161.28298.14±7.94±95.281865.871810.931779.201759.191696.28(1357.03)1448.56（1158.84）　1158.841865.87柱底M37.4017.29±33.79±96.4467.7869.09109.2424.09180.63(144.50)-70.12（-56.09）144.50　　N1198.50298.14±7.94±95.281916.121855.601823.861803.851740.95(1392.76)1493.22（1194.58）　1194.581916.123柱顶M-30.74-14.2128.7689.93-55.71-56.78-91.03-18.56-162.32(-129.86)71.50（57.20）57.20　　N847.02240.81±6.31±71.611384.291353.561327.801311.891254.00(1003.20)1067.82（854.25）　854.251384.29柱底M30.3814.04±28.76±89.9355.0556.1190.3817.91161.79(129.43)-72.03（-57.62）129.43　　N885.24240.81±6.31±71.611435.881399.421373.661357.761299.87(1039.89)1113.68（890.94）　890.941435.884柱顶M-30.74-14.2125.6288.59-55.71-56.78-87.07-22.51-160.58(-128.46)69.75（55.80）55.80　　N763.79138.48±5.22±50.971169.601110.421097.611084.461065.90(852.72)933.38（746.70）　746.701169.60柱底M30.7414.21±20.96±72.4855.7156.7881.2028.38139.64(111.71)-48.81（-39.05）111.71　　N802.01183.48±5.22±50.971266.191219.281200.171187.021138.76(911.01)1006.24（804.99）　804.991266.195柱顶M-30.74-14.2118.9475.04-55.71-56.78-78.66-30.93-142.97(-114.37)52.14（41.71）41.71　　N565.54126.15±3.49±31.92889.63855.26841.99833.20795.83(636.67)712.84（570.27）　570.27889.63柱底M30.7414.21±15.50±61.4255.7156.7874.3235.26125.26(100.21)-34.43（-27.55）100.21　　N603.76126.15±3.49±31.92941.23901.12887.86879.06841.70(673.36)758.71（606.96）　606.96941.236柱顶M-26.19-15.5312.6062.63-50.89-53.17-66.87-35.12-122.17(-97.73)40.67（32.54）32.54　　N367.2968.82±1.93± 16.99564.66537.10529.89525.03504.13(403.30)459.95（367.96）　367.96564.66柱底M30.7414.21±8.76±43.5255.7156.7865.8343.76101.99(81.59)-11.16（-8.93）81.59　　N405.5168.82±1.93±16.99616.26582.96575.76570.89549.99(439.99)505.82（404.65）　404.65616.267柱顶M-66.38-6.674.8145.52-96.28-88.99-94.12-82.00-142.83(-114.27)-24.48（-19.59）-19.59　　N169.1411.47±0.64±6.01239.81219.03218.23216.61217.66(174.13)202.04（161.63）　161.63239.81柱底M39.1811.75±2.59±24.5164.6463.4765.0858.5685.93(68.74)22.20（17.76）68.74　　N207.3611.47±0.64±6.01291.41264.89264.09262.48263.53(210.82)247.90（198.32）　198.32291.41注：表中弯矩以左侧受拉为正，单位为；轴力以受压为正，单位为。括号内的值为乘以后的数值。层次SGKSQKSWKSEK1.35SGK+1.0SQK1.2SGK+1.4SQK1.2SGK+0.9×1.4(SQK+SWK)1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEK左右左右A1-6.09-2.8017.4844.56-11.02-11.2311.18-32.8648.94-66.922-18.73-8.6214.6141.69-33.91-34.54-14.93-51.7426.54-81.843-16.67-7.6712.4438.87-30.18-30.75-14.01-45.3425.92-75.154-16.77-7.7210.0734.81-30.36-30.93-17.17-42.5420.49-70.015-16.77-7.727.4529.50-30.36-30.93-20.47-39.2413.59-63.116-15.41-8.004.6222.94-28.80-29.69-22.75-34.386.54-53.117-29.21-5.001.6015.14-44.44-42.06-39.34-43.37-18.38-57.73B16.182.8619.0048.4611.1911.4134.95-12.9372.12-53.87217.648.1517.3349.4631.9732.5853.289.6190.35-38.23315.677.2414.7546.1228.4028.9546.529.3483.11-36.80415.767.2911.9441.3028.5729.1243.1513.0576.98-30.40515.767.298.8335.0028.5729.1239.2316.9768.79-22.21614.607.635.4827.2227.3328.1934.0320.2257.48-13.29 727.074.721.9017.9641.2639.0940.8236.0458.6611.97表4－7　柱剪力组合注：表中Ｖ绕柱端顺时针为正，单位为。括号内的值为乘以抗震调整系数后的数值。柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面上有M、N、V。由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从上诉组合中求出下列最不利内力：及相应的N及相应的M及相应的M表见附表2，3。4.4　柱端弯矩值设计值的调整一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式的要求：式中，——节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析来分配;——节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；——柱端弯矩增大系数；三级框架为1.1。为了避免框架柱脚过早屈服，一、二、三级框架结构的底层柱下端机面的弯矩设计值，应分别乘以增大系数1.5、1.25和1.15。以第二层中柱为例进行柱调整:一层楼顶节点左、右梁端弯矩之和：左震　右震　节点上、下柱端弯矩之和：左震　右震　取　,在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即其他层柱端弯矩的调整用相同的方法，计算结果如下：表4－8　横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底 132.54132.54179.39142.87183.22表4－9　横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底132.85132.85156.00124.24126.815　截面设计5.1　梁的正截面受弯承载力计算以第一层AB梁为例：从梁的内力组合表中选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。A支座：右震作用下内力最大B支座：　左震作用下内力最大ＡＢ跨间弯矩取左震作用下的跨间最大弯矩值计算：5.1.1　当梁下部受拉时，按T形截面来设计，翼缘的计算宽度：1．按计算跨度考虑2．梁净距考虑3．按翼缘高度考虑这种情况不起控制作用，故取梁内纵向钢筋选级钢，()跨中梁下部受拉，跨间截面按单筋形梁计算，因为：属第一类T型截面 实际配筋取3根18的HRB335(As=763.02mm2)，满足要求跨中配筋率应大于和中的较大值。5.1.2当梁上部受拉时，按矩形截面来设计。支座处截面尺寸如下：梁内纵向钢筋选级钢，()由组合表中得到的支座弯矩为支座中心处的弯矩，需换算成支座边缘控制截面的弯矩进行计算。换算公式为：现在以Ａ支座为例说明支座截面的计算过程：前面已得到实际配筋取4根18的HRB335(As=1017.36mm2)，满足要求跨中配筋率应大于和中的较大值。框架梁正截面强度计算结果见下列表中结果。表5－1　第一层框架梁正截面强度计算截面ABBCIIIIIIIVVM-292.96138.55-283.89-52.2534.82截面尺寸300×615300×615300×615200×315200×315bc/2V0.3×155.13-0.3×156.960.3×40.67-M0-246.42--236.80-40.05-Mo-184.82103.91-177.60-30.0426.12M"f-2095.24--656.37s0.070.040.070.030.03s0.960.980.970.980.99As1022.86565.57981.43485.00420.71选筋418318418418218 实配面积1017.36763.021017.361017.36508.680.520.390.521.450.73min0.21表5－2　第二层框架梁正截面强度计算截面ABBCIIIIIIIVVM-301.22128.38-296.69-53.0537.09截面尺寸300×615300×615300×615200×315200×315bc/2V0.3×156.63-0.3×157.370.3×41.76-M0-254.23--249.48-40.52-Mo-190.6796.29-187.11-30.3927.82M"f-2095.24--656.37s0.070.040.070.030.03s0.960.980.960.980.98As1056.59523.251036.06490.83448.58选筋218+220318218+220218+220218 实配面积1136.68763.021136.681136.68508.680.580.390.581.620.73min0.21表5－3　第三层框架梁正截面强度计算截面ABBCIIIIIIIVVM-274.52112.48-270.94-47.5231.25截面尺寸300×615300×615300×615200×315200×315bc/2V0.3×148.80-0.3×149.580.3×37.90-M0-229.88--226.07-36.15-Mo-172.4184.36-169.55-27.1123.44M"f-2095.24--656.37 s0.070.030.060.030.03s0.970.980.970.980.99As951.70457.35935.35437.04376.99选筋418218418418218 实配面积1017.36508.681017.361017.36508.680.520.260.521.450.73min0.21表5－4　第七层框架梁正截面强度计算截面ABBCIIIIIIIVVM-142.1288.54-144.57-23.750.23截面尺寸300×615300×615300×615200×315200×315bc/2V0.3×123.96-0.3×125.800.3×20.58-M0-104.93--106.83-17.58-Mo-78.7066.41-80.12-13.180.17M"f-2095.24--656.37s0.030.030.030.010.00s0.980.990.980.991.00As426.18358.73434.01210.792.74选筋218218218218218 实配面积508.68508.68508.68508.68508.680.260.260.260.730.73min0.21 5.2　框架梁的斜截面受剪承载力计算为了防止梁在弯曲破坏之前发生剪切破坏，因为剪切破坏为脆性破坏，危害极大，设计时应加以避免，故对剪力设计值进行如下调整：式中：——梁端剪力增大系数，三级取1.1；　——分别为梁左右端截面按反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值。——梁的净跨；——梁的重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值，。以第一层ＡＢ跨梁端剪力为例，说明梁的斜截面强度计算方法，其它计算从略，结果见表5－5。左震，顺时针：，，右震，反时针：，，计算时取顺时针或反时针方向中的较大值。如果调整后的剪力大于静力组合的剪力值，则按调整后的剪力值进行斜截面设计。如果调整后的剪力小于静力组合的剪力值，则按静力组合剪力值进行斜截面设计。下面给出了梁斜截面强度计算的结果，由这个结果可知计算反需配的箍筋很小，因而按最小配箍率配置箍筋。截面1层2层3层7层支座A右支座B左支座B右支座A右支座B左支座B右支座A右支座B左支座B右支座A右支座B左支座B右设计剪力V154.28154.2857.28154.76154.7658.01146.16146.1652.94143.06143.0632.36V115.71115.7142.96116.07116.0743.51109.62109.6239.71107.30107.3024.27梁截面尺寸300×615300×615200×315300×615300×615200×315300×615300×615200×315300×615300×615200×3150.20×fcbh527.67527.67180.18527.67527.67180.18527.67527.67180.18527.67527.67180.18Asv/S0.030.030.060.030.030.07-0.01-0.010.02-0.02-0.02-0.16直径，肢数888888888888间距100100200100100200100100200100100200 150150250150150250150150250150150250sv0.330.330.250.330.330.250.330.330.250.330.330.250.220.220.200.220.220.200.220.220.200.220.220.20min0.18表5－5　框架梁的斜截面受剪承载力计算5.3　柱的正截面受压承载力计算5.3.1　柱的轴压比及剪跨比验算：该框架结构的抗震等级为三级，所以框架柱的轴压比限值查表为0.9。由规范可知，柱的剪跨比一般不宜小于2。框架柱的剪跨比和轴压比计算结果见下表，表中Ｎ为不考虑承载力抗震调整系数的最大组合柱轴力。表5－6　柱的剪跨比和轴压比验算柱层次bhofcHnNHn/2hoN/fcbho A160056014.304.301898.313.840.400.90260056014.303.301313.952.950.27360056014.303.301348.152.950.28460056014.303.301079.372.950.22560056014.303.30811.072.950.17660056014.303.30541.802.950.11760056014.303.30272.902.950.06B160056014.304.302254.963.840.47260056014.303.301916.122.950.40360056014.303.301435.882.950.30460056014.303.301266.192.950.26560056014.303.30941.232.950.20660056014.303.30616.262.950.13760056014.303.30291.412.950.06由结果可知，Ａ、Ｂ柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。5.3.2　正截面承载力计算一般规定根据柱端截面组合的内力设计值及其调整值，按正截面受压（或受拉）计算柱的纵向受力钢筋，一般可采用对称配筋。计算中柱计算长度的采用：a.一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构的各层柱段，底层为，其他层为，对底层柱为基础顶面到一层板顶的高度，其余层为上下板顶之间的高度。b.水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值以上时，框架柱的计算长度按如下两式计算，并取其中较小值： 式中，、为柱的上、下端节点交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁的线刚度之和的比值；为两较小值；为柱的高度。1.柱斜截面受剪承载力计算偏心受压柱斜截面受剪承载力按下列公式计算：式中，为内力调整后柱端组合的剪力设计值；为考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值，当≥时取；小于时取，当大于时取。2.三级框架柱的抗震构造措施a.纵向受力钢筋三级框架柱的截面纵向钢筋的最小总配筋率为，同时柱截面每一侧配筋率不应小于。b.箍筋的构造要求柱箍筋加密范围：柱端，取截面高度、柱净高的和三者的最大值；底层柱，柱根不小于柱净高的；当有刚性地面时，除柱端外尚应去刚性地面上下各。三级框架柱：箍筋最大间距采用，（柱根）中较小值；箍筋最小直径：。柱最小体积配箍率可按下式计算：柱加密区箍筋的最小体积配箍率应符合下列要求：式中，三级抗震不应小于；为最小配箍特征值，由箍筋形式和柱轴压比查表确定。柱箍筋加密区的箍筋肢距，三级不宜大于和倍箍筋直径的较大值，至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋约束。柱箍筋非加密区的箍筋体积配箍率不宜小于加密区的一半，且箍筋间距在三级时不应大于，为纵筋直径。5.3.3框架柱的截面设计示例以第二层Ｂ柱为例说明截面设计的过程和方法，其它截面的承载力计算结果见附表。a.柱正截面受压承载力计算根据Ｂ柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至柱边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，选择及相应的一组（）计算取和偏心方向截面尺寸的两者中的较大者，即，故取。柱的计算长度确定，其中因为，故应考虑偏心距增大系数取取 对称配筋为大偏压情况。故按最小配筋率配置竖向钢筋。b.柱斜截面受剪承载力计算(以第一层Ｂ柱为例计算)上柱柱端弯矩设计值柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值（满足要求）（取）与相应的轴力取故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用肢一层柱的轴压比，则查表6.3.12插入可得则最小体积配箍率取，，则。根据构造要求，取加密区箍筋为，加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区应满足，故箍筋取。由前面的计算和内力组合可知，柱间的弯矩皆很小，故都采取配置构造箍筋的办法，简化计算过程。取加密区箍筋为，加密区位置及长度按规范要求确定，非加密区箍筋取。 表5－7　Ａ柱正截面承载力计算表截面(Mmax,N)(M,Nmax)1234512345M183.22142.87179.39132.54132.5418.0136.0071.7860.4558.50N1045.331486.64902.921257.87770.261898.311833.491616.951565.351348.15l06.336.336.286.176.174.904.904.884.884.88b×h0600×560600×560600×560600×560600×560600×560600×560600×560600×560600×560e0175.2796.10198.68105.37172.079.4919.6344.3938.6243.39ea20.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.00l0/h10.5510.5510.4710.2810.288.178.178.138.138.132=0.5fcA/N1.001.001.001.001.001.001.001.001.001.002=1.15-0.01×l0/h1.001.001.001.001.001.001.001.001.001.00ei=e0+ea195.27116.10218.68125.37192.0729.4939.6364.3958.6263.391.231.381.201.341.221.901.671.411.451.42e499.80420.62522.50427.67494.37316.17326.31350.85345.08349.85＝N/fcbh00.220.310.190.260.160.400.380.340.330.28偏心性质大大大大大大大大大大As=As"4.77-502.6287.49-475.98-102.42-1621.00-1490.78-1191.15-1241.25-1137.14选筋418418418418418418418418418418 实配面积1017.361017.361017.361017.361017.361017.361017.361017.361017.361017.360.280.280.280.280.280.280.280.280.280.28min（单侧）0.20表5－7　Ｂ柱正截面承载力计算表截面(Mmax,N)(M,Nmax)1234512345M126.81124.24156.00132.85132.8518.2836.5767.7856.9055.05N1645.171351.401392.761158.841039.892254.962190.131916.121865.871435.88l06.336.336.286.176.174.904.904.884.884.88b×h0600×560600×560600×560600×560600×560600×560600×560600×560600×560600×560e077.0891.93112.01114.64127.758.1116.7035.3730.5038.34ea20.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.00l0/h10.5510.5510.4710.2810.288.178.178.138.138.132=0.5fcA/N1.001.001.001.001.001.001.001.001.001.002=1.15-0.01×l0/h1.001.001.001.001.001.001.001.001.001.00ei=e0+ea97.08111.93132.01134.64147.7528.1136.7055.3750.5058.341.461.401.331.311.291.951.731.481.521.45e401.60416.46435.83436.94450.05314.78323.38341.83336.96344.80＝N/fcbh00.340.280.290.240.220.470.460.400.390.30偏心性质大大大大大大大大大大As=As"-659.40-561.28-383.98-412.50-328.95-1645.08-1530.21-1308.17-1367.24-1210.60选筋418418418 418418418418418418418 实配面积1017.361017.361017.361017.361017.361017.361017.361017.361017.361017.360.280.280.280.280.280.280.280.280.280.28min0.206　基础设计采用Ｃ30混凝土，ＨＰＢ235级钢筋，查表可得ft=1.43N/mm2,fy=210N/mm2.扩展基础系指柱下钢筋混凝土独立基础和墙下钢筋混凝土条形基础，本设计采用柱下钢筋混凝土独立基础。按受力性能，柱下独立基础有轴心受压和偏心受压两种。当受力性能为偏心受压时，一般采用矩形基础。基底确定荷载选用：《建筑抗震设计规范》规定：7度、8度和9度时，地基静承载力标准值分别大于80、100、120kPa且高度不超过25m的构筑物,可不进行地基和基础的抗震承载力验算。对边柱内力进行标准值的组合,选出最不利的基础顶面内力,选出竖向荷载与风荷载组合所得的最大轴力及其对应的剪力和弯矩,作为最不利的荷载,而且与是出现在同一种组合中.即取右风情况下的内力：6.1　A柱独立基础截面计算按《建筑地基基础设计规范》要求,当采用独立基础或条形基础时，基础埋深指基础底面到室内地面的距离,至少取建筑物高度的=1.9m,基础高度取,先计算边柱,则：基础埋深`混凝土采用钢筋采用6.1.1　基底底板尺寸确定根据地质情况,选粘土夹碎石层为持力层,地基承载力特征值当基础宽度大于或埋置深度大于时,应按下式修正式中，-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数.根据粘土的物理性质,查地基承载力修正系数表得,及均小于的粘性土，分别取和。-基础地面宽度，当按取，按取。-基础地面以上土的加权平均重度，取。 -基础底面以下土的重度，取。先按计算,地基承载力修正，基底底面积：基底底板的面积可以先按照轴心受压时面积的倍先估算。则：考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀，将增加，则取因为，故不必再对进行修正。6.1.2　地基承载力及基础冲切验算1）地基承载力验算根据规范，地基承载力验算公式①②因为故满足承载力的要求2）冲切验算⑴对于矩形截面柱的矩形基础，应验算柱与基础交接处的受冲切承载力。受冲切承载力按下列公式计算：①②受冲切承载力的截面高度影响系数。当时,取1.0。当时,取0.9。在该例中,,用插入法,取。-冲切破坏锥体最不利一侧的计算长度，。-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时取柱宽，。-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面下边长，取柱宽加俩倍基础有效高度，则-冲切验算取用的部分基底面积。故冲切验算满足要求。⑵变阶处截面冲切力抗冲切力故冲切力小于抗冲切力，满足要求。 6.1.3　基础底板配筋计算基础底板在地基反力的作用下,在两个方向都产生向上的弯曲,因此需在底板两个方向都配置受力钢筋.控制截面取在柱与基础的交接处,计算时把基础视作固定在柱周边的四面挑出的悬臂板,配筋取基本组合进行计算。第一组荷载第二组荷载（１）第一组荷载计算配筋则基础长边方向控制截面的弯距为截面Ｉ-Ｉ底板配筋截面ＩＩ-ＩＩ第一组荷载作用下实际按配筋，在2.6m宽度内配1812，基础短边方向控制截面的弯距为截面III-III底板配筋第一组荷载作用下实际按配筋，在3.2m宽度内配1412，（２）第二组荷载计算由此比较两组荷载，第一组荷载算出的配筋量显然比第二组算出的要大。故对边柱柱下独立基础，基底配筋取第一组荷载所得结果：长边方向1812，短边方向1412，可满足要求。6.2联合基础6.2.1　联合基础尺寸确定BC两轴的间距为3m，故应设二柱矩形联合基础。先由上述独立基础的计算过程取定联合基础的尺寸，再进行验算。取联合基础总长为，宽为，其它尺寸与A柱下独立基础相同。6.2.2　基础冲切承载力验算由A柱下独立基础冲切承载力验算知，高为1m的基础抗冲切能力较好，B,C柱的荷载与A柱相差不大，而A柱基础冲切力远小于抗冲切力，故只对B,C柱进行联合基础端头部位的抗冲切验算，荷载取：B柱：，C柱：， ⑴受冲切承载力按下列公式计算：①②，与独立基础相同。故冲切验算满足要求。⑵变阶处截面冲切力（A与与独立基础相同）抗冲切力故冲切力小于抗冲切力，满足要求。6.2.3　配筋计算荷载效应基本组合的设计值为：第一组：B柱：，C柱：，第二组：B柱：，C柱：，在第一组内力作用下：，地基承载力可满足要求。由剪力和弯矩的计算绘出V、M图。纵向配筋（采用HPB235钢筋）如图6－1，最大柱间正弯矩，所需钢筋面积为：图6－1　第一组内力作用下的剪力和弯矩图最大柱间负弯矩，所需钢筋面积为：故基础底面配2616,，取1/6（4根）弯起至基础顶部布置，这样顶面，满足要求。在第二组内力作用下：，地基承载力满足要求。对柱B的中心取矩，由，求合力荷载作用点： 即合力作用点在B柱中心右边1.481m处。由剪力和弯矩的计算绘出V、M图。图6－2　第二组内力作用下的剪力和弯矩图纵向配筋（采用HPB235钢筋）如图6－2，最大柱间正弯矩，所需钢筋面积为：最大柱间负弯矩，所需钢筋面积为：由此计算结果，采用第一组内力为控制内力，最终确定配筋为：基础底面配2616,，取1/6（4根）通长布置，这样顶面。7　部分楼板设计设计资料：砼：C30（）；钢筋：HpB235（）；板厚：120mm。7.1顶层板设计7.1.1　荷载取值屋面恒载标准值：6.04 屋面活荷载标准值（雪荷载）：0.50所以，荷载设计值：永久荷载控制的组合：可变荷载控制的组合：由此，设计荷载采用塑性铰线法设计板，计算跨度取净跨。以下以板１的设计为例，计算内力与配筋：7.1.2内力计算该板：长跨（）——6440mm；短跨（）——4290mm，按双向板设计。两邻边简支，另两邻边连续，见图图7－1双向板计算简图由以上可知：其中：，，。根据能量原理，内力做功等于外力做功，列出均布荷载作用下平衡方程式：将已知条件代入上式：代入以下各式可得：7.1.3配筋计算1）方向的板底正筋：设计内力：5.97。实配（满足）2）方向的板底正筋：设计内力：2.65。 实配（满足）3）方向的板顶负筋：设计内力：11.94。实配（满足）4）方向的板顶负筋：设计内力：5.30。实配（满足）同理，计算其它双向板的内力，然后配筋。配筋时需要考虑到与相邻板钢筋协调。具体结果见表7－1、7－2.表7－1板内力计算1234l014.292.804.202.80l026.444.296.444.20n1.501.531.531.50α0.440.430.430.44M1u38.458.0027.029.58M2u11.372.227.502.84M1u"76.9015.9954.0519.16M1u""0.0015.9954.0519.16M2u"22.730.000.005.68M2u""0.004.4514.995.68m1u5.971.864.202.28m2u2.650.791.781.01m1u"11.943.738.394.56m1u""0.003.738.394.56m2u"5.300.000.002.03m2u""0.001.593.572.03注：1号板为两邻边简支，两邻边连续;2、3号板为只有一边简支；4号板为四边连续的板。表7－2　按塑性理论设计板截面配筋板号类型钢筋类型h0mAs实配钢筋ass 1短跨板底正筋1005.97290.4881500.0420.979板顶负筋10011.94594.52101200.0830.956长跨板底正筋902.65141.8582000.0230.988板顶负筋905.30287.1581500.0460.9772短跨板底正筋1001.8689.1682000.0130.993板顶负筋1003.73180.0082000.0260.987长跨板底正筋900.7941.9482000.0070.997板顶负筋901.5984.7182000.0140.9933短跨板底正筋1004.20203.0382000.0290.985板顶负筋1008.39411.99101800.0590.970长跨板底正筋901.7894.918000.0150.992板顶负筋903.57191.8982000.0310.9844短跨板底正筋1002.28109.4582000.0160.992板顶负筋1004.56220.7282000.0320.984长跨板底正筋901.0153.6782000.0090.996板顶负筋902.03108.3782000.0180.9917.2.2－6层板设计7.2.1　荷载取值楼面恒载标准值：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　4.10屋面活荷载标准值（雪荷载）：　　　　　　　　　　　　　　　　　2.5所以，荷载设计值：永久荷载控制的组合：可变荷载控制的组合：　　　　由此，设计荷载7.2.2　楼板内力计算采用塑性铰线法设计板，计算跨度取净跨。过程与顶层板计算相同，具体结果见下表： 表7－３楼板内力计算1234l014.292.804.202.80l026.444.296.444.20n1.501.531.531.50α0.440.430.430.44M1u40.008.3228.129.97M2u11.832.317.802.95M1u"80.0116.6456.2419.93M1u""0.0016.6456.2419.93M2u"23.650.000.005.91M2u""0.004.6315.605.91m1u6.211.944.372.37m2u2.760.831.861.05m1u"12.423.888.734.75m1u""0.003.888.734.75m2u"5.510.000.002.11m2u""0.001.653.712.117.2.3　楼板截面配筋表7－４　按塑性理论设计楼板截面配筋板号类型钢筋类型h0mAs实配钢筋ass 1短跨板底正筋1006.21302.4381500.0430.978板顶负筋10012.42619.62101200.0870.955长跨板底正筋902.76147.8182000.0240.988板顶负筋905.51298.8281500.0480.9762短跨板底正筋1001.9493.0282000.0140.993板顶负筋1003.88187.3482000.0270.986 长跨板底正筋900.8344.0782000.0070.996板顶负筋901.6587.9382000.0140.9933短跨板底正筋1004.37211.3882000.0310.984板顶负筋1008.73429.24101800.0610.968长跨板底正筋901.8699.2282000.0160.992板顶负筋903.71199.5482000.0320.9844短跨板底正筋1002.37113.8182000.0170.992板顶负筋1004.75230.0882000.0330.983长跨板底正筋901.0555.8182000.0090.995板顶负筋902.11112.6882000.0180.9918　1号楼梯设计本章以教学楼主楼梯为例进行设计。设计资料：砼：C30（）；钢筋：板采用HPB235（）；梁采用HRB335（）层高：3900mm；踏步尺寸：150mm×300mm；楼梯均布活荷载：考虑到该楼梯可能会充当消防楼梯，所以活载取3.5。8.1梯段板设计取板厚120mm，板倾斜角：，。取1m宽板带计算。8.1.1荷载计算恒载：水磨石面层　　　　　　　　　　　　0.65×（0.3+0.15）/0.3＝0.98三角形踏步　　　　　　　　　　　　　　0.5×0.3×0.15×25/0.3＝1.88混凝土斜板　　　　　　　　　　　　　　　　　0.12×25/0.894＝3.36板底抹灰　　　　　　　　　　　　　　　　　　0.02×17/0.894＝0.38小计　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　6.60活载：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　3.5总荷载设计值： 8.1.2截面设计楼梯板水平计算跨度弯矩设计值：板的有效高度：1）板底配筋：选配：（满足）2）板顶配筋：选配：（满足）根据规范，延梯段板横向需配置构造钢筋：，每级踏步一根。8.2平台板设计初取平台板厚80mm，取1m宽板带计算。8.2.1荷载计算恒载：水磨石地面　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　0.6580mm厚混凝土板　　　　　　　　　　　　　　　　　　0.08×25＝2.0板底抹灰　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　0.02×17＝0.34小计　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.99活载：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.5总荷载设计值8.2.2截面设计平台板计算跨度：弯矩设计值：板的有效高度：板底配筋： 选配：，（满足）板顶配筋：选配：，（满足）8.3平台梁设计初设平台梁尺寸8.3.1荷载计算恒载：梁自重　　　　　　　　　　　　0.25×（0.35－0.08）×25＝1.69梁侧粉刷　　　　　　　　　　　　0.02×（0.35－0.08）×2×17＝0.184平台板传力　　　　　　　　　　　　　　　　　2.99×1.98×0.5＝2.96楼梯板传力　　　　　　　　　　　　　　　　　6.60×3.6×0.5＝11.88小计　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　16.71活载（由板上传来）：总荷载设计值8.3.2截面设计平台梁计算跨度：内力设计值：截面按倒L形受弯计算：根据《计算图表》：见图8－1图8－1平台梁截面示意图属于第一类L形截面。选配：（满足）初配箍筋 （满足）8.4构造措施8.4.1锚固长度1）板：，取240mm；2）梁：，取600mm。8.4.2平台梁构造考虑平台梁受扭，按一般梁设计配筋完成后，依照梁顶、梁底钢筋的大值，采用对称配筋。且箍筋全长加密，以保证计算时未考虑的扭矩。9电算复核此次电算利用在土木工程界，特别是建筑结构设计中十分常用的软件：PKPM系列软件中的结构PK模块进行计算。具体步骤：首先利用PK数据交互输入和数检输入第四榀框架的相关数据；然后利用PK进行框架结构计算，接着进得框架绘图，查看配筋。最后将部分电算结果同部分手算结果比较。9.1交互式数据输入（1）框架建模利用“网格生成”命令中的“快速建模”命今输入框架的跨度和层高，即完成框架建模工作。（2）构件定义、布置作为框架结构，需要定义两种结构构件，即柱和梁。本框架需要600mm×600mm一种柱子类型；需要300mm×650mm、200mm×350mm两种梁。利用“构件定义”命令定义以上截面；并且将其布置在网格线上。（３）荷载输入　　依次按PK软件界面上的恒载输入，活载输入，左风输入，右风输入，输入荷载。（４）参数输入在“参数输入”菜单中对框架的构件信息、计算参数等进行确定。框架结构主要有以下主要信息：结构类型：框架结构；结构主材：钢筋混凝土；结构重要性系数：1.0；梁钢筋的砼保护层厚度：25mm；柱钢筋的砼保护层厚度：30mm；框架梁端负弯矩调幅系数：0.8；梁柱纵筋类别HRB335；梁、柱箍筋类别：HPB235；地震信息：7度抗震（0.1g）；三级级框架；二类一组场地；周期折减系数：0.8； 梁惯性矩增大系数为2；混凝土结构等级皆为C30；自重自动计算选：算柱；其它计算参数按手算过程取用的数值进行增写，完成数据输入过程。（５）查看计算简图对计算简图进行查看，保存文件。9.2框架结构计算此模块给出了内力计算结果的图形输出，可依此进行电算与手算的结果比较。9.3框架绘图可通过此模查看电算给出的框架配筋及绘图，指导结构图的给制。9.4PKPM电算给出的结果图致谢历时近半年的毕业设计即将结束，通过这次毕业设计，我真正体会到了作为工程设计人员的不易和肩上的责任。因为稍微一个疏忽都有可能造成严重的后果。这就要求我们要有谨慎和严谨的头脑。只有认认真真的、脚踏实地的、一丝不苟的做好每一步，我们才能最终把事情做好。一旦有一个环节出了问题，结果是付出的心血将付之东流。回首这段日子，我最想感谢的是在此过程中一直严格、细致、认真指导我设计的廖绍怀。是他不厌其烦的为我修改图纸，是他事无巨细的为我讲解设计要点。在此过程中，我不仅学到专业知识，更被老师严格认真的态度所感染。给予我很多有益的建议，给我提出许多改进意见。在这里，我还要向与我本组的组长和同组的各位同学表示感谢，谢谢你们给我的建议与意见。最后，对所有给予我帮助与建议的人一并予以致谢！ 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肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈'