新庄湾联合站工艺设计说明书、计算书毕业论文

'摘要新庄湾联合站位于甘肃省境内某干道一侧，该联合站拟建于一块大约是600m×400m的区域上优先征用。站址周围无大型企事业单位及大型建（构）筑物，距离矿场油库53公里。该地区地势较平坦开阔，土质为黄土。站外来油经三相分离器、加热炉、油气分离器、电脱水器、稳定塔等首先进行油、气、水的分离，再经外输泵和计量间等向外输送。站内气体直接送往气体处理厂进行处理。站内划分为油罐区，污水处理区，工艺区，配电区，消防区，辅助生产区，设计时设计了有泵流程，同时也考虑了停电流程，即使故流程。根据任务书所给该站的处理量和各种设计参数，首先初步选择了各工艺段设备，接着确定了总平面布置和联合站的工艺流程。完成了站内的水力、热力计算以及三相分离器、油气分离器、电脱水器、加热炉的选型和校核，并进行了罐区计算，选取了浮顶油罐；接下来绘制了联合站平面布置图，联合站工艺流程图；之后又进行了站内管线的选取，以及外输泵和脱水泵的选取。最后设计并画了阀组间安装图。关键词：联合站；油气分离；工艺流程；平面布置；泵房安装 AbstractTheCentralTreatingStationofXinZhuangwanislocatedinBayVillageinGansuProvince,amainroadside,theCentralTreatingStationonaproposedapproximately600m×400mareaonapriorityacquisition.Aroundthesitetonon-large-scaleenterprisesandlarge-scalebuilding(structure)buildingmaterials,oildepot53kilometersfromthemine.Relativelyflattopographyoftheareaopen,fortheloesssoil.Thecentraltreatingstationtreatswellstream.Itsmaintaskisoil,gasandwaterseparation.Gas,crudeoilandwatermixtureflowintothecentraltreatingstation.First,itgoesintothreephaseseparators,thengoesthroughfluidjacketheaters,Twophaseseparators,electronicdehydrators,stabilizationtower,atlasttreatedcrudeoilispumpedtothemineralterminal.Accordingtothemandategivenbythebookabouttreatmentcapacityandavarietyofdesignparameters,theinitialchoicebetweenthefirstparagraphsofvariousprocessequipment,andthenidentifiedthegenerallayoutandthejointstationprocess.Meanwhile,thecompletionofthejointstationgenerallayoutdiagramandflowchartofajointstation,designedandpaintedavalvebetweentheinstallationdiagram.Keywords:CentralTreatingStation;oilandgasseparation;process;planlayout;PumpingStationInstallation 目录第一章绪论11.1联合站设计的目的和意义11.2国内外研究现状21.3研究目标和研究内容71.3.1研究目标71.3.2研究的主要内容71.4研究方案8第二章联合站设计说明书102.1概述102.1.1简介102.1.2联合站工艺系统概述112.2设计基础数据122.2.1设计依据122.2.2设计规模122.2.3设计基础数据132.3站址选择及总平面布置142.3.1站址选择142.3.2平面布置说明142.4流程设计说明162.4.1流程设计原则162.4.2本站工艺流程172.5设备及其布置安装182.5.1进站阀组的布置182.5.2油气水三相分离器的布置安装182.5.3泵房的布置安装182.5.4电脱水器的布置安装192.5.5锅炉房的安装说明192.6管线的安装说明20第三章联合站工艺计算213.1基础数据计算213.1.1设计规模213.1.2天然气处理能力213.1.3污水处理能力213.2油气物性计算213.2.1原油物性参数计算213.2.2天然气的物性参数243.2.3气液相进站流量计算243.3主要设备的选型计算263.3.1三相分离器的选取与校核263.3.2缓冲罐的选取与计算293.3.3电脱水器的选取与校核303.3.4加热炉的选取与计算31 3.3.5罐的选取与计算333.4站内工艺管线的选取及水力、热力的计算353.4.1进站阀到三相分离器汇管计算与选取353.4.2三相分离器到缓冲罐管线计算与选取383.4.3缓冲罐到中间增压泵到电脱水器间的管线计算与选取403.4.4电脱水器到加热炉之间管线的计算与选取423.4.5加热炉到稳定区之间管线的计算与选取443.4.6原油稳定塔到净化油罐之间管线的计算与选取453.4.7净化油罐到加热炉之间管线的计算与选取463.4.8加热炉到外输泵之间管线的计算与选取473.4.9事故管线的计算483.4.10站内污水管线管径的确定513.4.11站内天然气管径的计算533.4.12进站阀组间的计算543.4.13原油外输部分的计算553.5泵的选型计算573.5.1中间增压泵（循环泵）的选取583.5.2外输泵的选取593.5.3事故泵的选取60第四章结论62参考文献64 第一章绪论1.1联合站设计的目的和意义联合站设计是油气集输工艺设计的重要组成部分，对他的要求是使其最大限度的满足油田开发和油气开采的要求，做到技术先进、经济合理，生产安全可靠，保证为国家生产符合数量和质量的油田产品。油田联合站的主要作用是接收各转油站来油，对油气水进行分离、净化、加热，将处理合格后的的原油、净化污水、净化天然气向下一级油库输送。所以联合站工艺流程的每一步都关系到是否能有效的利用石油资源、提高能源的开发率和利用率，使联合站能够安全高效的运行。联合站的研究具有重大的现实意义和应用前景。根据联合站的功能和规模，搞好优化设计，不断提高联合站设计水平、争取达到开发方案的优化、油田总体布局优化、工艺流程优化、自动控制系统优化、联合站总图优化、配套系统优化，以合理有效的利用石油能源，提高能源的开发率和利用率，使联合站能够安全高效的生产。联合站是油田油气集输过程中的重要生产环节，是集油气分离、原油脱水、原油计量、稳定外输、油田注水、污水处理、消防即热力系统等为一体的综合生产过程。功能是：将分散在油田各处的油井产物加以收集；分离成原油、伴生天然气和采出水；进行必要的净化、加工处理、使之成为油田商品、以及这些商品的储存和外输。同时油气集输系统还为油藏工程提供油藏动态的基础信息，如：各油井汽水产量、汽油比、气液比、井油压和回压、井流温度等参数及随生产延续各种参数的变化情况等，使油藏工作者能加深对油藏的认识，适时调整油田开发设计和各油井的生产制度。因而气油集输系统不但将油井生产的原料集中、加工成油田产品，而且还为不断加深对油藏的认识、适时调整油藏开发设计方案、正确经济地开发油藏提供科学依据[1]。在石油的开采、储运等生产过程中，动态监测是生产管理的重要工作内容，也是保证油田正常、安全、经济运行的重要手段，在西方发达国家自动化数据采集与控制（SCADA）已经成为生产的配套设施。动态监测的主要内容包括泄漏监测、压力超高保护、温度异常、含水超标等。油田被称为“没有围墙的工厂” ，油井、集输站、联合站星罗棋布，偏远分散，而石油的整个生产流程又通过管道连接起来，成为一个压力系统，可谓牵一发而动全身，特别是泄漏事故时有发生，给油田造成巨大的经济损失和环境污染。因此，实现油田生产系统的动态监测，对于及时发现泄漏等故障、优化生产运行参数、减少盗油犯罪案件的发生、提高油田的现代化管理水平等具有重要的意义。本课题的研究目的：选择此课题的目的在于可以多了解一些关于联合站建设方面的知识，通过对联合站建设内容的研究，使我更加了解联合站在油田地面建设中的重要作用，特别是对油气水的三相分离、原油脱水、轻烃回收以及联合站的节能降耗等方面知识得到比较清楚的认识。这也是将四年来所学的知识进行一个系统综合的机会，对于专业知识的理解和消化都有极大的帮助。1.2国内外研究现状国外对高含水期和特高含水期油田采用的方法和措施：在高含水油田(区块)建立独立的预脱水系统，由大站集中脱水改为在井场分散脱水；在转油站和大站推广使用适用于高含水期油田原油预处理新流程。为此，原苏联各高含水期油田相继研制出了一些矿场原油预处理新流程。全苏石油集输与预处理科学研究所研制出并在各油田推广使用一中新流程，用于高含水期油田的转油站预脱地层水，并使脱出的污水达到回注地层的标准。该流程的技术特点是利用气浮选净化污水的原理，把分离器中分离出的一部分天然气不断地、均匀地引入到排往污水接收罐的管线中，污水和气泡在管线中一起流动时携带污水中悬浮的油滴浮到管道的上部，油滴相互聚结，进入污水接收罐后很快分离。采用该技术后，污水的沉降时间减少了50%～60%，及污水在沉降罐中的停留时间不超过15～20min；净化水剩余含油量为5～9mg/L，悬浮固体含量7～9mg/L；所需的沉降装置数量相应减少，而污水处理量却大大增加。在处理高含水原油的同时收回破乳剂的流程：根据研究结果，可用不含破乳剂的水冲洗脱水原油，将原油中所含破乳剂冲洗到污水中，然后用气浮的方法将破乳剂萃取出来重新加以利用。在实际调查和理论研究的基础上，该局1989 年在科图尔-捷别油田推广使用了一中可以回收破乳剂的热化学原油预处理流程。流程的工作原理如下：由加药装置添加破乳剂后的油水乳状液经泵送入加热炉，加热的乳状液进入沉降罐，从沉降罐中排出的含破乳剂的污水进入压力气浮装置，预脱水后的原油在进入沉降罐深度脱水之前，有专门的管线添加新鲜水（淡水）冲洗原油中的破乳剂，含破乳剂的污水汇入污水管线流入压力气浮装置，气浮装置中萃取出的破乳剂（含水部分）重新送入加药装置，净化后的污水排入注水系统。整个萃取污水中和原油中破乳剂浓缩物的过程在这样一个封闭循环中进行。该油田使用以上流程后，在保证原油预处理质量同时，大幅度地减少了破乳剂的投加剂量；提高了破乳剂的利用率；降低了原油处理的费用。为提高原油破乳处理的效率，脱除地层水并实现原有深度脱水，鞑靼石油科学研究所与全苏石油热采工艺研究所和卡腊然巴斯石油热采经济联合体的专家们共同研制并推广使用了一种新工艺流程，解决了卡腊然巴斯油田的高粘原油的预脱水、原有深度处理和除砂问题。国内胜利油田高含水期集输系统配套工艺技术的主要攻关目标是：通过采用高效油气水砂思想分离装置，在进站不加热的条件下达到分离后原油含水≤20%，污水含油500mg/L；应用高含水原油预分离水旋流器进行不加热预分离，处理后原油含水率＞80%，污水含油＜1000mg/L。达到降低高含水原油加热费用，节约能耗，提高效率的目的。采用污水除油水力旋流对含油污水常温除油，简化污水除油工艺，提高除油效率。旋流器进口污水含油＜1000mg/L时，出口污水含油＜50mg/L。采用旋液环流式高含水原油除砂期对高含水原油进行除砂，除砂率在80%以上。研制油井两相分离变压控制计量装置，对现用的玻璃管量油分离器进行改造，提高精度和自动化水平[2]。改造后，在采出液含水90%条件下，计量精度为：油10%，水5%，气10%。结合油田采出水处理后回注地层，处理后水质要求高的特点，水处理采用一级除油，二级过滤的工艺技术，采用了改性纤维球过滤器、重力式粗粒化斜管除油、衬塑铝合金复合管道和玻璃钢管道等新工艺、新设备、新材料，同时在各阶段投加缓蚀剂、混凝剂和杀菌剂等药品。在污水处理系统中采用的改性纤维球过滤技术，主要以改性纤维球为滤料，利用改性纤维球亲油疏水、亲水疏油的双重性，以达到截污能力强、便于反冲洗的目的，与传统过滤器相比工作效率显著提高。药剂的投加和工艺设计紧密结合，充分保证药剂反应所需的水力条件，在提高药剂效果的同时减少了投药量。使杀菌、絮凝、助凝、缓蚀及阻垢等药剂的投加更加合理有效。处理后污水均用作注水用水。出水水质标准按《长庆油田污水回注指标控制标准（修订）》渗透率为≤0.01μm2的Ⅱ类标准控制。污水处理及回注工艺的成功应用，既解决了污水出路，保护了环境，又节省了水资源，使得油田生产废水得到有效利用，取得了较好的经济效益和社会效益[3]。 采用科学新技术、借鉴其他各油田成功经验,今后集输技术主要向以下方向发展:原油集输处理系统工艺简化、流程缩短、能耗低的方向发展。随着高效三相分离器的成功应用,取消电脱水器不仅成为可能,而且在部分联合站已经实现,今后推进工艺流程简化、缩短,从而降低集输处理能耗是油田在高含水期面临且必须解决的问题之一。防腐技术、除防垢技术及管线泄漏报警定位的技术应用将被大力推广。随着高含水期的到来,管线腐蚀结垢问题将是困扰和制约油田今后发展的重要因素之一,防腐技术、除防垢技术、管线泄漏报警定位是今后面临的重要技术课题。地面水驱及聚合物驱两套系统将向着“有分有合、分合结合”的方向发展。随着三次采油技术的应用,如何解决随之而来的集输处理问题也是今后面临的重要技术课题。集输处理系统将向着数值模拟化及自动化方向发展。为了提高油田生产管理和运行管理效率,降低管理成本,提高管理水平,数字化、自动化油田建设是油田今后的发展方向[4]。美国海湾石油公司于1954年10月，建成世界上第一套自动监控输送系统(LedgeAutomaticControlTransmissionsystem，简称LACT)装置，解决了原油的自动收集、处理、计量和输送问题，到1967年底，美国陆地石油公司己有75%的原油采用LACT装置。在LACT应用的同时，一些原油处理站出现了以闭环控制为特点的就地自动化控制系统。从六十年代末期以后，计算机及PLC技术已开始应用于油田联合站内的部分生产系统中，但此时联合站集输系统还是处于简单常规仪表控制时期。随着集输工艺上计量站的形成和中心处理站(简称联合站)的产生，集散控制系统(DistributeControlSystem，简称DCS)开始应用于联合站集输系统中代替常规仪表。进入九十年代，DCS的功能越来越强，工作也越来越可靠。如HONEYWELL公司的TDC3000系统、FISHER-ROSEMOUNT公司的PROVOX系统等数十个厂商的DCS都在油气处理站有所应用。随着通信技术的发展，SCADA(SupervisoryControlAndDataAcquisition)即监控与数据采集系统越来越多地应用于油田生产控制与管理中。SCADA系统与在油气开采中的处理设备上的检测仪表和控制设备直接相连接。这样连接能够实时和不断地获取检测仪表所检测到的运行信息。SCADA系统还可以主要是面向操作人员的需要，也可以是多用途的，提供操作、计算、管理和经营等功能。进入90年代以来，一场拉动自动化仪器仪表工业“革命” 和仪器仪表产品全面更新换代的技术在国际、国内引起人们广泛的注意和高度重视，其发展的势头已成为世界范围内的自动化技术发展的热点，这就是被产业界人士称为“自动化仪表与控制系统的一次具有深远影响的重大变革”的现场总线技术以及基于现场总线的工业过程智能自动化仪表和基于现场总线的开放自动化系统。在此基础上进一步发展，构成了新一代的自动化仪表与控制系统先进体系，向更高层次的“综合自动化”推进，实现“综合自动化”是当代自动化技术发展的方向[5]。现场总线智能仪表及其基于现场总线的开放自动化系统将成为实现综合自动化最有效的装备。现场总线控制系统(FCS)的核心是现场总线技术。现场总线技术是计算机技术、通讯技术和控制技术的综合与集成，是过程控制技术、自动化仪表技术、计算机网络技术三大技术发展的交汇点。发展基于现场总线技术的全开放分散控制系统己成为自动化领域广为关注的焦点课题。国际上现场总线的研究开发正在深入开展。国外一些大的自动化公司在九十年代后期都推出了自己的现场总线产品。美国等一些国外油田已经开始应用这些产品[6]。目前，国内油田的联合站、实验站、外输油(气)站都安装了PLC(DCS)控制系统及仪表盘，这些控制系统和仪表盘在站内参数监视、流程控制方面的作用已经是人工无法替代的。联合站是对各转油站来液进行集中处理的地方，它主要包括含水原油自然沉降系统(一段脱水)；电脱水系统(二段脱水)；污水处理系统；成品油外输系统；污水回注系统；而联合站中最重要的就是原油集输系统，包括含水原油自然沉降系统(一段脱水)，电脱水系统(二段脱水)，实现联合站脱水系统的良好控制，对于保证联合站平稳运行，确保生产安全与输出油品质量，具有十分重要的意义。联合站计算机控制系统，大都采用的是单回路给定点的PID控制算法PID控制是最早发展起来的控制策略之一，按偏差的比例积分和微分进行控制的调节器称为PID控制器，它是连续系统中技术成熟，应用最广泛的一种调节器但是在实际的工业生产过程中，往往具有非线性，时变不确定性，难以建立精确数字模型，应用常规PID控制器不能达到理想的控制效果。因此，利用神经网络的自学习能力和逼近任意函数的能力，把神经网络与传统的PID控制有机结合寻找一个最佳的PID非线性组合控制规律，将在一定程度上解决传统PID调节器不易在线实时整定参数，难于对一些复杂过程和参数慢时变系统进行有效控制的不足，从而提高控制器对系统与环境的适应能力和控制效果。 在采油厂联合站中，各种仪器设备都要处于全年时时刻刻运行的工作状况，而原油生产的油井油站相对分散，但是如果这些仪器设备的原始数据完全由人工来采集，需要投入大量的人力物力，其精度保证率很低，人为因素很多。所以，如何改进和提高原油自动计量、数据自动分析、实时监控，是摆在油田企业急需攻关解决的首要课题。原油计量准确与否，关系到各区块地质开采方案的计算和编制；关系到原油产量的上产；关系到采收率的真实度；关系到勘探开发的部署；关系到企业的效益。因此充分利用网络通讯技术、工业控制、电子技术，革新传统手工操作、分散计量和统计报表的旧生产工艺，从而达到提高原油计量高精度的远程集中化科学管理和实时在线监控；实现流程操作全自动化；根据监控中心提示及时地采取相应的措施，保证生产顺利进行；存储设备运行参数以便分析生产状况，统筹规划。国内油田联合站是原有生产过程中最重要的环节之一，它是集集输、污水处理、注水等多个系统为一体的综合性生产过程。其中集输系统是进行原油脱水、实现油水分离的重要环节，直接关系到成品原油的质量及污水回注的质量，关系到联合站的节能降耗；也决定着联合站生产过程的安全平稳运行及原油生产的平稳运行、保证外输净化油含水、节省能源、减轻工人的劳动强度，具有一定的经济效益和社会效益[5]。油气集输系统在国民经济中起着重要作用。由于各油田乃至各区所处的环境不同，油藏性质、开发方案、工艺条件、油气井产品构成、油气性质等千差万别，油气集输系统必须在各种生产情况变化的条件下，安全经济地产出合格产品。油气集输系统不仅在石油工业内部是联系产、运、销的纽带，在全国以至国际范围内，夜视能源保障系统得重要一环。石油和天然气是世界各国经济发展和任命生活中不可缺少的重要能源，但全球油气资源的分布却很不均衡，以天然气为例，世界艺坛绵亘的生与储量中，俄罗斯占34%，且高度集中在西西伯利亚的远东地区的巨型气田中。人口占世界不到5%的中东地区占有32%的储量，而人口占世界近60%的亚洲，只有约9%的探明储量。我国的分布不均情况也和世界类同，新疆塔里木盆地的资源量占全国的23%，海域占21%。一方面资源大都分布在远离消费中心的边缘地区，另一方面各国和各地区的需求量又差别很大。据有关部门预测，到2010年我国上海、江苏、浙江三省市的天然气总需求量要比青海、甘肃两省的总需求量高出10倍以上。不论是国内还是国际，面对这一供需矛盾，都需要一个可靠而庞大的油气集输系统来联系产地和消费中心。油气集输系统的可靠与否不仅影响国家经济建设的可持续发展，也是制约区域经济平衡发展的重要因素。 欧美各大石油公司均不惜投入巨资建设油气集输设施，各国政府在油气田地面生产、油气储备、管道安全、输气管网及城市配气的运营等方面均制定了一系列法令、法规，一方面要加强油气供应的保障能力，另一方面又要控制大公司的垄断。向市场经济过渡的我国油气集输系统。长期以来，我国的石油、天然气工业在计划经济体制内，只重视产量，不关心销售，生产出来的油气销售是由上级部门安排的。在整个产运销的流通过程中，销售环节占去了利润的大部分，而销售的通畅与否又是与油气集输设施密不可分。在向市场经济过渡的过程中，人们已逐渐认识到销售环节对整体效益的重要性。随着我国开始实施油气工业国际化经营战略，必须逐步建成一套连接全国且运转灵活的国内油气储运系统，包括油气输送干线网及与其配套相连的储备库、转运枢纽、港口及分配管网等，建设与国际油气市场接轨的跨国油气输送干线的工作步伐也必然会加快。只有这样，才能使我国的油气集输及储运系统真正成为强有力的能源保障系统[7]。1.3研究目标和研究内容1.3.1研究目标本次设计的目标是在根据新庄湾集输站的基础上，结合该站的原油物性，天然气物性，气象、工程地质及水文资料，以设计一个最优联合站为目的，展开该课题的研究工作。1.3.2研究的主要内容1、计算及说明书部分内容(1)该联合站原油处理能力计算，原油、天然气物性计算；(2)方案设计（确定处理工艺和方框流程）；(3)主要设备选型计算：a.分离器的台数、尺寸；b.缓冲罐的大小、台数；c.脱水器的台数、尺寸；d.加热炉的台数、热负荷、热效率；e.泵的规格、型号、类型、功能、台数；f.储油罐的个数、容量、防火堤等。(4)根据地形测图确定总平面布置； 应考虑的因素包括：平面、竖向、分区、道路、防火间距、消防、风向、周围环境、绿化、油气流向、管线布置等；(5)撰写该联合站总平面布置说明书，完成工程说明书的编制；(6)根据平面布置图和方框流程图确定联合站的工艺流程，撰写流程说明，包括正常操作时的油气水流向、事故（停电）、站内循环时油气流向；(7)进行站内水力、热力计算和设备（如分离器、电脱水器、缓冲罐、加热炉、泵等）的选型计算及数量的确定，完成工艺计算书的编制。2、绘图部分内容(1)联合站总平面布置图；(2)联合站工艺流程图；(3)阀组间安装图。1.4研究方案1、利用图书馆和互联网的资源，搜集与本设计题目相关的资料和信息，并进行资料的整理和分类；2、调研有关联合站设计方面的研究内容，查阅并翻阅与设计有关的外文文献资料，撰写开题报告；3、完成方案论证，确定处理工艺和方框流程；4、根据任务书要求，进行该联合站设计规模、原油物性和天然气物性的计算；5、进行设备的初选；6、进行站内水力、热力计算和设备（如分离器、电脱水器、加热炉、泵等）的选型计算及数量的确定，完成工艺及算书的编制。根据方框图流程确定总平面布置；7、根据平面布置图和方框流程图确定联合站的工艺流程，完成平面布置图和流程图，撰写流程说明，正常操作时的油气水流向、事故（停电）、站内循环时油气流向；8、完成平面布置图图、工艺流程图图、阀组间安装图；9、完成工艺说明书和工艺计算书的编制。 第二章联合站设计说明书2.1概述联合站设计是油气集输工艺设计的重要组成部分，为了使其最大限度地满足油田开发和油气开采的要求，设计时应该做到技术先进，经济合理，生产安全可靠，保证为国家生产符合质量要求的合格油田产品。2.1.1简介联合站，即集中处理站，是油田地面集输系统中重要组成部分。就油田的生产全局来说，油气集输是继油藏勘探、油田开发、采油工程之后的很重要的生产阶段。如果说油藏勘探是寻找原油，油田开发和采油工程是提供原料，那么油气集输则是把分散的原料集中处理，使之成为油田产品的过程。联合站一般建在集输系统压力允许的范围内，为了不影响开发井网以及油田中后期加密井网的布置与调整，应尽量建在油田构造的边部。联合站将来自井口的原油、伴生天然气和其他产品进行集中、运输和必要的处理、初加工，将合格的原油送往长距离输油管线首站外输，或者送往矿场油库经其他运输方式送到炼油厂或转运码头，合格的天然气则集中到输气管线首站。联合站一般包括如下的生产功能：油气水分离、原油脱水、原油稳定、天然气脱水、轻油回收、原油储存及向矿场油库输送、污水处理、净化污水回注地层、接收计量输来的油气混合物、变配电、供热及消防等。图2-1-1联合站工作示意图 2.1.2联合站工艺系统概述1、油气水混合物的收集一个区域中若干油井的井口产物经过计量后，输送到联合站进行集中处理。在收集的过程中对于高粘度、高凝点原油要采取一定措施，使它能够在允许的压力下安全的输送到联合站而不至于凝固在管线内。通常采用的方法有：加热保温法；化学降粘、降凝法；物理降粘、降凝法。2、油气水的初步分离在实际生产工程中，从油井出来的不单是原油，常常含有气、水、砂、盐、泥浆等。为了便于输送、储存、计量和使用，必须对它们进行初步分离。油井产物中常含有水特别在油井生产的中后期，含水量逐渐增多，利用离心重力等机械方法分离成气液两相。有些井出砂量很高，同时还应该除去固体混合物。油气水的初步分离主要在三相分离器中进行，在开式流程中，也在沉降罐中进行。油和机械杂质、盐的分离一般与油水分离同时进行。当含盐、含砂量高时，有的要用热水冲洗和降粘后再沉降分离，连同水、机械杂质和盐一起脱除。3、原油脱水对轻质、中质含水原油，宜采用热沉降、化学沉降法脱水；对中质、重质的高含水原油，先采用热化学沉降法脱水，再用电脱水，对乳化度高的高粘度、高含水原油，应先破乳再沉降脱水。4、原油稳定原油中甲烷、乙烷、丙烷、丁烷（正构）在通常情况下是气体，这些轻烃从原油中挥发出来时会带走大量戊烷、己烷等成分，造成原油的大量损失，为了降低油气集输过程中的原油蒸发损耗，一个有效的方法就是将原油中挥发性强的轻烃比较完全的脱除出来，使原油在常温下的蒸汽压降低，这就是原油稳定。原油稳定所采用的方法可以分为闪蒸法和分馏法两大类。闪蒸法又分为常压闪蒸、负压闪蒸和正压闪蒸。5、轻烃回收从原油中脱除的轻烃，经过回收加工是石油化工的重要原料，也是工业与民用的洁净燃料。随着石油化学工业的飞速发展和世界性能源短缺，天然气回收液烃技术得以迅速发展，轻烃回收给国家创造了更多的财富。 轻烃回收工艺基本可以分为三种：吸附法、油吸收法和冷凝分离法。我国油田气轻烃回收都采用冷凝分离法，按冷冻深度不同，冷凝分离可以分为浅冷（-15℃～-25℃）和深冷（-60℃～-100℃）两种。6、天然气随油井中原油一起采出的伴生气，直接输送到气体处理厂。7、含油污水的净化原油经过沉降、脱水后放出来的水，还含有一定量的原油、泥砂等物质，必须经过净化才能回注或外排。从污水中回收污油，既节约能源又保护环境，经过处理后的污水一般回注地层，保持油层压力，提高油藏采收率。含油污水处理的常用方法是：重力沉降除油法、混凝沉降法、气体浮选法、斜板除油法和过滤除油法。8、辅助生产系统辅助生产系统包括给排水系统、供热系统、变配电系统、通讯系统、采暖及通风系统、道路系统等。这些系统都是联合站的必要组成部分，是联合站正常工作的保证。2.2设计基础数据2.2.1设计依据①根据西安石油大学储运教研室下发的设计任务书②设计过程中参考相关设计规范a、《油田油气集输设计技术手册》；b、《油田油气集输设计规范》；c、《油气分离器规范》；d、《油田常用阀门选用手册》。2.2.2设计规模原油处理能力：197万吨／年（纯油）（综合含水按86%计）预留原油接转能力60万吨／年，天然气净化能力19万m3/d系统配套工程：变电所一座，设置双路电源供电：锅炉房一座，消防泵房一座,通讯装置一套，道路。2.2.3设计基础数据1、原油物性见表2-2-3（A） 表2-2-3（A）原油物性物性参数物性参数比重d420=0.8512原油初馏点78℃粘度(50℃)238原油含蜡43.5%凝固点28℃含沥青质12.3%含胶质23.6%平均气油比12Nm3/t含硫1.9%气液进站压力0.54MPa气液进站温度50℃2、天然气物性伴生气组分见表2-2-3（B）表2-2-3（B）伴生气组分组分CH4C2H6C3H8C4H10C5H12C6H14C7H16C8H18CO2N2含量86.54.814.431.411.140.240.190.060.171.053、气象工程地质及水文资料见表2-2-3（C）表2-2-3（C）气象工程地质及水文资料地震等级按7级烈度设防地耐力8t/m2月平均最高温度29.2℃月平均最低温度-12℃最小频率风向冬季N风频6%最小频率风向夏季E风频3%月平均风速5.2m/s最大冻土深度1.3m4、参考设计参数见表2-2-3（D）表2-2-3（D）参考设计参数设备项目参数设备项目参数三相分离器进口温度50℃电脱水器出口原油含水＜0.5%三相分离器出口温度55℃电脱水器出口油污含油＜0.5%三相分离器控制压力0.5MPa原油稳定温度60℃三相分离器出口原油含水≤40%原油稳定压力-0.04MPa原油缓冲罐控制压力0.15MPa油罐储存温度45℃~50℃电脱水器控制压力0.3MPa电脱水器脱水温度55℃ 2.3站址选择及总平面布置2.3.1站址选择该联合站拟建于甘肃省境内新庄湾地区，联合站在一块大约的区域上优先征用。站址周围无大型企事业单位及大型建（构）筑物，距离矿场油库53公里。该地区地势较平坦开阔，土质为黄土。对于站址的选择，从平面上考虑应满足下列要求：1、站址应有一定的面积，使站内建筑物之间能留有负载荷防火安全规定的间距离，并给站的扩建和改造留有必要的余地；2、所选站址与附近企业、住宅、公用建筑物要保持应有的安全防火距离；3、所选站址的交通、供电、供水、电讯等尽量方便，还应靠近允许排污水的低洼带或水塘，或者靠近考虑污水处理设施的地方，以便排除站内的污水，不致损害农田和水源；4、所选站址地势较高或具有平缓倾斜，这种地形使站内易于排水，有利于油罐区和泵房的竖向布置，应避免站址选择在低洼沼泽地区或可能浸水的地区；5、尽可能不占或者少占用耕地，从工程地质条件来考虑应满足如下要求：地耐力应不小于0.145MPa，腐蚀性较小，沉陷不大且均匀，并且能很快停止，易于排水。沙土层、亚沙土、亚粘土基本上都能满足上述要求，适宜建站，象粘土层岩石层、杂土层，不宜建站；6、若在乡镇或者居民区选址时，应选在乡镇和居民区的最小风频的上风向侧和靠近公路的位置，这样当以最大风频刮风时，联合站和居民区互不影响，沿最小风频刮风时，联合站在居民区的上风向，避免居民区可能发生的明火影响联合站正常的运行，联合站站址应避免窝风地段，有较好的通风环境。2.3.2平面布置说明联合站各区的各种设备、建筑物油气散发量的多少、火灾危险程度、生产操作方式有很大的区别，有必要按生产操作、火灾危险程度、经营管理的特点进行分区布置，把特殊的区域进行隔离，限制闲杂人员的出入，有利于安全管理。各区间应有道路连通，便于安装和消防工作。 图2-3-2平面布置图1、工艺区工艺区是联合站的内脏，对原油的初加工就是在这里完成的。该区经过三次分离，即在油气水三相分离器、缓冲罐和原油稳定塔进行分离。两段脱水，即分别在油气水三相分离器和电脱水器进行，处理完是净化油外输。该区主要设备如下：油气水三相分离器、缓冲罐、循环泵、电脱水器、原油稳定装置、加热炉、流量计等。该区有火源，又有危险区，所以做平面布置时应特别注意安全。2、原油罐区当本站发生事故时，原油罐区可以储存原油。本站共设三座浮顶油罐，罐区周围设有密闭的防火堤，防火堤的有效容积不应小于罐组内最大油罐容量的一半。雨水排出口应设在堤的内侧，雨水排出管线上应装有长闭蝶阀或闸阀。该区采用半固定式消防，锅炉和水套加热炉供水由站外供水管线完成，也可由消防水罐供水。3、污水处理区污水处理在联合站内占有很重要的地位。因为经过原油脱水后的污水里含有大量的原油和其它的物质，若污水任意排放将严重污染环境，污染大气，破坏生态平衡，给人们的生产和生活带来严重的危害。对含油污水进行处理和回注，变有害为有利，提高了水的利用率，保护了地下资源，因为污水一般含油在0.2%～0.8%左右，为节约原油，必须回收。含油污水处理后避免了污水的任意排放，保证了安全生产。 污水处理标准：对于外排的含油污水，必须做到含油不大于10：对于回注的含油污水必须做到含油不大于30。4、供排水、消防系统油田注水、油田生产用水及生活、消防用水由供水系统提供，该站注水设有注水泵，注水罐，为了保证注水水质，还有过滤间，配有压力滤罐。站内的消防设施由消防泵和消防水罐组成。消防水泵房和消防泡沫泵房合建。消防车库不应与汽车库合建。罐区采用半固定式给水消防设施。5、锅炉供热区油气集输系统的站库采暖，生产及生活热负荷均由锅炉房供给。供热能力能适应季节及远近热负荷变化的要求。单台锅炉最低热负荷不宜低于额定热负荷的30%，一般不设备用锅炉，但当一台锅炉因故停运时，锅炉房的供热能力仍不小于最大供热能力的50%。一个锅炉房内宜统一锅炉型号，供热参数及燃烧方式。6、行政管理区设生产综合办公楼一座，内设调度室、办公室、会议室、资料室、总机室等。站内设有花坛，绿化带等绿化场所，要求绿化面积为站场占地总面积的10%。2.4流程设计说明2.4.1流程设计原则设计工艺流程应能保证联合站处理的油气产品的质量要求，产量高，经济效益好。在满足联合站各项生产任务的基础上，应充分采用先进技术，考虑各种能量的合理利用，采用密闭流程，避免各种蒸发损耗，工艺流程应能适应操作的变化，但又要避免烦琐，防止浪费，管线阀门要尽量少，线路要短，油气流向合理。在原油开采至净化外输的全密闭流程，要比开式流程有多方面的优点：1、一般的开式流程原油损耗约为2~4%，而密闭后能降低到0.5%以下，密闭式流程不仅降低了油气损耗，而且还提高了产品的质量。2、密闭式流程结构简单，成本降低，有利于提高自动化工致程度和管理水平。 2.4.2本站工艺流程该站除正常的生产流程外，还有站内循环以满足原油不需外输时的要求，还有原油罐区用以事故（如停电）发生后储存油品，等来电后，再进入正常工作，避免因联合站或外输管线的突发事故而影响油田生产。原油在联合站内处理的工艺流程如下：1、正常流程：注破乳剂气计量→气站站外来油→进站阀组→油气水三相分离器→缓冲罐→循环泵→污水→污水处理区电脱水器→加热炉→原油稳定塔→（净化油罐）→原油外输泵→计量→外输2、停电流程：进站来油→进站阀组→油气水三相分离器→缓冲罐→事故罐→循环泵后正常流程进站总阀组和电脱水器都设有加药装置，可以加入破乳剂，以利于油气水在分离器中的分离和电脱水器的脱水。程设计中的几点说明：(1)各作业区，装置的布置应与平面布置相符，应标明各工艺管线尺寸、安装高度、介质的流向、管线线型及管件应符合的规定，尺寸不按比例。(2)凡是由于偶然事件（着火停电）或操作失去可能使压力升高而造成事故之处（如分离器、加热炉、油罐、轻油罐等常压容器及往复泵、齿轮泵出口），都装备有安全阀或呼吸阀。(3)凡是不允许液体倒流之处（如离心泵的出口、有压进罐管线、药剂线进电脱水器入口等）都装上了止回阀。(4)为防止爆炸、火灾等恶性事故蔓延，流程设计必须要有切断油气源的措施（如压力越站、紧急放空、自动关闭油罐进出口阀门）。辅助工艺流程包括：天然气流程、蒸汽伴热和保温加热流程、机泵的润滑冷却流程、污水处理和回注流程。辅助工艺流程在本次设计中大部分未进行设计。在进行本站的流程设计时，考虑到各种能量的合理利用，并且力求避免流程的繁琐和管线设备的浪费，对油气的流向进行了较为合理的布置。设备中考虑到进站原油的平均气油比比较低（12 ），故在工艺上采用三相分离器进行单极分离，另外在后续的流程中，在原油稳定塔内进行第二次分离。在工艺流程中采用两段脱水，先在三相分离器中进行，后在电脱水器中进行。2.5设备及其布置安装2.5.1进站阀组的布置站外来油管线一共有5条，并和一条汇管相通，在各管子上均装有温度计，并在三相分离器的来油管线上装有压力表。每台三相分离器可以分别对来油单独处理和计量。另外，安装汇管后，可以避免因来油不均而造成分离器过载，以及在某台分离器检修时，可以通过汇管调节将该管线的来油分散至其他管线中。2.5.2油气水三相分离器的布置安装本站所采用的油气水三相分离器均为卧式分离器，采用单排布置，其操作端部头盖应取齐，列间距取为1.8米。分离器采用并联，且每台分离器进口管线切断法之间应取装置和温度计，气出口管线的切断阀之间应装设压力表。分离器的顶部气体空间应装弹簧式安全阀，由于安全阀泄放出的天然气应有组织的汇集排放。每台油气分离器均应有液面控制器直接控制出油阀的开启度，还应设玻璃板式液位计就地观察液位的变化。计量用油气分离器的出气管上应安装盖式流量计，用以计量天然气的产量；在出油管线出油阀之前最靠近分离器的部位应装设容积式流量计，用以计量油水混合液体的产量；在出油阀下游应安装取样装置，以便化验含水量，每台分离器都应装设安装排污管和放空管，对三相分离器加热在其下面设水套式加热盘管，使其受热均匀。2.5.3泵房的布置安装1、房内设原油外输泵3台、增压泵3台、事故备用泵2台；2、泵房里的泵成一行布置，均采用防爆电机；3、泵基础前段与墙距离为2.5米，以利于布置管线和人员走动。泵前的主要通道（从工艺管线突出的前半部分到前墙的净距不小于1.0米，不大于2米）； 4、电机突出的部分与泵房后墙的距离为1.2米，满足更换电机或抽芯检修的要求；5、原油泵的吸入管应装过滤器和真空压力表，出口管应装止回阀和压力表。与泵进出口相连的管段应比进出口的直径大一级；6、离心泵在进口管的最高点或过滤器的顶端，泵出口阀的前边应装设放气管，放气管一般为DN=15mm，且常和压力表接头结合在一起安装。2.5.4电脱水器的布置安装本站采用的电脱水器，其控制压力为0.3MPa，采用单排布置，相邻间距取2米。为了避免电脱水器中有气体析出，使用增压泵，增高原油的压力，从而确保了电脱水器的安全。在电脱水器出油管切断阀之前应安装压力表和取样阀在排水管切断之前应安装全封闭式安全阀、取样阀和观察窗。电脱水器进油管截断阀之后应与净化油的汇管接通，以便于电脱水器在开始运行时先进好油充满容器，以便于稳定高压电场；电脱水器的排污管应与回油管接通，以便于运行时排空清扫。电脱水器顶部最高处应设放气阀，以保证液体能全部充满容器空间。2.5.5锅炉房的安装说明1、锅炉房内设有HJ800-H/2.5-Q微正压水套式加热炉四台；2、锅炉房的锅炉成行排列，间距2.2米，并将锅炉基础前端边沿取齐；3、锅炉基础前端与墙距为4米，以利于布置管线和人员走动，锅炉的主要通道（从工艺管线突出部分到前墙的净距离不小于1.0米，不大于2米）；4、锅炉上的出油管线上均设有测温口，用于测量原油的进出口温度，并且装有压力仪表，用来测量进出炉原油的压力。设备选取表设备名称型号规格数量油气水三相分离器5台卧式原油缓冲罐1台电脱水器3台微正压水套式加热炉HJ800-H/2.5-Q4台钢制浮顶罐10000m35座 循环泵150Y75B3台外输泵250YS150×23台事故泵250YS150C2台2.6管线的安装说明1、在总平面图上分区布置的基础上，油气、热力、供排水管线及电路、电信线路应尽量缩短长度，在满足水力、热力要求下，线路布置力求整齐、美观。2、场区内各种地上、地下线路和供电、通信线路集中布置在场区道路的两侧，应避免地上管线和电力、电信线包围工艺装置和独立的建筑物，并减少和场区道路的交叉，交叉时采用直交。3、主要的油管线均采用伴热管线。4、场区管线的敷设方式，根据场区土壤性质和地下水分布情况确定。带压的油、气、水、风管线一般采用地上架空敷设；罐区至泵房的管线采用管墩地面敷设，管道水平间距大于0.2m，并做好埋地钢管的防腐工作。5、管线架空敷设时，管底距地面为2.2m；当架空管线下面安装有泵、换热器或其他设备时，管底距地面高度应满足安装和检修时起吊要求；敷设于管墩的地面管线，管底距地面0.3～0.5m，与人行道交叉时应加设过桥。6、管线跨越道路时，其底管高度要求：距主要道路路面不小于4.5m，距人行道路面不小于2.2m。7、埋地管线间的水平净距不易小于0.2米；8、地下工艺管线相互交叉的垂直净距一般不小于0.15米；9、输送热质的管线应考虑热补偿，热补偿与管网布置要统一考虑，尽可能利用自然补偿，站内热管线应在下列部位设置支座：①、储罐前的适当位置；②、露天安装机泵的进出口管线的适当位置;③、穿越建筑物外墙时，在建筑物外部管线的适当位置上；④、两组补偿器的中间位置上。 第三章联合站艺计算3.1基础数据计算3.1.1设计规模原油处理能力：197万吨(年工作日：365天)考虑油田生产不稳定性，取不稳定系数1.2，则原油处理能力为3.1.2天然气处理能力已知来油综合气油比为：12Nm3/t，则天然气的处理量为3.1.3污水处理能力综合含水为86%，则=6476.7124×86%/(1-86%)=39785.5190t/d3.2油气物性计算3.2.1原油物性参数计算表3-2-1（A）原油物性物性比重动力粘度气液进站温度平均气油比数值＝0.8512238mP•a(50℃)50℃12Nm3/t1、密度由《油气集输与矿场加工》式（2-16）知，在0℃～50℃范围内、温度为t的原油密度可按下式计算： 式中，——温度为t℃，20℃时原油的密度，；——温度系数，，=1.828-0.00132。在20℃-120℃范围内，原油密度为=当780≤＜860时，860≤≤960时，2、动力粘度已知某一温度下原油的粘度值，其他温度t下原油的粘度值由《油气集输》式（4-44）计算：式中，——分别为温度是t(℃)和t0(℃)时原油的粘度，mPas；a，c——系数。3、运动粘度（2-3）式中：——t℃时,原油的运动粘度，m2/s；——t℃时原油的动力粘度，mPas；——t℃时原油密度，kg/m3。以上各式计算出各温度下原油的密度、动力粘度和运动粘度，结果列表如表3-2-1（B）：表3-2-1（B）原油物性计算结果 温度（℃）密度（kg/m3）运动粘度动力粘度40837.1559.9844468.763145833.6396.2944330.351050830.0286.7470238.000055827.0211.5311174.936260823.6158.9957130.9501计算示例，取t=40℃①、密度由原油比重＝0.8512得：851.2，由式（2-1）第一种计算方法得②、动力粘度由式（2-2），,则③、运动粘度由式（2-3） 3.2.2天然气的物性参数表3-2-2伴生气组分组分CH4C2H6C3H8C4H10C5H12C6H14C7H16C8H18CO2N2含量（%）86.504.814.431.411.140.240.190.060.171.05（1）气体的分子量：式中mi—各组分的分子量；ni—各组分的百分数；（2）标准状况下气体的密度为：3.2.3气液相进站流量计算1、液相流量计算已知：，原油密度：故原油体积含水86%，则总流量：2、气相流量计算该站天然气处理量能力为：77720.5483Nm3/d，则操作条件下（323K，0.54MPa）气体的流量有气体状态方程推出： ，，为工程标准状态下的参数，，=293K，P=0.54，T=273+50=323K，则：=0.18613、计算天然气在原油中的溶解度计算管路条件下原油中天然气的溶解度，采用《油气集输》式（4-165）式中　RS—天然气在原油中的溶解度，溶解气油比[m3(气)/m3(油)]；　　　Δg—工程标准状态下天然气对空气的相对密度；　　　Δ0—脱气原油对水的相对密度；　　　P—管路压力(MPa)；　　　T—管路温度(℃)。在标准状态下（P=0.101325MPa，t=0℃），,则带入上式，得：=0.1324676=2.2464 3.3主要设备的选型计算3.3.1三相分离器的选取与校核1、三相分离器的选取工作条件：进口温度50ºC，出口温度55ºC，控制压力0.5MPa。由《油气分离器规范》表1预选取规格卧式三相分离器，有效长度，根据《油田油气集输设计手册》可知，工作液面在～之间，则取h=D=1.6m由《油气集输》P100式(3-82)与表3-14，集液部分体积为：所以由《油田油气集输设计手册》知，三相分离器的设计停留时间一般为5~30分钟，查《油气集输》表3-13知，在此操作条件下液体应在三相分离器内停留的时间为10分钟。则单台三相分离器的处理量由公式＝1440式中—原油处理量，；—载波系数，取＝1.5；—原油停留时间，按10分钟计算；—分离器集油部分的体积，。由上式单台分离器的原油处理量＝1440×需要处理的原油总量为=52.5℃，828.6444 ＝＝=7816.0335所需三相分离器台数为=(台)，取整n=5台则实际停留时间为==11.69min>10min检修时一台停用，min，满足沉降时间5-30分钟的要求。2、校核气体处理量①、计算天然气的压缩因子标准状况下天然气的密度为＝0.9622天然气的相对密度为由《油气集输》P140式(4-69)，求天然气的临界参数。当时：临界压力：＝（55.3－10.4）×＝4.6011临界温度：＝12＋238＝12＋238×0.79780.5=224.5877K对比压力：对比温度：由《油气集输》，满足0，1.25时，天然气的压缩因子可用下述简便方法计算：==0.9875②、气体允许流速计算分离条件下气体密度 由《油气集输》P143式（4-80）计算分离条件下的气体粘度：所以=0.0112mPa·s=1.12×10-5Pa·s已知油水的体积比，则液相密度取油、水两相密度近似值为由于液相为复杂的油水乳状液，在管子中还可能存在游离水，油水混合物的粘度很难确定，查《油气集输》取油水混合物的粘度近似为纯油的5倍。阿基米德准数式中—油滴直径，取10-4—原油处理密度 =292.0107查《油气集输》表(3-11)知，油滴沉降流态处于过渡流，则雷诺数由《油气集输》P89式(3-46)知：，则油滴均匀沉降速度对卧式分离器，由《油气集输》式(3-61)知，取允许气体流速为③、理论气体处理能力计算由《油气集输》P93式(3-68)计算，取载荷波动系数=5.8293×105Nm3/d77720.5483Nm3/d综上所得，选用5台卧式三相分离器，完全能够满足生产要求。3.3.2缓冲罐的选取与计算从三相分离器出来的油水混合物含水40%，出口温度55℃，由于管线较短而且外包有保温层，所以温降忽略，进缓冲罐的温度为55℃。由可得所以 根据《油田油气集输手册》P47表2-1-6，选取分离缓冲罐规格为，停留时间为15分钟，其处理量为。所以缓冲罐台数为台确定缓冲罐台数为n=1台，其停留有效容积为175m3。由于罐内压力超过控制压力时，控制阀会自动打开，所以缓冲罐的罐压力可保持在0.15。3.3.3电脱水器的选取与校核操作条件电脱水器脱水温度：55℃操作压力：0.3MPa进口原油含水：≤40%出口原油含水：＜0.5%出口污油含水：＜0.5%由《油田油气集输手册》P63表2-3-1，欲选3000×17000的电脱水器，其空罐容积为127.8m3，由于电脱水器的停留时间一般为40min～60min之间，现取为40min。1、确定电脱水器台数由《油田油气集输手册》式（2-3-1）得式中V—单台电脱水器处理的含水原油体积流量，m³/(h·台);　　Vi—电脱水器空罐容积，m3/台;t—含水原油在电脱水器中的停留时间，h。则 确定电脱水器的台数：取n=3台。式中n——电脱水器台数，台；——脱水站经电脱水器处理的含水原油体积流量，m3/h；V——单台电脱水器处理的含水原油体积流量，m³/(h·台)。2、电脱水器的校核单台电脱水器的实际体积流量：实际的停留时间：>40min满足电脱水器停留时间的要求。当其中一台电脱水器检修时，n=2台，单台电脱水器的体积流量为：且120%V=1.2×191.7=230.04m3/h＞271.9297m3/h即,所以应选取3台3000×17000mm的电脱水器满足生产。3.3.4加热炉的选取与计算站内油品需要经过三次热炉加热，还需要加热炉为三相分离器内的加热盘管注热。1、三相分离器内设加热盘管，用加热炉间接加热 三相分离器的进口温度为50℃；出口温度温度为55℃；因此取加热炉加热到55℃,升温5℃。由《油田油气集输设计技术手册》上册P613式(7-1-1)，计算加热炉的热负荷所需热量为：式中—被加热介质所需的热负荷，kw；—被加热介质的质量流量，t/h；—被加热介质的定压比热容，；—被加热介质入炉温度，℃；—被加热介质出炉温度，℃。由《油库设计与管理》P179式（4-19d）计算油品的比热：所以油品的比热所以查《油田油气集输设计技术手册》上册P616表(7-1-7)，此过程需选用型号为HJ800-H/2.5-Q的微正压燃烧水套加热炉。所需的台数为：，取n=1台2、从电脱水器到稳定塔的加热原油出电脱水器的温度：55℃，稳定塔的操作温度：60℃； 因此取加热炉加热到60℃，由《油田油气集输设计技术手册》式(7-1-1)，计算加热炉的热负荷。原油温度由55℃上升到60℃，升温5℃，所需热量为：油品的比热：所以查《油田油气集输设计技术手册》上册P605，此过程需选用型号HJ800-H/2.5-Q的微正压燃烧水套加热炉。所需的台数为：，取n=1台3、净化原油外输前加热净化罐储油温度：45℃～50℃，净化原油外输温度：60℃；因此取加热炉加热到60℃，此时为含水＜0.5%的净化油，可忽略含水，以纯油对待。油品的比热由《油田油气集输设计技术手册》知，全站设计所选设备要尽量一致，所以此过程亦需选用型号为HJ800-H/2.5-Q的微正压燃烧水套加热炉。 所需的台数为：，取n=2台所以该联合站三个加热过程需HJ800-H/2.5-Q型微正压水套加热炉4台。3.3.5罐的选取与计算本联合站设计中需要两种油罐：净化油罐和停电流程中的储油罐，这两种罐可以互为备用。下面对这两种罐进行计算：1、净化油罐站内所需净化油罐的总容量由《油库设计和管理》式(1-3)式中Vs——油田油库设计总容积，；G——油田预计全年输往该油库的原油量，；　　——储存温度下的原油密度，；　　　——油罐利用系数，取0.85；　　N——油田储油罐的储备天数，N取3天。已知储罐储存原油的温度为45℃～50℃，取其平均温度t=47.5℃。计算出此温度下原油的密度油田预计全年输往该油库的原油量所以根据《油库设计管理》选取规格为10000的金属浮顶罐，其台数为：所以需10000的净化金属浮顶罐的台数为n=3台。2、停电流程时的储罐 取停电时间为1天，经三相分离器后，原油含水为40%，则停电一天进入事故罐的原油及水的总体积为根据《油库设计管理》选取10000的金属浮顶罐，其台数为：因此在停电情况下，需10000的事故罐的台数为n=2台。所以此联合站共需10000的金属浮顶罐的台数为：台，其中备用油罐2台。3.4站内工艺管线的选取及水力、热力的计算为满足工艺和油田生产要求，本联合站的设计过程中采用：有泵密闭流程以及事故停电流程。管路的工艺计算与设备校核也应针对这两种流程分别进行，并根据实际的生产工况及油罐参数的确定，来进行相关的工艺计算，以选取管路的型号、长度，和进行压降、温降的计算，从而满足设备的工作性能。3.4.1进站阀到三相分离器汇管计算与选取该段管路属于气液两相混输管路，原油和天然气在一定压力下可以互溶；部分天然气溶于原油，使原油的密度、粘度等物性发生改变，但影响不大。而同时天然气本身也会发生变化，这在计算时应予以考虑。考虑到三相分离器和管路的有效利用问题，从进站阀组到油、气、水三相分离器选用五条管线，分别进入五个三相分离器中，这样可以减小气液分配不均的缺陷。1、管线管径的确定①、液相流量计算已知G=6476.7124t/d，原油流量为 原油含水率为86%，所以进站的液相流量为②、气相流量计算天然气的处理能力进站条件下，气体流量由气体状态方程可得：式中，Ps,、Ts,—工程标准状态下的压力、温度，则③、确定管径油气液混合物的流量每根管的流量近似取由于50℃时，原油粘度v=286.7470×10-6m2/s，取吸入管路的经济流速为。管径由下式确定式中 所以根据《油田油气集输设计技术手册》P697表8-1-1选用的管线管径426×7，公称直径DN=400的无缝钢管。则混合物的实际流速为2、管路压降的计算用均相型模型计算水平气液两相管路压降，假设气液两相在管路中混合均匀，采用杜克勒I法计算。由《油气集输》P154式（4-111）得其中，为气液混合物的水利摩阻系数，可由公式得出所以流体处于层流区。则 管线安装时所选用的弯头、闸阀查《油田油气集输设计手册》。此段管路上的阀件见表3-4-1。表3-4-1管路阀件名称个数Ld/d当量长度总计(m)90弯头2302×30×0.412074.5720闸阀4184×18×0.4120通过三通24.52×4.5×0.4120转弯三通14040×0.4120该管段管路的当量长度为所以水平管路的压降高程的变化很小，所以高程变化引起的附加压力损失可以忽略不计。所以最后进入三相分离器实际压力为：满足三相分离器的进站压力。3.4.2三相分离器到缓冲罐管线计算与选取本设计中三相分离器的操作压力为0.5MPa。从5台三相分离器中分离出的含水原油的质量流量为此时的密度为 流量为取经济流速为，则管径考虑到压降限制，故选择管径大一些的钢管，根据《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选，公称直径DN=350mm的无缝钢管。则混合物的实际流速为由于温度变化对体积流量的影响不大，则认为加热炉进口流速相同，故可用允许管线压降校核所有管径。三相分离器出口原油含水率为40%计算，L=250，t=55℃。由《油气集输》P204式（5-3），Guth公式式中——原油的粘度，；——温度条件相同时原油粘度，；——含水体积分数。 运动粘度雷诺数所以，流体处于层流区。根据《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为此段管路上的阀件见表3-4-2表3-4-2管路阀件名称数量Ld/d当量长度总计(m)90弯头4304×30×0.36391.1130闸阀6186×18×0.363转弯三通1231×23×0.363所以此段关系的当量长度为该段管路的沿程摩阻损失由达西公式得3.4.3缓冲罐到中间增压泵到电脱水器间的管线计算与选取由于缓冲罐控制压力为0.15MPa，而电脱水器控制压力为0.3MPa，故要在中间设置增压泵，缓冲罐顶部设有抽气装置。在此段含水原油的含水率按40%计算。1、从缓冲罐到中间增压泵 取流体的经济流速v=1.5m/s，管长L=210m。，则管径考虑到降低压降，故选择管径大一些的钢管，根据《油田油气集输设计技术手册》P697表8-1-1初选×7mm，公称直径DN=350mm的无缝钢管。则混合物的实际流速为：此段的操作条件与三相分离器到缓冲罐间的操作条件相近，故油水混合物的物性参数值与其一致。混合物的平均密度运动粘度雷诺数所以，流体处于层流区，根据《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为此段管路上的阀组见表3-4-3（A）表3-4-3（A）管路阀件名称数量Ld/d当量长度总计(m)90弯头1301×30×0.363270.7980过滤器41004×100×0.363流量计4454×45×0.363闸阀5185×18×0.363转弯三通2232×23×0.363注：表中过滤器安装在泵入口油品在该段管道的摩阻损失为 2、从增压泵到电脱水器由于流体经增压泵后，粘度、密度等变化不大，故所有物性同上，油水混合物的物性计算（操作温度55℃）。取管长L=260m。混合物的平均密度运动粘度取流体的经济流速，则管径考虑到压降限制，故选择管径大一些的钢管，根据《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选，公称直径DN=350mm的无缝钢管。则混合物的实际流速为雷诺数所以，流体处于层流区，根据《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为此段管路上的阀组见表3-4-3（B）表3-4-3（B）管路阀件名称数量Ld/d当量长度总计(m)90弯头3301×30×0.363 229.7790流量计6456×45×0.363闸阀6186×18×0.363转弯三通5455×45×0.363油品在该段管道的摩阻损失为缓冲罐与电脱水之间的高差为零。所以，从缓冲罐中间增压泵电脱水器管路上的摩阻损失为3.4.4电脱水器到加热炉之间管线的计算与选取从电脱水器出来的原油含水率＜0.5％，（按0.5%计算），t=55℃。此条件下，。取此间管长。此时油品的密度：由Guth公式计算出其粘度运动粘度原油体积流量污水体积流量 总流量取经济流速，则管径为根据《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选，公称直径DN=300mm的无缝钢管。则实际流速为雷诺数所以，流体处于层流区。根据《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为此段管路上的阀组见表3-4-4表3-4-4管路阀件名称数量Ld/d当量长度总计(m)90弯头3301×30×0.31140.4300闸阀3183×18×0.311转弯三通2232×23×0.311油品在该段管路的摩阻损失为： 3.4.5加热炉到稳定区之间管线的计算与选取从加热炉出来的原油温度为60℃由于流体经过加热炉后，粘度、密度等都有变化，故净化油的物性按照60℃计算。原油稳定塔顶部设有抽气装置，利用压缩机将顶部的气体抽走，以防止原油的倒吸。取此间管段长L=740m。原油此条件下的物性，由表2-2知，动力粘度，密度，运动粘度油品在该条件下的密度为由Guth公式计算出其粘度运动粘度原油体积流量污水体积流量总流量取经济流速，则管径根据《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1选325×7mm，公称直径 DN=300mm的无缝钢管。则混合物的实际流速为雷诺数因为所以，流体处于过渡区，可按紊流光滑区近似计算根据《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为此段管路上的阀组见表3-4-5.表3-4-5管路阀件名称数量Ld/d当量长度总计(m)90°弯头3303×30×0.31159.0900闸阀2183×18×0.311转弯三通2232×23×0.311油品在该段管路的摩阻损失为：3.4.6原油稳定塔到净化油罐之间管线的计算与选取从原油稳定塔到净化罐之间的原油物性与加热炉到稳定塔间的物性相同。所以此段亦选，公称直径DN=300mm的无缝钢管。温度ｔ=60℃，取管线长度。此段管路上的阀组见表3-4-6表3-4-6管路阀件名称数量Ld/d当量长度总计(m) 90°弯头2302×30×0.31169.0420闸阀4184×18×0.311转弯三通2452×45×0.311油品在该段管路的摩阻损失为3.4.7净化油罐到加热炉之间管线的计算与选取净化油管的储存温度为45℃～50℃，现取低按t=45℃计算。管线长度。原油体积流量取经济流速则管径根据《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选325×7mm，公称直径DN=300mm的无缝钢管。则混合物的实际流速为雷诺数因为Re＜2000流体处于层流区。根据《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为 此段管路上的阀组见表3-4-7表3-4-7管路阀件名称数量Ld/d当量长度总计(m)90°弯头8308×30×0.311179.7580闸阀2182×18×0.311通过三通2182×18×0.311流量计2452×45×0.311转弯三通11361×136×0.3111401×40×0.311油品在该段管路的摩阻损失为3.4.8加热炉到外输泵之间管线的计算与选取流量：，管线长度：，温度t=60℃根据《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选3257mm,公称直径DN=300mm的无缝钢管。混合物的实际流速为雷诺数因为所以，流体处于过渡区，可按紊流光滑区近似计算根据《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为 此段管路上的阀组见表3-4-8表3-4-8管路阀件名称数量Ld/d当量长度总计(m)90°弯头5305×30×0.311178.8250闸阀3183×18×0.311转弯三通11361×136×0.311过滤器11001×100×0.311流量计3453×45×0.311油品在该段管路的摩阻损失为3.4.9事故管线的计算1、从缓冲罐到事故罐之间的管线停电时，从缓冲罐出来的油品直接进入事故罐。取流体的经济流速v=1.5m/s，管长L=210m。，则管径考虑到降低压降，故选择管径大一些的钢管，根据《油田油气集输设计技术手册》P697表8-1-1初选×7mm，公称直径DN=350mm的无缝钢管。则混合物的实际流速为：混合物的平均密度运动粘度雷诺数 所以，流体处于层流区，根据《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为此段管路上的阀组见表3-4-9（A）表3-4-9（A）管路阀件名称数量Ld/d当量长度总计(m)90°弯头4304×30×0.363172.0620过滤器21002×100×0.363流量计2452×45×0.363闸阀1181×18×0.363转弯三通2232×23×0.363油品在该段管道的摩阻损失为2、从事故罐到加热炉之间的管线由3.3.5节计算知停电一天则流入事故罐内的原油量为17083.2576m3。事故罐里的油品含水率为40%。流入温度为t=55℃，原油的凝固点为t=28℃，所以要尽快的将原油流入正常的流程，否则就会凝固。现取抽出温度为原油凝固点的温度t=28℃（最坏情况）来计算，在24小时内抽完，则密度动力粘度 由《油气集输》P204式（5-3）Guth公式计算混合物的粘度式中——原油的粘度，；——温度条件相同时原油粘度，；——含水体积分数。混合密度运动粘度流量取经济流速，则管径根据《油田油气集输设计技术手册》P697表8-1-1初选，公称直径DN=400mm的无缝钢管。则混合物的实际流速 雷诺数所以，流体处于层流区。根据《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为此段管路上的阀件见表3-4-9（B）表3-4-9（B）管路阀件名称数量Ld/d当量长度总计(m)90°弯头8308×30×0.363143.0220流量计2452×45×0.363闸阀1181×18×0.363转弯三通2232×23×0.363所以此段的当量长度为该段管路的沿程摩阻损失由达西公式得3.4.10站内污水管线管径的确定 1、三相分离器污水管线三相分离器之前管道里含水流量为三相分离器之后管道里含水流量为则三相分离器分离出的污水流量为取经济流速，则管径为根据《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选,公称直径DN=600mm的无缝钢管。则污水的实际流速为其在实际流速在流体流动的经济流速范围内。2、电脱水器的污水管线电脱水器出口原油含水＜0.5%，按0.5%计算，则输油管里污水体积流量为则由电脱水器脱出污水的体积流量为取经济流速，则管径为 根据《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选，公称直径DN=250mm的无缝钢管。则污水其实际流速为实际流速在流体流动的经济流速范围内。3.4.11站内天然气管径的计算本联合站内的天然气来自三相分离器，油气缓冲罐，原油稳定区等，站内天然气管道全部采用统一的管径，主要天然气从三相分离器中脱除。已知天然气的处理量为在该条件下天然气在原油中的溶解度为则溶解在原油中的天然气流量为所以从三相分离器中出来的气体的流量为取经济流速，则管径为根据《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选,公称直径 DN=350mm的无缝钢管。则输出天然气的实际流速为实际流速在流体流动的经济流速范围内。3.4.12进站阀组间的计算本联合站进站来油经计量设备来计量各组来液的体积流量。如果向总汇管上加药的管线需要检修时，应采用向各个进油管线加药的方法。除此还要确定阀组间内所需阀门型号及数量，过滤器的型号等。1、管径选取油气液混合物的流量每根管的流量近似取由于50℃时，原油粘度v=286.7470×10-6m2/s，取吸入管路的经济流速为。管径由下式确定式中所以根据《油田油气集输设计技术手册》P697表8-1-1选用的管线管径426×7，公称直径DN=400的无缝钢管。则混合物的实际流速为 故实际流速在流体流动的经济流速范围内。2、阀门的选取根据《油田油气集输设计技术手册》P578表6-4-13选取型号为Z41H-16C的截止阀，公称直径DN=400。3、流量计的选取根据《油田油气集输设计技术手册》表10-3-11选取LW-400涡轮流量计，公称直径DN=400。4、过滤器的选取根据《油田油气集输设计技术手册》下册P185表10-3-17选取LPGK-400快开法兰盖过滤器，公称直径DN=400。说明：每条来油管线上设置阀门3个，流量计、过滤器和压力表各一个。备用加药管线上设置阀门一个。3.4.13原油外输部分的计算本联合站长输管线首站温度t=60℃,管线长度L=53。1、管线选取流量取经济流速，则管径根据《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1选377×7mm，公称直径DN=350mm的无缝钢管。则混合物的实际流速为其在输油管道的经济流速范围内。2、温降计算由于，流速较低，流体与管内壁及流体内部摩擦产生的热量可以忽略不计。由《输油管道设计与管理》式(3-7)，轴向温降公式为 式中G——油品的质量流量，；c——输油平均温度下油品的比热容，；D——管道外直径，m；L——管道加热输送的长度，；K——管道总传热系数，；TR——管道起点油温，℃；Tz——管道末点油温，℃；TO——周围介质温度，埋地管道取管中心埋深处自然地温，℃；其中对于K，在气候干燥的西北地区：对于的管道，TO取最低月平均低温所以当原油以60℃的油温从联合站内外输时，末站油温大于原油的凝点温度，所以能够安全到达末站。3、压降计算平均油温密度 动力粘度已知，,则运动粘度雷诺数因为，所以流体处于层流区。查《输油管道设计与管理》表2-3知，m=1由列宾宗公式计算外输管段的摩阻为3.5泵的选型计算在流程中需要用到循环泵的工况为缓冲罐→循环泵→电脱水器正常流程： 净化罐→外输泵事故流程：事故罐→循环泵加热炉→电脱水器根据《油气集输设计规范》知，含水原油和净化原油的输送宜采用离心泵，离心泵的总排量按设计液量确定，应按泵特性曲线的高效区选择油泵。在同一用处泵的台数应尽量减少，操作台数不应多于3台，以提高输送效率。泵的扬程为系统计算总水头的1.05～1.2倍。3.5.1中间增压泵（循环泵）的选取1、泵的选取已知从缓冲罐出来油品的压力为，电脱水器的控制压力为，流量，从缓冲罐到电脱水器管路摩阻损失，则需要增压泵来提供的能头为泵的扬程为根据《泵与压缩机》附录四-离心泵Y型油泵标准性能表，选择150Y75B型离心泵，其流量,扬程，允许气蚀余量则所需外输泵的台数为取n=3台，故选用3台型号为150Y75B的增压泵并联工作。2、工作性能校核由《泵与压缩机》式（1-28）知泵的有效汽蚀余量为式中—分别为液流在泵入口的压力和流速，；—液体的密度，；—液体在吸入温度下的饱和蒸气压，。 ，值取为3.0（）则所以，泵不发生汽蚀，能正常的吸入工作。3.5.2外输泵的选取1、泵的选取由3.4.12节计算知，原油外输流量为，摩阻损失为，流速为，原油外输温度为。则外输原油的所需的扬程为根据《泵与压缩机》附录四-离心泵Y型油泵标准性能表，选择250YS150×2型离心泵，其扬程H=330m,流量Q=300m3/h,允许气蚀余量。则所需外输泵的台数为：取n=3台，故选用3台型号为250YS150×2的外输泵串联工作。2、工作性能校核由《泵与压缩机》式（1-28）知泵的有效汽蚀余量为式中—分别为液流在泵入口的压力和流速，；—液体的密度，；—液体在吸入温度下的饱和蒸气压，。 泵口油来自加热炉，其压力近似取当地（甘肃境内）的大气压力，查资料得，由上表知，则所以，泵不发生汽蚀，能正常的吸入工作，将原油外输。3.5.3事故泵的选取1、泵的选取由3.4.9节计算知，从事故罐到加热炉之间流速为，流量，沿线摩阻损失为。根据《泵与压缩机》附录四-离心泵Y型油泵标准性能表，选择250YS150C型离心泵，其流量,允许气蚀余量则所需外输泵的台数为取n=2台，故选用2台型号为250YS150C的外输泵并联工作。2、工作性能校核由《泵与压缩机》式（1-28）知泵的有效汽蚀余量为式中—分别为液流在泵入口的压力和流速，；—液体的密度，；—液体在吸入温度下的饱和蒸气压，。泵口油来自事故罐，其压力近似取当地（甘肃境内）的大气压力，查资料得，由上表知，则 所以，泵不发生汽蚀，能正常的吸入工作，将原油外输。 第四章结论为满足工艺和油田生产要求，本联合站在设计过程中采用密闭流程以降低油气损耗。考虑原油含水率高，采用加热流程和脱水工艺。并在原油外输时，对其加热使其达到外输温度要求。根据实际以及总平面布置原则，进行了平面布置，站内设有原油罐区、原油稳定区、工艺区、锅炉区、污水处理区、预留区、消防区、变电区、行政管理区等。在进行基础参数和热力、水力计算之后，根据流程设计原则，设计了联合站的基本流程，本站的主要流程有：1．密闭正常流程：注破乳剂天然气处理区站外来油→进站阀组→油气水三相分离器→缓冲罐→循环泵→污水→污水处理区电脱水器→加热炉→原油稳定塔→（净化油罐）→原油外输泵→计量→外输2．停电事故流程：进站来油→进站阀组→油气水三相分离器→缓冲罐→事故罐→循环泵→正常流程根据任务书中原油的特性，在设备选取上参考了相关的规范（如《油田油气集输设计规范》、《油田油气集输设计技术手册》等）同时根据生产工况及有关参数对站内工艺管线进行了设计与校核，从而使本次设计在理论上能满足生产需求。设备名称型号规格数量油气水三相分离器5台卧式原油缓冲罐1台电脱水器3台水套加热炉HJ800-H/2.5-Q4台钢制浮顶罐10000m35座循环泵150Y75B3台外输泵250YS150×23台事故泵250YS150C2台 致谢经过将近两个月的毕业设计,我对联合站的设计工作有了整体的了解和初步的认识,得到了不少的收获。设计联合站的过程中,我参考了联合站的设计数据以及联合站,油气集输,石油库的设计规范等。结合平时的学习和实习中对联合站获得的感性认识，使我对联合站各工艺环节有了全面的了解和认识。在本次设计过程中，我得到了指导老师肖荣鸽老师的悉心指导和帮助。在此，我对老师表示衷心的感谢和深深的敬意，同时也对本组同学的帮助表示感谢。由于本人缺乏实际工作经验，在设计中难免有错误及不足之处，望老师批评指正。谢谢！ 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肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈'