图书馆设计 毕业设计结构计算书

'摘要本毕业设计题目为图书馆设计。该建筑主体五层，总建筑面积6369㎡。本毕业设计主要完成以下内容：在建筑设计方面，本建筑采用L形的建筑风格，造型简洁、大方、实用，满足建筑的使用功能要求。在结构设计方面，本次设计主要根据设计任务书的要求，对该建筑的结构进行有效的布置和计算。主要完成重力荷载累计，水平地震荷载和风荷载计算、竖向荷载内力计算、内力组合、梁柱截面设计以及配筋计算、楼梯基础设计和配筋计算等。建筑结构形式为钢筋混凝土框架结构体系，下部采用柱下独立基础，根据工程地质条件等综合考虑，基础埋深1.8m。本设计遵照国家现行建筑结构设计规范中的规定，参照标准图集，在建筑部分以天正建筑设计软件为工具进行制图，在结构部分以手算为主，PKPM结构计算软件为辅，进行了结构内力的有效计算，并对手算和电算结果进行了对照。完成如下建筑和结构图纸的绘制：标准层平面图、底层平面图、立面图、剖面图、楼梯详图、节点详图、基础结构平面布置图、标准层结构平面布置及板配筋图、一榀框架配筋图、梁柱配筋图等。此设计选用常用的框架结构形式，通过本次毕业设计使我对所学的专业知识能够有机的结合起来，达到融会贯通；同时还对框架结构的荷载传递路径，内力计算、组合以及构件截面配筋，楼梯、基础设计等进行了系统研究和掌握，为以后参加工作，更好的运用所学的知识提供了很大的帮助。V 符号－混凝土弹性模量；C20－表示立方体强度标准值为20N/的混凝土强度等级；N－轴向力设计值；M－弯矩设计值；V－剪力设计值；A－构件截面面积；I－截面惯性矩；－永久荷载标准值；－可变荷载标准值；－永久荷载分项系数；－可变荷载分项系数；－结构总水平地震作用标准值；T－结构自振周期；－承载力抗震调整系数；－构件长细比；－地基承载力特征值；－基础高度；d－基础埋置深度，桩身直径；－土的重力密度；－风荷载标准值；－结构顶部附加水平地震作用标准值；－楼层层间位移；e－偏心距；－箍筋面积；V B－结构迎风面宽度；－截面有效高度；V 目录摘要I第一章建筑设计1一、建筑概况1二、工程概况1三、设计资料1四、建筑要求:2五、采光、通风、防火设计2六、建筑细部设计2七、参考资料3第二章结构计算3第一节框架结构设计3一、工程概况3二、结构布置及计算简图3三、梁截面尺寸4四、重力荷载计算5五、框架侧移刚度计算9六、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算11七、竖向荷载作用下框架结构的内力计算18八、截面设计24九、罕遇地震作用下弹塑性变形验算34十、楼梯设计38十一、基础设计43十二、楼板设计47十三、参考资料62第三章施工组织设计63V 一、工程概况及施工特点分析63二、施工方案选择66三、季节性施工的技术措施87四、施工总平面布置图90五施工安全措施91六文明施工措施94结束语96参考文献97V 第一章建筑设计一、建筑概况1、设计题目：图书馆设计2、建筑面积：6369㎡3、建筑总高：20.85m（室外地坪算起）4、建筑层数：五层5、结构类型：框架结构二、工程概况该建筑为五层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积6369㎡，建筑物平面为L形。走廊宽度3m，底层层高为3.9m，标准层高3.9m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。三、设计资料1、气象条件基本风压：0.65KN/㎡基本雪压：0.35KN/㎡2、框架抗震等级/烈度：3级/7度3、工程地质条件建筑地点冰冻深度：-1.70米建筑场地类别：Ⅱ类场地土岩土层名称土层厚度（m）稠密度天然基础沉管灌注桩基础fak（kpa）地基土承载力特征值r（KN/m3）重度qsia（kpa）桩侧阻力特征值qpa（kpa）桩端阻力特征值1层杂填土1.2松散02层粉质粘土1.5可塑23019.3323层粉质粘土5.0可塑20019.4284层粉质粘土1.5可塑24019.5405层粘土未穿透硬塑27020.1432100100 凝土强度等级为C35，纵筋采用HPB335级钢筋，箍筋采用HPB300级钢筋，板筋采用HPB335级钢筋。四、建筑要求建筑耐火等级：二级图书馆建筑等级：二级抗震等级为Ⅲ级设计使用年限50年五、采光、通风、防火设计1、采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。2、防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个，可以方便人员疏散。因该为旅馆属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2005版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。六、建筑细部设计1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的《民用建筑节能设计标准》的规定。4、室内应尽量利用天然采光。5、客房之间的送风和排风管道采取消声处理措施。6、为满足防火和安全疏散要求，设有两部楼梯。7、客房内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，100 墙面贴瓷砖。七、参考资料建筑部分1．《建筑制图标准》（GB/T50104-2010）2．《民用建筑设计通则》（GB50352-2005）3．《建筑设计防火规范》（GB_50016-2006）5．《建筑地面设计规范》（GB50037-2013）6．《屋面工程技术规范》（GB50345-2012）7．《民用建筑热工设计规范》（JGJ24-286）8．《建筑设计资料集》（一）（二）9．《房屋建筑学》中国建筑出版社10．有关多层建筑设计资料及图集第二章结构设计一、工程概况拟建五层图书馆，建筑面积6369m2,拟建房屋所在地的地震动参数αmax=0.16,Tg=0.30s,基本雪压S0=0.35KN/m2,基本风压W0=0.65KN/m2,地面粗糙度为B类，土重度为18KN/m3，空隙比0.8，液性指数0.833，地基承载力特征值fak=200KN/m2,土壤最大冻土深度-1.70m.二、结构布置及计算简图100 二、梁截面尺寸；框架纵梁hl=7500*（1/18~1/10）=416.67~750取700bl=700*（1/3~1/2）=233.33~350取300框架次梁hl=7500*（1/18~1/12）=416.67~625取600bl=600*（1/3~1/2）=200~300取300板厚L/B≤2双向板hb=3750*（1/30~1/40）=93.75~125取120一至五层：3.9m电梯机房：3.9m填充外墙200mm厚陶粒混凝土砌块，木门及窗口尺寸见图1；楼盖采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚120mm,主梁300mmX700mm次梁300mmX600mm，梁板柱混凝土强度等级C35(fc=16.7N/mm2,ft=1.57N/mm2).柱截面尺寸估算:框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限制[μN]=0.85,各层的重力荷载代表值取13KN/m2,边柱及中柱的负载面积分别为7.5mX3.75m和7.5mX7.5m。边柱=N=1.3×7.5×3.75×15×5=2742.19Ac≥N/[μn]fc=0.193柱边长=0.439中柱Ac≥0.260中柱长=0.510根据上述计算结构并考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下：100 一至五层：600mmX600mm;基础选用独立扩展基础，基础埋深1.8m,基础截面高度取0.85m,框架结构计算简图去顶层柱形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2～5层柱高度即为层高，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=3.9+1.8+0.45-0.85-0.1=5.2m.二、重力荷载计算（一）屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人）1:100水泥珍珠岩找平层15X0.02=0.30KN/m24厚SBS改性沥青防水层0.04KN/m220厚水泥砂浆找平层20X0.02=0.40KN/m2100厚聚苯乙烯保温层0.5X0.08=0.04KN/m22厚SBS改性沥青隔气层0.02KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层20X0.02=0.40KN/m2120厚现浇混凝土屋面板25X0.12=3KN/m220厚混合砂浆抹面刮大白13X0.02=0.26KN/m2合计4.12KN/m2100 图1.1首层平面图楼面20厚水泥砂浆找平层20X0.02=0.4KN/m2瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55KN/m2120厚钢筋混凝土楼板25X0.12=3KN/m220厚混合砂浆抹面刮大白20X0.02=0.40KN/m2合计4.35KN/m2（二）屋面及楼面可变荷载标准值1.上人屋面均布活荷载标准值2.0KN/m22.楼面活载标准值2.00KN/m23.屋面雪荷载标准值SK=μR*S0=1.0X0.45=0.45KN/m2（三）梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算单位长度上的重力荷载、对墙、门、窗等可计算单位面积上的重力荷载，计算结构见（表1）表1.梁、柱重力荷载标准值100 层构件b/mh/mrkN/mβgkN/mL/mnGi/kN∑Gi/kN1横梁0.30.7251.056.33.97.51020226.8907.21纵梁0.30.7251.057.87.5361769.041次梁0.30.6251.053.2813.97.50918115.163442.9353461.1381柱0.60.6251.19.96.45402554.22554.22-5横梁0.30.7251.056.33.97.51020226.8907.22-5纵梁0.30.7251.056.37.5361769.042-5次梁0.30.6251.053.2813.97.5918115.163442.9353461.1382-5柱0.60.6251.19.93.9401544.41544.4100 表1.梁、柱重力荷载标准值1木门单位面积重力荷载为0.2KN/m2，塑钢窗单位面积重力荷载为0.4KN/m2。2.外墙用200厚炉渣空心砌块（4.13KN/m2）80厚EPS保温板20厚水泥砂浆找平层0.20*4.13+0.01*20+0.5*0.080=1.426KN/m23.内墙200厚炉渣空心砖，两侧各20厚刮大白。0.20*4.13+17*0.02*2=1.506KN/m24.女儿墙高度900mm。做法100厚钢筋混凝土墙体，挑檐为100mm厚的钢筋混凝土板，90厚EPS保温板。两侧各10mm厚水泥砂浆找平层，女儿墙面积重力荷载25*0.1+20*0.01*2+0.5*0.09*2=2.99KN/m2女儿墙总重2.99*0.90*（60.8+26.3)*2=468.7722KN/m2（四）重力荷载代表值一层外墙面积7.5*17*（3.9-0.8）+19*3.4*2=585.85m2585.85-193.75-30.24=361.68m2窗户总面积：2.5*2.5*31=193.75m2门总面积：1.8*2.4*3+2.4*1.8*4=30.24m2(外墙)1.5*1.6*24+1.2*2.1*14+1.8*2.1+2*2.4*2+1.6*2.1*2=112.98m2(内墙)内墙面积：6.9*3.4*18+7.5*14.5*3.4=836.23m2836.23-112.98=723.25m2外墙重：361.86*2.21=799.71KN内墙重：723.25*1.82=1316.315KN门窗重：0.4X(193.75+30.24+112.98)=134.768KM楼板重：（19.8*76.3-3.9*7.5*4-2.48*4.11）*4.25=5820.405KN100 2～4层：外墙面积：7.5*3.1*18+19*31*2=558.62m2窗户总面积：2.5*2.2*37=203.5m2门总面积：1.8*2.1*14+2*2.4*2+1.6*2.1*2=69.24m2玻璃：7.5*3.1*16.5=404.085m2内墙面积：6.9*3.1*8+7.5*3.1*2=230.02m2外墙重：558.62*2.21=1234.55KN内墙重：230.02*1.82+404.085*0.4=580.2704KN门窗重：0.4*（203.5+69.24）=109.096KN楼板重：5820.405KN5层：外墙、内墙、门窗同上；楼面板重；（3.75*6.9*40+3.75*3*20）*3.89=4901.4KNG1=0.5*(799.71+1316.315+134.768)+5830.405+0.5*(1234.55+580.27+109.096)+3461.138+0.5*2554.2+0.5*3.5*76.3*20.5=15383.261KNG2=G3=G4=2*0.5*(1234.55+5085.2704+109.096)+5820.405+3461.138+0.5*1544.4+15383.261=27360.92KNG5=6080.61+3461.138++0.5*1544.4+0.5*3.5*576.3*20.5+0.5*(1234.55+580.2704+109.096)=14013.169KN二、框架侧移刚度计算横向框架侧移刚度计算（取5轴计算）100 表2.横梁线刚度ib计算表类别层次EC(N/mm2)bxh(mmxmm)I0(mm4)L(mm)EcI0/L(N·mm)1.5EcI0/L(N·mm)2EcI0/L(N·mm)边横梁1～53.0X104300X7001.28X101075001.041X10101.562X10102.083X1010走道梁1～53.15X104300X7001.28X101030001.86X10102.79X10103.72X1010表3.柱刚度ic计算表层次Hc（mm）EC(N/mm2)bxh(mmxmm)Ic(mm4)EcIc/Hc(N·mm)152003.0X104600X6001.08X10107.115X10102～539003.0X104600X6001.08X10104.006X1010柱的侧移刚度计算3.721.524第2层C-5柱及与其相连的梁的相对刚度如右图所示：4.006K=(3.72+1.563)/4.4006=1.3196.511.563100 其他柱侧移刚度见下表4、表5：表4.中框架柱侧移刚度D值(中柱)层次I1(1010mm4)I2(1010mm4)I3(1010mm4)I4(1010mm4)Ic(1010mm4)αcD13.721.5624007.1150.37120.157115992-53.721.56243.721.56244.0061.3190.56916616表5.中框架柱侧移刚度D值(边柱)层次I1(1010mm4)I2(1010mm4)I3(1010mm4)I4(1010mm4)Ic(1010mm4)αcD101.5624007.1150.120.0572758.882-501.562401.56244.0060.390.1635151.7D1=11599*24+2758*16=322504N/mmD2=D3=D4=D5=16616*16+5151.7*16=348283.2N/mmD1/D2=322504/348283.2=0.925>0.7故框架为规则框架。六、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算（一）横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算（1）横向自震周期计算将G6折算到主体结构的顶层，即：100 G6=（10+3）*2.4*0.2*1.77+10*3*3.89=1387.9表6.结构顶点的假象侧移计算层次Gi/KNVgi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mm514013.16914013.16966454021.09271414714.92221753.21966454032.73249.91314714.92236468.14166454054.89217.18214714.92251183.06366454077.02162.29115383.26166566.32478063085.2785.27（2）水平地震作用及楼层地震剪力计算Geq=0.85∑Gi=0.85X(15383.261+14714.922*3)=50598.82KNFek=α1Geq=0.083X50598.82=4199.7KN1.4Tg=1.4X0.35=0.49s123.81KN·m∴属第一类T形截面<ξb=0.550100 Asmin=0.002bh=0.002×300×800=480mm2Asmin=(0.55ft/fy)bh=0.55×1.43×360×800/300=560mm2选用1φ20+2φ22As=882mm2将下部跨间截面222钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋<2αs’=2X35=70∴选用1φ20+2φ25As=1008mm2支座BL上部选用122+220As=1008mm2AS’/AS=1>0.3满足要求（2）梁斜截面受剪承载力计算Γ REV=148.71KN<0.25βcfcbh0=0.25X1.0X14.3X300X765=594KN故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取双支箍HPB300级钢筋0.7ftbh0=0.7X1.43X300X765=166KN>Γ REV=148.71KN故仅按构造配置箍筋加密区选用φ8＠100，非加密区选用φ8＠200。100 表19.框架梁纵向钢筋计算表层次截面M/KV*mξ As’/mmAs/mm实配钢筋As‘/Asρ/%5支座A-120.44<06288692φ20+1φ160.710.55BL-102.06<06288522φ25+2φ220.710.55AB跨94.110.00738402φ25+1φ200.54支座BR82.0<06288152φ18+1φ220.710.55BC跨-81.900.00718022φ20+1φ180.541支座A-284.74<062810573φ220.550.70BL-264.71<06289833φ220.550.70AB跨110.420.0068152φ20+1φ180.54支座BR-238.99<06289753φ220.550.70BC跨-169.490.0128432φ20+1φ180.54100 表20.框架梁箍筋数量计算表层次截面Γ REV（KN）0.25βcfcbh0ASV/S加密区实配钢筋非加密区实配钢筋5A,BL113.38594>Γ REV构造配筋双肢φ8＠100双肢φ8＠200BR51.00594>Γ REV构造配筋双肢φ8＠100双肢φ8＠2001A,BL169.38594>Γ REV<0双肢φ8＠100双肢φ8＠200BR213.42594>Γ REV<0双肢φ8＠100双肢φ8＠200（二）框架柱(1)剪跨比和轴压比验算表21.柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b/mmh0/mmFc(N/mm2)Mc/KN*mVc/KNN/KNMc/VCh0N/fchA柱2-560060014.3149.3367.50414.504.81>20.13<0.8160060014.3149.3367.50414.504.81>20.13<0.8100 B柱2~560060014.3105.2451.25390.494.46>20.12<0.8160060014.3316.00110.03134.965.13>20.65<0.8(2)柱正截面承载力计算第四层B柱B节点左右梁弯矩：-142.80+131.7X0.3=-109.88KN·m172.74-121.93X0.3=142.26KN·mB节点上下柱弯矩：94.89-70.34X0.1=87.86KN·m-134.0+88.71X(0.65-0.1)=80.77KN·m∑MB柱=87.86+80.77=168.63KN·m∑MB梁=109.88+142.26=252.14KN·m∑MB柱/∑MB梁=168.63/252.14=0.671.2∑MB梁=302.57KN·mΔMB=302.57-168.63=133.94KN·m在节点处将其按弹性弯矩分配给上下柱梁端、即：ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30较大者，即600/3=20mm，故取20mm柱计算长度：100 因为故考虑偏心矩增大系数η∴ζ1=1.0lo/h=8.2<15∴ζ2=1.0η=e=ηei+h/2-as=对称配筋：为大偏心受压取AS=AS’=ASmin=0.002bh=0.002X600X600=720mm2再按Nmax及相应的M一组计算，N=1420.11KN，节点上下柱弯矩：41.16+24.82X0.1=38.68KN·m31.8-24.64X0.55=17.07KN·m因为故考虑偏心矩增大系数η∴ζ1=1.0100 lo/h=8.25<15∴ζ2=1.0η=ηei=<0.3ho=0.3X460=138mm故为小偏心受压e=ηei+h/2-as=故按构造配筋且满足，单侧配筋率故AS=AS’=ASmin=0.002bh=0.002X600X600=720mm2选218+220（AS=AS’=911mm2）总配筋率（3）柱斜截面受剪承载力计算三层B柱计算上柱柱端弯矩设计值：MCt=126.47KN·m柱底弯矩设计值：MCb=134.93KN·m(满足要求)故该层应按构造配置箍筋，加密区6肢8＠100，非加密区4肢8＠100。（4）柱正截面承载力计算100 第三层A柱A节点右梁弯矩：268.59-106.27X0.25=242.02KN·mA节点上下柱弯矩：110.32-87.95X0.1=101.53KN·m-144.16+110.89X(0.65-0.1)=83.17KN·m∑MA柱=101.53+83.17=184.7KN·m∑MA梁=242.02KN·m∑MA柱/∑MA梁=184.7/242.02=0.761.2∑MA梁=290.42KN·mΔMA=290.42-174.7=105.72KN·m在节点处将其按弹性弯矩分配给上下柱梁端、即：ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30较大者，即500/3=16.7mm，故取20mm柱计算长度：因为故考虑偏心矩增大系数η∴ζ1=1.0lo/h=13.5<15∴ζ2=1.0η=100 e=ηei+h/2-as=对称配筋：为大偏心受压取AS=AS’=ASmin=0.002bh=0.002X600X600=720mm2再按Nmax及相应的M一组计算，N=1455.93KN，节点上下柱弯矩：52.4+31.76X0.1=49.22KN·m52.4-33.66X0.55=33.89KN·m因为故考虑偏心矩增大系数η∴ζ1=1.0lo/h=8.25<15∴ζ2=1.0η=ηei=<0.3ho=0.3X600=180mm故为小偏心受压e=ηei+h/2-as=故按构造配筋且满足，单侧配筋率100 故AS=AS’=ASmin=0.002bh=0.002X600X600=500mm2选218+216（AS=AS’=911mm2）总配筋率（5）柱斜截面受剪承载力计算四层A柱计算上柱柱端弯矩设计值：MCt=144.16KN·m柱底弯矩设计值：MCb=145.73KN·m(满足要求)故该层应按构造配置箍筋，加密区6肢8＠100，非加密区4肢8＠100。九、罕遇地震作用下弹塑性变形验算（一）罕遇地震作用下的楼层剪力取9轴线的框架进行计算、罕遇地震影响系数最大值αmax=0.5，多遇地震作用下αmax=0.08，因此0.8/0.08=6.25，罕遇地震作用下的楼层剪力见下表22。100 表22.罕遇地震作用下的楼层剪力层次多遇地震作用下的楼层剪力/KN罕遇地震作用下的楼层剪力/KNDi/∑DiVi5785.864911.6325443/819654=0.031614.0341356.868502.1225443/819654=0.0311092.3531788.8911180.525443/819654=0.0311481.6822082.1913013.6925443/819654=0.0311785.0212238.9213993.2518772/687170=0.0272048.99（二）楼层受剪承载力计算（1）构件实际正截面承载力第一层：AB跨：左端：同理的右端：A柱：B柱：100 BC跨：左端：第二至四层：AB跨：左端：同理的右端：BC跨：左端：第五层：AB跨：左端：同理的右端：BC跨：左端：第二层：A柱：100 B柱：同理：第三层A柱A柱第四层A柱A柱第五层A柱A柱（2）第i层柱的相对弹性线刚度ki2-5层相对线刚度为1则1层（3）楼层受剪承载力计算表23.楼层受剪承载力计算表楼层12345边柱A/D188.85177.10164.05145.08124.57196.43185.09171.74150.19121.48中柱B/C191.65164.25149.77133.17111.01199.74171.32154.91139.09104.54VY(i)776.67697.76640.47567.53461.51100 (4)薄弱层弹塑性层间变形验算表24.楼层屈服强度系数楼层123450.3700.3410.3590.3830.422表25.弹塑性层间位移验算楼层Vei/KNDi/(N/mm)Δuei/mmηpΔupi/mmΔupi/hi51092.357022415.341.6124.701/13441481.687122420.801.3828.701/115十、楼梯设计（一）设计资料板式楼梯结构布置如图所示，踏步面层为20厚水泥砂浆抹灰压光，底面为20厚混合砂浆抹灰，栏杆重0.1KN/m,楼面活荷载标准值qk=2.0KN/㎡,混凝土强度C30（fc=14.3N/mm2,ft14.3N/mm2)，钢筋梁中采用HRB335(fy=fy’=300N/mm2)（二）梯段板计算估算板厚h=lo/50=3600/50=72mm取h=120mm（1）荷载计算恒载梯段板自重踏步抹灰重（0.3+0.15）×0.02×1/0.3×20=0.6KN/m板底抹灰得0.382KN/m栏杆重0.063KN/m100 恒载标准值gk=6.555KN/m恒载设计值g=1.2gk=7.866KN/m活荷载标准值qk=2.0KN/mq=1.4×2.0=2.8KN/m合计g+q=10.666KN/m（2）内力的计算水平投影计算跨度为：lo=ln+b=3.0+0.2=3.2m100 跨中最大弯矩：M=（3）截面计算：ho=h-as=100-20=80mm选用φ18＠150(AS=523mm2)（三）平台板计算取1m宽板带作为计算单元h=lo/35=3600/35=102.9mm取h=120mm（1）荷载计算恒载板自重0.07×25=1.75KN/m板面抹灰重0.02×20=0.40KN/m板底抹灰重0.02×17=0.34KN/m标准值gk=2.49KN/m设计值g=1.2gk=2.988KN/m活荷载设计值q=1.2qk=1.4×2.0=2.8KN/m合计g+q=5.788KN/m100 （2）内力计算：计算跨度跨中最大弯矩为：(3)截面设计：选用φ8＠200(AS=387mm2)（四）平台梁设计：计算跨度取初估截面尺寸：取（1）荷载计算：梯段板传来10.666×3.0/2=16.0KN/m平台板传来5.788×(1.88/2+0.2)=6.60KN/m平台梁自重1.2×0.2×(0.4-0.1)×25=1.98KN/m平台梁侧抹灰1.2×2×(0.4-0.1)×0.02×17=0.27KN/m合计:g+q=24.85KN/m（2）内力计算：100 跨中最大弯矩：（1）截面设计：（A）受弯承载力计算按倒L形截面计算，受压翼缘计算宽度取下列中较小值：按计算跨度考虑按梁净跨考虑∴取，∴属于第一类T形截面选用3φ16（）（B）受剪承载力计算:0.25βcfcbho=0.25×1.0×14.3×300×365=261KN>V=47.83KN∴截面尺寸满足要求100 仅需按构造配置箍筋，选用双肢φ8＠200十一、基础设计地基承载力特征值,土重度,混凝土强度等级C35。A柱基础设计：采用独立扩展基础1、荷载：估算基础地面尺寸A=Lxb=4.3X4.3=18.49(W=3.63/6=7.776m3)取基础高度h=0.85m,基础埋深1.8m。2、地基承载力验算3、基础抗冲切验算仅需验算变截面处基础啊地面净土反力为：冲切荷载计算值：冲切承载力：100 4、基础配筋计算相应配筋：又选用双向配筋20φ12＠200（AS=2036mm2）BC柱基础设计：采用联合基础1、荷载：估算基础地面尺寸A=Lxb=6.4X4.0=25.6取基础高度h=0.8m,基础埋深1.8m。2、地基承载力验算100 3、受冲切承载力验算取C柱进行验算满足要求4、受剪承载力验算满足要求5、配筋计算（1）纵向配筋柱间负弯矩：所需钢筋面积：最大正弯矩：所需钢筋面积：100 基础顶面配10φ18＠100（AS=2100mm2）其中1/3（4根）通长布置；基础底面配φ12＠150（AS=5429.7mm2）通长布置。（2）取1米宽度进行计算最大弯矩：所需钢筋面积：每1米选取5φ12＠200（AS=1005.5mm2）十二、楼板设计（一）设计资料双向板肋梁楼盖的结构布置如图所示，板厚选用120厚，瓷砖地面（包括水100 泥粗砂打底），(0.55KN/㎡),20厚混合砂浆抹面刮大白，楼面活荷载标准值qk=2.0KN/㎡,混凝土强度为C30(fc=14.3N/mm2),钢筋为HRB335级（二）楼面荷载瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层20X0.02=0.40KN/m2瓷砖0.55KN/m2120厚钢筋混凝土楼板25X0.12=3KN/m220厚混合砂浆抹面刮大白20X0.02=0.40KN/m2合计4.9KN/m2（三）配筋计算1、基本资料：　1、房间编号：12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝4.9kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2　计算跨度　Lx=3750mm　；计算跨度　Ly=7500mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB3004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。2、计算结果：　Mx=(0.05619+0.01197/5)*(1.20*4.9+1.40*1.0)*4.02=5.66kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.09261+0.01932/5)*(1.4*1.0)*4.02=2.17kN·MMx=5.66+2.17=7.82kN·MAsx=487.41mm2，实配φ12@100(As＝503.mm2)100 ρmin＝0.307%，ρ＝0.503%My=(0.01197+0.05619/5)*(1.20*4.9+1.40*1.0)*4.02=2.24kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya=(0.01932+0.09261/5)*(1.4*1.0)*4.02=0.85kN·MMy=2.24+0.85=3.09kN·MAsy=307.05mm2，实配φ12@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.307%，ρ＝0.335%　Mx"=0.11165*(1.20*4.9+1.40*2.0)*4.02=13.29kN·MAsx"=858.48mm2，实配φ12@150(As＝870.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.307%，ρ＝0.870%　My"=0.07818*(1.20*4.9+1.40*2.0)*4.02=9.30kN·MAsy"=681.58mm2，实配φ10@150(As＝604.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.307%，ρ＝0.604%3、跨中挠度验算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.01197+0.05619/5)*(1.0*4.9+1.0*2.0)*4.02=2.18kN·M　Mq=(0.01197+0.05619/5)*(1.0*4.9+0.5*2.0)*4.02=1.81kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝29791.N/mm2Ftk＝2.01N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)100 σsk＝2.18/(0.87*81.0*335.)=92.21N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝335./50000.=0.00670ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.00670*92.21)=-1.010　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/29791.5=7.049③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝335./1000/81.=0.00414⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式计算:Bs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]Bs＝210000.*335.*81.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00414/(1+3.5*0.00)]=763.19kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*BsB＝2.18/[1.81*(2-1)+2.18]*763.19=417.257kN·M(5)、挠度f＝κ*Qk*L4/Bf＝0.00449*5.8*4.0^4/417.257=16.179mmf/L＝16.179/4005.=1/248.，满足规范要求！4、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝5.50*10^6/(0.87*81.*503.)=155.18N/mm100 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝503./50000.0=0.010ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*155.18)=0.264　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.264*155.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005)=0.053，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝2.18*10^6/(0.87*73.*335.)=102.31N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝335./50000.=0.007　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*102.31)=-0.174　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.200*102.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.026，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝8.65*10^6/(0.87*80.*604.)=205.70N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate100 ρte＝604./50000.=0.012ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*205.70)=0.575　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.575*205.7/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01208)=0.157，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝10.48*10^6/(0.87*79.*870.)=175.22N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝870./50000.=0.017ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.02*175.22)=0.672　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.672*175.2/210000.*(1.9*20.+0.08*17.14/0.01740)=0.138，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝7.34*10^6/(0.87*80.*604.)=174.46N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝604./50000.=0.012ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*174.46)=0.481　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.481*174.5/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01208)=100 0.111，满足规范要求！1、基本资料：　1、房间编号：22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/铰支/铰支/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝4.9kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2　计算跨度　Lx=3750mm　；计算跨度　Ly=7500mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB3004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。2、计算结果：　Mx=(0.08641+0.02551/5)*(1.20*4.9+1.40*1.0)*4.052=8.38kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.09463+0.01832/5)*(1.4*1.0)*4.052=2.09kN·MMx=8.38+2.09=10.47kN·MAsx=518.35mm2，实配φ10@200(As＝524.mm2)ρmin＝0.307%，ρ＝0.436%　My=(0.02551+0.08641/5)*(1.20*4.9+1.40*1.0)*4.052=3.92kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.01832+0.09463/5)*(1.4*1.0)*4.052=0.79kN·MMy=3.92+0.79=4.71kN·MAsy=368.46mm2，实配φ12@200(As＝387.mm2)ρmin＝0.307%，ρ＝0.322%　My"=0.12089*(1.20*4.9+1.40*2.0)*4.052=13.64kN·M100 Asy"=770.19mm2，实配φ10@200(As＝785.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.307%，ρ＝0.654%3、跨中挠度验算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.02551+0.08641/5)*(1.0*4.9+1.0*2.0)*4.052=3.81kN·M　Mq=(0.02551+0.08641/5)*(1.0*4.9+0.5*2.0)*4.052=3.16kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝29791.N/mm2Ftk＝2.01N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝3.81/(0.87*101.*387.)=112.05N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=60000.mm2ρte＝As/Ateρte＝387./60000.=0.00644ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.00644*112.05)=-0.706　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/29791.5=7.049③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝387./1000/101.=0.00383⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]Bs＝210000.*387.*100 1012/[1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00383/(1+3.5*0.00)]=1399.36kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*BsB＝3.81/[3.16*(2-1)+3.81]*1399.36=765.072kN·M(5)、挠度f＝κ*Qk*L4/Bf＝0.00911*5.8*3.9^4/765.072=16.116mmf/L＝16.116/4200.=1/242.，满足规范要求！4、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝8.14*10^6/(0.87*100.*524.)=178.74N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=60000.mm2ρte＝As/Ateρte＝524./60000.=0.009　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*178.74)=0.370　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.370*178.7/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000)=0.101，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝3.81*106/(0.87*91.*387.)=124.37N/mm100 矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝387.0/50000.0=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*124.37)=0.052　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.200*124.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.032，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝10.76*106/(0.87*100.*785.)=157.43N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ateρte＝785./60000.=0.013ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*157.43)=0.467　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.467*157.4/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01309)=0.092，满足规范要求！1、基本资料：　1、房间编号：32、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝4.9kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2100 　计算跨度　Lx=3750mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB3004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。2、计算结果：　Mx=(0.00822+0.03599/5)*(1.20*4.9+1.40*1.0)*2.42=0.53kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.02514+0.07972/5)*(1.4*1.0)*4.22=0.33kN·MMx=0.53+0.42=0.95kN·MAsx=307.05mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.307%，ρ＝0.335%　My=(0.03599+0.00822/5)*(1.65*4.9+1.40*1.0)*4.22=1.30kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.07972+0.02514/5)*(1.4*1.0)*4.22=0.68kN·MMy=1.30+0.68=1.99kN·MAsy=307.05mm2，实配φ12@180(As＝335.mm2)ρmin＝0.307%，ρ＝0.335%　Mx"=0.05710*(1.650*4.9+1.40*2.0)*4.22=2.44kN·MAsx"=307.05mm2，实配φ10@200(As＝335.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.307%，ρ＝0.335%　My"=0.07842*(1.650*4.9+1.40*2.0)*4.22=3.35kN·MAsy"=307.05mm2，实配φ10@200(As＝419.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.307%，ρ＝0.419%3、跨中挠度验算：100 Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.00822+0.03599/5)*(1.0*4.9+1.0*2.0)*4.22=0.52kN·M　Mq=(0.00822+0.03599/5)*(1.0*4.9+0.5*2.0)*4.22=0.43kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝29791.N/mm2Ftk＝2.01N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝0.52/(0.87*81.*335.)=22.00N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝335./50000.=0.00670ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.00670*22.00)=-7.745　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/29791.5=7.049③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝335./1000/81.0=0.00414⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]Bs＝210000.*335.*81.02/[1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00414/(1+3.5*0.00)]=763.19kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：100 B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*BsB＝0.52/[0.43*(2-1)+0.52]*763.19=417.257kN·M(5)、挠度f＝κ*Qk*L4/Bf＝0.00232*5.8*2.4^4/417.257=1.080mmf/L＝1.080/2400.=1/2223.，满足规范要求！4、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)）σsk＝0.52*10^6/(0.87*73.*335.)=24.41N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝335./50000.=0.007　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*24.41)=-4.243　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.200*24.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.006，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝1.27*106/(0.87*81.0*335.0)=53.69N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝335./50000.=0.007　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01100 ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*53.69)=-1.329　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.200*53.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.014，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝1.92*106/(0.87*81.*335.)=81.48N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝335./50000.=0.007　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*81.48)=-0.500　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.200*81.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.021，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝2.64*106/(0.87*81.*419.)=89.52N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝419./50000.=0.008100 　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*89.52)=-0.357　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.200*89.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.023，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝1.92*106/(0.87*81.*335.)=81.48N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ateρte＝335./50000.=0.007　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*81.48)=-0.500　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.200*81.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.021，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)σsk＝Mk/(0.87*ho*As)σsk＝2.64*10^6/(0.87*80.*604.)=62.84N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate100 ρte＝604./50000.=0.012ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*62.84)=-0.617　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)　ωmax＝2.1*0.200*62.8/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01208)=0.017，满足规范要求！十三、参考资料《建筑结构抗震设计》.GB50011-2001《钢筋混凝土建筑结构设计》.GB50010-2010《建筑抗震设计实例》.GB50011－2001《混凝土结构》.CECS28:2012《混凝土与砌体结构》.CECS289:2011《结构力学》.JGJ22-2012《土木工程专业毕业设计指导》.武汉大学出版社;第1版(2013年10月1日)《工民建专业毕业设计指南》.中国建筑工业出版社.《高层建筑结构设计》.中国建筑科学研究院主编.中国建筑工业出版社.《房屋建筑学教材》.同济大学主编.中国建筑工业出版.《地基与基础教材》.同济大学主编.中国建筑工业出版.《计算机应用操作基础0-2010》《土木工程施工》，应惠清等主编，中国建筑工业出版社《工程施工质量验收规范合订本》，中国建筑工业出版社《建筑工程预算定额》，吉林科技出版社《天正软件使用指南》《结构设计软件使用指南》（PKPM）100 《建筑结构荷载规范GB50009-2012》《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》《建筑抗震设计规范GB50011-2011》《混凝土结构设计规范GB5001》第三章施工组织设计一、工程概况及施工特点分析1.1工程概况长春建工学院图书馆，建筑总面积6369平方米，占地面积1267.86平方米。本工程主体结构为框架结构，建筑层高3.9米，建筑总高度20.85米，建筑层数为5层，局部6层。框架柱尺寸为600*600.本工程采用独立基础和矩形联合基础。工期：192天设计单位：长春建筑规划设计院施工单位：长春建筑工业集团监理单位：长春建设监理集团1.2施工准备情况1.2.1临时设施立即组织人员进场并与建设单位联系，进行临时设施的建设。在搭设临设时，主要搭设保卫室及办公室、仓库等小型临设，职工宿舍及食堂利用我公司在杨寿供销社所开发的房屋，职工不住在施工现场。钢筋制作大规格的在现场制作，材料堆放整齐。规格之间不得混放，在材料复试合格后方可使用，保证建设单位随100 时在现场抽查。1.2.2施工用水、用电（1）施工用水与甲方指定供水管网接通。除地面用水由管网直接供应外，楼层施工用水采用镀锌钢管接至各楼层且留有水笼头，水笼头旁设数只卸去铁盖的油桶，并用塑料管辅助，用以作施工层的施工用水。主体梁、柱等砼保养每层采用塑料水管接通水笼头，及时保养现浇砼以及墙体。（2）施工用电施工现场设置分电箱，接至建设单位所设总电房，配电房内安装配电箱并配备监测仪表及漏电保护装置，设有三级触保，动力和照明分两路供应，分别设有控制开关。1.2.3物资准备进场前编制好各种材料、机具、设备等使用计划，并按计划要求落实好货源，订好供应合同，以保证不影响工程的正常施工。我单位提前15天向建设单位提供样品，在建设单位认可该材料样品后进行采购。1.2.4起重运输机械的布置常用的起重运输机械时塔吊，塔吊一般在场地较宽的一面布置，以充分发挥其效率。布置塔吊应注意以下问题：1、布置时要考虑其混凝土基础距建筑物应保持一定距离。2、当塔吊与其它垂直运输机械配合使用时，各自的服务范围应明确，避免相互干扰。3、塔吊的起重参数满足以下要求：R>B+D式中R—塔吊的回转半径B—建筑物的最大宽度D—塔吊中心至外墙边缘的距离，取决于凸出墙面的悬臂构件尺寸，脚手架尺寸，轨道及塔吊基础的宽度，场地大小等因素。一般取4—6m。4、绘出塔式起重机服务范围，塔吊布置的最佳状况是使建筑物平面均处于塔吊的服务范围之内，应避免“死角”或尽量减小“死角”。5、在确定塔吊服务范围时还应考虑要有较宽的施工用地，以便安排构件堆放，搅拌设备的出料斗能直接挂钩后起吊，主要施工道路也宜安排在塔吊服务范围内。1.2.5搅拌站、加工棚、材料构件堆放的布置要求100 1、搅拌站：1）、搅拌站应有后台上料场地，混凝土搅拌机一般每台25m2，砂浆搅拌机每台15m2。2）、其布置应与砂、石堆放场及水泥库的布置一起考虑，搅拌机应有后台上料的场地，砂、堆放场及水泥库等都应布置在搅拌机后台附近。3）、搅拌站还应设置泥浆沉淀池，将泥浆水沉淀后，才能进入城市排水设施。4）、搅拌站应使塔吊的吊斗能从其出料口直接卸料挂钩起吊。2、加工棚1）、加工棚可距建筑物稍远些处，且与相应材料堆放场及成品堆放场靠近。2）、木材加工棚应靠近钢筋及其成品堆场，其附近应布置消防设施，木材加工棚面积：：2m2/人，电锯房：40—80m23）、钢筋加工棚靠近钢筋及其成品堆放场。卷扬机棚6—12m2/台，冷拉调直场地：30—50mx3-4(m)4)、临水池应布置在砂浆搅拌机附近。3、仓库及堆放布置的要求：1）、仓库、堆放的面积应经计算确定。2）、水泥库选择地势高、排水方便、靠近搅拌机的位置。3）、易燃品仓库离其他仓库、堆放场、生活区要远。1.3施工特点分析本工程现浇混凝土框架结构，具有钢材加工量大，焊接件多，混凝土浇筑难度大等施工特点。1.3.1结构设计特点结构设计特点抗震抗震等级三级抗震设防类别丙类抗震设防烈度7度抗震加速度值0.1g地震分组第一组基本风压0.65KN/m基本雪压0.45KN/m100 结构耐火等级二级结构安全等级二级基础设计等级丙级结构使用年限50年基础基础形式独立基础基础埋置深度-1.8米1.4主要实物量一览表项目单位数量项目单位数量挖土㎡2221.622内墙抹灰㎡10871.78运土㎡445.838内墙瓷砖㎡10871.78填土㎡1775.784内墙石材㎡0砌石㎡0天棚挂灰㎡6369砌砖㎡990.78现浇地面㎡905.43砌块㎡903.4块材地面㎡0外墙挂板㎡0吊顶㎡0外墙面砖㎡0木门窗面0外墙石材㎡0木装修㎡0外墙粉饰㎡2170.88地下防水㎡0幕墙㎡0屋面防水㎡1569.56现浇砼商品㎡1842.098模板㎡12064.59金属门窗塑钢樘299现场㎡0钢筋t286.012铝合金㎡0预制砼柱㎡0梁㎡0板㎡0桩㎡0根0根0根0根0二、施工方案的选择2.1确定施工起点流向及施工顺序本工程的分部工程划分及施工程序为：基础工程→主体工程→屋面工程→装饰100 工程。基础工程施工起点流向应为从左到右的顺序进行施工。主体工程应为从上到下、从左到右的流向进行施工。屋面工程应为从上到下、从左到右的顺序施工。装饰工程室外装饰应为自上而下的流向，室内装饰应为自上而下进行施工。基础工程：挖土方→浇注基础垫层→扎基础钢筋→支基础模板→浇筑基础混凝土，根据分段原则分两个施工段。主体工程：扎住钢筋→支梁柱以及楼梯的模板→梁钢筋→板钢筋→圈梁→浇注混凝土→基础砌筑→主体砌筑屋面工程：找平层→屋面保温→铺防水卷材→水泥砂浆抹面装饰部分：外墙抹灰→内墙抹灰→顶棚抹灰→楼地面→铝合金门窗及木门安装→卫生间面砖工程→花岗岩楼地面→脚手架工程2.2施工方法及施工机械的选择2.2.1测量放线审查图纸：所有尺寸、建筑物关系进行校核，平面、立面、大样图所标注的同一位置的建筑物尺寸、形状、标高是否一致；室内外标高之间的关系是否正确。实施测量原则：以大定小、以长定短、以精定粗、先整体后局部。测量主要操作人员必须持证上岗。采用建筑方格网的方法确定建筑物的平面位置。依照建筑总平面图及方格网，确定每根轴线的位置，并在基坑附近设置轴线控制桩，供施工过程中使用，由于轴线桩靠近施工作业面，易被破坏，故除每道工序前必须依据方格网对轴线进行恢复校核外，过程中还应经常进行保护、复核。确保轴线的准确性。垂直度控制：采用吊线坠方法控制垂直度，用较重的特制线坠悬吊，以确定的轴线交点为准，直接向各施工层悬吊引测轴线。线坠的几何形体要规正，重量要适当(1～3kg)。吊线用编织的和没有扭曲的细钢丝。悬吊时要上端固定牢固，线中间没有障碍，尤其是没有侧向抗力。线下端(或线坠尖)的投测人，视线要垂直结构面，当线左、线右投测小于3～4mm时，取其平均位置，两次平均位置之差小于2～3mm时，再取平均位置，作为投测结果。投测中要防风吹和震动，尤其是侧向风吹。在逐层引测中，要用更大的线坠(如5kg)每隔3～5层，由下面直接向上放一次通线，以作校测。测量仪器：经纬仪，全站仪及卷尺等100 2.2.2土方工程采用大放坡机械开挖，由四台反铲挖土机施工。配备8部10m³容量自卸车进行土方外运，弃土地点在施工区外业主指定堆场。本工程基坑挖土采用大面积机械挖土，在接过基底标高时，机械无法挖出部位由人工开挖如基础梁等结构，机械配合，土方随时装车外运。（1）挖掘机械的选择：采用1.0m3反铲挖土机4-6台。（2）土方开挖的条件①建立起完整的组织指挥体系，控制好轴线,标高及场地保洁工作.②天气情况须有利于土方工程的施工开展。③现场运输道路铺设多条钢板临时道路，已基本形成。④照明、清扫等工作已安排就序。事先根据坐标撒出基础边线，根据放坡比例参照土方开挖图撒出下口线、上口线。放坡:根据土方工程定额，对计算挖沟槽土方放坡系数规定如下：（1）挖土深度在lm以内，适度考虑放坡；（2）挖土深度在1.0lm～2.00m，按l：0.8放坡；（3）挖土深度在2.0lm～4.00m，按l：1.5放坡；（4）挖土深度在4.0m～5.00m，按1：3放坡。2.2.3基础工程1、浇捣C10砼垫层时，需留置标养及同条件试块各一组，做试块时请监理公司人员旁边监督，送试验室养护。2、在垫层浇筑前要对土方进行修整，应用竹签对基坑的标高进行标识。先用竹签订在基坑的中，然后用水准尺对其进行测定标高。在素砼浇筑过程中，将以这些竹签的顶为基准，进行总体标高测定。在砼具体施工时，测量员应对全程进行控制施工。浇筑时采用泵送砼，由远而近，并不得在同一处连续布料，应在2米范围类水平移动布料，且垂直于浇筑，振捣泵送砼时，振动棒插入间距一般为400mm左右，振捣时间一般为15~30S，并且在20~30min后对其进行二次复振。确保顺利布料和振捣密实，采用平板振动器时，其移动间距应保证平板能覆盖已振实部分的边缘。砼振捣完毕后，表面要用磨板磨平。2.2.4混凝土及钢筋混凝土工程100 2.2.4.1模板工程：采用18厚木夹板，按需要加工成定型模板。柱模板安装：①支设前模板底部板面应平整，检查模板是否清理干净，预埋件是否安装到位。②采用塔吊将模板吊装就位，方法同墙体模板。梁板模板安装：①楼板模板施工前应先弹0.8～1m线，要求边支撑立杆与墙、梁间距为250mm，并根据弹线搭设满堂脚手架；放好梁位置线，采用吊线坠的方式将位置线引至钢管架上。②调整梁底钢管标高，调平后，铺设梁底模，梁底模两侧用扣件锁紧，防止梁底模跑位。③梁钢筋绑扎完毕后，封梁侧模，梁侧模应落在梁底模上，同时安装侧模支撑（对拉螺栓）。④搭设主次龙骨，按配置方案将模板摆放好，模板拼缝要严密，用钉子把模板固定。楼板模板压在梁侧模上。楼梯模板安装：楼梯模板施工前应根据实际层高放样,先支设平台模板,再支设楼梯底模板，然后支设楼梯侧板，应先在侧板内侧弹出楼梯底板厚度线和侧板位置线，安装加工的组合踏步模板到位。为确保踏步线条尺寸的准确，踏步板的高度必须与楼梯踏步的高度一致，放样时，须预留出装修面层的厚度。拆模原则：①模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。②拆模的顺序和方法，应按照先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。③底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合规定。根据同条件养护试件强度试验报告，达到要求后，拆模报告经监理批准后方可拆模。④侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2.2.4.2钢筋工程钢筋加工：①钢筋在按设计成型之前，必须经过调直、切断、弯曲成型等加工过程。②所有钢筋的半成品加工均在钢筋加工车间统一进行。制作时先按料单放样，试制合格后才能成批生产。③为确保加工的几何尺寸准确，同批材料操作人员无特殊情况不得更换，所制作的钢筋形状要准确，无翘曲现象。钢筋末端弯钩的弯心净空直径不小于钢筋直径的2.5倍，钢筋弯起点处不得有裂痕。④所加工的半成品应按规格、数量分类堆放，车间设专人对加工完的半成品挂牌登记，统一发放，在下料前应对领料单合理编排，严禁长材短用，做到物尽所用，100 减少浪费。钢筋的连接：①钢筋应先调直再下料，钢筋端面与轴线垂直，不得有挠曲和马蹄形，不得用电焊、气割等热加工方法下料。当遇到需打拐钢筋连接时，应先加工丝头，后进行打拐，以保证生产安全。②丝头尺寸调定：根据加工钢筋直径用相应规格的调经通、止光规，放入滚丝头四滚轮之间，旋转外套，收滚丝轮与调径通、止光规接触，取出通光规，使通光规能通，止规能止，而后锁紧外套。把行程调节板上相应规格的刻线对准保护板上的0刻线，而后锁紧行程调节板。精调：通过实际滚轧丝头，用螺纹环规检验，通环规能顺利旋入有效扣，止环规旋入不大于3倍螺距，用长度卡板测量丝头长度，应符合要求，如有误差再次调整。丝头尺寸的调整原则，应遵循直径由大到小，长度由短到长，循序渐近的原则，严禁一次调过，以免丝头报废和损坏机床。③钢筋调直，采用机械调直。经调直后的钢筋不得有局部弯曲、死弯、小波浪形，其表面伤痕不应使钢筋截面减小5%。I级钢筋冷拉率不应大于4%。④钢筋切断应根据钢筋号、直径、长度和数量，长短搭配，先断长料，后断短料，尽量减少和缩短钢筋头，以便节约钢材。箍筋的末端应做弯钩形式，并符合设计要求。钢筋下料长度应根据构件尺寸、混凝土保护层厚度，钢筋弯曲调整直和弯钩增加长度等规定综合考虑。直钢筋下料长度=构件长度-保护层厚度+弯钩增加长度,柱子插筋弯曲钢筋下料长度=直段长度+斜弯长度-弯曲调整值+弯钩增加长度,箍筋下料长度=箍筋内周长+箍筋调整值+弯钩增长。钢筋绑扎：弹钢筋位置线→运钢筋到使用部位→绑底板下层及地梁钢筋→设置垫块→放置插筋定距框→插柱、墙预埋钢筋并加固稳定→验收。施工要点：（1）画钢筋位置线：按图纸标明的钢筋间距，算出底板实际需用的钢筋根数，靠近底板模板边的钢筋离模板边50mm，满足迎水面钢筋保护层厚度不小于50mm的要求。在垫层上用粉笔画出钢筋位置线（包括基础梁钢筋位置线）和插筋位置线(框架柱竖向筋插筋位置)。插筋按设计图纸标明的竖向筋间距分档，如分到边不到一个整间距时，可按根数均分，已达到间距偏差不大于10mm。（2）运钢筋到使用部位：按照钢筋绑扎使用的先后顺序，分段进行钢筋调运。吊运前，应根据弹线情况算出实际需要的钢筋根数。100 质量要求：①受力钢筋的品种、级别、规格、形状、尺寸、数量必须符合设计要求。②纵向钢筋的接头位置和连接方式应符合设计和规范要求，并应按《钢筋焊接及验收规范》JGJ18、《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107及相应机械连接标准的规定抽取钢筋接头试件作力学检验，其质量应符合有关规程的规定。③钢筋的锚固长度、锚固位置应符合设计和规范要求，弯钩朝向正确。2.2.4.3混凝土工程主要机具序号机具名称单位数量备注1混凝土搅拌机台4JS30002磅秤（或自动计量设备）台4松江1-50T3小翻斗车辆6D5004尖锹把305平锹把306混凝土吊斗个47插入式振捣器台88木抹子把89长抹子把1010铁插尺把411胶皮水管米20012铁板快1013串桶个1014塔式起重机台1QTZ40型混凝土制备：（1）水泥采用普通硅酸盐水泥，水泥中铝酸三钙的含量≤5%，不得加入石灰石粉；混凝土的最大含碱量≤3kg/m³，骨料最大粒径为25mm，最100 大水灰比为0.4，抗氯离子指标为28天龄期氯离子，扩散系数Drcm<7*10^-12㎡。混凝土应严格按照《混凝土结构工程施工规程》GB50666-2011和《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T50476-2008设计配合比进行试拌，经试件试压强度和耐久性结果，选用施工配合比。施工配合比应考虑混凝土的运输距离及构件浇筑情况（是否是大体积混凝土）。（2）混凝土中不得使用含有氯化物的外加剂；混凝土中粉煤灰应选用游离氧化钙含量≤10%的低钙灰，宜在粉煤灰中再加入3%～5%的硅粉；如矿物掺合料单掺粉煤灰，粉煤灰的用量占胶凝材料总重αƒ≥40%。（3）混凝土抗渗等级S10，掺入钢筋阻绣剂、矿物掺合料、减水剂、密实剂（如WG-高效抗腐蚀剂）。掺量按厂家使用说明书和根据腐蚀介质的情况并经过防腐实验确定。泵送混凝土：必须保证混凝土泵连续工作，如果发生故障，停歇时间超过45min或混凝土出现离析现象，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土。混凝土浇筑与振捣的一般要求：（1）混凝土自吊斗口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过3m时必须采取措施，用串桶或溜管等。（2）浇筑混凝土时应分段分层连续进行，浇筑层高度应根据结构特点、钢筋疏密决定，一般为振捣器作用部分长度的l.25倍，最大不超过50cm。（3）使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍（一般为30～40cm）。振捣上一层时应插入下层5cm，以消除两层间的接缝。表面振动器（或称平板振动器）的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。（4）浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h应按施工缝处理。（5）浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土凝结前修正完好。100 混凝土的养护：（1）混凝土浇筑完毕后，应在12h以内加以覆盖和浇水，浇水次数应能保持混凝土有足够的润湿状态，养护期一般不少于7昼夜。（2）浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态；混凝土养护用水应与拌制用水相同；（3）采用塑料布覆盖养护的混凝土，其敞露的全部表面应覆盖严密，并保持塑料布年有凝结水；（4）夏季浇筑的砼，如养护不当，会造成砼强度降低或表面出现塑性收缩裂缝等，因此，必须加强对砼的养护。2.2.5砌筑工程序号名称规格单位数量备注1水准仪DS3部1自有2切断机WJ40-2台1自有3砂浆搅拌机JZC350台2自有4手推车辆1自有砌块及灰缝：加气混凝土砌块水平缝厚度为15mm、竖向灰缝宽度为20mm。实心砖砖灰缝为10mm。砌块错缝砌筑，上下错缝蒸压加气混凝土砌块不小于1/3。墙体砌筑：为了保证砌块间的有效连接，砌筑前，应先检查墙底面层施工是否符合质量要求，然后清扫垫层表面，将浮土及垃圾清除干净。砖墙的砌筑应遵循内外搭接，上下错缝的原则，上下错缝蒸压加气混凝土砌块不小于1/3、轻质混凝土空心砌块不小于90mm，无法保证错缝要求时，附加钢筋网片避免出现垂直通缝。轻质混凝土空心砌块水平和竖向灰缝厚度为10mm,蒸压加气混凝土砌块水平缝厚度为15mm、竖向灰缝宽度为20mm。页岩砖灰缝为10mm。水平灰缝砂浆饱满度不得低于80%，竖直灰缝不得低于80%，不得用水冲灌灰缝。竖缝凹槽部位应用砌筑砂浆填实，不得出现瞎缝、透明缝。墙体转角处和纵横墙交接处应同时砌筑，相互咬合，不得出现贯通缝。临时间断处应砌成斜槎，斜槎投影长度不应小于高度的2/3（一般按一步脚手架高度控制）。质量要求：（1）本工程砌筑砂浆均采用预拌砂浆100 （2）砂浆出罐后立即使用，在现场储存时间不得超过3小时。当施工温度超过30℃时，砂浆存储时间不得超过2小时。（3）砌块的保温、阻燃等性能及强度等级、外观尺寸必须符合设计要求。抽查数量：同一生产厂家，每3万块砖至少抽1组，进行材料进场复试。（4)砂浆强度等级以28天试块为抗压试验结果。（5）每台班、每一楼层或者250m³砌体中的砂浆至少做一组试块。当配合比变更时还应制作试块，进行砂浆强度检验。（6）砌体的水平、竖向灰缝砂浆饱满度，每步架至少抽查3处，每处3块。抽查砖缝砂浆饱满度达95%的砌体应占抽查砖缝总数的90%以上。（7）墙面不应留有施工孔洞。因其他原因造成的孔洞，堵抹后应达到同墙体的保温性能。（8）砌体位置尺寸偏差不应超过下表的规定。2.2.6屋面工程施工工艺：施工准备→基层处理及出屋面管根等处理→找平层施工→附加层施工→防水层施工→保护层施工（1）基层清理：将找坡层表面的松散杂物清扫干净，突出基层表面的灰渣等粘接杂物要铲平，不得影响找平层的有效厚度。（2）洒水湿润：抹找平层水泥砂浆前，适当洒水湿润基层，利于基层与找平层的结合。（3）冲筋、贴饼定标高：按1.5m间距贴灰饼，然后按流水方向以间距1.5m冲筋。（4）铺装混凝土，用刮杠刮平，找坡后用木抹子搓平，用铁抹子压光，待浮水沉失后，以人踏上去有脚印但不下限为度，再用铁抹子压第二遍即可。（5）找平层所有阴阳角均抹成圆弧形，圆弧半径R=50mm。（6）养护：找平层抹平、压实以后24h可浇水养护，养护期为7天，经干燥后铺设防水层。2.2.7装饰工程内墙装饰工程1．抹灰工程100 工艺流程：墙面基层处理→墙面浇水→吊垂直抹灰饼→做护角→墙面冲筋→抹沙子灰→抹罩面灰基体表面处理。为使抹灰砂浆与基体表面粘结牢固，防止抹灰层产生空鼓、脱落，抹灰前应对基体表面的灰尘、污垢、油渍、碱膜、跌落砂浆等进行清除。对墙面上的孔洞、剔槽等水泥砂浆进行填嵌。最上一皮砖与梁交接处缝隙应用水泥砂浆或混合砂浆分层嵌堵。设置标筋。为有效地控制抹灰厚度，特别是保证墙面垂直度和整体平整主工，在抹底、中层灰前应设置标筋作为抹灰的依据。抹底层、中层灰。待灰饼有一定强度后，即可在灰饼之间用力抹上底层灰，用木抹子压实搓毛。待底层灰收水后，即可抹中层灰，抹灰厚度应略高于灰饼，中层抹灰后随即用木杠沿标筋刮平，不平处先用方尺上下核对方正，然后用阴角器上下抽动扯平，使室内四角方正为止。抹面层灰。待中层灰有6-7成干时，即可抹面层灰。操作一般从阴角或阳角开始，自左向右进行，一人在前抹面灰，另一人其后找平整，并用铁抹子压实赶光。阴阳角处用阴、阳角抹子捋光，并用毛刷蘸水将实木门圆角处刷干净。2、刮大白工程清理墙、顶面：将墙、顶面起皮及松动处清除干净，并用水泥、砂浆补抹，将残留灰铲干净，然后将墙面扫净。修补墙面：用水石膏将墙面磕碰处及坑洼缝等处找平，干燥后用砂纸将凸出处磨掉，将浮尘扫净。刮大白：第一遍大白满刮，注意要刮到位不得漏刮，干燥后用砂纸墙面大白残渣、斑迹等磨平、磨光，然后将墙面清扫干净；第二遍与第一遍相同，彻底干燥后，用1＃砂纸打磨平整，清扫干净；第三遍大白相当关键，刮完后必须光滑、平整、洁净。3、实木门安装实木门安装工程除一层部分白钢门外，其余室内门为实木装饰门，窗为塑钢窗。1、实木门施工顺序（工艺流程）：弹线找规矩——洞口处理——埋设连接件——实木门框安装——四周嵌缝——填保温材料（塑钢窗）——清理——安装实100 木门扇——安装五金——验收（1）先立门框（实木门）木门框安装前应先进行校正规方，并钉好护角条，按设计标高和平面位置。立框时，要拉水平通线，垂直方向要用线坠找直吊正，以保证同一标高的实木门在同一水平线上，上下各层门框要对齐。立框要以临时支撑固定，撑杆下端要固定在木桩上。（2）门安装门在粘砖或喷涂料完成后进行。安装前检查门框、扇质量、型号、规格及尺寸，如框偏歪、变形，或扇规格尺寸不符，应校正后再行安装。安装时应根据框口尺寸，并考虑风缝宽度，在门扇上划线，再进行锯正、修刨，高度方向可修上冒头，宽度方向应在梃两边同时修刨。宽度不够时，应在装铰链边镶贴板条。（3）门安装的留缝宽度一般为：门扇的对口缝及扇与框间立缝为2-5mm，框与扇间上缝为1.0－1.5mm，门扇与地面间的空隙为：内门4－5mm，卫生间10－12mm。2、塑钢窗安装保证措施：（1）窗框与墙体连接采用￠8*100尼龙胀钉进行固定。（2）安装前应对洞口的实际尺寸与窗、图纸核对，对实木门洞口位置时行分检堆放。（3）框装入洞口其上下框的中心线应与洞口的中心线对齐。（4）确定框在洞口墙体厚度方向安装位置。（5）洞口尺寸与窗尺寸的间隙用木楔和垫块调整，调整框的垂直度、水平度为≤2000±2mm，2000为±3mm和对角线≤2000为±3mm，>2000为±5mm。（6）待抹灰后，框与墙体间要填充泡沫棒，然后将框的里外（7）打密封胶为了保证外墙装饰的工程质量，采取下述施工方法：外墙装饰控制线设置①.装饰面位置控制线：利用每层结构施工轴线控制线，作出各轴线，准确地弹在柱上或墙上。并根据情况外移一定整数距离弹出附加控制线，作为内、外装饰、水电安装的立面位置控制的依据。100 ②.在外墙的明角、暗角采用经纬仪及5Kg垂线锤配合来测阴阳角主体结构偏差情况，在设备层及屋面各埋设∠30×3制作的角架，要上下对齐用φ6mm膨胀螺栓周立在柱、墙面上用细钢丝绳用法兰螺栓拉紧对直，并按质量标准控制墙面打底2.2.8现场垂直水平运输根据现场实际情况及装饰装修材料的体积、重量、长度等，由于施工需要，部分钢材需要整根运料，现用人力从外挂消防楼梯向上运输，施工区域拉好警戒线，本着安全生产的态度施工运料，避免长途乏累发生安全生产隐患，同时配备一名安全员在现场指挥、监督，障碍需要移除。2.3施工技术及组织措施（一）土方开挖主要工程质量通病及防治措施1.场地积水（场地范围内局部积水）防治措施：（1）按要求做好场地排水坡和排水沟。（2）做好测量复核，避免出现标高错误。2.挖土边坡塌方（在挖方过程中或挖方后，边坡土方局部或大面积塌陷或滑塌）防治措施：根据不同土层土质情况采用适当的挖方坡度；做好地面排水措施，基坑开挖范围内有地下水时，采取降水措施；坡顶上弃土、堆载，使远离挖方土边缘3~5m；土方开挖应自上而下分段分层依次进行，并随时做成一定坡势，以利泄水；避免先挖坡脚，造成坡体失稳；相邻基坑（槽）开挖，应遵循先深后浅，或同时进行的施工顺序。处理方法，可将坡脚塌方清除，做临时性支护（如推装土草袋设支撑护墙）措施。3.超挖（边坡面界面不平，出现较大凹陷）防治措施：机械开挖，预留0.3m厚采用人工修坡；加强测量复测，进行严格定位。（二）回填土主要工程质量通病防治措施1.填方边坡塌方（填方边坡塌陷或滑塌）防治措施：永久性填方的边坡坡度应根据填方高度、土的种类和工程重要性100 按设计规定放坡；按要求清理基底和做阶梯形接槎；选用符合要求的土料，按填土压实标准进行分层、回填碾压或夯实；在边坡上下部做好排水沟，避免在影响边坡稳定的范围内积水。2.回填土密实度达不到要求防治措施：（1）选择符合要求的土料回填，土料过筛；按所选用的压实机械性能，通过试验确定含水量，控制每层铺土厚度、压实遍数、机械行驶速度；严格进行水平分层回填、压（夯）实；加强现场检验，使其达到要求的密实度。（2）如土料不合要求，可采取换土或掺入石灰、碎石等措施压实加固；土料含水量过大，可采取翻松、晾晒、风干或掺入干土重新压、夯实；含水量过小时，在回填压实前适当洒水增湿；如碾压机具能量过小，可采取增加压实遍数或使用大功率压实机械碾压等措施。（三）基坑（槽）主要工程质量通病防治措施1.基坑（槽）回填土沉陷（基坑、槽回填土局部或大片出现沉陷，造成散水坡空鼓下沉）防治措施：回填前排净槽中积水，将淤泥、松土、杂物清理干净。回填土按要求采取严格分层回填、夯实。控制土料中不得含有直径大于5cm的土块及较多的干土块，严禁用水沉法回填土料1.回填土密实度达不到要求防治措施：在回填压实前适当洒水增湿或晾晒，严格碾压施工工艺参数。（四)加气砼砌块工程质量通病预防措施砂浆强度不符合要求1.原因分析（1）水泥质量不合格。（2）砂的含泥量大。（3）砂浆配合比计量不准确。（4）加料顺序颠倒，砂浆搅拌不均匀。（5）人工拌合。（6）水灰比控制不好，和易性差。100 （7）砂浆保水性差。（8）砂浆品种与设计不相符，或掺外加剂后无相应措施。上述原因将酿成砌筑砂浆强度低，满足不了设计的砌体强度，导致砖砌体的水平裂缝、竖向裂缝。2.防治措施：（1）材料1）进场水泥必须有合格证和试验报告，其技术指标合格后，方可使用。2）控制砂的含泥量，强度等级等于或大于M5的砂浆，砂的含泥量不应超过5%；小于M5的砂浆，砂的含泥量不应超过10%。3）外加剂必须具备产品技术说明和出厂合格证，并经试验配合比合格后方能培植砂浆。4）严禁在楼、地面上进行拌合。（2）拌制砂浆要有计划，做到随拌随用，水泥砂浆和水泥混合砂浆必须分别在拌制后3h和4h内使用完毕；当施工期间最高温度超过30oC时，则必须分别在拌成后2h和3h内使用完毕。灰槽中的砂浆，使用过程中应经常翻动、清底。如砂浆出现泌水现象，应在砌筑前进行二次拌合。（3）要重视砂浆试件的制作，包括底模及其托模砖的含水率、试件的插捣方式和养护。（4）砌筑砂浆的质量要求和试件的制作、强度等级评定要符合现行标准的规定。砌体几何尺寸不符合设计图纸要求1.现象（1）墙身的厚度尺寸达不到设计要求。（2）砌体水平灰缝厚度10皮砖的累计数，不符合验评标准的规定。（3）混凝土结构的圈梁、构造柱、墙、柱胀模。2.原因分析（1）砖的几何尺寸不规格。（2）对砖砌体水平灰缝不进行控制。（3）砌筑过程中未设皮数杆，挂线不准。100 （4）混凝土模板刚度小，导致浇筑后的混凝土结构胀模。3.防治措施：（1）同一单位工程宜使用同一厂家生产的砖。（2）要正确设置皮数杆，皮数杆间距（一般间距不超过15~20m，转角处均应设立）。严格控制皮数杆上的尺寸线。（3）水平和竖向灰缝的砂浆均应饱满，其厚（宽）度应控制在10mm左右；不得小于8mm，也不得大于12mm。（4）砌一砖以上墙砌体必须双面挂线，砌一砌厚混水墙时采用外手挂线。（5）浇筑混凝土前，必须将模具支撑牢固；混凝土要分层浇筑，振捣棒不可直接接触墙体。(五）模板工程质量通病防治措施模板安装1.梁、板模板现象梁、板底不平、下垂、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口胀模。原因：模板龙骨、支柱刚度、强度不够，支柱基础下沉。防治措施：梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长模板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠，，梁、板模板应按设计或按标准要求起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。2.柱模板（1）胀模、断面尺寸不准，混凝土保护层过大。原因：柱模板强度、刚度不够。防治措施：根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力，施工应认真按设计要求作业。（2）柱身扭向。原因：校正时未双面校正。防治措施：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊100 线找垂直时，相临两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，以使柱模不扭向。（3）轴线位移。原因：柱支模时未拉通线。防治措施：成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及柱边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线，支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。3.墙模板（1）墙体厚薄不一，平整度差。原因：模板的强度和刚度不够，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法未认真操作。防治措施：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。（2）墙体烂根，模板接缝处跑浆。原因：模板根部缝隙未堵严，模板内清理不干净，混凝土浇筑前未座浆。防治措施：模板根部砂浆找平塞严，模板间卡固措施牢靠。模板内杂物清理干净，混凝土浇筑前应用与混凝土同配比的无石子水泥砂浆座浆50mm厚。（3）门窗洞口混凝土变形。原因：门窗模板与墙模或墙体钢筋固定不牢，门窗模板内支撑不足或失效。防治措施：门窗模板内设足够的支撑，门窗模板与墙模或墙体钢筋固定牢固。4.模板缝隙跑浆原因：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢靠。防治措施：模板拼装时缝隙垫海绵条挤紧，并用胶带封住。加强检查，及时处理。5.标高偏差超标原因：（1）楼层无标高控制点或控制点偏少，控制网无法闭合；竖向模板根部未找平。100 （2）模板顶部无标高标记，或未按标记施工。（3）高层建筑标高控制线转测次数过多，累计误差过大。（4）预埋件、预留孔洞未固定牢，施工时未重视施工方法。（5）楼梯踏步模板未考虑装修层厚度。防治措施：（1）每层楼设足够的标高控制点，竖向模板根部须作找平。（2）建筑楼层标高由首层±0.000标高控制，严禁逐层向上引测，以防累计误差。当建筑物高度超过30m时，应另设标高控制线，每层标高控制点不少于2个，以便复核。（3）预埋件及预留孔洞安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时用电焊或套框等方法将其固定。在浇筑混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件与模板。（4）楼梯踏步模板应考虑装修厚度。模板拆除1.混凝土表面粘连原因：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过早所造成。防治措施：模板表面清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模时间按《山东省建筑工程施工工艺规程》执行。2.混凝土楞角破损、脱落原因：（1）拆模过早，混凝土强度不足。（2）操作人员不认真，用大锤、撬棍硬砸猛撬，造成混凝土楞角破损、脱落。防治措施：（1）混凝土强度必须达到质量验收标准中的要求方可拆模。（2）对操作人员进行技术交底，严禁用大捶、撬棍硬砸猛撬。（六）钢筋工程质量通病防治措施1.箍筋不方正矩形箍筋成型后，拐角不呈90o，或两对角线长度不相等。钢筋弯钩平直长100 度不够，箍筋弯钩角度不符合要求。原因：箍筋边长成型尺寸与图纸要求误差过大；没有严格控制弯曲角度；一次弯曲多个箍筋时没有逐根对齐。防治措施：注意操作，使成型正确；当一次弯曲多个箍筋时，应在弯折处逐根对齐。2.成型尺寸不准确已成型的钢筋尺寸和弯曲角度不符合设计要求。原因：下料不准确；画线方法不对或误差大；用手工弯曲时，扳距选择不当；角度控制没有采取保证措施。防治措施：加强钢筋配料管理工作，预先确定各种形状钢筋下料长度调整值。根据钢筋弯制角度和钢筋直径确定好扳距大小。为保证弯曲角度符合要求，在设备和工具不能自行达到准确角度的情况下，可在成型案上画出角度准线或采取钉扒钉做标志的措施。3.已成型的钢筋变形钢筋成型后外形准确，但在堆放或搬运过程中发现弯曲、歪斜、角度偏差。原因：成型后，往地面摔得过重，或因地面不平，或与别的物体或钢筋碰撞成伤；堆放过高或支垫不当被压弯；搬运频繁，装卸“野蛮”。防治措施：搬运、堆放要轻抬轻放，放置地点要平整，支垫应合理；尽量按施工需要运至现场并按使用先后堆放，以避免不必要的翻垛。4.圆形钢筋直径不准原因：圆形螺旋筋成型所得的直径尺寸与绑扎时拉开的螺距和钢筋原材料弹性性能有关，直径不准是由于没有很好的考虑这两点因素。防治措施：应根据钢筋原材料实际性能和构件所要求的螺距大小预先确定卷筒的直径。当盘缠在圆筒上的钢筋放松时，螺旋筋就会往外弹出一些，拉开螺距后又会使直径略微缩小，其间差值应有计算确定。5.钢筋代换后根数不能均分同一编号的钢筋分几处配置，配料时进行规格代换后因根数变动，不能均分于几处。原因：在钢筋材料表中，该号钢筋只写总根数，在钢筋进行代换时忽略了钢100 筋分几处布置的情况。防治措施：在配料加工钢筋前进行钢筋代换计算时，要预先参看施工图，看该号钢筋是否分几处布置，如果是应按分根数考虑代换方案。6.箍筋弯钩形式不对箍筋末端未按规定不同的使用条件制成相应的弯钩形式。原因：不熟悉箍筋使用条件，忽视规范规定的弯钩形式使用范围；配料任务多，各种弯钩形式取样混乱。防治措施：熟悉各种弯钩的应用范围和相关规定，特别是对于斜弯钩，是用于有抗震要求和受扭的结构，在钢筋加工的配料过程中要注意图纸上的标注和说明。（七）现浇混凝土结构工程质量通病防治措施配合比不良混凝土拌和物松散，保水性差，易于泌水、离析，难以振捣密实，浇筑后达不到要求的强度。原因：（1）混凝土配合比未经认真设计和试配，材料用量比例不当，水灰比大，砂浆少，石子多。（2）使用原材料不符合施工配合比设计要求，袋装水泥重量不够或受潮结块，活性降低；骨料级配差，含杂质多；水被污染，或砂石含水率未扣除。（3）材料未采用称量，用体积比代替重量比，用手推车量度，或虽用磅秤计量，计量工具未经校验，误差很大，材料用量不符合配合比要求。（4）外加剂和掺料未严格称量，加料顺序错误，混凝土未搅拌均匀，造成混凝土匀质性很差，性能达不到要求。（5）质量管理不善，拌制时，随意增减混凝土组成材料用量，使混凝土配合比不准。防治措施：（1）混凝土配合比应经认真设计和试配，使符合设计强度和性能要求，以及施工时和易性的要求，不得随意套用经验配合比。（2）确保混凝土原材料质量，材料应经严格检验，水泥应有质量证明文件，100 并妥加保管，袋装水泥应抽查其重量，砂石粒径、级配、含泥量应符合要求；堆场应经清理，防止杂草、木屑、石灰、粘土等杂物混入。（3）严格控制混凝土配合比，保证计量准确，材料均应按重量比称量，计量工具应经常维修、校核，每班应复验1~2次。（4）混凝土配合比应经试验室通过试验提出，并严格按配合比配料，不得随意加水。外加剂应先试验，严格控制掺用量，并按规程使用。（5）混凝土拌制应根据砂、石实际含水量情况调整加水量，使水灰比和坍落度符合要求。混凝土施工和易性和保水性不能满足要求时，应通过试验调整，不得在已拌好的拌合物中随意添加材料。（6）混凝土运输应采用不易使混凝土离析、漏浆或水分散失的运输工具。混凝土和易性差拌合物松散不易粘结，或粘聚力大、成团，不易浇筑；或拌合物中水泥砂浆填不满石子间的孔隙；在运输、浇筑过程中出现分层离析，不易将混凝土振捣密实。原因：（1）水泥强度等级选用不当。当水泥强度等级与混凝土设计强度等级之比大于22时，水泥用量过少，混凝土拌合物松散；当水泥强度等级与混凝土设计强度等级之比小于10时水泥用量过多，混凝土拌合物粘聚力大、成团，不易浇筑。（2）砂、石级配质量差，空隙率大，配合比砂率过小，难以将混凝土振捣密实。（3）水灰比和混凝土坍落度过大，在运输时砂浆与石子离析，浇筑过程中不易控制其均匀性。（4）计量工具未检验，误差较大，计量制度不严或采用了不正确的计量方法，造成配合比执行不准，和易性差。（5）混凝土搅拌时间不够，没有拌合均匀。（6）配合比的设计，不符合施工工艺对和易性的要求。防治措施：（1）混凝土配合比设计、计算和试验方法，应符合有关技术规定。100 （2）泵送混凝土配合比应根据泵的种类、泵送距离、输送管径、浇筑方法、气候条件等确定，并应符合下列规定：1）碎石最大粒径与输送管内径之比，宜小于或等于1：3；卵石宜小于或等于是1：2.5，通过0.315mm筛孔的砂应不少于15%，砂率宜控制在38%~45%。2）最小水泥用量宜为300kg/m3。3）混凝土的坍落度宜为100~180mm。4）混凝土内宜掺加适量的外加剂。5）泵送轻骨料混凝土选用原材料及配合比，应通过试验确定。（八）一般抹灰主要质量通病治理措施1.抹灰层空鼓、裂缝（1）产生的原因：1）抹灰前基层不清理、不湿润。2）混凝土基层未“打毛”。3）抹灰工序不正确。4）抹灰厚度不当。5）抹灰后不养护。6）抹灰层无界格缝或界格缝间距过大。7）水泥安定性不合格。8）砂过细或含泥量超标。9）各抹灰层强度相差过大。（2）治理措施：1）抹灰前基层要认真清理干净，并浇水湿润。2）对部分混凝土面需要抹灰时对其表面进行“糙化”处理。3）抹灰工序不应颠倒，必须先抹水泥，后抹白灰。4）抹灰时不能一次抹的太厚，每层厚度不超过10mm，而且每遍不能跟的太紧，防止灰层坠裂。5）抹灰后喷水养护要及时。6）外墙抹灰时应界格，横向以上、下窗口界格为宜，竖向界格以间距不超过3m为宜，外墙界格缝间距一般为1m左右。界格材料及方法根据设计而定。100 7）抹灰所用的水泥在施工前应做安定性试验，合格后方可用于工程。8）砂应采用中砂，使用前应过筛，含泥量不应大于3%。9）一般底层砂浆强度不宜高于基层墙体，中层砂浆强度不能高于底层砂浆，严禁用素水泥浆挂面。2.墙体与门窗框交接处抹灰空鼓、裂缝、脱落（1）产生的原因：1）基层处理不好。2）预埋木砖（件）位置、方法不当或数量不足。3）门窗洞口与门窗之间的缝隙填嵌不严密。（2）治理措施：1）抹灰前基层要认真清理干净，并浇水湿润。2）木砖数量及位置应适当，门窗口上下第4或第5皮砖放置一块，中间木砖间距不大于70cm，木砖应做成燕尾式并做防腐，埋设在丁砖层。固定门窗口的钉子长度不得小于100cm。3）非普通黏土砖及120砖墙砌体，应预先将木砖放置在符合砌体模数的混凝土预制块中待用（非木门窗应预先埋置符合砌体模数的混凝土预制块）。4）门窗塞缝应作为一道工序有专人负责。木门窗框和墙体之间的缝隙应用水泥砂浆全部塞实并养护，待达到一定强度后再进行抹灰。5）框和抹灰层之间预留界格缝，用密封材料嵌填。3.抹灰面不平整、阴阳角不方正（1）产生的原因：1）没有进行找方、贴饼、冲筋。2）面层抹灰时接槎随意，接槎处重复抹压造成比大面高。3）压光时间掌握不好，压抹遍数不够。（2）治理措施：1）抹灰前根据墙面及阴阳角情况，抹灰饼，找规矩。2）冲筋应在建筑物大角，房间阴阳角及门窗阳角部位充立筋以控制其垂直度。3）内墙抹灰留槎应甩在阴角处及管道后边，室内墙面如预留洞口为保证其100 平整，可将整块墙面的抹灰甩下一起施抹。4）要求抹灰甩槎应留直槎，分层成踏步状留置。5）罩面灰抹完后，要待其内的水分被底灰吸收后表面没有明水时，再抹压。面层压光工作坚持2~3遍使灰层初凝，达到表面无抹纹。三、季节性施工的技术措施3.1、雨季施工技术措施雨期来临时，为确保工程质量，使施工有序地进行，应做到防患于未然，做好相关的防雨工作，避免产生不必要的损失。3.1.1电机设备和脚手架的防雨措施:a、对现场的机电设备应搭防水棚，避免遇水漏电及损坏机器。b、动力、照明线路应经常检查有无破损，切勿搭设在脚手架等铁器上，防止发生漏电事故。c、塔吊和超过一定高度的脚手架，应设避雷针，防止雷击。d、平时做好排水工作准备，包括排水设施设备和排水沟的疏通工作、并安排好雨天突击排水的施工方案布置。e、因外脚手架采用落地双排钢管外脚手，所以在搭设脚手时要求找平且夯实脚手底部；并垫好通道板，沿脚手外侧布置一条排水沟，有组织的将水排走，保证脚手下无积水。f、脚手架、塔吊基础一定要牢固可靠，应经常作例行检查，如发现有松动等情况，应及时加固处理，以防止被雨水冲坏，导致安全隐患。3.1.2基础及主体结构施工的防雨措施：a、基础施工时，雨天在进入施工段面的交通要道入口处放置草袋，以免施工人员将泥浆带人施工段面中。如果结构钢筋已被泥浆污染，用清水冲洗后方可浇筑混凝土。b、平时做好排水工作准备，包括排水设施设备和排水沟的疏通工作、并安排好雨天突击排水的施工方案布置。c、现场搅拌混凝土或砂浆时，应根据雨期施工的特点，做到随时测定骨料（尤其是细骨料）的含水率，调整混凝土和砂浆现场配合比。d、混凝土浇筑时首先要排出模板中的积水，遇雨必须对混凝土进行覆盖，100 若遇暴雨时，除非采取有效的防雨措施，否则必须停止施工。e、及时收集天气预报信息资料，应尽量避免在雨天浇筑混凝土。f、钢筋等焊接作业，必须安排在有遮雨设施的场所作业，雨天应停止露天焊接作业。3.1.3装修工程:a、随时掌握天气预报，做到雨期室外不施工，雨后外粉刷前，应注意墙面不能太潮，以免影响外装饰质量。b、地面，楼面粉面时不能有积水，如屋面防水没有完成、且有渗漏时不能做楼面，内墙粉刷不能太潮，必须干湿适度方可粉面。c、室外抹灰应做好防雨工作，事先准备一定数量的遮盖防雨材料，下雨时对新粉刷的砂浆层或涂料层及时进行遮盖，避免表面层被雨水冲刷，影响表面施工质量。1.4现场临时设施的防雨措施a、现场道路应畅通，并做好排水工作，必要时临时道路铺设炉渣防滑。b、临时设施应做好屋面、墙面的防水工作，同时也要做好防止暴风雨的排水工作。c、水泥仓库或水泥罐要做好防雨，防潮工作；水泥仓库除做好防雨，防潮工作外，宜将水泥架空堆放。d、施工现场的临时设施室内标高必须高出外标高150～200mm，确保室内不过水。3.2冬季施工技术措施3.2.1必须重视冬期施工，对处于冬期施工阶段的结构施工和装修阶段施工，应做好冬期施工的积极预防工作。3.2.2现场成立以项目经理为首的冬期施工领导小组，负责安排、管理、落实、检查冬期施工工作。3.2.3对进入冬期施工的各分部项工程，在施工前要编写详细施工技术交底书，明确安全措施，并严格执行。3.2.4砼工程的冬期施工要从当地历年在此期间的最低气温情况、工程特点和施工条件出发，在保证工程质量、加快施工进度、节约能源、降低成本的前提100 下，采用适宜的冬期施工措施。3.2.5基础施工的冬期施工措施按中标后即开工考虑，本工程开工时仍处于冬期施工阶段，因此，必须对基础工程按冬期施工要求实施。a、基坑开挖完毕，必须尽快进行基础垫层的施工，不得让基底土暴露过久，以防基底土受冻。土层被冻后，会发生膨胀，有被冻的土层必须在化冻后经夯实才能继续施工，不得在冻土层上施工。b、冬期施工阶段进行基础施工时，可掺入适量的抗冻剂，减少砼的冻蚀影响。砼浇筑完成后，及时盖草帘或包裹塑料薄膜养护，同时必须保证地下水位必须在基础底板以下，待砼有一定的强度时，才可进行土方回填。c、基坑回填前，必须排除积水，清理坑内杂物。基础结构施工完毕，应使用未受冻的松散土方进行回填，不得使用冻土回填，避免产生不实的质量通病。d、在浇砼时，对砼构件的水平外露表面用草袋覆盖保温，延期至现浇砼具有抵抗临界抗冻强度时再拆除梁、柱、墙的侧模。若在表面覆盖和延期拆模的措施后还有可能发生浇砼早期冻害的天气下施工时，再采用掺适量的抗冻剂(征得业主或监理部门同意)以增强其抗冻性能。e、砼浇筑完毕后，应立即覆盖草帘或覆塑料薄膜并盖草帘防冻。砼除避免受冻外，还必须使其保持一定的水分，保证砼的水化，冬期应尽量避免浇水养护砼，可采用洒水养护。3.3、夏季施工技术措施3.3.1高温期间砌墙及粉刷的砂浆，所使用的水泥砂浆或混合砂浆要随拌随用，在2h以内使用完，避免因初凝完成使用造成砂浆强度降低。3.3.2砌体施工时，除按常规提前润湿砌块外，对露天作业场所的砌体要适当补浇水分。3.3.3粉刷等分部工程施工时，应提前清理基层，并浇水和洒水湿润，保证在粉刷时粉刷层与基层有效的粘结。3.3.4合理安排灵活调整作业场所和作息时间尽量避免高温下露天作业。高温季节可采用延长早晚的工作时间来调节。3.3.5必须露天作业的人员，应避免中午从事焊接等高温作业。100 应做好夏季防暑降温工作，发放清凉油、风油精、人丹丸等防暑药品，送茶水、绿豆汤等到工地，防止施工人员发生中暑。四、施工总平面布置图4.1、现场踏勘拟建场地较好，该多层实验楼距南面围墙15M，东面距围墙15M，在建筑物周围有较大的施工场地，可作材料堆放和施工用地。建筑物南面和东面可搭设临时设施，临时设施主要作为工地办公室、住宿、制作间、工具房、仓库等使用。4.2、土方堆放场地由于本工程基坑开挖较深，土方开挖量较大，回填用土量也较大,回填用的土方宜堆放在离基坑较近部位，便于回填时使用。4.3、制作及材料堆放场地钢筋在制作场地制作完成后，按各施工段的需要堆放在相应堆场，用塔吊运直接至使用部位。本工程拟建建筑物各施工段基本同时开工，模板、钢管等周转材料的需要量很大，现场虽有场地但考虑到经济效益，不能大量堆放，应在拟报周转材料计划时，按需要量填报和订立租赁合同，进场时，则根据使用情况陆续运输进场，不能一次送达，运至现场的周转材料应及时运至使用部位，避免应大量堆积造成现场堵塞，影响施工的正常进行，现场必须设专人进行建筑材料和周转材料的调度工作。其它材料堆放场地，可根据现场实际情况灵活安排，以满足工程需要为原则。4.4、主要机械设备现场布置根据现场踏勘和平面图定位，拟安装一台QTZ40塔吊，装修期间安装一台井架或物料提升机，具体安装位置见总平面布置图。其它施工机械、堆放场地等根据生产需要，结合现场实际情况布置。4.5、工程施工总平面布置图具体见附图：工程施工总平面布置图。五、施工安全措施100 1.“四口”防护预留洞口：预留洞口内采取加设Φ8钢筋150×150网格防护（在钢筋绑扎时，预留并与楼板钢筋连接），钢筋网面加盖竹榀或模板的办法，从而使预留洞口成为固定的网状钢筋联结状，使人和危险杂物无法下落，达到安全防护的目的。楼梯口：结构踏步外侧防护栏杆要及时跟上，随踏步向上栏杆采用双道高1.2m钢管搭设，扣件紧固，不得随意拆除，通道口作为施工进出口，应设置明显的警示标志。井架口：井架口采用活动栅栏封闭，人物通过时同人口开启，不用时随手关上呈封闭状态，同时设置警示牌，严禁随手不关栅栏。2.现场施工用电安全（1）在建工程与临近线路间的安全操作距离符合规定要求，并挂设警告牌。（2）支线架设：现场所使用的线路为五芯橡皮电缆，引入配电箱及开关箱，供照明、机具使用，电箱进出线设在箱体底面，加护套分路成束。不得使用破皮、漏电的电线，支线沿墙或电杆架空敷设电线，敷设不得用金属裸线作绑线，过道电线应采用硬质、护套管埋地保护。（3）现场照明使用镉灯及碘钨灯照明，手持照明灯和危险场所使用安全电压，不得使用老化破皮漏电的电线、导线应用绝缘子固定，现场照明单相回路应使用漏电保护器，露天照明不得使用花线或塑料胶质线，照明线路及灯具离地距离应符合要求，易燃易炸物品的场所使用的灯具及线路敷设应符合防火规范。（4）低压干线架设：架空线不得使用裸线，电杆上应有横担绝缘子，架空线离地要大于4m，通过机动车道大于6m，横担和绝缘子规格、线间距离、档距应符合要求。（5）电箱（配电箱、开关箱）应安装在适当位置，应有防雨措施，实行“一机一闸一保险”配电箱电器及箱内电器应标明用途、回路标记、电箱内的工作零与保护零应接在各自专用的接线端子板上，金属外壳作保护接零或接地，电箱要加锁，箱内不能存放杂物。（6）熔丝与线路：用电设备的实际负荷应相配，不得用铜、铝丝或多股小号熔丝代替。（8）变配电装置：变压器周围应设置围栏，配电室应实行“五防一通”，门应100 向外开，配锁，配电屏（盘），操作通道宽度应符合要求，配电室应配置安全防护用品和消防器材、安全警告牌、标志，配电屏（盘）上的各配电线路应编号，标明用途。（9）施工用电安全技术措施安装、维修或拆除临时用电工程，必须由电工完成，各类用电人员,必须掌握安全用电基本知识和所用设备的性能；使用设备前必须按规定穿戴和配备好相应的劳动防护用品，并检查电气装置和保护设施是否完好。停用的设备必须拉闸断电，锁好开关箱；负责保护所用设备的负荷线、保护零线和开关箱，发现问题及时报告解决。安全检查制度(1)贯彻“安全第一、预防为主”的方针，安全生产实行专管及群管相结合的方针。(2)检查的内容是查＂两标贯彻＂，查思想教育，查组织，查纪律严明，查制度完整，查措施落实，查隐患排除。对查出的问题要有文字记载并及时解决。（3）执行安全工作与经济责任制挂钩的奖罚制度，使人人都要重视安全工作，堵塞安全漏洞，防患未然。（4）机械方面除执行上述外，还要坚持“十字作业法”，即调整、紧固，润滑、防腐、管理，并执行安全技术操作规程。(5)安全教育要做到：听、查、议、评、肯定成绩，找出问题，共同学习，互相交流，不断提高管理水平。(6)班组长每天必须对本组组员施工的工作面进行一次安全检查；工长每周组织班组进行一次安全检查并进行讲评；项目经理部每月组织有关部门对工地进行一次安全大检查，检查结果进行通报。工地防火措施（1）成立以项目经理为组长的安全防火领导小组，配合安全检查，定期进行防火工作检查，整改火情隐患，平时由专职安全员经常巡逻检查。（2）在办公室、仓库、食堂、配电室等处配置泡沫型灭火器10台，干粉灭火器5台。（3）本工程在办公室、仓库、食堂、现场等处设置禁止烟火标志多面。每个仓库；每个仓库、每楼层均应设标志。100 （3）在电气装置和线路周围不堆放木材易燃易爆物品，钢筋杂物和腐蚀介质，不使用明火，工地严禁使用“三炉”：即电炉、煤油炉、液化气炉。（4）临时用电线路必须按规定或设计尺寸，距离安装严禁线路偏小，超负荷引起线路发热造成火灾，严禁用铜铝等其他金属物代替熔断丝。（5）工地全部采用铁制开关箱，工地电源在下班或作业后应及时切断，配电箱应加锁。（6）工地宿舍、暂设及其他设施照明灯具单只功率不得＞100W，生活区严禁使用大功率用电器，灯具安装距离物体应＞60cm。（7）电器机具及灯具线路如出现发火现象严禁用水或用泡沫灭火机等水性材料灭火,应在工地设专用砂箱或干粉灭火机进行灭火,并及时切断电源。（8）工地配电房应配有干粉灭火机，泡沫灭火机因具有导电性，禁止用于带电灭火，发生火灾拉闸时要用绝缘工具操作切断电源，选择适当的灭火器材。（9）易燃物品要隔离单独堆放。六、文明施工措施一、对现场场容管理方面的要求：1、成立文明施工管理领导小组，由项目经理任组长，项目副经理任副组长，现场各专业工长及后勤、保卫责任人均为成员。2、工地主要出入口要设置简朴规整的大门，门旁必须设立明显的标牌，标明工程名称，施工单位和工程负责人姓名等内容。3、建立文明施工责任制，划分区域，明确管理负责人，实行挂牌制，做到现场清洁整齐。4、现场施工临时水电要有专人管理，不得有长流水、常明灯。5、施工现场的临时设施，包括生产、办公、生活用房、仓库、料场、临时上下水管道以及照是明、动力线路，要严格按施工组织设计确定的施工平面图布置、搭设或敷设整齐。6、搞好门前宿舍、工地卫生“三包”，安排专人清洁场地。设“六牌一图”（1）施工单位及工地名称牌；（2）安全生产纪律宣传牌；（3）动火须知牌；（4）安全情况记录牌；（5）工地主要管理人员名单牌；（6）施工现场的危险区域警示牌；（7）施工总平面图和张挂安全标志牌。100 7、工地各出入口设有保卫室，加强对人员的出入管理。进入现场施工的人员穿统一服装及佩戴公司统一制作的个人身份标卡。标卡上有个人照片、姓名、职务等。8、工人操作地点和周围必须清洁整齐，做到活完脚下清，工完场地清，丢洒在楼梯、楼板上的砂浆混凝土要及时清除，落地灰要回收过筛使用。9、砂浆、混凝土在搅拌、运输、使用过程中，要做到不洒、不漏、不剩，使用地点盛放砂浆、混凝土必须有容器或垫板，如有洒、漏要及时清理。10、要有严格的成品保护措施，严禁损坏污染成品，堵塞管道。建筑物内清理的垃圾渣土要及时集中外运，严禁从门窗口向外抛掷。在楼梯踏步、休息平台、阳台等悬挑结构上不得堆放垃圾和杂物。严禁随地大小便。11、施工现场不准乱堆垃圾及余物，应在适当地点设置临时堆放点，并定期外运。清运渣土垃圾及流体物品，要采取遮盖防漏措施，运送途中不得遗撒。12、实施封闭式管理，根据工程性质和所在地区的不同情况，采取适当的围护和遮挡措施，并保持外观整洁。13、针对施工现场情况设置宣传标语和黑板报，并适时更换内容。14、施工道路畅通，场地不积水，场地排水成系统，临时设施硬底化。二、对现场机械及生活区卫生管理方面的要求：1、现场使用的机械设备，要按平面固定存放，遵守机械安全规程，经常保持机身等周围环境的清洁。机械的标记、编号明显，安全装置可靠。2、清洗机械排出的污水要有排放措施，不得随地流淌。3、施工现场办公室、仓库、职工（包括民工）宿舍，保持清洁卫生，要建立卫生区域，经常打扫，并按规定在工程竣工交用后及时拆除和清退。上述房屋未经许可一律禁止使用电炉。4、施工现场设统一的集体的食堂，食堂管理符合卫生标准，炊事员上岗持有效的健康证。保持整洁卫生，做到生熟食物隔离，要有防蝇防尘设施。5、施工现场要按规定设置临时厕所，安排专人经常打扫保持清洁，定期施洒白灰或其它消毒药物。6、施工现场严禁居住家属，严禁员工家属、小孩在施工现场穿行、玩耍。7、加强对工人教育，增强文明施工意识，自觉遵守纪律。凡有违纪一律严肃处100 理，严重者撤出现场。结束语将近一个学期的毕业设计已接近尾声，毕业设计让我学到了很多有用的东西，不仅仅是知识上的进步，更重要的是我得到大家给我的无微不至的关怀和帮助。毕业设计的过程就是我们成长的过程，在这个过程中我们相互帮助、相互协作、团结一致，无论是学习还是工作都让我们变成熟。100 参考文献1、《建筑施工手册》中国建筑工业出版社。2、《高层建筑社工手册》中国建筑工业出版社。3、《建筑施工》中国建筑工业出版社重庆建筑大学等编。4、《土木工程施工》同济大学出版社应惠清等编著5、《基坑工程设计与施工》中国建筑工业出版社龚晓楠等编著。6、《吉林省建筑工程消耗量定额》吉林科技出版社。7、《吉林省装饰工程消耗量定额》吉林科技出版社。毕业论文写作十二忌毕业论文,是高校学生根据我国学位条例的有关规定,在毕业之前,结合本人的专业学习和科研方向,在老师的指导下独立完成的学术论文。撰写毕业论文,是高校教学过程的一个必要环节,也是对毕业生综合运用基础知识和专业知识的检验,它可以反映出毕业生对知识的储备情况和研究问题、解决问题的能力以及语言表达等方面的能力。作为科学研究信息的载体,毕业论文也是奉献科研成果并实现其学术价值的重要工具。历年来,许多高校应届毕业生在老师的精心指导下,撰写出了许多高质量的优秀论文。但也有一些论文暴露出了这样或那样的问题,这体现出有些学生还没有真正掌握撰写毕业论文的要领。根据笔者近年来指导撰写毕业论文的工作实践,并联系毕业论文中存在的带普遍性的问题,下面谈谈撰写毕论文应注意的几个问题。1、忌选题不当,题目大小不宜万事开头难,选题是起点。我们所说的选题,是指挑选用来作为毕业论文论证、探讨和解决的问题,也就是研究的中心问题。主攻研究的方向明确了,才能明确从何下手。一般说来,毕业论文论题的选择应遵循以下四点:一是要选主观上有条件、有能力驾驭的论题;即选与自己的专业或工作有关的论题;二要选难易适当的论;三是选有新意的论题,或前人从未研究过、或有人探讨过但不尽透彻、或研究角度不同有待进一步研究的论题。而有的学生在选题时,不是首100 先考虑论题的价值,而是首先考虑参考资料多不多;或虽然考虑了论题的社会价值,但题目大小难易限制不适中。有的选题太大,太复杂,写起来像“老虎吃天,无从下口”,由于作者把握不住选题的原则,因而写得肤浅,甚至半途而废。有的选题太窄太容易,没法展开也难以深入。因此,论文选题要从自身条件出发,尽量选大小适宜、难易适中的题目。从自己所熟悉的领域开个口子去作文章,容易写得深刻切实。联系实际,从具体事物着手,分析归纳出一些带规律性的东西,易于增强文章的说服力,也易于解决问题,这种“小题大作”的论文一般效果很好。2、忌懒于实践,眼高手低有的学生由于平时读得多、动笔少,一动笔好象非要一鸣惊人不可。看别人的文,初看钦佩有加,久看觉得平庸肤浅,不过如此而已。而自己真正动笔写又写不出来。久而久之,心灰意懒,写作兴趣索然,正所谓眼高手低。写作文是真功夫,不仅要语言文字功底扎实,而且要思想严谨而有深度。这就需要经常实践,反复实践。对于毕业论文则可先写出提纲,打出初稿,然后反复思考研究,反复修改,决不能有半点畏难情绪。人的思维能力、研究能力是在科研实践中提高的,写作能力也是在写作实践中提高的。要想写出优秀的毕业论文,一是要对所研究的问题进行认真深入的探索,二是要对思考研究的所得进行归纳整理,理清头绪,写成条理清晰、逻辑严密的文章。3、忌中心不明,纲目零乱作者在下笔撰写毕业论文之前,要确定论证体系,即确定毕业论文的中心论点和分论点,并按一定的逻辑顺序排列好。所谓论证体系就是对讨论的问题,必须有中心,有从属,使中心论点和分论点之间形成一种特定的关系(支撑、从属)。动笔时,一定要把握重心,扣紧中心论点,使材料蕴含的力量全部能渗透到中心论点,要防止转移中心,防止偏题。而有的学生写的毕业论文没有一个突出的中心,什么都想说,什么都想解决,好象蜻蜓点水,到处涉及,而处处都不深入,结果一个问题也说不清楚,说不透彻,使人读后不知作者到底想阐明什么观点,说明什么问题。4、忌凭空想象,似是而非作为应用文体的毕业论文,毕竟不是文艺作品,既不能合理想象,也不能虚构杜撰;既不能渲染夸张,又不能缩小淡化。王充曾经指出,要“疾虚妄”,刘勰要求“事信而不诞”。可见,真实性是论文的生命。论文应观点鲜明、论据确凿,论证要有严密的逻辑性,这样得出的结论才经得起实践和历史的检验。写毕业论文就是进行“写”的研究,同时也是探求科学真理的过程,其材料必须准确无误。从大的事件到具体细节,甚至一句话,一个数据的引证,都不允许有任何虚假。如100 果论据靠不住,论点就成了空中楼阁,就会削弱文章的逻辑力量,影响文章的表达效果。因此,在立论上,要从实际出发,不带个人好恶,不凭空臆造;在论据上,要详尽地占有资料,对材料的性质、真假进行甄别;在论证上,要有严谨、周密的逻辑力量。这样,才能克服道听途说、以讹传讹、合理想象、似是而非的虚假结论,才不会把谬误说成真理。5、忌结构混乱,言之无序毕业论文的结构,是作者根据自己的写作意图和要求,对大量材料进行创造性思维加工后形成的思想脉络或论文的框架。结构要解决的问题就是文章的脉络层次和发展顺序问题,结构预先设计得好,就可使文章言之有序。如果没有结构或结构混乱,那么再精辟深刻的思想,再丰富典型的材料,也行不成好文章。笔者近年来从阅读学员的初稿时发现,即使同一个班的学员,论题大致相同,写进论文的材料也相差无几,但结果完全两样:有的观点鲜明,中心突出,条理十分清晰;而有的看不到中心,内容前后衔接不上,显得杂乱无章。原因之一就是作者安排结构的本领有高下。有经验的作者写作时不贸然动笔,不临文觅意、想一点写一点,而是先把结构考虑成熟才动手,然后一气呵成。这就像我们建房之前,必须先搞好整体设计、画出蓝图、再按图施工一样,如果预先没有精密的设计图纸,具体施工就无从下手,自然就盖不出结构合理的房子来。6、忌观点加例子,论不起来论文的论证,就是用论据去证明论点的过程。“论”,就是讲道理“,述”,就是摆事实。只提出论点,摆出一堆论据,不等于讲出了令人信服的道理。只有找出论点和论据的关系,并根据一定的逻辑联系组织出恰当的语言,才算是论起来了。论证实际上就是对事例进行分析说理。有的毕业论文,虽然篇幅较长,但没有针对论点的分析,只是论点加例子,堆砌一些材料,没有分析推理就下结论,文章再长,也达不到说服人的目的,起不到证明观点的作用。这其中最关键的原因是缺乏分析说理这个中间环节。学术论文要有理论性,就要会分析,会论理,就要紧扣中心论点,精心选择材料,再从各个不同的角度展开论述,道理说得越充分、越透彻,论文质量就越高。7、忌空谈理论,言之无物歌德曾经说过,理论是灰色的,生活之树常青。这里的生活,即是社会实践。理论如果离开了实践,就成了无源之水,无本之木。理论文章就要联系实际,这是理论形成的根据,也是理论发展的需要。因此毕业论文必须回答实践中提出的问题,充分体现论文的社会价值。作为高等院校毕业生来说,应通过撰写毕业论文,实现由知识向能力的转化。如果不去认真进行调查研究,不深入实践中去考察,写出来的论文就会只有空话、100 套话,就会空乏无物、枯燥无味。毛泽东同志曾在《反对党八股》一文中,把这种空谈理论、缺乏生命力的文章比作旧上海滩的“瘪三”,这种“瘪三”式的文章是任何写作技巧也无法使它健全存活的。8、忌外行逞能,不伦不类前面说过,选题要适中,量力而行。这就包含着一个选择自己所熟悉、所内行、与所学专业相关的问题。我们所处的时代知识更新换代特别快,任何人都不可能全知天下事。每个学生都有自己的专业、爱好和特长,在自己熟悉的领域或所学的专业内讨论问题,说的就是内行话,研讨专业外的问题,就可能出现外行现象,自然写不出高水平的论文来。而近年来有的学员的论文偏离了专业和所学的主要课程。例如学行政管理专业的写国际金融市场内容的不少;学政法专业的又研究小城镇建设在农村经济建设中的地位和作用,如此等等。正因为离开了自己的专业学习基地,理论根基不深,情况不熟,结果写出来的论文,不合客观事理和逻辑,有的甚至误入歧途,得出荒谬的结论。因此,有的学员在答辩时支支吾吾,前言不答后语。9、忌观点偏激,提法不妥论文的论点,是作者思想、观点、态度和主张的集中体现。论点是论文的灵魂、统帅和纲领,评价毕业论文的首要条件就是观点正确、鲜明。因此不能随心所欲,不能违背党和国家现行的方针、政策和法律法规,更不能自行其是、钻牛角尖或走极端。在毕业论文写作中,由于个别学员学习不努力,未能及时掌握当前的理论动态,因而在论文中出现观点偏激,提法不妥的现象。要克服这一毛病,首先是要加强学习,努力吸取新知识,接受新事物,使文章所反映出的思想、观点、见解,跟上时代的步伐;其次,在动笔之前和成文之后,都要反复推敲斟酌,看确定论点的总的立场观点是否正确,有无问题;要看文中的主要提法是否妥当,是否符合客观事物的发展规律,有没有片面的、武断的、不实事求是的地方。如果发现了问题,要及时予以纠正。10、忌抄袭代劳,坐享其成撰写毕业论文,是一种创造性、自主性劳动,论文篇幅有一定的要求,写作时间又有严格的限制,对于平时动笔较少的学员来说,确实有一定的难度。因此有的学员就产生了畏难情绪和依赖心理。他们不是在老师的指导下去思考研究、独立完成,而是通过东拼西凑,抄袭组织成文。更有甚者,全文抄袭报刊、杂志、网上现成的论文,或干脆请人代写。正由于作者未经过自己的辛勤劳动,对所抄内容不理解,虽论文写得好,但答辩时不堪一问,无言以对。对于一个真正想充实自己本领的人,应该珍惜毕业论文写作的机会,对棘手问题可以请老师或他人指导解决。借鉴别人的文章是可以的,但要在自己理解、体会的基100 础上,先吸取其中的营养,再用自己的智慧去创造。千万不要抄袭别人的文章或请他人代笔。这不仅是一种自欺欺人的做法,也是一种很不道德的行为。11、忌弄错文体,不象论文论文是议事论理,以议论为主要表达方式的理论性文体,它要求通过材料和逻辑推理来证明作者的观点,辩明是非曲直,它必须具备论点、论据、论证三个要素。而有的学员对文体把握不准,未弄清论文和其它文体的区别,因而写出来的论文,有的像调查报告,有的像经验总结,有的甚至像报告文学。如有一篇关于《企业改革要以人为本》的文章,作者从报刊、杂志和网上搜集了中外企业举贤授能、重视人才、终于走向成功的几十个典型事例,用文学性语言描写叙述,而一点也没有对事例加以分析,没有生发开去论证观点、形成自己的认识。这样的文章,与其说是论文,倒不如说是“故事会”。因此,把握论文的文体特征,弄清论点、论据、论证三个要素之间的关系,是写好毕业论文的基本要求。12、忌语言、标点出错,格式不整语言错误不行。格式错误。字体错误。标点错误。标点符号是无声的语言,发挥着与文字同样的功能。运用得正确,可以十分准确地表情达意。反之,如果不注意正确使用标点符号,将会损害语意的表达。忽视标点符号的恰当使用,是毕业论文中存在的较为普遍的现象。一种通病就是一顿一点到底,论文写完了,还是一个顿号;另一种情况是标点符号使用不当,当用而不用,当用顿号却用逗号。这些现象在论文初稿阶段尤为突出。关于文面的规范、标准、格式问题,目前各高校未提出统一要求。有的学校要求学生可电脑打印,也有的学校要求用手工誊写。大部分高校为了学生能积极投身于毕业论文写作的综合训练中去,要求统一手工誊。于是就出现了有的论文标题位置不当,字迹潦草,文面不整、不洁等现象,造成阅读困难。100'