工程计算表格及工具计算书(01)

'宁波欧意莱机械制造有限公司计算书目录1、刚架计算书…………………………………………………2、檩条计算书………………………………………………….3、抗风柱计算书……………………………………………….4、吊车梁计算书……………………………………………….5、支撑计算书………………………………………………….审核：校对：编制：宁波市明州建筑设计院有限公司2011-8-10-44- 1、刚架计算书1.1、GJ1计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)（2006年版）;《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010);《钢结构设计规范》(GB50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002);结果输出----总信息----结构类型:门式刚架轻型房屋钢结构设计规范:按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数:1.00节点总数:43柱数:18梁数:24支座约束数:9标准截面总数:9活荷载计算信息:考虑活荷载不利布置风荷载计算信息:计算风荷载钢材:Q345梁柱自重计算信息:柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形:考虑梁柱自重计算增大系数:1.20基础计算信息:不计算基础梁刚度增大系数:1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比:0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性:不验算钢结构受拉柱容许长细比:300钢结构受压柱容许长细比:180钢梁(恒+活)容许挠跨比:l/180柱顶容许水平位移/柱高:l/240地震作用计算:计算水平地震作用计算震型数：3地震烈度：6.00场地土类别：Ⅲ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001地震效应增大系数1.000窄行输出全部内容-44- 风荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移:节点(10),水平位移dx=6.188(mm)=H/1939.地震荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移:节点(12),水平位移dx=10.997(mm)=H/1091.梁的(恒+活)最大挠度:梁(5),挠跨比=1/424.风载作用下柱顶最大水平位移:H/1939<柱顶位移容许值:H/240地震作用下柱顶最大水平位移:H/1091<柱顶位移容许值:H/240梁的(恒+活)最大挠跨比:1/424<梁的容许挠跨比:1/180-----PK11计算结束-----1.2、GJ2(3)计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)（2006年版）;《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010);《钢结构设计规范》(GB50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002);结果输出----总信息----结构类型:门式刚架轻型房屋钢结构设计规范:按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数:1.00节点总数:43柱数:18梁数:24支座约束数:9标准截面总数:9活荷载计算信息:考虑活荷载不利布置风荷载计算信息:计算风荷载钢材:Q345梁柱自重计算信息:柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形:考虑梁柱自重计算增大系数:1.20基础计算信息:不计算基础梁刚度增大系数:1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比:0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性:不验算钢结构受拉柱容许长细比:300钢结构受压柱容许长细比:180钢梁(恒+活)容许挠跨比:l/180柱顶容许水平位移/柱高:l/240地震作用计算:计算水平地震作用-44- 计算震型数：3地震烈度：6.00场地土类别：Ⅲ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001地震效应增大系数1.000窄行输出全部内容风荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移:节点(10),水平位移dx=11.218(mm)=H/1070.地震荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移:节点(11),水平位移dx=11.203(mm)=H/1071.梁的(恒+活)最大挠度:梁(5),挠跨比=1/283.风载作用下柱顶最大水平位移:H/1070<柱顶位移容许值:H/240地震作用下柱顶最大水平位移:H/1071<柱顶位移容许值:H/240梁的(恒+活)最大挠跨比:1/283<梁的容许挠跨比:1/180-----PK11计算结束-----1.3、GJ4计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)（2006年版）;《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010);《钢结构设计规范》(GB50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002);结果输出----总信息----结构类型:门式刚架轻型房屋钢结构设计规范:按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数:1.00节点总数:38柱数:16梁数:21支座约束数:8标准截面总数:10活荷载计算信息:考虑活荷载不利布置风荷载计算信息:计算风荷载钢材:Q345梁柱自重计算信息:柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形:考虑-44- 梁柱自重计算增大系数:1.20基础计算信息:不计算基础梁刚度增大系数:1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比:0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性:不验算钢结构受拉柱容许长细比:300钢结构受压柱容许长细比:180钢梁(恒+活)容许挠跨比:l/180柱顶容许水平位移/柱高:l/240地震作用计算:计算水平地震作用计算震型数：3地震烈度：6.00场地土类别：Ⅲ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001地震效应增大系数1.000窄行输出全部内容风荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移:节点(12),水平位移dx=15.452(mm)=H/777.地震荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移:节点(10),水平位移dx=11.325(mm)=H/1060.梁的(恒+活)最大挠度:梁(11),挠跨比=1/282.风载作用下柱顶最大水平位移:H/777<柱顶位移容许值:H/240地震作用下柱顶最大水平位移:H/1060<柱顶位移容许值:H/240梁的(恒+活)最大挠跨比:1/282<梁的容许挠跨比:1/180-----PK11计算结束-----1.4、GJ5计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)（2006年版）;《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010);《钢结构设计规范》(GB50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002);结果输出----总信息----结构类型:门式刚架轻型房屋钢结构设计规范:按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数:1.00-44- 节点总数:38柱数:16梁数:21支座约束数:8标准截面总数:10活荷载计算信息:考虑活荷载不利布置风荷载计算信息:计算风荷载钢材:Q345梁柱自重计算信息:柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形:考虑梁柱自重计算增大系数:1.20基础计算信息:不计算基础梁刚度增大系数:1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比:0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性:不验算钢结构受拉柱容许长细比:300钢结构受压柱容许长细比:180钢梁(恒+活)容许挠跨比:l/180柱顶容许水平位移/柱高:l/240地震作用计算:计算水平地震作用计算震型数：3地震烈度：6.00场地土类别：Ⅲ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001地震效应增大系数1.000窄行输出全部内容风荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移:节点(12),水平位移dx=8.435(mm)=H/1423.地震荷载作用下柱顶最大水平（X向）位移:节点(10),水平位移dx=11.151(mm)=H/1076.梁的(恒+活)最大挠度:梁(11),挠跨比=1/422.风载作用下柱顶最大水平位移:H/1423<柱顶位移容许值:H/240地震作用下柱顶最大水平位移:H/1076<柱顶位移容许值:H/240梁的(恒+活)最大挠跨比:1/422<梁的容许挠跨比:1/180-----PK11计算结束------44- 2、檩条计算书2.1、冷弯薄壁型钢檩条设计计算书1=====设计依据======建筑结构荷载规范(GB50009--2001)（2006年版）冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018-2002)=====设计数据======屋面坡度(度):2.862檩条跨度(m):6.000檩条间距(m):1.500设计规范:冷弯薄壁型钢规范GB50018-2002檩条形式:卷边槽形冷弯型钢C200X70X20X2.0钢材钢号：Q235钢拉条设置:设置一道拉条拉条作用:约束檩条上、下翼缘净截面系数:1.000压型钢板屋面,挠度限值为1/200屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性建筑类型:封闭式建筑分区:边缘带基本风压:0.450风荷载高度变化系数:1.140风荷载体型系数:-1.470风荷载标准值(kN/m2):-0.754屋面自重标准值(kN/m2):0.250活荷载标准值(kN/m2):0.500雪荷载标准值(kN/m2):0.300积灰荷载标准值(kN/m2):0.000检修荷载标准值(kN):1.000=====截面及材料特性======檩条形式:卷边槽形冷弯型钢C200X70X20X2.0b=70.000h=200.000c=20.000t=2.000A=0.7270E-03Ix=0.4400E-05Iy=0.4671E-06It=0.9690E-09Iw=0.3672E-08Wx1=0.4400E-04Wx2=0.4400E-04Wy1=0.2332E-04Wy2=0.9350E-05钢材钢号：Q235钢屈服强度fy=235.000强度设计值f=205.000考虑冷弯效应强度f"=215.106=====截面验算======1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰)组合弯矩设计值(kN.m):Mx=7.049-44- 弯矩设计值(kN.m):My=0.088有效截面计算结果:Ae=0.6608E-03Iex=0.3936E-05Iey=0.4509E-06Wex1=0.3654E-04Wex2=0.3654E-04Wex3=0.4266E-04Wex4=0.4266E-04Wey1=0.2196E-04Wey2=0.9115E-05Wey3=0.2196E-04Wey4=0.9115E-05截面强度(N/mm2):σmax=196.958<=205.0001.0恒载+1.4风载(吸力)组合弯矩设计值(kN.m):Mxw=-5.184弯矩设计值(kN.m):Myw=0.024有效截面计算结果:Ae=0.6911E-03θe=0.0000E+00Iex=0.4135E-05Iey=0.4596E-06Wex1=0.4318E-04Wex2=0.4318E-04Wex3=0.3967E-04Wex4=0.3967E-04Wey1=0.2279E-04Wey2=0.9223E-05Wey3=0.2279E-04Wey4=0.9223E-05截面强度(N/mm2):σmaxw=131.743<=205.000整体稳定系数:φb=0.906檩条的稳定性(N/mm2):fstabw=145.279<=205.000荷载标准值作用下，挠度计算垂直于屋面的挠度(mm):v=21.978<=30.000=====计算满足======檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN):N=0.000=====计算结束======2.2、冷弯薄壁型钢檩条设计计算书2=====设计依据======建筑结构荷载规范(GB50009--2001)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018-2002)=====设计数据======屋面坡度(度):2.863檩条跨度(m):6.500檩条间距(m):1.500设计规范:冷弯薄壁型钢规范GB50018-2002檩条形式:卷边槽形冷弯型钢C200X70X20X2.5钢材钢号：Q235钢拉条设置:设置一道拉条拉条作用:约束檩条上、下翼缘净截面系数:1.000压型钢板屋面,挠度限值为1/200屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性建筑类型:封闭式建筑分区:边缘带-44- 基本风压:0.450风荷载高度变化系数:1.140风荷载体型系数:-1.420风荷载标准值(kN/m2):-0.728屋面自重标准值(kN/m2):0.250活荷载标准值(kN/m2):0.500雪荷载标准值(kN/m2):0.300积灰荷载标准值(kN/m2):0.000检修荷载标准值(kN):1.000=====截面及材料特性======檩条形式:卷边槽形冷弯型钢C200X70X20X2.5b=70.000h=200.000c=20.000t=2.500A=0.8980E-03Ix=0.5382E-05Iy=0.5627E-06It=0.1871E-08Iw=0.4376E-08Wx1=0.5382E-04Wx2=0.5382E-04Wy1=0.2818E-04Wy2=0.1125E-04钢材钢号：Q235钢屈服强度fy=235.000强度设计值f=205.000考虑冷弯效应强度f"=217.784=====截面验算======1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰)组合弯矩设计值(kN.m):Mx=8.358弯矩设计值(kN.m):My=0.104有效截面计算结果:Ae=0.8648E-03Iex=0.5132E-05Iey=0.5564E-06Wex1=0.4973E-04Wex2=0.4973E-04Wex3=0.5301E-04Wex4=0.5301E-04Wey1=0.2772E-04Wey2=0.1115E-04Wey3=0.2772E-04Wey4=0.1115E-04截面强度(N/mm2):σmax=171.845<=205.0001.0恒载+1.4风载(吸力)组合弯矩设计值(kN.m):Mxw=-5.729弯矩设计值(kN.m):Myw=0.029有效截面计算结果:全截面有效。截面强度(N/mm2):σmaxw=109.064<=217.784整体稳定系数:φb=0.877檩条的稳定性(N/mm2):fstabw=124.058<=205.000荷载标准值作用下，挠度计算垂直于屋面的挠度(mm):v=25.031<=32.500=====计算满足======檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN):N=17.000=====计算结束======-44- 3、抗风柱设计计算书-----设计信息-----钢材等级：Q235柱距(m)：5.500柱高(m)：12.500柱截面：焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=400*250*250*6*10*10铰接信息：两端铰接柱平面内计算长度系数：1.000柱平面外计算长度：7.500强度计算净截面系数：1.000设计规范:《钢结构设计规范》容许挠度限值[υ]:l/400=31.250(mm)风载信息：基本风压W0(kN/m2)：0.450风压力体形系数μs1：1.000风吸力体形系数μs2：-1.000风压高度变化系数μz：1.140柱顶恒载(kN)：0.000柱顶活载(kN)：0.000墙板自承重风载作用起始高度y0(m)：0.000-----设计依据-----1、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)（2006年版）2、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)-----抗风柱设计-----1、截面特性计算A=7.2800e-003;Xc=1.2500e-001;Yc=2.0000e-001;Ix=2.1760e-004;Iy=2.6049e-005;ix=1.7289e-001;iy=5.9817e-002;W1x=1.0880e-003;W2x=1.0880e-003;W1y=2.0839e-004;W2y=2.0839e-004;2、风载计算抗风柱上风压力作用均布风载标准值(kN/m):2.821抗风柱上风吸力作用均布风载标准值(kN/m):-2.8213、柱上各断面内力计算结果△　组合号1：1.35恒+0.7*1.4活断面号：1234567-44- 弯矩(kN.m)：0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000轴力(kN)：9.5828.7847.9857.1876.3885.5904.791断面号：8910111213弯矩(kN.m)：0.0000.0000.0000.0000.0000.000轴力(kN)：3.9933.1942.3961.5970.7990.000△　组合号2：1.2恒+1.4风压+0.7*1.4活断面号：1234567弯矩(kN.m)：0.000-23.574-42.861-57.863-68.578-75.007-77.150轴力(kN)：8.5187.8087.0986.3885.6784.9694.259断面号：8910111213弯矩(kN.m)：-75.007-68.578-57.863-42.861-23.5740.000轴力(kN)：3.5492.8392.1291.4200.7100.000△　组合号3：1.2恒+0.6*1.4风压+1.4活断面号：1234567弯矩(kN.m)：0.000-14.144-25.717-34.718-41.147-45.004-46.290轴力(kN)：8.5187.8087.0986.3885.6784.9694.259断面号：8910111213弯矩(kN.m)：-45.004-41.147-34.718-25.717-14.1440.000轴力(kN)：3.5492.8392.1291.4200.7100.000△　组合号4：1.2恒+1.4风吸+0.7*1.4活断面号：1234567弯矩(kN.m)：0.00023.57442.86157.86368.57875.00777.150轴力(kN)：8.5187.8087.0986.3885.6784.9694.259断面号：8910111213弯矩(kN.m)：75.00768.57857.86342.86123.5740.000轴力(kN)：3.5492.8392.1291.4200.7100.000△　组合号5：1.2恒+0.6*1.4风吸+1.4活断面号：1234567弯矩(kN.m)：0.00014.14425.71734.71841.14745.00446.290轴力(kN)：8.5187.8087.0986.3885.6784.9694.259断面号：8910111213弯矩(kN.m)：45.00441.14734.71825.71714.1440.000轴力(kN)：3.5492.8392.1291.4200.7100.000柱底剪力设计值:风压力作用(kN):24.688风吸力作用(kN):-24.6884、抗风柱强度验算结果控制组合：2设计内力：弯矩(kN.m)：-77.150;轴力(kN)：8.518-44- 抗风柱强度计算最大应力(N/mm2):68.703=[L/F]=500.000|=====梁截面加劲肋计算=====||梁腹板高厚比h0/tw=63.667||计算不需要配加劲肋,只需按构造设置||A1:横向加劲肋的最大容许间距||BP,TP:横向加劲肋的宽度,厚度|A1BPTP1.0000.0900.006|=====突缘式支座端板和角焊缝计算=====||SB:支座端板的宽度||ST:支座端板的厚度||HF1:吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度||HF2:支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度|SBSTHF1HF20.1900.0060.0060.006|=====平板式支座加劲肋和角焊缝计算=====||PSB:平板式支座加劲肋的宽度||PST:平板式支座加劲肋的厚度||HF3:支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度|PSBPSTHF30.1000.0080.006|=====吊车梁总重量和刷油面积计算=====|-44- |WW:吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t)||BPF:刷油面积(m^2)|WWBPF0.38019.164|=====吊车轮压传至柱牛腿的反力计算=====||(结果为标准值,单位kN,用于计算排架)||RMAX:吊车最大轮压传至柱牛腿的反力||RMIN:吊车最小轮压传至柱牛腿的反力||TMAX:吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力||WT:最大的一台吊车桥架重量||Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量)||MM1:产生最大反力时压在支座上的轮子的序号|RMAXRMINTMAXWTMM163.05112.9915.22845.1121|=====吊车梁与柱的连接计算=====||TQmaxK:吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值||TQmax:吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值||NHSBolt:吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数||(摩擦型高强度螺栓d=2010.9级钢丝刷除绣表面处理)|TQmaxKTQmaxNHSBolt2.6143.8421=====设计满足==========计算结束=====4.2、GDL-2Z计算书设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006年版）钢结构设计规范GB50017-2003|吊车数据：(重量单位为t；长度单位为m)||序号起重量工作级别一侧轮数PmaxPmin小车重吊车宽度轨道高度||110电动单梁26.450.950.503.0000.134||卡轨力系数α:0.00||轮距:2.500||25.0电动单梁23.980.820.503.0000.134||卡轨力系数α:0.00||轮距:2.500||输入数据说明：||Lo:吊车梁跨度||Lo2:相邻吊车梁跨度||Sdch:吊车台数||Dch1:第一台的序号||Dch2:第二台的序号(只有一台时=0)||Kind:吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/||Ig1:钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/||Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/|-44- |h:吊车梁总高||db:腹板的厚度||b:上翼缘的宽度||tT:上翼缘的厚度||b1:下翼缘的宽度||t1:下翼缘的厚度||d1:连接吊车轨道的螺栓孔直径||d2:连接制动板的螺栓孔直径||e1:连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离||e2:连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离||Iend:变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/||dbH:变截面吊车梁端部的高度||dbL:变截面吊车梁变截面位置到支座的距离||dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度||dbR:圆弧形变截面处半径|=====输入数据=====LoLo2SDCHDCH1DCH2KINDIG1IZXJM6.5006.0002121160HDBBTTB1T1D1D2E1E20.5000.0060.3000.0120.2200.0080.0220.0000.0900.000IENDDBHDBLDBTWDBR00.5000.0000.0000.200=====计算结果=====|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算=====||BWH:最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右)||EWH:最大弯矩对应梁上有几个轮||CSS:最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正)||MP:吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩||MT:吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩||P(J):吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||T(J):吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列|BWHEWHCSSMPMT330.443185.1458.639P(J)39.03239.03263.25563.255T(J)1.6181.6183.0893.089CC(J)2.5000.5002.500|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算=====||MPP:绝对最大竖向弯矩||MTT:绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生)||Madd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大||MTadd:考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大|MPPMTTMaddMTadd283.05012.0950.0000.000-44- |=====梁绝对最大剪力(设计值)计算=====||Qmaxk:绝对最大剪力(标准值)||Qmax:绝对最大剪力(设计值)||MM:计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）||Qadd:考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大|QMAXkQMAXMMQadd131.482201.00920.000|=====吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算=====||YCJ:吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m)||JXJ:吊车梁对于x轴的惯性矩(m^4)||WXJ:吊车梁对于x轴的抵抗矩(m^3)||JYJ:制动梁对于y轴的惯性矩(m^4)||WYJ:制动梁对于y轴的抵抗矩(m^3)|YCJJXJWXJJYJWYJ0.290624E+000.332678E-030.158890E-020.228005E-040.152004E-03|=====吊车梁上翼缘宽厚比计算=====||Bf/Tf:吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值|Bf/Tf=12.250<=[Bf/Tf]=12.380|=====梁截面应力、局部挤压应力计算=====||CM:上翼缘最大应力||DM:下翼缘最大应力||TU:平板支座时的剪应力||TU1:突缘支座时的剪应力||JBJYYL:吊车最大轮压作用下的局部挤压应力||CMZj:吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力|CMDMTUTU1JBJYYLCMZJ257.712247.26974.90883.75440.9990.000CM=257.712<=[CM]=310.000DM=247.269<=[DM]=310.000TU=74.908<=[TU]=180.000TU1=83.754<=[TU1]=180.000JBJYYL=40.999<=[CJ]=310.000CMZJ=0.000<=[CMZJ]=310.000|=====无制动结构的吊车梁整体稳定计算=====||Wx:吊车梁对于x轴的毛截面抵抗矩(m^3)||Wy:制动梁对于y轴的毛截面抵抗矩(m^3)||Faib:整体稳定系数||ZTWDYL:整体稳定应力|WxWyFaibZTWDYL0.179355E-020.180000E-030.719286.793ZTWDYL=286.793<=[ZTWDYL]=310.000|=====梁竖向挠度计算=====||注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值||MPN:最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩|-44- |MKadd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大||L/f:吊车梁跨度与竖向挠度之比|MPNMKaddL/F139.4780.000801.374L/F=801.374>=[L/F]=500.000|=====梁截面加劲肋计算=====||梁腹板高厚比h0/tw=80.000||计算只需配横向加劲肋||A1:横向加劲肋的最大容许间距||BP,TP:横向加劲肋的宽度,厚度|A1BPTP1.0000.0900.006计算结果：0.393≤1，横加劲肋区格验算满足|=====突缘式支座端板和角焊缝计算=====||SB:支座端板的宽度||ST:支座端板的厚度||HF1:吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度||HF2:支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度|SBSTHF1HF20.2000.0080.0060.006|=====平板式支座加劲肋和角焊缝计算=====||PSB:平板式支座加劲肋的宽度||PST:平板式支座加劲肋的厚度||HF3:支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度|PSBPSTHF30.1000.0080.006|=====吊车梁总重量和刷油面积计算=====||WW:吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t)||BPF:刷油面积(m^2)|WWBPF0.41521.283|=====吊车轮压传至柱牛腿的反力计算=====||(结果为标准值,单位kN,用于计算排架)||RMAX:吊车最大轮压传至柱牛腿的反力||RMIN:吊车最小轮压传至柱牛腿的反力||TMAX:吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力||WT:最大的一台吊车桥架重量||Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量)||MM1:产生最大反力时压在支座上的轮子的序号|RMAXRMINTMAXWTMM1157.47726.18914.56547.0743|=====吊车梁与柱的连接计算=====||TQmaxK:吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值||TQmax:吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值|-44- |NHSBolt:吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数||(摩擦型高强度螺栓d=2010.9级钢丝刷除绣表面处理)|TQmaxKTQmaxNHSBolt6.1339.0161=====设计满足==========计算结束=====4.3、GDL-3Z计算书设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006年版）钢结构设计规范GB50017-2003|吊车数据：(重量单位为t；长度单位为m)||序号起重量工作级别一侧轮数PmaxPmin小车重吊车宽度轨道高度||116A4,A5软钩215.504.196.305.9400.120||卡轨力系数α:0.00||轮距:4.000||输入数据说明：||Lo:吊车梁跨度||Lo2:相邻吊车梁跨度||Sdch:吊车台数||Dch1:第一台的序号||Dch2:第二台的序号(只有一台时=0)||Kind:吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/||Ig1:钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/||Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/||h:吊车梁总高||db:腹板的厚度||b:上翼缘的宽度||tT:上翼缘的厚度||b1:下翼缘的宽度||t1:下翼缘的厚度||d1:连接吊车轨道的螺栓孔直径||d2:连接制动板的螺栓孔直径||e1:连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离||e2:连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离||Iend:变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/||dbH:变截面吊车梁端部的高度||dbL:变截面吊车梁变截面位置到支座的距离||dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度|=====输入数据=====LoLo2SDCHDCH1DCH2KINDIG1IZXJM6.5006.0001101160HDBBTTB1T1D1D2E1E2-44- 0.7000.0080.3000.0140.2200.0080.0220.0000.0900.000IENDDBHDBLDBTW20.5000.5000.008=====计算结果=====|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算=====||BWH:最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右)||EWH:最大弯矩对应梁上有几个轮||CSS:最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正)||MP:吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩||MT:吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩||P(J):吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||T(J):吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列|BWHEWHCSSMPMT110.000247.0148.885P(J)152.008152.008T(J)5.4675.467CC(J)4.000|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算=====||MPP:绝对最大竖向弯矩||MTT:绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生)||Madd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大||MTadd:考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大|MPPMTTMaddMTadd377.63512.4380.0000.000|=====梁绝对最大剪力(设计值)计算=====||Qmaxk:绝对最大剪力(标准值)||Qmax:绝对最大剪力(设计值)||MM:计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）||Qadd:考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大|QMAXkQMAXMMQadd210.473321.77210.000|=====吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算=====||YCJ:吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m)||JXJ:吊车梁对于x轴的惯性矩(m^4)||WXJ:吊车梁对于x轴的抵抗矩(m^3)||JYJ:制动梁对于y轴的惯性矩(m^4)||WYJ:制动梁对于y轴的抵抗矩(m^3)|YCJJXJWXJJYJWYJ0.406472E+000.807443E-030.275082E-020.266006E-040.177337E-03|=====吊车梁上翼缘宽厚比计算=====||Bf/Tf:吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值|Bf/Tf=10.429<=[Bf/Tf]=12.380-44- |=====梁截面应力、局部挤压应力计算=====||CM:上翼缘最大应力||DM:下翼缘最大应力||TU:平板支座时的剪应力||TU1:突缘支座时的剪应力||JBJYYL:吊车最大轮压作用下的局部挤压应力||CMZj:吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力|CMDMTUTU1JBJYYLCMZJ207.420190.10491.881100.97477.5880.000CM=207.420<=[CM]=310.000DM=190.104<=[DM]=310.000TU=91.881<=[TU]=180.000TU1=100.974<=[TU1]=180.000JBJYYL=77.588<=[CJ]=310.000CMZJ=0.000<=[CMZJ]=310.000|=====无制动结构的吊车梁整体稳定计算=====||Wx:吊车梁对于x轴的毛截面抵抗矩(m^3)||Wy:制动梁对于y轴的毛截面抵抗矩(m^3)||Faib:整体稳定系数||ZTWDYL:整体稳定应力|WxWyFaibZTWDYL0.306870E-020.210000E-030.702234.440ZTWDYL=234.440<=[ZTWDYL]=310.000|=====梁竖向挠度计算=====||注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值||MPN:最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩||MKadd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大||L/f:吊车梁跨度与竖向挠度之比|MPNMKaddL/F256.8940.0001053.866L/F=1053.866>=[L/F]=1000.000|=====梁截面加劲肋计算=====||梁腹板高厚比h0/tw=84.750||计算只需配横向加劲肋||A1:横向加劲肋的最大容许间距||BP,TP:横向加劲肋的宽度,厚度|A1BPTP1.0000.0900.006计算结果：0.428≤1，横加劲肋区格验算满足|=====变截面梁截面变化位置强度计算=====||Mxmax:变截面位置最大竖向弯矩设计值||Vxmax:变截面位置最大剪力设计值||σu:该处腹板上边缘折算应力，按下式计算：||σu=sqrt(σxu+σxc-σxuσxc+3τxu)|-44- |σxu,τxu,σxc:计算点压应力,剪应力,局部压应力||σd:该处腹板下边缘折算应力，按下式计算：||σd=sqrt(σxd+3τxd)||σxd,τxd:计算点拉应力,剪应力|MxmaxVxmaxσxuτxuσxcσxdτxd143.010286.01968.14578.82577.588115.77051.616σuσd154.972146.271σu=154.972<=[σu]*1.2=372.000σd=146.271<=[σd]*1.1=341.000|=====突缘式支座端板和角焊缝计算=====||SB:支座端板的宽度||ST:支座端板的厚度||HF1:吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度||HF2:支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度|SBSTHF1HF20.2000.0080.0060.006|=====平板式支座加劲肋和角焊缝计算=====||PSB:平板式支座加劲肋的宽度||PST:平板式支座加劲肋的厚度||HF3:支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度|PSBPSTHF30.1000.0080.006|=====吊车梁总重量和刷油面积计算=====||WW:吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t)||BPF:刷油面积(m^2)|WWBPF0.48524.481|=====吊车轮压传至柱牛腿的反力计算=====||(结果为标准值,单位kN,用于计算排架)||RMAX:吊车最大轮压传至柱牛腿的反力||RMIN:吊车最小轮压传至柱牛腿的反力||TMAX:吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力||WT:最大的一台吊车桥架重量||Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量)||MM1:产生最大反力时压在支座上的轮子的序号|RMAXRMINTMAXWTMM1210.47356.89615.141229.2881|=====吊车梁与柱的连接计算=====||TQmaxK:吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值||TQmax:吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值||NHSBolt:吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数||(摩擦型高强度螺栓d=2010.9级钢丝刷除绣表面处理)|TQmaxKTQmaxNHSBolt-44- 7.57011.1281=====设计满足==========计算结束=====|吊车数据：(重量单位为t；长度单位为m)||序号起重量工作级别一侧轮数PmaxPmin小车重吊车宽度轨道高度||116A4,A5软钩215.504.196.305.9400.120||卡轨力系数α:0.00||轮距:4.000||输入数据说明：||Lo:吊车梁跨度||Lo2:相邻吊车梁跨度||Sdch:吊车台数||Dch1:第一台的序号||Dch2:第二台的序号(只有一台时=0)||Kind:吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/||Ig1:钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/||Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/||h:吊车梁总高||db:腹板的厚度||b:上翼缘的宽度||tT:上翼缘的厚度||b1:下翼缘的宽度||t1:下翼缘的厚度||d1:连接吊车轨道的螺栓孔直径||d2:连接制动板的螺栓孔直径||e1:连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离||e2:连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离||Iend:变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/||dbH:变截面吊车梁端部的高度||dbL:变截面吊车梁变截面位置到支座的距离||dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度|=====输入数据=====LoLo2SDCHDCH1DCH2KINDIG1IZXJM6.0006.5001101160HDBBTTB1T1D1D2E1E20.7000.0060.3000.0120.2200.0080.0220.0000.0900.000IENDDBHDBLDBTW20.5000.5000.006=====计算结果=====|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算=====||BWH:最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右)||EWH:最大弯矩对应梁上有几个轮||CSS:最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正)|-44- |MP:吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩||MT:吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩||P(J):吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||T(J):吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列|BWHEWHCSSMPMT110.000228.0138.201P(J)152.008152.008T(J)5.4675.467CC(J)4.000|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算=====||MPP:绝对最大竖向弯矩||MTT:绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生)||Madd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大||MTadd:考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大|MPPMTTMaddMTadd341.88211.4820.0000.000|=====梁绝对最大剪力(设计值)计算=====||Qmaxk:绝对最大剪力(标准值)||Qmax:绝对最大剪力(设计值)||MM:计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）||Qadd:考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大|QMAXkQMAXMMQadd202.678303.89510.000|=====吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算=====||YCJ:吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m)||JXJ:吊车梁对于x轴的惯性矩(m^4)||WXJ:吊车梁对于x轴的抵抗矩(m^3)||JYJ:制动梁对于y轴的惯性矩(m^4)||WYJ:制动梁对于y轴的抵抗矩(m^3)|YCJJXJWXJJYJWYJ0.399728E+000.710813E-030.236723E-020.228005E-040.152004E-03|=====吊车梁上翼缘宽厚比计算=====||Bf/Tf:吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值|Bf/Tf=12.250<=[Bf/Tf]=12.380|=====梁截面应力、局部挤压应力计算=====||CM:上翼缘最大应力||DM:下翼缘最大应力||TU:平板支座时的剪应力||TU1:突缘支座时的剪应力||JBJYYL:吊车最大轮压作用下的局部挤压应力||CMZj:吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力|CMDMTUTU1JBJYYLCMZJ219.958192.259113.249126.623106.4060.000-44- CM=219.958<=[CM]=310.000DM=192.259<=[DM]=310.000TU=113.249<=[TU]=180.000TU1=126.623<=[TU1]=180.000JBJYYL=106.406<=[CJ]=310.000CMZJ=0.000<=[CMZJ]=310.000|=====无制动结构的吊车梁整体稳定计算=====||Wx:吊车梁对于x轴的毛截面抵抗矩(m^3)||Wy:制动梁对于y轴的毛截面抵抗矩(m^3)||Faib:整体稳定系数||ZTWDYL:整体稳定应力|WxWyFaibZTWDYL0.264986E-020.180000E-030.743237.445ZTWDYL=237.445<=[ZTWDYL]=310.000|=====梁竖向挠度计算=====||注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值||MPN:最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩||MKadd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大||L/f:吊车梁跨度与竖向挠度之比|MPNMKaddL/F232.5730.0001111.687L/F=1111.687>=[L/F]=1000.000|=====梁截面加劲肋计算=====||梁腹板高厚比h0/tw=113.333||计算只需配横向加劲肋||A1:横向加劲肋的最大容许间距||BP,TP:横向加劲肋的宽度,厚度|A1BPTP1.0000.0900.006计算结果：0.803≤1，横加劲肋区格验算满足|=====变截面梁截面变化位置强度计算=====||Mxmax:变截面位置最大竖向弯矩设计值||Vxmax:变截面位置最大剪力设计值||σu:该处腹板上边缘折算应力，按下式计算：||σu=sqrt(σxu+σxc-σxuσxc+3τxu)||σxu,τxu,σxc:计算点压应力,剪应力,局部压应力||σd:该处腹板下边缘折算应力，按下式计算：||σd=sqrt(σxd+3τxd)||σxd,τxd:计算点拉应力,剪应力|MxmaxVxmaxσxuτxuσxcσxdτxd132.954265.90873.79196.223106.406118.04070.188σuσd191.552169.447σu=191.552<=[σu]*1.2=372.000-44- σd=169.447<=[σd]*1.1=341.000|=====突缘式支座端板和角焊缝计算=====||SB:支座端板的宽度||ST:支座端板的厚度||HF1:吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度||HF2:支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度|SBSTHF1HF20.2000.0080.0060.006|=====平板式支座加劲肋和角焊缝计算=====||PSB:平板式支座加劲肋的宽度||PST:平板式支座加劲肋的厚度||HF3:支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度|PSBPSTHF30.1000.0080.006|=====吊车梁总重量和刷油面积计算=====||WW:吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t)||BPF:刷油面积(m^2)|WWBPF0.58522.669|=====吊车轮压传至柱牛腿的反力计算=====||(结果为标准值,单位kN,用于计算排架)||RMAX:吊车最大轮压传至柱牛腿的反力||RMIN:吊车最小轮压传至柱牛腿的反力||TMAX:吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力||WT:最大的一台吊车桥架重量||Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量)||MM1:产生最大反力时压在支座上的轮子的序号|RMAXRMINTMAXWTMM1210.47356.89615.141229.2882|=====吊车梁与柱的连接计算=====||TQmaxK:吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值||TQmax:吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值||NHSBolt:吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数||(摩擦型高强度螺栓d=2010.9级钢丝刷除绣表面处理)|TQmaxKTQmaxNHSBolt7.29010.7161=====设计满足==========计算结束=====4.4、GDL-4Z计算书设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006年版）钢结构设计规范GB50017-2003|吊车数据：(重量单位为t；长度单位为m)||序号起重量工作级别一侧轮数PmaxPmin小车重吊车宽度轨道高度|-44- |120A4,A5软钩217.804.376.905.9400.120||卡轨力系数α:0.00||轮距:4.000||输入数据说明：||Lo:吊车梁跨度||Lo2:相邻吊车梁跨度||Sdch:吊车台数||Dch1:第一台的序号||Dch2:第二台的序号(只有一台时=0)||Kind:吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/||Ig1:钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/||Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/||h:吊车梁总高||db:腹板的厚度||b:上翼缘的宽度||tT:上翼缘的厚度||b1:下翼缘的宽度||t1:下翼缘的厚度||d1:连接吊车轨道的螺栓孔直径||d2:连接制动板的螺栓孔直径||e1:连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离||e2:连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离||Iend:变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/||dbH:变截面吊车梁端部的高度||dbL:变截面吊车梁变截面位置到支座的距离||dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度||A:制动桁架的宽度||c:制动桁架的节间长度||ha:制动桁架另一个弦杆的面积|=====输入数据=====LoLo2SDCHDCH1DCH2KINDIG1IZXJM6.5006.0001102160HDBBTTB1T1D1D2E1E20.7500.0060.3000.0120.2200.0100.0220.0000.0900.000IENDDBHDBLDBTW20.6000.6000.006ACHA1.0001.0000.250E-02=====计算结果=====|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算=====||BWH:最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右)||EWH:最大弯矩对应梁上有几个轮||CSS:最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正)||MP:吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩|-44- |MT:吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩||P(J):吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||T(J):吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列|BWHEWHCSSMPMT110.000283.66710.717P(J)174.565174.565T(J)6.5956.595CC(J)4.000|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算=====||MPP:绝对最大竖向弯矩||MTT:绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生)||Madd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大||MTadd:考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大|MPPMTTMaddMTadd433.67115.0040.0000.000|=====梁绝对最大剪力(设计值)计算=====||Qmaxk:绝对最大剪力(标准值)||Qmax:绝对最大剪力(设计值)||MM:计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）||Qadd:考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大|QMAXkQMAXMMQadd241.705369.51810.000|=====吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算=====||YCJ:吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m)||JXJ:吊车梁对于x轴的惯性矩(m^4)||WXJ:吊车梁对于x轴的抵抗矩(m^3)||JYJ:制动梁对于y轴的惯性矩(m^4)||WYJ:制动梁对于y轴的抵抗矩(m^3)|YCJJXJWXJJYJWYJ0.408115E+000.903435E-030.264251E-020.140353E-020.234819E-02|=====吊车梁上翼缘宽厚比计算=====||Bf/Tf:吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值|Bf/Tf=12.250<=[Bf/Tf]=12.380|=====梁截面应力、局部挤压应力计算=====||CM:上翼缘最大应力||DM:下翼缘最大应力||TU:平板支座时的剪应力||TU1:突缘支座时的剪应力||JBJYYL:吊车最大轮压作用下的局部挤压应力||CMZj:吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力|CMDMTUTU1JBJYYLCMZJ181.460195.905114.362127.861122.1956.002CM=181.460<=[CM]=310.000-44- DM=195.905<=[DM]=310.000TU=114.362<=[TU]=180.000TU1=127.861<=[TU1]=180.000JBJYYL=122.195<=[CJ]=310.000CMZJ=6.002<=[CMZJ]=310.000|=====梁竖向挠度计算=====||注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值||MPN:最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩||MKadd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大||L/f:吊车梁跨度与竖向挠度之比|MPNMKaddL/F295.0140.0001029.891L/F=1029.891>=[L/F]=1000.000|=====梁截面加劲肋计算=====||梁腹板高厚比h0/tw=121.333||计算只需配横向加劲肋||A1:横向加劲肋的最大容许间距||BP,TP:横向加劲肋的宽度,厚度|A1BPTP0.9000.0900.006计算结果：0.929≤1，横加劲肋区格验算满足|=====变截面梁截面变化位置强度计算=====||Mxmax:变截面位置最大竖向弯矩设计值||Vxmax:变截面位置最大剪力设计值||σu:该处腹板上边缘折算应力，按下式计算：||σu=sqrt(σxu+σxc-σxuσxc+3τxu)||σxu,τxu,σxc:计算点压应力,剪应力,局部压应力||σd:该处腹板下边缘折算应力，按下式计算：||σd=sqrt(σxd+3τxd)||σxd,τxd:计算点拉应力,剪应力|MxmaxVxmaxσxuτxuσxcσxdτxd192.150320.24985.75291.722122.195117.21572.705σuσd192.472172.039σu=192.472<=[σu]*1.2=372.000σd=172.039<=[σd]*1.1=341.000|=====突缘式支座端板和角焊缝计算=====||SB:支座端板的宽度||ST:支座端板的厚度||HF1:吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度||HF2:支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度|SBSTHF1HF20.2000.0080.0060.006|=====平板式支座加劲肋和角焊缝计算=====|-44- |PSB:平板式支座加劲肋的宽度||PST:平板式支座加劲肋的厚度||HF3:支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度|PSBPSTHF30.1000.0080.006|=====吊车梁总重量和刷油面积计算=====||WW:吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t)||BPF:刷油面积(m^2)|WWBPF0.53525.477|=====吊车轮压传至柱牛腿的反力计算=====||(结果为标准值,单位kN,用于计算排架)||RMAX:吊车最大轮压传至柱牛腿的反力||RMIN:吊车最小轮压传至柱牛腿的反力||TMAX:吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力||WT:最大的一台吊车桥架重量||Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量)||MM1:产生最大反力时压在支座上的轮子的序号|RMAXRMINTMAXWTMM1241.70559.34018.264238.7021|=====制动桁架与柱的连接计算=====||TQmaxK:吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值||TQmax:吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值||NHSBolt:制动桁架与柱的连接需要高强度螺栓个数||(摩擦型高强度螺栓d=2010.9级钢丝刷除绣表面处理)|TQmaxKTQmaxNHSBolt9.13213.4241=====设计满足==========计算结束=====|吊车数据：(重量单位为t；长度单位为m)||序号起重量工作级别一侧轮数PmaxPmin小车重吊车宽度轨道高度||120A4,A5软钩217.804.376.905.9400.120||卡轨力系数α:0.00||轮距:4.000||25.0电动单梁23.980.820.503.0000.134||卡轨力系数α:0.00||轮距:2.500||输入数据说明：||Lo:吊车梁跨度||Lo2:相邻吊车梁跨度||Sdch:吊车台数||Dch1:第一台的序号||Dch2:第二台的序号(只有一台时=0)|-44- |Kind:吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/||Ig1:钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/||Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/||h:吊车梁总高||db:腹板的厚度||b:上翼缘的宽度||tT:上翼缘的厚度||b1:下翼缘的宽度||t1:下翼缘的厚度||d1:连接吊车轨道的螺栓孔直径||d2:连接制动板的螺栓孔直径||e1:连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离||e2:连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离||Iend:变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/||dbH:变截面吊车梁端部的高度||dbL:变截面吊车梁变截面位置到支座的距离||dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度||A:制动桁架的宽度||c:制动桁架的节间长度||ha:制动桁架另一个弦杆的面积|=====输入数据=====LoLo2SDCHDCH1DCH2KINDIG1IZXJM6.0006.5002122160HDBBTTB1T1D1D2E1E20.7000.0060.3000.0120.2200.0100.0220.0000.0900.000IENDDBHDBLDBTW20.6000.6000.006ACHA1.0001.0000.250E-02=====计算结果=====|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算=====||BWH:最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右)||EWH:最大弯矩对应梁上有几个轮||CSS:最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正)||MP:吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩||MT:吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩||P(J):吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||T(J):吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列|BWHEWHCSSMPMT220.120297.02811.353P(J)174.565174.56539.03239.032T(J)6.5956.5951.6181.618CC(J)4.0001.2202.500-44- |=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算=====||MPP:绝对最大竖向弯矩||MTT:绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生)||Madd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大||MTadd:考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大|MPPMTTMaddMTadd445.36315.8940.0000.000|=====梁绝对最大剪力(设计值)计算=====||Qmaxk:绝对最大剪力(标准值)||Qmax:绝对最大剪力(设计值)||MM:计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）||Qadd:考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大|QMAXkQMAXMMQadd237.827356.59810.000|=====吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算=====||YCJ:吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m)||JXJ:吊车梁对于x轴的惯性矩(m^4)||WXJ:吊车梁对于x轴的抵抗矩(m^3)||JYJ:制动梁对于y轴的惯性矩(m^4)||WYJ:制动梁对于y轴的抵抗矩(m^3)|YCJJXJWXJJYJWYJ0.381846E+000.773156E-030.243013E-020.140353E-020.234819E-02|=====吊车梁上翼缘宽厚比计算=====||Bf/Tf:吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值|Bf/Tf=12.250<=[Bf/Tf]=12.380|=====梁截面应力、局部挤压应力计算=====||CM:上翼缘最大应力||DM:下翼缘最大应力||TU:平板支座时的剪应力||TU1:突缘支座时的剪应力||JBJYYL:吊车最大轮压作用下的局部挤压应力||CMZj:吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力|CMDMTUTU1JBJYYLCMZJ200.902219.956110.364123.390113.1446.358CM=200.902<=[CM]=310.000DM=219.956<=[DM]=310.000TU=110.364<=[TU]=180.000TU1=123.390<=[TU1]=180.000JBJYYL=113.144<=[CJ]=310.000CMZJ=6.358<=[CMZJ]=310.000|=====梁竖向挠度计算=====||注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值||MPN:最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩||MKadd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大|-44- |L/f:吊车梁跨度与竖向挠度之比|MPNMKaddL/F267.0840.0001055.136L/F=1055.136>=[L/F]=1000.000|=====梁截面加劲肋计算=====||梁腹板高厚比h0/tw=113.000||计算只需配横向加劲肋||A1:横向加劲肋的最大容许间距||BP,TP:横向加劲肋的宽度,厚度|A1BPTP1.0000.0900.006计算结果：0.945≤1，横加劲肋区格验算满足|=====变截面梁截面变化位置强度计算=====||Mxmax:变截面位置最大竖向弯矩设计值||Vxmax:变截面位置最大剪力设计值||σu:该处腹板上边缘折算应力，按下式计算：||σu=sqrt(σxu+σxc-σxuσxc+3τxu)||σxu,τxu,σxc:计算点压应力,剪应力,局部压应力||σd:该处腹板下边缘折算应力，按下式计算：||σd=sqrt(σxd+3τxd)||σxd,τxd:计算点拉应力,剪应力|MxmaxVxmaxσxuτxuσxcσxdτxd179.038298.39779.90185.463113.144109.21767.744σuσd179.046160.300σu=179.046<=[σu]*1.2=372.000σd=160.300<=[σd]*1.1=341.000|=====突缘式支座端板和角焊缝计算=====||SB:支座端板的宽度||ST:支座端板的厚度||HF1:吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度||HF2:支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度|SBSTHF1HF20.2000.0080.0060.006|=====平板式支座加劲肋和角焊缝计算=====||PSB:平板式支座加劲肋的宽度||PST:平板式支座加劲肋的厚度||HF3:支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度|PSBPSTHF30.1000.0080.006|=====吊车梁总重量和刷油面积计算=====||WW:吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t)||BPF:刷油面积(m^2)|WWBPF-44- 0.58522.640|=====吊车轮压传至柱牛腿的反力计算=====||(结果为标准值,单位kN,用于计算排架)||RMAX:吊车最大轮压传至柱牛腿的反力||RMIN:吊车最小轮压传至柱牛腿的反力||TMAX:吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力||WT:最大的一台吊车桥架重量||Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量)||MM1:产生最大反力时压在支座上的轮子的序号|RMAXRMINTMAXWTMM1287.63268.80222.072238.7022|=====制动桁架与柱的连接计算=====||TQmaxK:吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值||TQmax:吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值||NHSBolt:制动桁架与柱的连接需要高强度螺栓个数||(摩擦型高强度螺栓d=2010.9级钢丝刷除绣表面处理)|TQmaxKTQmaxNHSBolt9.00413.2361=====设计满足==========计算结束=====4.5、GDL-5Z计算书设计依据:建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006年版）钢结构设计规范GB50017-2003|吊车数据：(重量单位为t；长度单位为m)||序号起重量工作级别一侧轮数PmaxPmin小车重吊车宽度轨道高度||138A4,A5软钩230.806.3013.006.7240.120||卡轨力系数α:0.00||轮距:4.800||输入数据说明：||Lo:吊车梁跨度||Lo2:相邻吊车梁跨度||Sdch:吊车台数||Dch1:第一台的序号||Dch2:第二台的序号(只有一台时=0)||Kind:吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/||Ig1:钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/||Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/||h:吊车梁总高||db:腹板的厚度||b:上翼缘的宽度||tT:上翼缘的厚度||b1:下翼缘的宽度||t1:下翼缘的厚度|-44- |d1:连接吊车轨道的螺栓孔直径||d2:连接制动板的螺栓孔直径||e1:连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离||e2:连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离||Iend:变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/||dbH:变截面吊车梁端部的高度||dbL:变截面吊车梁变截面位置到支座的距离||dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度||A:制动桁架的宽度||c:制动桁架的节间长度||ha:制动桁架另一个弦杆的面积|=====输入数据=====LoLo2SDCHDCH1DCH2KINDIG1IZXJM6.5006.0001102160HDBBTTB1T1D1D2E1E20.8500.0080.3500.0140.2200.0120.0220.0000.0900.000IENDDBHDBLDBTW20.6000.6000.008ACHA1.0001.0000.250E-02=====计算结果=====|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算=====||BWH:最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右)||EWH:最大弯矩对应梁上有几个轮||CSS:最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正)||MP:吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩||MT:吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩||P(J):吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||T(J):吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列|BWHEWHCSSMPMT110.000490.84020.319P(J)302.056302.056T(J)12.50412.504CC(J)4.800|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算=====||MPP:绝对最大竖向弯矩||MTT:绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生)||Madd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大||MTadd:考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大|MPPMTTMaddMTadd750.39728.4460.0000.000|=====梁绝对最大剪力(设计值)计算=====||Qmaxk:绝对最大剪力(标准值)|-44- |Qmax:绝对最大剪力(设计值)||MM:计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）||Qadd:考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大|QMAXkQMAXMMQadd381.055582.55710.000|=====吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算=====||YCJ:吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m)||JXJ:吊车梁对于x轴的惯性矩(m^4)||WXJ:吊车梁对于x轴的抵抗矩(m^3)||JYJ:制动梁对于y轴的惯性矩(m^4)||WYJ:制动梁对于y轴的抵抗矩(m^3)|YCJJXJWXJJYJWYJ0.475540E+000.155288E-020.414698E-020.162573E-020.299533E-02|=====吊车梁上翼缘宽厚比计算=====||Bf/Tf:吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值|Bf/Tf=12.214<=[Bf/Tf]=12.380|=====梁截面应力、局部挤压应力计算=====||CM:上翼缘最大应力||DM:下翼缘最大应力||TU:平板支座时的剪应力||TU1:突缘支座时的剪应力||JBJYYL:吊车最大轮压作用下的局部挤压应力||CMZj:吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力|CMDMTUTU1JBJYYLCMZJ201.783229.796136.516152.236154.17411.379CM=201.783<=[CM]=310.000DM=229.796<=[DM]=310.000TU=136.516<=[TU]=180.000TU1=152.236<=[TU1]=180.000JBJYYL=154.174<=[CJ]=310.000CMZJ=11.379<=[CMZJ]=310.000|=====梁竖向挠度计算=====||注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值||MPN:最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩||MKadd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大||L/f:吊车梁跨度与竖向挠度之比|MPNMKaddL/F510.4740.0001012.404L/F=1012.404>=[L/F]=1000.000|=====梁截面加劲肋计算=====||梁腹板高厚比h0/tw=103.000||计算只需配横向加劲肋||A1:横向加劲肋的最大容许间距||BP,TP:横向加劲肋的宽度,厚度|-44- A1BPTP1.0000.0900.006计算结果：0.896≤1，横加劲肋区格验算满足|=====变截面梁截面变化位置强度计算=====||Mxmax:变截面位置最大竖向弯矩设计值||Vxmax:变截面位置最大剪力设计值||σu:该处腹板上边缘折算应力，按下式计算：||σu=sqrt(σxu+σxc-σxuσxc+3τxu)||σxu,τxu,σxc:计算点压应力,剪应力,局部压应力||σd:该处腹板下边缘折算应力，按下式计算：||σd=sqrt(σxd+3τxd)||σxd,τxd:计算点拉应力,剪应力|MxmaxVxmaxσxuτxuσxcσxdτxd298.383497.30498.422109.133154.174145.07281.190σuσd232.406202.042σu=232.406<=[σu]*1.2=372.000σd=202.042<=[σd]*1.1=341.000|=====突缘式支座端板和角焊缝计算=====||SB:支座端板的宽度||ST:支座端板的厚度||HF1:吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度||HF2:支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度|SBSTHF1HF20.2400.0100.0060.006|=====平板式支座加劲肋和角焊缝计算=====||PSB:平板式支座加劲肋的宽度||PST:平板式支座加劲肋的厚度||HF3:支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度|PSBPSTHF30.1000.0100.006|=====吊车梁总重量和刷油面积计算=====||WW:吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t)||BPF:刷油面积(m^2)|WWBPF0.65028.276|=====吊车轮压传至柱牛腿的反力计算=====||(结果为标准值,单位kN,用于计算排架)||RMAX:吊车最大轮压传至柱牛腿的反力||RMIN:吊车最小轮压传至柱牛腿的反力||TMAX:吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力||WT:最大的一台吊车桥架重量||Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量)|-44- |MM1:产生最大反力时压在支座上的轮子的序号|RMAXRMINTMAXWTMM1381.05577.94331.548355.0131|=====制动桁架与柱的连接计算=====||TQmaxK:吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值||TQmax:吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值||NHSBolt:制动桁架与柱的连接需要高强度螺栓个数||(摩擦型高强度螺栓d=2010.9级钢丝刷除绣表面处理)|TQmaxKTQmaxNHSBolt15.77423.1881=====设计满足==========计算结束=====|吊车数据：(重量单位为t；长度单位为m)||序号起重量工作级别一侧轮数PmaxPmin小车重吊车宽度轨道高度||138A4,A5软钩230.806.3013.006.7240.120||卡轨力系数α:0.00||轮距:4.800||输入数据说明：||Lo:吊车梁跨度||Lo2:相邻吊车梁跨度||Sdch:吊车台数||Dch1:第一台的序号||Dch2:第二台的序号(只有一台时=0)||Kind:吊车梁的类型,/1无制动结构/2制动桁架/3制动板/||Ig1:钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/||Izxjm:自选截面/1.程序自动选择截面/0.验算截面/||h:吊车梁总高||db:腹板的厚度||b:上翼缘的宽度||tT:上翼缘的厚度||b1:下翼缘的宽度||t1:下翼缘的厚度||d1:连接吊车轨道的螺栓孔直径||d2:连接制动板的螺栓孔直径||e1:连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离||e2:连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离||Iend:变截面类型/0圆弧形/1直角/2梯形/||dbH:变截面吊车梁端部的高度||dbL:变截面吊车梁变截面位置到支座的距离||dbTw:变截面吊车梁端部腹板厚度||A:制动桁架的宽度||c:制动桁架的节间长度||ha:制动桁架另一个弦杆的面积|=====输入数据=====-44- LoLo2SDCHDCH1DCH2KINDIG1IZXJM6.0006.0001102160HDBBTTB1T1D1D2E1E20.8000.0080.3500.0140.2200.0120.0220.0000.0900.000IENDDBHDBLDBTW20.6000.6000.008ACHA0.9751.0000.250E-02=====计算结果=====|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(标准值)计算=====||BWH:最大弯矩对应梁上的轮子序号(从左到右)||EWH:最大弯矩对应梁上有几个轮||CSS:最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,(轮在中点左为正)||MP:吊车最大轮压(标准值)产生的最大竖向弯矩||MT:吊车横向水平荷载(标准值)产生的最大水平弯矩||P(J):吊车最大轮压(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||T(J):吊车横向水平荷载(kN),按每台吊车一侧的轮数排列||CC(J):吊车轮距,按每台吊车一侧的轮数排列|BWHEWHCSSMPMT110.000453.08318.756P(J)302.056302.056T(J)12.50412.504CC(J)4.800|=====梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值)计算=====||MPP:绝对最大竖向弯矩||MTT:绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生)||Madd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大||MTadd:考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大|MPPMTTMaddMTadd679.35326.2580.0000.000|=====梁绝对最大剪力(设计值)计算=====||Qmaxk:绝对最大剪力(标准值)||Qmax:绝对最大剪力(设计值)||MM:计算最大剪力对应的轮子序号（从左往右）||Qadd:考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大|QMAXkQMAXMMQadd362.467543.48310.000|=====吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算=====||YCJ:吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m)||JXJ:吊车梁对于x轴的惯性矩(m^4)||WXJ:吊车梁对于x轴的抵抗矩(m^3)||JYJ:制动梁对于y轴的惯性矩(m^4)||WYJ:制动梁对于y轴的抵抗矩(m^3)|YCJJXJWXJJYJWYJ-44- 0.448954E+000.135131E-020.384938E-020.154769E-020.290068E-02|=====吊车梁上翼缘宽厚比计算=====||Bf/Tf:吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值|Bf/Tf=12.214<=[Bf/Tf]=12.380|=====梁截面应力、局部挤压应力计算=====||CM:上翼缘最大应力||DM:下翼缘最大应力||TU:平板支座时的剪应力||TU1:突缘支座时的剪应力||JBJYYL:吊车最大轮压作用下的局部挤压应力||CMZj:吊车横向荷载作用下的制动梁(或桁架)边梁的应力|CMDMTUTU1JBJYYLCMZJ196.965225.706127.359142.025154.17410.773CM=196.965<=[CM]=310.000DM=225.706<=[DM]=310.000TU=127.359<=[TU]=180.000TU1=142.025<=[TU1]=180.000JBJYYL=154.174<=[CJ]=310.000CMZJ=10.773<=[CMZJ]=310.000|=====梁竖向挠度计算=====||注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值||MPN:最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩||MKadd:考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大||L/f:吊车梁跨度与竖向挠度之比|MPNMKaddL/F462.1450.0001054.521L/F=1054.521>=[L/F]=1000.000|=====梁截面加劲肋计算=====||梁腹板高厚比h0/tw=96.750||计算只需配横向加劲肋||A1:横向加劲肋的最大容许间距||BP,TP:横向加劲肋的宽度,厚度|A1BPTP1.0000.0900.006计算结果：0.862≤1，横加劲肋区格验算满足|=====变截面梁截面变化位置强度计算=====||Mxmax:变截面位置最大竖向弯矩设计值||Vxmax:变截面位置最大剪力设计值||σu:该处腹板上边缘折算应力，按下式计算：||σu=sqrt(σxu+σxc-σxuσxc+3τxu)||σxu,τxu,σxc:计算点压应力,剪应力,局部压应力||σd:该处腹板下边缘折算应力，按下式计算：||σd=sqrt(σxd+3τxd)||σxd,τxd:计算点拉应力,剪应力|-44- MxmaxVxmaxσxuτxuσxcσxdτxd271.741452.90289.63499.389154.174132.11973.940σuσd218.219184.003σu=218.219<=[σu]*1.2=372.000σd=184.003<=[σd]*1.1=341.000|=====突缘式支座端板和角焊缝计算=====||SB:支座端板的宽度||ST:支座端板的厚度||HF1:吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度||HF2:支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度|SBSTHF1HF20.2400.0100.0060.006|=====平板式支座加劲肋和角焊缝计算=====||PSB:平板式支座加劲肋的宽度||PST:平板式支座加劲肋的厚度||HF3:支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度|PSBPSTHF30.1000.0080.006|=====吊车梁总重量和刷油面积计算=====||WW:吊车梁总重量(包括加劲肋,端板等)(t)||BPF:刷油面积(m^2)|WWBPF0.60525.408|=====吊车轮压传至柱牛腿的反力计算=====||(结果为标准值,单位kN,用于计算排架)||RMAX:吊车最大轮压传至柱牛腿的反力||RMIN:吊车最小轮压传至柱牛腿的反力||TMAX:吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力||WT:最大的一台吊车桥架重量||Wt=吊车总重-额定起重量(硬钩吊车-0.7*额定起重量)||MM1:产生最大反力时压在支座上的轮子的序号|RMAXRMINTMAXWTMM1362.46774.14130.009355.0131|=====制动桁架与柱的连接计算=====||TQmaxK:吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值||TQmax:吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值||NHSBolt:制动桁架与柱的连接需要高强度螺栓个数||(摩擦型高强度螺栓d=2010.9级钢丝刷除绣表面处理)|TQmaxKTQmaxNHSBolt15.00522.0571=====设计满足==========计算结束=====-44- 5、支撑计算书=====设计信息======支撑形式:圆钢直径(mm):22截面特性：毛截面面积A=0.3801E-03钢材钢号：Q235钢屈服强度fy=235.强度设计值f=205.支撑数据:支撑点间距(m)B=6.000支撑跨度(m)L=6.000构件轴线长度(m)l=8.485平面内计算长度(m)lx=4.243平面外计算长度(m)ly=8.485=====截面验算======设计原则：按轴心拉杆进行设计。作用本支撑段剪力设计值(KN)V=39.210支撑内力设计值(KN)N=55.451螺栓段有效截面积(m*m)Ae=0.3034E-03强度验算结果(N/mm*mm)σ=182.766