某高层住宅楼工程模板施工方案（竹胶板 门式架 附计算书）

'模板专项施工方案第一节编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国****出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国****出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国****出版社；《建筑施工手册》第四版中国****出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国****出版社；《钢结构设计规范》GB50017-2003中国****出版社；第二节工程概况XXX家园XXX#楼工程位于XXX路口，属于框剪或剪力墙结构，地下1层，地上1#楼为19层（复式上层）、2#楼为30层（复式上层），建筑总高度1#楼为66.3米、2#楼为99.9米，建筑总面积79097.0平方米，标准层层高3.0米，总工期720.0天。本工程由XXX（XXX）房地产开发有限公司投资建设，XXX工程设计集团有限公司设计，XXX建筑设计院地质勘查，XXX工程管理有限公司监理，XXX工程建设发展有限公司组织施工；由XXX担任项目经理，XXX担任技术负责人。第三节模板方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下9种模板及其支架方案：墙模板计算书，地下室顶板梁模板计算书，地下室及一层柱模板计算书，地下室顶板模板支架计算书，二层梁模板，二层板模板高支撑架，标准层梁模板，标准层模板支架，标准层柱模板。132 第四节材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。墙模板计算书分段一采用18mm厚竹胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓M10使用。竖向内楞采用50×100木方，水平外楞采用圆钢管48×3.5。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓，。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。地下室顶板梁模板计算书梁底采用横向50mm×100mm和纵向150mm×150mm方木支撑。承重架门式脚手架，门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑等组成，采用门架MF1219型号门架、φ48×3.5钢管做剪刀撑。地下室及一层柱模板计算书分段一采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50×100木方，柱箍采用50×100木方围檩加固，采用可回收M14对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用φ48×3.5钢管斜向加固（尽量取45°）地下室顶板模板支架计算书板底采用横向50mm×100mm和纵向100mm×100mm方木支撑。承重架门式脚手架，门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑等组成，采用门架MF1219型号门架、φ48×3.5钢管做剪刀撑。二层梁模板面板采用18mm胶合面板50×100木方（内楞）现场拼制，100×100木方（外楞）支撑，采用可回收M14对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。二层板模板高支撑架板底采用50mm×100mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。132 标准层梁模板梁底采用横向50mm×100mm和纵向50mm×100mm方木支撑。承重架门式脚手架，门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑等组成，采用门架MF1219型号门架、φ48×3.5钢管做剪刀撑。标准层模板支架板底采用横向50mm×100mm和纵向150mm×150mm方木支撑。承重架门式脚手架，门架、交叉支撑、连接帮、锁臂、可调底座、可调托坐、剪刀撑等组成，采用门架MF1219型号门架、φ48×3.5钢管做剪刀撑。标准层柱模板分段一采用18mm厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50×100木方，柱箍采用50×100木方围檩加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用φ48×3.5钢管斜向加固（尽量取45°）第五节模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。2、±0．000以下模板安装要求（1）底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。（2）墙体模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点132 安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（3）梁模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎粱钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板②技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱2‰)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。（4）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（5）柱模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安没支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架、模板→清理模板②技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。3、±0.000以上模板安装要求（1）墙体模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点筒体模板支模均为双面支模，采用对拉螺栓固定，螺栓孔采用锥形堵头防止漏浆。简体随层高变化墙厚变化，采用改变阴阳角模及B板(丁字板)尺寸调整配模。（2）梁、板模板安装顺序及技术要点132 ①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（3）梁模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板②技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m日寸，起拱0.2％)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包仆侧模。（4）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（5）柱模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭没脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架、模板→清理模板②技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。4、模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：132 1、两块模板之间拼缝≤12、相邻模板之间高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±35、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500控制线，以便于墙、梁、柱模板的安装和校正。当墙、柱混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙、柱轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。6、模板的支设模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。7、墙体模板墙模板计算书分段一竹胶合板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用50×100木方间距300mm（起步200mm，以上400mm间距，其余间距600mm），水平外楞圆钢管48×3.5间距500mm。加固通过背楞上打孔拉结穿墙螺栓水平间距300mm，竖向间距600mm，斜向支撑用钢管中下三道进行间距600mm加固以保证其稳定。地下室外墙用M10对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。8、柱模板地下室及一层柱模板计算书分段一采用18mm竹胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50×100木方，柱箍采用50×100木方柱截面B方向间距175mm，柱截面H方向间距175用可回收的M14普通穿墙螺栓加固，柱截面B132 方向间距水平间距700mm，700竖向间距同柱箍间距，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。标准层柱模板分段一采用18mm竹胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50×100木方，柱箍采用50×100木方柱截面B方向间距166mm，柱截面H方向间距166用可回收的M12普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距水平间距500mm，500竖向间距同柱箍间距，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。9、楼板模板地下室顶板模板支架计算书1、楼板模板采用50mm×100mm方木做板底横向支撑，采用100mm×100mm方木做板底纵向支撑。门式脚手架作为支撑系统，采用梁底纵向支撑垂直于门架形式支撑，脚手架横距1.1m，纵距1.1m，步距1.95m。2、门架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定。架距为1.8m和0.9m两种。荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1.2m。门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度。门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种。门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。门架用于拼装整体式平台模板(飞模)时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。二层板模板高支撑架1、楼板模板采用50mm×100mm木方做板底支撑，中心间距250mm132 ，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1m，跨距1m，步距1.5m。2、楼板模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm立第一根立杆以后按900mm和1200mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。标准层模板支架1、楼板模板采用50mm×100mm方木做板底横向支撑，采用150mm×150mm方木做板底纵向支撑。门式脚手架作为支撑系统，采用梁底纵向支撑垂直于门架形式支撑，脚手架横距1.8m，纵距1.8m，步距1.95m。2、门架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定。架距为1.8m和0.9m两种。荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1.2m。门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度。门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种。门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。132 门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。门架用于拼装整体式平台模板(飞模)时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。10、梁模板支撑地下室顶板梁模板计算书1、梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，木方作为外楞间距1200mm，采用可回收的M14普通穿墙螺栓加固水平间距1200mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm胶合面板作为面板，梁底横向支撑采用截面为50mm×100mm方木，间距250mm，纵向支撑采用截面为150mm×150mm方木。门式脚手架作为撑系统，脚手架采用门架平行于梁截面形式，门架宽度1.219m，纵距1m，步距1.95m。2、门架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定。架距为1.8m和0.9m两种。荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1.2m。门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度。门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种。门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。门架用于拼装整体式平台模板(飞模)时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。二层梁模板1、梁侧模板采用木方作为内楞间距250mm，木方作为外楞间距1200mm，采用可回收的M14普通穿墙螺栓加固水平间距1200mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm胶合面板作为面板，梁底采用小头直径为50mm圆木横向布置，间距300mm。纵向支承为φ48×3.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向1.5m，梁两侧立杆间0.7m，步距1m。2、梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；132 （2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）标准层梁模板1、梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm胶合面板作为面板，梁底横向支撑采用截面为50mm×100mm方木，间距500mm，纵向支撑采用截面为50mm×100mm方木。门式脚手架作为撑系统，脚手架采用门架平行于梁截面形式，门架宽度1.219m，纵距1.8m，步距1.95m。2、门架作模板支撑时，架距和间距应根据支撑高度、荷载情况等条件确定。架距为1.8m和0.9m两种。荷载较大时，采用0.9m架距的模板支撑。楼板模板支撑的间距由荷载、施工条件选择，一般不宜大于1.2m。门架、梯型架、可调托座应根据支模板高度配置。调整模板支撑高度宜采用可调托座，不宜采用可调底座，采用固定托座时，可采用木楔调节高度。门架用于梁模板支撑时，有门架平行和垂直于梁轴线的两种布置方式。门架垂直于粱轴线布置时，门架之间应设置交叉支撑和水平加固杆，架距根据荷载情况可采用1.8m或o.9m两种。门架平行于梁轴线布置时，应将两门架进行可靠连接。连接方式可采用交叉支撑或水平连杆。门架用于楼板模板支撑时，应按满堂脚手架构造要求设置水平加固杆，剪刀撑。架距和间距应根据搭设高度和施工荷载确定。门架用于拼装整体式平台模板(飞模)时，门架支撑应与模板系统进行可靠连接，以满足整体工作、整体安装、整体吊运的要求。第六节模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。132 （1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节模板技术措施1、进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即"132 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；132 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。132 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度小于4m不考虑，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项132 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m132 ，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。（10）环保与文明施工夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节模板计算墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):300；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；132 对拉螺栓直径(mm):M10；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:132 其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:132 新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；q=q1+q2=25.761+2.520=28.281kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×28.281×300.0×300.0=2.55×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=2.55×105/2.70×104=9.427N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=9.427N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=300.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；q=q1+q2=25.761+2.520=28.281kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×28.281×300.0=5090.526N；截面抗剪强度必须满足:132 其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=5090.526N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×5090.526/(2×500×18.0)=0.848N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.848N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.500N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=47.71×0.50=23.85N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×23.85×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.567mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.567mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。132 本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(15.456+1.512)/2=8.484kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×8.484×500.0×500.0=2.12×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=2.12×105/8.33×104=2.545N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=2.545N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2132 ，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.30×0.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(15.456+1.512)/2=8.484kN/m；内楞的最大剪力：∨=0.6×8.484×500.0=2545.263N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=2545.263N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×2545.263/(2×50.0×100.0)=0.764N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.764N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：132 其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.30/2=7.16kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17×106；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×14.31/2×500.004/(100×9500.00×4.17×106)=0.076mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.076mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.71+1.4×4.00)×0.30×0.50/2=4.24kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=300mm；外楞最大弯矩:M=0.175×4242.10×300.00=2.23×105N/mm；强度验算公式：132 其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=2.23×105N/mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=5.08×103mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=2.23×105/5.08×103=43.841N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=43.841N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，∨--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=300.0mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.71+1.4×4.00)×0.30×0.50/2=4.242kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×4242.105=8.27×102N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=8.27×102N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=80.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×8.27×102/(2×80.0×100.0)=0.155N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.155N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！132 6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=47.71×0.30×0.50/2＝3.58kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=300.0mm；E--外楞弹性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×7.16×100/2×300.003/(100×210000.00×1.22×105)=0.043mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.200mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.043mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M10；穿墙螺栓有效直径:8.12mm；穿墙螺栓有效面积:A=52mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×5.20×10-5=8.840kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=47.705×0.300×0.600=8.587kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=8.587kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=8.840kN，满足要求！132 地下室顶板梁模板计算书梁段:KL215(7)。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):0.90混凝土板厚度(mm):0.16；门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；脚手架搭设高度(m):3.20承重架类型设置:门架平行与梁截面；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；132 加强杆的钢管类型:φ48×3；立杆钢管类型:φ51×3；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑类型：方木；梁底横向方木截面宽度(mm)：50.0梁底横向方木截面高度(mm)：100.0梁底纵向方木截面宽度(mm)：150.0梁底纵向方木截面高度(mm)：150.0梁底横向支撑间隔距离(mm)：250.0面板厚度(mm)：18.05.梁侧模板参数主楞间距(mm)：1200；132 次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：1200；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为44.343kN/m2、19.200kN/m2，取较小值19.200kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。132 面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=120.00×1.8×1.8/6=64.80cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1.20×19.20×0.90=24.88kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1.20×4.00×0.90=6.05kN/m；q=q1+q2=24.883+6.048=30.931kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；面板的最大弯距M=0.1×30.93×300.002=2.78×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.78×105/6.48×104=4.296N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.296N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！132 2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=19.20×1.20=23.04N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×23.04×300.004/(100×9500.00×5.83×105)=0.228mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值ω=0.228mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；132 W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×19.200×0.90+1.4×4.000×0.90)×0.300/1=7.73kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=1200mm；内楞的最大弯距:M=0.1×7.73×1200.002=1.11×106N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.11×106/8.33×104=13.362N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=13.362N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=19.20×0.30/1=5.76N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=1200.00mm；I--面板的截面惯性矩：E=4.17×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.76×1200.004/(100×10000.00×4.17×106)=1.941mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=4.800mm；内楞的最大挠度计算值ω=1.941mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=4.800mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100×100×100/6=166.67cm3；I=100×100×100×100/12=833.33cm4；132 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×19.20×0.90+1.4×4.00×0.90)×1.20×0.30/2=4.64kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.175×4639.680×300.000=2.44×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=2.44×105/1.67×105=1.461N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=1.461N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=19.20×1.20×0.30/1=3.46KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=300.00mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；132 外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×3.46×103×300.003/(100×10000.00×8.33×106)=0.013mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.200mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.013mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=19.200×1.200×0.300×2=13.824kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=13.824kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.000mm；q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:132 新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2×（24.000+1.500）×0.900×0.400×0.90=9.914kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.350×0.400×0.90=0.151kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3:1.4×2.000×0.400×0.90=1.008kN/m；q=q1+q2+q3=9.914+0.151+1.008=11.074kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×11.074×250.0002=69210.000N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.400×103×18.0002/6=21600.000mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=69210.000/21600.000=3.204N/mm2；面板截面的最大应力计算值:σ=3.204N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:132 q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.40=9.32N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=250.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=40.000×1.8003/12=19.440cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=250.0/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.320×250.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.131mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.131mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=1.000mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用方木50.000mm×100.000mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（24.000+1.500）×0.900×0.250=5.738kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.350×(2×0.900+0.400)/0.400×0.250=0.263kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2.000×0.250=0.500kN；均布荷载设计值：q=1.2×5.738×0.90+1.2×0.263×0.90=6.480kN/m；集中荷载设计值：P=1.4×0.500×0.90=0.630kN；均布荷载标准值：q=5.738+0.263=6.000kN/m；132 2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:其中，M--计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(门架宽度)；l=1219.000mm；q--作用在模板上的均布荷载设计值；q=6.480kN/mp--作用在模板上的集中荷载设计值；p=0.630kNa--计算简图a段长度；a=（1.219-0.400）/2=0.410mc--计算简图c段长度；c=0.400m最大弯距：M=6.480×0.400×（0.410×1.219-0.400）/8+0.630×1.219/4=0.224kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：其中，σ--梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)；W--梁底横向支撑的截面抵抗矩b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；W=50.000×100.0002/6=83333.333mm3f--梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=17.000N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.224×106/83333.333=2.690N/mm2；木方的最大应力计算值2.690N/mm2小于木方抗弯强度设计值17.000N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下：132 截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力:V=6.480×0.400/2+0.630/2=2.907kN；梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×2.907×103/(2×50.000×100.000)=0.872N/mm2；梁底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2；梁底横向支撑的受剪应力计算值:T=0.872N/mm2小于木方抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2，满足要求！4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:其中，ω--计算最大挠度(N.mm)；l--计算跨度(门架宽度)；l=1219.000mm；q--作用在模板上的均布荷载标准值；q=6.000kN/mE--梁底横向支撑弹性模量；E=10000.000N/mm2I--梁底横向支撑截面惯性矩；I=4166666.667mm4梁底横向支撑最大挠度计算值ω=6.000×400×(8×12193-4×4002×1219+4003)/(384×10000×4166667)=1.904mm；梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1219.000/250=4.876mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值:ω=1.904mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用方木150.000mm×150.000mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：132 p1:=（24.000+1.500）×0.900×0.400×0.250/2=1.148kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.350×(2×0.900+0.400)×0.250/2=0.096kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3:=2.000×0.400×0.250/2=0.100kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值：P=1.2×（1.148+0.096)+1.4×0.100=1.633kN；2.抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：梁底纵向支撑计算简图梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)132 梁底纵向支撑梁剪力图(kN)梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=0.612kN.m最大剪力：V=7.142kN最大变形（挠度）：ω＝0.005mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：其中，σ--梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)；W--梁底纵向支撑的截面抵抗矩:b:板底纵向支撑截面宽度，h:板底纵向支撑截面厚度；W=150.000×150.0002/6=562500.000mm3[f]--梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)[f]=17.000N/mm2；[w]--最大容许挠度(mm)[w]=1219.000/250=4.876mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.612×106/562500.000=1.089N/mm2木方的最大应力计算值1.089N/mm2小于木方抗弯强度设计值17.000N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=0.005mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！132 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:梁底纵向支撑受剪应力计算值T=3×7.142×103/(2×150.000×150.000)=0.476N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值0.476N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.700mm，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架MF12191榀0.224kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN连接棒2个2×0.165=0.330kN锁臂2副2×0.184=0.368kN合计1.002kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角：α=arctg((4×1.95)/(5×1.00))=57.34每米脚手架高中剪刀撑自重：2×37.632×10-3×(5×1.000)/cosα/(4×1.950)=0.089kN/m；水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照4步5跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.632×10-3×(4×1.000)/(5×1.950)=0.015kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(4×0.0135+4×0.0145)/1.950=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；132 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.115kN/m；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+1.500）×0.400×0.900×1.000=9.180kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350×(2×0.900+0.400)×1.000=0.770kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=9.950kN/m；静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×3.200+NGk3=11.962kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×0.400×1.000=0.800kN；九、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中NG--每米高脚手架的静荷载标准值，NG=11.962kN/m；　　NQ--脚手架的活荷载标准值，NQ=0.800kN；经计算得到，N=15.474kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N--作用于一榀门架的轴向力设计值，N=15.474kN；　　Nd--一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算132 其中Φ--门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i查表得到，Φ=0.340；　　k--调整系数，k=1.170；　　i--门架立杆的换算截面回转半径，i=1.59cm；　　h0--门架的高度，h0=1.93m；　　I0--门架立杆的截面惯性矩，I0=13.08cm4；　　A1--门架立杆的截面面积，A1=4.52cm2；　　h1--门架加强杆的高度，h1=0.10m；　　I1--门架加强杆的截面惯性矩，I1=10.78cm4；　　f--门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。　　A--一榀门架立杆的截面面积，A=9.04cm2；　　A=2×A1=2×4.52=9.04cm2；　　I--门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.78cm4；　　I=I0+h1/h0×I1=13.080+10.780/100.000×1536.000=13.782cm4经计算得到，Nd=63.009kN。立杆的稳定性计算NMmax=15.477所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。二层梁模板因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:KL82（5）。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):0.90混凝土板厚度(mm):0.13；132 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：6.55；梁两侧立柱间距(m):0.70；承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):21.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；132 5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：1200；次楞间距(mm)：250；穿梁螺栓水平间距(mm)：1200；穿梁螺栓竖向间距(mm)：250；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为44.343kN/m2、21.600kN/m2，取较小值21.600kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。132 面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=120.00×1.8×1.8/6=64.80cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1.20×21.60×0.90=27.99kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1.20×4.00×0.90=6.05kN/m；q=q1+q2=27.994+6.048=34.042kN/m；计算跨度(内楞间距):l=250.00mm；面板的最大弯距M=0.1×34.04×250.002=2.13×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=2.13×105/6.48×104=3.283N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.283N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.60×1.20=25.92N/mm；132 l--计算跨度(内楞间距):l=250.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×25.92×250.004/(100×9500.00×5.83×105)=0.124mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=250.000/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值ω=0.124mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.000mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×21.600×0.90+1.4×4.000×0.90)×0.250/1=7.09kN/m；132 内楞计算跨度(外楞间距):l=1200mm；内楞的最大弯距:M=0.1×7.09×1200.002=1.02×106N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.02×106/8.33×104=12.255N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=12.255N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.60×0.25/1=5.40N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=1200.00mm；I--面板的截面惯性矩：E=4.17×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.40×1200.004/(100×10000.00×4.17×106)=1.819mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=4.800mm；内楞的最大挠度计算值ω=1.819mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=4.800mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100×100×100/6=166.67cm3；I=100×100×100×100/12=833.33cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算132 其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×21.60×0.90+1.4×4.00×0.90)×1.20×0.25/1=8.51kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=250mm；外楞的最大弯距：M=0.175×8510.400×250.000=3.72×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=3.72×105/1.67×105=2.234N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=2.234N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=21.60×1.20×0.25/1=6.48KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=250.00mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×6.48×103×250.003/(100×10000.00×8.33×106)=0.014mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.000mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.014mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.000mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算132 验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=21.600×1.200×0.250×2=12.960kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=12.960kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000.00×18.00×18.00/6=5.40×104mm3；I=1000.00×18.00×18.00×18.00/12=4.86×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：132 其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.90×0.90=24.79kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=24.79+0.38+2.52=27.68kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.125×27.684×0.200=0.692kN.m；σ=0.692×106/5.40×104=12.817N/mm2；梁底模面板计算应力σ=12.817N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×1.00=23.30N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=200.00/250=0.800mm；132 面板的最大挠度计算值:ω=0.521×23.300×200.04/(100×9500.0×4.86×105)=0.042mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.042mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=200.0/250=0.800mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)×0.900×1.000=22.950kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×1.000×(2×0.900+0.400)/0.400=1.925kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.400×1.000=1.800kN；2.方木的支撑力验算均布荷载q=1.2×22.950+1.2×1.925=29.850kN/m；集中荷载P=1.4×1.800=2.520kN；方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：N1=2.306kN；N2=9.973kN；N3=2.306kN；方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:132 W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=9.973/1.000=9.973kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×9.973×1.000×1.000=0.997kN.m；最大应力σ=M/W=0.997×106/83333.3=11.968N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值11.968N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×9.973×1.000=5.984kN；圆木的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；圆木方受剪应力计算值T=5.98×1962.50/(416.67×50.00)=0.56N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；方木的受剪应力计算值0.564N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:方木最大挠度计算值ω=0.677×8.311×1000.0004/(100×10000.000×416.667×104)=1.350mm；方木的最大允许挠度[ω]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ω=1.350mm小于方木的最大允许挠度[ω]=4.000mm，满足要求！132 3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.910kN；最大弯矩Mmax=0.143kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.039mm；支撑钢管的最大应力σ=0.143×106/5080.0=28.091N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值28.091N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!132 八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=0.91kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=0.910kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×6.550=1.015kN；N=0.910+1.015=1.925kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；132 u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=1924.947/(0.207×489.000)=19.017N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=19.017N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.009；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.009×(1.500+0.100×2)=2.002m；Lo/i=2001.755/15.800=127.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；钢管立杆受压应力计算值；σ=1924.947/(0.412×489.000)=9.555N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=9.555N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。132 以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。132 4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。二层板模板高支撑架因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):7.52；132 采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.150；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；132 图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.250×0.150=0.938kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.250=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×1.000×0.250=0.750kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:132 均布荷载q=1.2×(0.938+0.088)=1.230kN/m；集中荷载p=1.4×0.750=1.050kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.050×1.000/4+1.230×1.0002/8=0.416kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.050/2+1.230×1.000/2=1.140kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.416×106/83.333×103=4.995N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为4.995N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=1.000×1.230/2+1.050/2=1.140kN；方木受剪应力计算值T=3×1140.000/(2×50.000×100.000)=0.342N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；方木受剪应力计算值为0.342N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.938+0.088=1.025kN/m；集中荷载p=0.750kN；方木最大挠度计算值V=5×1.025×1000.0004/(384×9500.000×4166666.67)+750.000×1000.0003/(48×9500.000×4166666.67)=0.732mm；方木最大允许挠度值[V]=1000.000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值0.732mm小于方木的最大允许挠度值4.000mm,满足要求!132 三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.230×1.000+1.050=2.280kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)132 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.855kN.m；最大变形Vmax=2.400mm；最大支座力Qmax=9.975kN；钢管最大应力σ=0.855×106/5080.000=168.334N/mm2；钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值168.334N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.975kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×7.520=0.971kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.150×1.000×1.000=3.750kN；132 经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.071kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.285kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.285kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；L0/i=1700.000/15.800=108.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10284.998/（0.530×489.000）=39.684N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=39.684N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！132 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.012；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.012×(1.500+0.100×2)=2.039m；Lo/i=2038.674/15.800=129.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10284.998/（0.401×489.000）=52.451N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=52.451N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.132 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：132 a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。标准层梁模板梁段:KL16(1A)。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.60混凝土板厚度(mm):0.10；门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；脚手架搭设高度(m):2.40承重架类型设置:门架平行与梁截面；132 门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.80；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加强杆的钢管类型:φ48×3；立杆钢管类型:φ51×3；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):14.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑类型：方木；梁底横向方木截面宽度(mm)：50.0梁底横向方木截面高度(mm)：100.0梁底纵向方木截面宽度(mm)：50.0梁底纵向方木截面高度(mm)：100.0132 梁底横向支撑间隔距离(mm)：500.0面板厚度(mm)：18.05.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为44.343kN/m2、14.400kN/m2，取较小值14.400kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间132 距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×14.40×0.90=7.78kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×4.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2=7.776+2.520=10.296kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；面板的最大弯距M=0.1×10.30×300.002=9.27×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.27×104/2.70×104=3.432N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.432N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2132 ，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=14.40×0.50=7.20N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×7.20×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.171mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值ω=0.171mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:132 其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×14.400×0.90+1.4×4.000×0.90)×0.300/1=6.18kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×6.18×500.002=1.54×105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.54×105/8.33×104=1.853N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.853N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=14.40×0.30/1=4.32N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500.00mm；I--面板的截面惯性矩：E=4.17×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×4.32×500.004/(100×10000.00×4.17×106)=0.044mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.044mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W132 分别为:W=100×100×100/6=166.67cm3；I=100×100×100×100/12=833.33cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×14.40×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.09kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.175×3088.800×300.000=1.62×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.62×105/1.67×105=0.973N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=0.973N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算132 其中E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=14.40×0.50×0.30/1=2.16KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=300.00mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×2.16×103×300.003/(100×10000.00×8.33×106)=0.008mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.200mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.008mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=14.400×0.500×0.300×2=4.320kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.320kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。132 1.抗弯强度验算计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=500.000mm；q--作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2×（24.000+1.500）×0.600×0.300×0.90=4.957kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.350×0.300×0.90=0.113kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3:1.4×2.000×0.300×0.90=0.756kN/m；q=q1+q2+q3=4.957+0.113+0.756=5.827kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×5.827×500.0002=145665.000N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.300×103×18.0002/6=16200.000mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=145665.000/16200.000=8.992N/mm2；面板截面的最大应力计算值:σ=8.992N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！132 2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.600+0.35）×0.30=4.69N/mm；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=500.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=30.000×1.8003/12=14.580cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=500.0/250=2.000mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×4.695×500.04/(100×9500.0×1.46×105)=1.413mm；面板的最大挠度计算值:ω=1.413mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=2.000mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用方木50.000mm×100.000mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=（24.000+1.500）×0.600×0.500=7.650kN/m；132 (2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.350×(2×0.600+0.300)/0.300×0.500=0.525kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1:=2.000×0.500=1.000kN；均布荷载设计值：q=1.2×7.650×0.90+1.2×0.525×0.90=8.829kN/m；集中荷载设计值：P=1.4×1.000×0.90=1.260kN；均布荷载标准值：q=7.650+0.525=8.175kN/m；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:其中，M--计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(门架宽度)；l=1219.000mm；q--作用在模板上的均布荷载设计值；q=8.829kN/mp--作用在模板上的集中荷载设计值；p=1.260kNa--计算简图a段长度；a=（1.219-0.300）/2=0.460mc--计算简图c段长度；c=0.300m最大弯距：M=8.829×0.300×（0.460×1.219-0.300）/8+1.260×1.219/4=0.470kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：其中，σ--梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)；M--梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)；W--梁底横向支撑的截面抵抗矩b:板底横向支撑截面宽度，h:板底横向支撑截面厚度；132 W=50.000×100.0002/6=83333.333mm3f--梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=17.000N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=0.470×106/83333.333=5.641N/mm2；木方的最大应力计算值5.641N/mm2小于木方抗弯强度设计值17.000N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力:V=8.829×0.300/2+1.260/2=3.279kN；梁底横向支撑受剪应力计算值T=3×3.279×103/(2×50.000×100.000)=0.984N/mm2；梁底横向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2；梁底横向支撑的受剪应力计算值:T=0.984N/mm2小于木方抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2，满足要求！4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:其中，ω--计算最大挠度(N.mm)；l--计算跨度(门架宽度)；l=1219.000mm；q--作用在模板上的均布荷载标准值；q=8.175kN/mE--梁底横向支撑弹性模量；E=10000.000N/mm2I--梁底横向支撑截面惯性矩；I=4166666.667mm4梁底横向支撑最大挠度计算值ω=8.175×300×(8×12193-4×3002×1219+3003132 )/(384×10000×4166667)=2.044mm；梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=1219.000/250=4.876mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值:ω=2.044mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用方木50.000mm×100.000mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24.000+1.500）×0.600×0.300×0.500/2=1.148kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.350×(2×0.600+0.300)×0.500/2=0.131kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3:=2.000×0.300×0.500/2=0.150kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值：P=1.2×（1.148+0.131)+1.4×0.150=1.745kN；2.抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：梁底纵向支撑计算简图132 梁底纵向支撑梁弯矩图(kN.m)梁底纵向支撑梁剪力图(kN)梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M=1.025kN.m最大剪力：V=5.414kN最大变形（挠度）：ω＝0.343mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算：其中，σ--梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)；132 M--梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)；W--梁底纵向支撑的截面抵抗矩:b:板底纵向支撑截面宽度，h:板底纵向支撑截面厚度；W=50.000×100.0002/6=83333.333mm3[f]--梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)[f]=17.000N/mm2；[w]--最大容许挠度(mm)[w]=1219.000/250=4.876mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.025×106/83333.333=12.297N/mm2木方的最大应力计算值12.297N/mm2小于木方抗弯强度设计值17.000N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值:ω=0.343mm小于梁底横向支撑的最大允许挠度[ω]=4.876mm，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足:梁底纵向支撑受剪应力计算值T=3×5.414×103/(2×50.000×100.000)=1.624N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值1.624N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.700mm，满足要求！八、门架荷载计算1.静荷载计算静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架MF12191榀0.224kN交叉支撑2副2×0.040=0.080kN连接棒2个2×0.165=0.330kN锁臂2副2×0.184=0.368kN132 合计1.002kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.514kN/m。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用Φ48×3.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角：α=arctg((4×1.95)/(5×1.80))=40.91每米脚手架高中剪刀撑自重：2×37.632×10-3×(5×1.800)/cosα/(4×1.950)=0.115kN/m；水平加固杆采用Φ48×3.5mm钢管，按照4步5跨设置，每米脚手架高中水平加固杆自重：37.632×10-3×(4×1.800)/(5×1.950)=0.028kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(4×0.0135+4×0.0145)/1.950=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.153kN/m；(3)梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.000+1.500）×0.300×0.600×1.800=8.262kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350×(2×0.600+0.300)×1.800=0.945kN；经计算得到，梁钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGk3=9.207kN/m；静荷载标准值总计为NG=(NGK1+NGK2)×2.400+NGk3=10.807kN；2.活荷载计算活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×0.300×1.800=1.080kN；九、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中NG--每米高脚手架的静荷载标准值，NG=10.807kN/m；132 　　NQ--脚手架的活荷载标准值，NQ=1.080kN；经计算得到，N=14.480kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N--作用于一榀门架的轴向力设计值，N=14.480kN；　　Nd--一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算其中Φ--门架立杆的稳定系数,由长细比kho/i查表得到，Φ=0.340；　　k--调整系数，k=1.170；　　i--门架立杆的换算截面回转半径，i=1.59cm；　　h0--门架的高度，h0=1.93m；　　I0--门架立杆的截面惯性矩，I0=13.08cm4；　　A1--门架立杆的截面面积，A1=4.52cm2；　　h1--门架加强杆的高度，h1=0.10m；　　I1--门架加强杆的截面惯性矩，I1=10.78cm4；　　f--门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。　　A--一榀门架立杆的截面面积，A=9.04cm2；　　A=2×A1=2×4.52=9.04cm2；　　I--门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.78cm4；　　I=I0+h1/h0×I1=13.080+10.780/100.000×1536.000=13.782cm4经计算得到，Nd=63.009kN。立杆的稳定性计算NMmax=40.861所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。标准层柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):600；柱箍肢数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；132 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；柱模板设计示意图计算简图132 二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=225mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算132 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=225.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.60×0.90=3.024kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=30.913+3.024=33.937kN/m；面板的最大弯距：M=0.125×33.937×225×225=1.72×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=600×18.0×18.0/6=3.24×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.72×105/3.24×104=5.303N/mm2；面板的最大应力计算值σ=5.303N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:132 其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=225.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.60×0.90=30.913kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.60×0.90=3.024kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=30.913+3.024=33.937kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×33.937×225.0=4772.368N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=4772.368N；b--构件的截面宽度(mm)：b=600mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×4772.368/(2×600×18.0)=0.663N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.663N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:132 其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=47.71×0.60＝28.62kN/m；l--计算跨度(竖楞间距):l=225.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=600×18.0×18.0×18.0/12=2.92×105mm4；面板最大容许挠度:[ω]=225.0/250=0.900mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×28.62×225.04/(100×9500.0×2.92×105)=0.138mm；面板的最大挠度计算值ω=0.138mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.900mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：132 其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=600.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.23×0.90=11.592kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.23×0.90=1.134kN/m；q=(11.592+1.134)/2=6.363kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×6.363×600.0×600.0=2.29×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=2.29×105/8.33×104=2.749N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=2.749N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=600.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.23×0.90=11.592kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.23×0.90=1.134kN/m；q=(11.592+1.134)/2=6.363kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×6.363×600.0=2290.737N；132 截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=2290.737N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×2290.737/(2×50.0×100.0)=0.687N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.687N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.23=10.73kN/m；l--计算跨度(柱箍间距):l=600.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106；竖楞最大容许挠度:[ω]=600/250=2.400mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×10.73×600.04/(100×9500.0×4.17×106)=0.238mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.238mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=2.400mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算132 本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2×47.71×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.225×0.60/1=7.64kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=12.049kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.250kN.m；132 B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形:V=0.052mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.25kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=83.33cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=2.86N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=2.86N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.052mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=250.0/250=1.000mm；柱箍的最大挠度ω=0.052mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.000mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；132 查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.049kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=12.049kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P=(1.2×47.71×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.225×0.60/1=7.64kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=12.049kN；132 H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.250kN.m；H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形:V=0.052mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.25kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=83.33cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=2.856N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=2.856N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.052mm；柱箍最大容许挠度:[V]=250.000/250=1.000mm；柱箍的最大挠度V=0.052mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.000mm，满足要求!132 八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.049kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=12.049kN小于[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!杭州嘉意德科技有限公司是由业内资深人士新兴组建而成。主营项目：为建筑行业信息化应用提供一系列解决方案，业务方向为两大块：1，行业性站点（http://www.8wr.cn/），为建筑从业人士提供交流娱乐、资源下载、软件使用、资料查询、供求信息发布等网络服务；2，建筑软件开发(http://www.hzjyd.com/)，为建筑单位、施工现场开发应用软件。“好创意，好品德”一直是公司倡导的人文文化。我们注重人品，即：好品德；注重员工品味，尊重员工创意，即：好创意。购买过施工组织设计大全的用户购买我公司任一款软件产品均按8折优惠！公司系列产品：·工程竣工资料制作与管理软件·临时用电设计计算软件·施工安全验算软件·标书制作与管理软件·网络计划编制制作软件·施工平面图布置软件·电力工程资料软件·高支模架计算软件·建邦监理工程师·施工组织设计大全钢结构工程设计cad图纸及效果图大全别墅设计cad图纸及效果图大全室内装饰模型及效果图大全132 杭州嘉意德科技有限公司电话：0571-8898058613735520851网址：http://www.hzjyd.com132'